09e01307 Usu - Analisa Dan Perencanaan Pelat Beton Pracetak (Hcs)

 ANALISA DAN PERENCANAAN PELAT BETON PRACETAK SISTEM HOLLOW CORE SLAB (HCS) UNTUK PELAT SATU ARAH Tugas Akhir

Diajukan untuk melengkapi tugas-tugas dan memenuhi Syarat untuk menempuh ujian sarjana Teknik Sipil

Disusun oleh:

ORRY GIOVANNI 04 0404 111

SUB JURUSAN STRUKTUR DEPARTEMEN TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS SUMATERA UTARA MEDAN 2008 Orry Giovanni : Analisa Dan Perencanaan Pelat Beton P racetak Sistem Hollow Core Slab (HCS) Untuk Pelat Satu Arah, 2008 USU Repository © 2008

ABSTRAK

Pada saat ini ini beton pracetak atau precast precast telah digunakan secara secara meluas pada elemen-elemen struktur bangunan seperti kolom, balok, lantai, dinding dan pondasi. Banyak juga di jumpai pada dinding penahan (retaining wall) serta saluran irigasi maupun drainase yang terbuat dari beton pracetak. Beton pracetak mudah dipasang sehingga mampu mempercepat waktu pelaksanaan proyek. Salah satu sistem precast  , HCS adalah pelat precast yang untuk  lantai adalah Hollow Core Slab (HCS) , menggunakan sistem pre-tensioning dimana kabel prategang ditarik terlebih dahulu pada suatu dudukan khusus yang telah disiapkan dan kemudian dilakukan pengecoran. Oleh karena itu pembuatan produk precast ini harus ditempat fabrikasi khusus yang menyediakan dudukan yang dimaksud. Adanya lobang dibagian tengah pelat secara efektif mengurangi berat sendirinya tanpa mengurangi kapasitas lenturnya. Jadi precast ini relatif ringan dibanding solid slab bahkan karena digunakannya pre-stressing maka kapasitas dukungngya akan menjadi lebih besar Pada perencanaan Pelat Hollow Core harus direncanakan ukuran pelat yang memenuhi syarat-syarat yang sesuai dengan peraturan Beton Indonesia (SNI 2002) baik dalam saat beban transfer, pada saat kehilangan tegangan pada pre-tensioning maupun saat beban layan telah bekerja, tegangan yang terjadi akibat pemasangan tersebut harus memenuhi tegangan ijin beton dimana tegangan tersebut harus dikontrol akibat gaya  prategang dengan beban mati serta gaya prategang dengan beban total pada saat  pengecoran toping dengan Plat Hollow Core dimana struktur telah menjadi komposit. Dari hasil perhitungan untuk pengangkatan (handling) Pelat Hollow Core sebelum  pemasangan digunakan kabel dengan diameter 3/8 inchi atau 9.525 mm dengan jumlah 4  buah kabel dengan gaya ijin untuk 1 kabel = 3.6 kip atau 16 KN. Pelat Hollow Core yang digunakan dengan dimensi ukuran lebar penampang = 1200 mm dan tinggi  penampang = 200 mm serta diameter lubang 190 mm dengan panjang bentang 6 m Tegangan yang terjadi masih memenuhi tegangan ijin dimana luas penampangnya 2 2 sebesar 0.103 m   atau kurang dari 50 % luas penampang pelat utuh (0.24 m ). Jumlah tendon prategang yang digunakan pada saat penarikan adalah 5 buah dengan diameter 6 mm dengan tebal topping Pelat Hollow Core diambil 50 mm. Tegangan yang terjadi pada Pelat Hollow Core harus dikontrol pada saat retak (crack), terhadap geser dan lendutan (defleksi) pada saat beban layan belum bekerja maupun saat beban layan telah bekerja serta beban gempa Keyword : Precast, Hollow Core Slab

KATA PENGANTAR

Puji syukur penulis ucapkan atas kehadirat Tuhan Yang Maha Esa yang telah memberikan rahmat dan hidayat-Nya hingga selesainya tugas akhir ini dengan judul

“ ANAL ISA DAN PEREN PERENCANAAN CANAAN PELAT BETON PRACETAK PRACETAK SISTEM SISTEM HOLL HOLLOW OW CORE CORE SLAB (HCS) (HCS) UNTUK UNTUK PELAT SATU ARAH” Tugas akhir ini disusun untuk diajukan sebagai syarat dalam ujian sarjana teknik sipil bidang studi struktur pada Fakultas Teknik Universitas Sumatera Utara Medan. Penulis menyadari bahwa isi dari tugas akhir ini masih banyak kekurangannya dan jauh dari kata sempurna. Hal ini penulis akui karena keterbatasan pengetahuan dan kurangnya  pemahaman penulis. Untuk penyempurnaannya, saran dan kritik dari bapak dan ibu dosen serta rekan mahasiswa sangatlah penulis harapkan. Penulis juga menyadari bahwa tanpa bimbingan, bantuan dan dorongan dari  berbagai pihak, tugas akhir ini tidak mungkin dapat diselesaikan dengan baik. Oleh karena iu pada kesempatan ini penulis menyampaikan rasa terima kasih yang sebesar besarnya kepada k epada kedua orang tua yang yan g senantiasa senan tiasa penulis muliakan yang y ang dalam keadaan keada an sulit telah mau memperjuangkan hingga penulis dapat menyelesaikan perkuliahan dan sampai saat ini. Penulis juga tidak lupa mengucapkan terima kasih kepada : 1. Bapak Prof. Dr. Ing. Johannes Tarigan, selaku ketua jurusan departemen teknik sipil Universitas Sumatera Utara. 2. Bapak Ir. Teruna Jaya MSc. selaku wakil ketua jurusan departemen teknik sipil Universitas Sumatera Utara.

3. Bapak Prof. Dr. Ing. Johannes Tarigan selaku dosen pembimbing yang telah banyak meluangkan waktu, tenaga dan pikiran untuk memberikan bimbingan dalam menyelesaikan tugas akhir ini. 4. Bapak Ir. Robert Panjaitan selaku co-pembimbing yang telah banyak meluangkan waktu, tenaga dan pikiran untuk memberikan bimbingan dalam menyelesaikan tugas akhir ini. 5. Bapak Ir. Radjamin Tanjung, selaku dosen wali sekaligus dosen pengajar selama menempuh studi. 6. Bapak Prof. Dr. Ir. Bachrian Lubis, M.Sc selaku dosen pembanding saya yang telah memberikan banyak masukan dalam penyelesaian dan penyempurnaan tugas akhir ini 7. Bapak Ir. S. Arbyen Siregar selaku dosen pembanding saya yang telah memberikan  banyak masukan dalam penyelesaian dan penyempu rnaan tugas akhir ini. 8. Bapak Ir. Alferido Malik selaku dosen pembanding saya yang telah memberikan  banyak masukan dalam penyelesaian dan penyempu rnaan tugas akhir ini. 9. Bapak/ Ibu dosen pengajar departemen teknik sipil Universitas Sumatera Utara. 10. Seluruh pegawai administrasi yang telah memberikan bantuan dalam kemudahan  penyelesaian administrasi. 11. Rekan-rekan mahasiswa departemen teknik sipil Universitas Sumatera Utara khususnya buat Sheila, Wija, Perdi, Joseph, Mayjen, Erwin, ijonk, Jaka, Kingson, Agustina, Muti, Sisca, Icha dan lain lain yang telah membantu penulis didalam mencari bahan untuk menyelesaikan tugas akhir ini.

Sekali lagi penulis memohon maaf yang sebesar-besarnya apabila terdapat kesalahan penulisan dan penyusunan tugas akhir ini. Akhir kata penulis berharap tugas akhir ini berguna bagi semua pihak yang memerlukan.

Medan,

Februari 2009

Orry Giovanni 04 0404 111

DAFTAR NOTASI

 E c

=

Modulus elastisitas beton tekan

wc

= Berat isi beton

G

=

Modulus geser

=

Poisson ratio

x,y,z

=

Koordinat kartesian

σ

=

Tegangan

τ 

=

Tegangan geser

M

=

Momen lentur

m xx , q x = Gaya Gaya penam penampan pang g persa persatu tuan an panj panjang ang arah arah x m yy , q y = Gaya penampang persatuan panjang arah y

κ  xx , κ  yy = Kelengkungan arah x dan y φ  x , φ  y

= Deformasi geser arah x dan y

 A x

= Luas persatuan panjang pada arah sumbu y

a

= Luas dari flens

 I  x , I  y

= Momen Momen inersi inersiaa persat persatuan uan panjang panjang pada arah arah sumbu sumbu x dan y

 A y

= Luas persatuan panjang pada arah sumbu x

P

=

Beban terpusat

L

=

Panjang bentang

 I t 

= Konstanta torsi

η  x ,η  y = Faktor Faktor bentuk bentuk untuk untuk kekakuan kekakuan geser geser pada arah arah sumbu sumbu x dan y

 ES  = Kehilangan tegangan akibat perpendekan elastis CR

= Kehilangan Ke hilangan tegangan akibat rangkak beton

SH  = Kehilangan tegangan akibat susut beton

 RE  = Kehilangan tegangan akibat relaksasi baja  M n   = Momen nominal V n

= Geser nominal

BAB I PENDAHULUAN

1.1. Umum Dewasa ini beton pracetak atau precast telah digunakan secara meluas pada elemen-elemen struktur bangunan seperti kolom, balok, lantai, dinding dan pondasi. Banyak juga di jumpai pada dinding penahan (retaining wall) serta saluran irigasi maupun drainase yang terbuat dari beton pracetak. Beton pracetak mudah dipasang sehingga mampu mempercepat waktu pelaksanaan proyek.

Gambar 1.1 Pelat Pracetak sistem Hollow Hollow Core Slab untuk lantai satu satu arah (one way slab)

Pada saat ini telah banyak aplikasi teknologi beton pracetak pada berbagai jenis konstruksi, kebanyakan adalah bangunan perumahan tetapi dapat juga dibuat untuk  berbagai jenis bangunan sampai ke bangunan yang besar seperti jembatan, stadion dan lain-lain, dimana spesialis beton pracetak ini sering disebut  precaster . Teknologi dan sistem beton pracetak yang ditawarkan di Indonesia kebanyakan masih berupa beton

 pracetak non-volumetrik, namun demikian, masih banyak ditemukan permasalahan di lapangan saat implementasi teknologi dan sistem pracetak ini yang masih belum sesuai dengan prinsip yang seharusnya mendatangkan manfaat pembeda antara beton pracetak dan beton tradisional, seperti waktu pelaksanaan yang singkat, biaya yang lebih murah, serta kualitas yang lebih baik, yang mungkin muncul dari berbagai inovasi teknologi  beton pracetak yang ada di Indonesia, Indon esia, juga dari segi perencanaan beton pracetak dimana masih

banyak

dijumpai

berbagai

kesalahan

terutama

menyangkut

pradisain/

 pendimensian yang sesuai dengan peraturan/code yang berlaku serta pendetailan dari  beton pracetak yang lebih baik dimana sambungan-sambungan/pendetailan tersebut sangat menentukan kualitas dari pemasangan beton pracetak itu sendiri. Pada skripsi ini akan dibahas beton pracetak yang dapat dibuat berupa pelat beton  pracetak untuk sistem lantai satu arah. Penggunaan produk  precast concrete sebagai pelat lantai, relatif sudah banyak dijumpai disini. Dengan digunakan  precast maka pemakaian bekisting dan perancah akan  berkurang drastis sehingga dapat menghemat waktu pelaksanaan. Salah satu produk  precast untuk lantai adalah adalah precast hollow hollow core slab.

Sistem precast  Hollow Core Slab ( gambar 1.1 ) adalah slab menggunakan sistem pretensioning   dimana kabel prategang ditarik terlebih dahulu pada suatu dudukan khusus

yang telah disiapkan dan kemudian dilakukan pengecoran. Oleh karena itu pembuatan  produk  precast ini harus ditempat fabrikasi khusus yang menyediakan dudukan yang dimaksud. Adanya lobang dibagian tengah pelat secara efektif mengurangi berat sendirinya tanpa mengurangi kapasitas lenturnya. Jadi precast ini relatif ringan dibanding

solid slab bahkan karena digunakannya  pre-stressing  pre-stressing maka kapasitas dukungnya lebih  besar. untuk menciptakan satu kesatuan yang kuat

1.2 Permasalahan

Suatu struktur pelat beton pracetak yang digunakan pada struktur bangunan akibat  beban yang bekerja berupa beban mati (gravitasi), beban hidup dan gempa pada pelat maka ditentukan berapa ukuran pelat disain yang memenuhi syarat yang dapat menahan  beban yang bekerja sesuai dengan peraturan Beton Indonesia (SNI 2002 )/ACI.

1.3 Tujuan

Untuk menganalisa dan mendisain sistem pelat pracetak yang menggunakan sistem pelat satu arah (Hollow Core Slab) sesuai dengan Peraturan SNI-2002/ACI.

1.4. Pembatasan Masalah

Dalam analisa ini penulis membatasi permasalahan untuk penyederhanaan perhitungan sehingga tujuan dari penulisan tugas akhir ini dapat dicapai yaitu : 1. Perencanaan dilakukan dalam batas elastis. 2. Beban-beban yang bekerja diseusaikan dengan Peraturan Muatan Indonesia dimana dalam hal ini bekerja beban mati (gravitasi) dan beban hidup.

3. Besarnya gaya sewaktu pengangkatan (ereksi) hollow core slab dengan crane dimasukkan juga dalam perhitungan. 4. Mutu beton yang dipakai dalam perencanaan adalah K 400 dengan bentuk penampang seperti pada gambar di bawah

Gambar 2.1 Struktur Pelat Hollow Core yang digunakan

Panjang bentang diambil = 6 m 5. Perhitungan perencanaan dilakukan dengan alat bantu spreadsheet dan program struktur.

I.5 Metodologi Metode yang dipakai dalam perencanaan pelat pracetak satu arah sistem Hollow Core Slab (HCS) (HCS) adalah dengan menggunakan rumus-rumus rumus-rumus disain disain yang sesuai dengan Peraturan Beton Indonesia (SNI-2002) maupun ACI, dengan terlebih dahulu menentukan  beban-beban yang bekerja pada struktur sesuai dengan peraturan muatan yang berlaku

kemudian diaplikasikan ke dalam program struktur untuk memperoleh gaya-gaya dalam yang digunakan dalam disain.

BAB II TEORI DASAR

2.1 Umum

Beton merupakan bahan utama dalam setiap pembangunan gedung. Beton merupakan hasil dari pencampuran bahan-bahan agregat halus dan agregat kasar yaitu pasir,  batu kerikil dengan menambahkan secukupnya bahan perekat yaitu semen dan air sebagai  bahan pembantu agar terjadinya reaksi kimia selama proses pengerasan dan perawatan  beton. Beton bertulang adalah beton yang terdiri dari beton dan baja tulangan. Agregat halus dan kasar, disebut sebagai bahan susun kasar campuran, merupakan komponen utama beton. Nilai kekuatan serta daya tahan ( durability ) beton merupakan fungsi dari banyak faktor, diantaranya ialah nilai banding campuran dan mutu bahan susun, metode pelaksanaan pengecoran, pelaksanaan finishing, temperatur, dan kondisi perawatan  pengerasannya Beton mempunyai perbandingan terbalik antara kuat tekan dan kuat tariknya. Beton mempunyai kuat tekan yang sangat tinggi tetapi sangat lemah dalam kuat tariknya.  Nilai kuat tariknya tar iknya hanya berkisar antara 9%-15% saja dari kuat tekannya. Sedangkan baja mempunyai kuat tarik yang sangat tinggi. Maka hal ini dikombinasikan antara beton yang mempunyai kuat tekan tinggi dan baja yang mempunyai kuat tarik yang tinggi untuk mendapatkan suatu struktur bangunan yang komposit. Dengan sendirinya untuk mengatur kerjasama antara dua macam bahan yang  berbeda sifat dan perilakunya dalam rangka membentuk satu kesatuan perilaku struktural untuk mendukung beban, diperlukan cara hitungan berbeda apabila hanya digunakan satu macam bahan saja seperti halnya pada struktur baja, kayu, aluminium, dan sebagainya. 1

Agar kerjasama antara bahan beton dan baja tulangan dapat berkerja dengan baik maka diperlukan syarat-syarat keadaan sebagai berikut : (1) lekatan sempurna antara batang tulangan baja dengan beton keras yang membungkusnya sehingga tidak terjadi  penggelinciran diantara keduanya; (2) beton yang mengelilingi batang tulangan baja bersifat kedap sehingga mampu melindungi dan mencegah terjadinya karat baja; (3) angka muai kedua bahan hampir sama, di mana untuk setiap kenaikan suhu satu derajat Celcius angka muai beton 0,000010 sampai 0,000013 sedangkan baja 0,000012, sehingga tegangan yang timbul karena perbedaan nilai dapat diabaikan.  Namun dari lekatan yang sempurna antara kedua bahan tersebut di daerah tarik suatu komponen struktur akan sering terjadi retak-retak halus pada beton di dekat baja tulangan. Pada umumnya penyebab utama dari pada timbulnya retakan ini adalah  penguapan yang sangat cepat dari permukaan beton. Ketika kecepatan dari penguapan melampaui kecepatan merembesnya air, yang pada umunya ke atas permukaan beton, maka terjadilah retakan halus seperti yang dimaksud di atas. Retak halus ini dapat kita abaikan sejauh tidak mempengaruhi penampilan struktural str uktural komponen yang bersangkutan.

2.2 Bahan Beton

Karena beton mempunyai sifat yang kuat terhadap tekan dan mempunyai sifat yang relatif rendah terhadap tarik maka pada umumnya beton hanya diperhitungkan mempunyai kerja yang baik di daerah tekan pada penampangnya dan hubungan teganganregangan yang timbul karena pengaruh-pengaruh gaya tekan tersebut digunakan sebagai dasar pertimbangan.  Nilai dari kuat tekan beton diwakili oleh tegangan tekan maksimum  f c’  dengan satuan N/mm2 atau MPa (Mega Pascal). Kuat tekan beton umur 28 hari berkisar antara nilai 2

± 10 – 65 MPa. Untuk struktur beton bertulang pada umumnya menggunakan beton dengan kuat tekan berkisar 17 – 30 Mpa..  Nilai dari kuat tekan beton ditentukan dari tegangan tekan tertinggi ( f   f c’) yang dicapai benda uji umur 28 hari akibat beban tekan selama percobaan. Dengan demikian, seperti tampak pada gambar, harap dicatat bahwa tegangan  f c’  bukanlah tegangan yang timbul pada saat benda uji hancur melainkan tegangan maksimum pada saat regangan beton (εb) mencapai nilai

± 

0,002. Kurva-kurva pada Gambar 2.1. memperlihatkan hasil

 percobaan kuat tekan benda uji beton berumur 28 hari untuk berbagai macam adukan rencana.

Gambar 2.1. Diagram Tegangan-Regangan Batang Tulangan Baja Terhadap Kuat Tekan Beton

Secara

umum

kemiringan

kurva

tegangan-regangan

pada

tahap

awal

menggambarkan nilai modulus elastis suatu bahan. Dengan mengamati bermacam kurva tegangan-regangan kuat beton berbeda, tampak bahwa umumnya kuat tekan maksimum

3

tercapai pada saat nilai satuan regangan tekan

ε’

mencapai

±  0,002.

Selanjutnya nilai

tegangan  f c’ akan turun dengan bertambahnya nilai regangan sampai benda uji hancur pada nilai ε’ mencapai 0,003 – 0,005. Beton kuat tinggi lebih getas dan akan hancur pada nilai regangan maksimum yang lebih rendah dibandingkan dengan beton kuat rendah. Pada SNI 15-1991-03/ACI menetapkan bahwa regangan kerja maksimum yang yang diperhitungkan diperhitungkan di serat tepi beton tekan terluar adalah

0,003-0,0035 sebagai batas hancur. Regangan Regangan

maksimum tersebut boleh jadi tidak konservatif untuk beton mutu tinggi dengan nilai  f c’ antara 55-80 Mpa. Tidak seperti pada kurva tegangan-regangan baja, kemiringan awal kurva pada  beton sangat beragam dan umumnya sedikit agak melengkung. Kemiringan awal yang  beragam tersebut tergantung pada nilai kuat betonnya, dengan demikian nilai modulus elastisitas beton pun akan beragam pula. Sesuai dengan teori elastisitas, secara umum kemiringan kurva pada tahap awal menggambarkan nilai modulus elastisitas suatu bahan. Karena kurva pada beton berbentuk lengkung maka nilai regangan tidak berbanding lurus dengan nilai tegangannya berarti bahan beton tidak sepenuhnya bersifat elastis, sedangkan modulus elastisitas berubah-ubah sesuai dengan kekuatannya dan tidak dapat ditentukan melalui kemiringan kurva. Bahan beton bersifat elasto plastis dimana akibat dari beban tetap yang sangat kecil sekalipun, di samping memperlihatkan kemampuan elastis bahan  beton juga menunjukkan deformasi permanen. Sesuai dengan SNI-2002/ACI pasal 10.5.1 digunakan rumus modulus elastisitas  beton sebagai berikut :  E c = 0,043 wc1,50 √ f c’

di mana,

…………………

(2.1)

 E c = modulus elastisitas beton tekan (MPa) wc = berat isi beton (kg/m 3)  f c’ = kuat tekan beton (MPa)

4

Rumus empiris tersebut hanya berlaku untuk beton dengan berat isi berkisar antara 1500 dan 2500 kgf/m 3. Untuk beton kepadatan normal dengan berat isi

±  23

kN/m 3  dapat

digunakan nilai :  E c = 4.700 √ f c’

…………………

(2.2)

Tabel 2.1. Nilai modulus elastisitas beton (Ec) berbagai mutu beton. f’c (Mpa)

Ec (Mpa)

17

19.500

20

21.000

25

23.500

30

25.700

35

27.800

40

29.700

Pada umumnya nilai kuat maksimum untuk mutu beton tertentu akan berkurang  pada tingkat pembebanan yang lebih lamban atau slower rates of strain . Nilai kuat beton  beragam sesuai dengan umurnya dan biasanya nilai kuat beton ditentukan pada waktu beton mencapai umur 28 hari setelah pengecoran. Umumnya pada umur 7 hari kuat beton mencapai 70 % dan pada umur 14 hari mencapai 85 % - 90 % dari kuat beton umur 28 hari. Pada kondisi pembebanan tekan tertentu beton menunjukkan suatu fenomena yang disebut rangkak (creep).

2.3 Beton Pracetak

Elemen atau komponen beton tanpa atau dengan tulangan yang dicetak terlebih dahulu sebelum dirakit menjadi bangunan atau komponen struktur lentur beton yang dibuat secara  pracetak dan/atau yang dicor di tempat,yang masing-masing bagian komponennya dibuat 5

secara terpisah, tetapi saling dihubungkan sedemikian hingga semua bagian komponen  bereaksi terhadap beban kerja sebagai suatu kesatuan. Kecenderungan biaya konstruksi akhir-akhir ini menunjukkan adanya peningkatan yang cukup berarti. Bila dibandingkan dengan industri manufaktur, biaya konstruksi melesat jauh ke depan, yang antara lain disebabkan oleh tingginya upah tenaga kerja lapangan dan proses konstruksi yang masih dilakukan secara tradisionil. Untuk menjawab tantangan tersebut maka pendekatan  prafabrikasi, terutama pada teknologi beton pracetak, sudah mulai dimanfaatkan. Pengembangan teknologi ini mengarah pada industrialisasi karena produk dihasilkan melalui produk masal dan sifatnya berulang. Aplikasi teknologi prafabrikasi (pracetak) dengan sendirinya akan mengurangi pemakaian jumlah tenaga kerja di lokasi proyek yang tentunya akan berpengaruh pada pengurangan biaya produksi. Selain penghematan biaya  produksi, hal lain yang menonjol dari penggunaan beton pracetak adalah mutu pekerjaan dalam jumlah yang banyak menjadi lebih baik dan seragam.

2.4 Jenis-jenis beton Pracetak

Ada beberapa jenis komponen beton pracetak untuk struktur bangunan gedung dan konstruksi lainnya yang biasa dipergunakan, yaitu :

•

Tiang pancang.

•

Sheet pile dan dinding diaphragma.

•

Half solid slab (precast plank), hollow core slab, single-T, double-T, triple-channel slabs dan lain-lain.

•

Balok beton pracetak dan balok beton pratekan pracetak (PC I Girder)

•

Kolom beton pracetak satu lantai atau multi lantai.

6

•

Panel-panel dinding yang terdiri dari komponen yang solid, bagian dari single-T atau double-T. Pada dinding tersebut dapat berfungsi sebagai pendukung beban (shear wall) atau tidak mendukung beban.

•

Jenis komponen pracetak lainnya, seperti : tangga, balok parapet, panel-panel penutup dan unit-unit beton pracetak lainnya sesuai keinginan atau imajinasi dari insinyur sipil dan arsitek.

2.5 Lingkup Pemakaian Struktur Beton Pracetak

Struktur beton pracetak dapat digunakan pada segala jenis tipe struktur bangunan. Setiap  bangunan memiliki sistem struktur yang berbeda sesuai dengan fungsi dan kegunaan dari  bangunan tersebut, misalnya sebagai penahan beban gravitasi, penahan panas (api), penahan suara, dan sebagainya. Untuk itu diberikan klasifikasi dari beberapa jenis bangunan sebagai berikut: Perumahan, Bangunan apartemen, Bangunan perkantoran, Bangunan industri. Bangunan  parkir, Jembatan, Jetty, Bangunan lainnya

2.6 Keuntungan dan kerugian Penggunaan beton Pracetak

Struktur elemen pracetak memiliki beberapa keuntungan dibandingkan dengan struktur konvensional, antara lain

•

Penyederhanaan pelaksanaan konstruksi./waktu pelaksanaan yang cepat.

Waktu pelaksanaan struktur merupakan pertimbangan utama dalam pembangunan suatu  proyek karena sangat erat kaitannya dengan biaya proyek. Struktur elemen pracetak dapat dilaksanakan di pabrik bersamaan dengan pelaksanaan pondasi di lapangan.

7

•

Pengunaan material yang optimum serta mutu bahan yang baik.

Salah satu alasan mengapa struktur elemen pracetak sangat ekonomis dibandingkan dengan struktur yang dilaksanakan ditempat (cast in-situ) adalah penggunaan cetakan beton yang tidak banyak variasi dan biasa digunakan berulang-ulang, mutu material yang dihasilkan  pada umumnya sangat baik karena dilaksanakan dengan standar-standar yang baku,  pengawasan dengan sistem komputer yang teliti dan ketat.

•

Penyelesaian finishing mudah.

Variasi untuk permukaan finishing pada struktur elemen pracetak dapat dengan mudah dilaksanakan bersamaan dengan pembuatan elemen tersebut dipabrik, seperti: warna dan model permukaan yang dapat dibentuk sesuai dengan rancangan.

•

Tidak dibutuhkan lahan proyek yang luas, mengurangi kebisingan, lebih bersih dan ramah lingkungan.

Dengan sistem elemen pracetak, selain cepat dalam segi pelaksanaan, juga tidak membutuhkan lahan proyek yang terlalu luas serta lahan proyek lebih bersih karena  pelaksanaan elemen pracetaknya dapat dilakukan dipabrik.

•

Perencanaan berikut pengujian di pabrik.

Elemen pracetak yang dihasilkan selalu melalui pengujian laboratorium di pabrik untuk mendapatkan struktur yang memenuhi persyaratan, baik dari segi kekuatan maupun dari segi efisiensi.

•

Sertifikasi untuk mendapatkan pengakuan internasional.

Apabila hasil produksi dari elemen pracetak memenuhi standarisasi yang telah 8

ditetapkan, maka dapat diajukan untuk mendapatkan sertifikasi ISO 9002 yang diakui secara internasional.

•

Secara garis besar mengurangi biaya karena pengurangan pemakaian alat-alat

 penunjang, seperti : scaffolding dan lain-lain.

•

Kebutuhan jumlah tenaga kerja dapat disesuaikan dengan kebutuhan produksi.

 Namun demikian, selain memilki keuntungan, struktur elemen pracetak juga memiliki beberapa keterbatasan, antara lain :

•

Tidak ekonomis bagi produksi tipe elemen yang jumlahnya sedikit.

Perlu ketelitian yang tinggi agar tidak terjadi deviasi yang besar antara elemen yang satu dengan elemen yang lain, sehingga tidak menyulitkan dalam pemasangan di lapangan.

•

Panjang dan bentuk elemen pracetak yang terbatas, sesuai dengan kapasitas alat angkat dan alat angkut.

•

Jarak maksimum transportasi yang ekonomis dengan menggunakan truk adalah antara 150 sampai 350 km, tetapi ini juga tergantung dari tipe produknya. Sedangkan untuk angkutan laut, jarak maksimum transportasi dapat sampai diatas 1000 km.

•

Hanya dapat dilaksanakan didaerah yang sudah tersedia peralatan untuk handling dan erection.

Di Indonesia yang kondisi alamnya sering timbul gempa dengan kekuatan besar, konstruksi  beton pracetak cukup berbahaya terutama pada daerah sambungannya, sehingga masalah sambungan merupakan persoalan yang utama yang dihadapi pada perencanaan beton  pracetak.

•

Diperlukan ruang yang cukup untuk pekerja dalam mengerjakan sambungan 9

 pada beton pracetak.

•

Memerlukan lahan yang besar untuk pabrikasi dan penimbunan (stock yard)

2.7 Jenis sambungan antara komponen beton pracetak

Hal yang terpenting yang harus diperhatikan pada sistem pracetak adalah sambungan di antara jenis pracetak itu sendiri. Jenis sambungan antara komponen beton pracetak yang  biasa dipergunakan dapat dikategorikan menjadi 2 kelompok kelompok sebagai berikut :

•

Sambungan kering (dry connection)

Sambungan kering menggunakan bantuan pelat besi sebagai penghubung antar komponen  beton pracetak dan hubungan antara pelat besi dilakukan dengan baut atau dilas. Penggunaan metode sambungan ini perlu perhatian khusus dalam analisa dan pemodelan komputer karena antar elemen struktur bangunan dapat berperilaku tidak monolit.

•

Sambungan basah (wet connection)

Sambungan basah terdiri dari keluarnya besi tulangan dari bagian ujung komponen beton  pracetak yang mana antar tulangan tersebut dihubungkan dengan bantuan mechanical joint, mechanical coupled, splice sleeve atau panjang penyaluran. Kemudian pada bagian sambungan tersebut dilakukan pengecoran beton ditempat. Jenis sambungan ini dapat  berfungsi baik untuk mengurangi penambahan tegangan yang terjadi akibat rangkak, susut dan perubahan temperature. Sambungan basah ini sangat dianjurkan untuk bangunan di daerah rawan gempa karena dapat menjadikan masing-masing komponen beton pracetak menjadi monolit. 10

2.8 Pelat Beton Pracetak

Penggunaan produk beton pracetak sebagai se bagai pelat lantai, relatif rel atif sudah banyak dijumpai disini. Dengan digunakan sistem pracetak  maka pemakaian bekisting dan perancah akan  berkurang drastis sehingga dapat menghemat waktu pelaksanaan. Salah satu produk beton  pracetak untuk  pracetak untuk lantai adalah yaitu  pracetak Hollow Core Slab (Pelat (Pelat Hollow Core).

 2.8.1 Pelat Hollow Core Core .

Sistem  pracetak pelat Hollow Core menggunakan sistem  pre-tensioning  pre-tensioning (prategang) dimana kabel prategang ditarik terlebih dahulu pada suatu dudukan khusus yang telah disiapkan dan kemudian dilakukan pengecoran. Oleh karena itu pembuatan produk  precetak ini harus ditempat fabrikasi khusus yang menyediakan dudukan yang dimaksud. Adanya lobang dibagian tengah pelat secara efektif mengurangi berat sendirinya tanpa mengurangi kapasitas lenturnya. Jadi  precast ini relatif ringan dibanding solid slab bahkan karena digunakannya  prategang maka kapasitasnya dukungngya lebih besar. Keberadaan lobang  pada slab tersebut sangat berguna jika diaplikasikan pada bangunan tinggi karena mengurangi bobotnya lantai.

2.8.2 Beberapa keuntungan dari sistem Pelat Hollow Core (HCS)

a. Dibuat dengan mesin di pabrik

Pelat Hollow Core difabrikasi dengan mesin di pabrik, bentuk, panjang potongan memanjang sesuai dengan konstruksi yang akan dibuat dan disimpan berdasarkan skedul konstruksi sehingga siap untuk dapat dengan cepat dikirim ke proyek.

11

b.Kecepatan Pemasangan

Sistem ini dapat lebih cepat c epat dipasang dengan peralatan dan pekerja yang minimum sehingga mengurangi waktu konstruksi, Pengurangan waktu konstruksi akan mengurangi resiko r usak waktu penyimpanan serta biaya sewaktu di lapangan..

c. Mengurangi Perancah atau Penyanggah

Sistem plat HCS tidak memerlukan banyak penyanggah selama konstruksi.

d. Mengurangi Pekerja di lapangan

Sedikit pekerja dapat memasang sampai 1.000 m 2 dari pelat lantai Hollow Core per hari.

e. Efisien, Penampang ringan

Lubang pada pelat Hollow Core dan akibat prategang akan mengurangi beban mati akibat  berat sendirinya tanpa mengurangi kekuatannya. Ketebalan dari pelat dan pola kabel (strand) dapat divariasikan pada harga minimum yang cocok untuk bentang dan bebannya.

f. Fleksibilitas perencanaan

Pelat Hollow Core dapat dikombinasikan dengan kebanyakan material dan jenis bangunan lain termasuk dinding bata (masonry), pracetak atau balok/dinding beton cor di tempat,  beton prategang. atau balok baja, sistem pelat hollow core dapat dibuat untuk semua  persyaratan pada kebanyakan bangunan seperti adanya bukaan, bukaan, sudut dan kantilever.

g. Durabilitas

Beton yang digunakan untuk produksi hollow core adalah sesuai dengan standard dan kabel strand prategang dapat divariasikan agar sesuai dengan kondisi yang diinginkan. 12

h. Bentang Panjang

Pelat hollow core dapat dibuat untuk bentang panjang, pada jarak bebas kolom pada ruangan terbuka panjang span dapat sampai 20 meter.

g. Kapasitas dengan beban besar

Pelat Hollow Core Core mampu untuk untuk menahan beban-beban berat yang ada seperti pada rumah sakit, pusat perbelanjaan , parkir mobil , perkantoran, apartemen, gudang, ruang mesin dan generator dan lain-lain pada tinggi pelat lantai minimal. Beberapa bagian dari penampang dapat juga digunakan pada elemen-elemen jembatan.

h. Tahan Api

Tahan terhadap api sampai tingkatan sesuai dengan peraturan maksimum dari 240/240/240 dapat dicapai.

i. Kedap Suara (Sound Insulation )

Pelat Hollow Core dapat mengurangi jumlah suara yang dipancarkan pada bangunan sesuai dengan peraturan yang disyaratkan pada bangunan.

 j. Pengecatan dan Pemasangan Plafon

Pelat Hollow Core menyediakan menyediakan bagian yang datar, yang dapat digunakan digunakan

dalam

 pengecatan, pemasangan bagian pada waktu finishing bangunan. Alternatif lain dapat digunakan pada papan plaster dan plafon.

13

k. Fungsi Lubang (bukaan)

Lubang pada pelat dapat digunakan untuk dacting AC, plumbing, kabel-kabel listrik dan telepon untuk bukaan yang besar dipotong terlebih dahulu selama produksi.

2.8.3 Beberapa tipe jenis dari Pelat Hollow Core

Gambar 2.2 Sistem pelat Hollow Core tipe Dy-Core

Gambar 2.3 Sistem pelat Hollow Core tipe Dynaspan

Gambar 2.4 Sistem pelat Hollow Core tipe Flexicore

14

Gambar 2.5 Sistem pelat Hollow Core tipe Spancrete

Gambar 2.6 Sistem pelat Hollow Core tipe Span Deck

Gambar 2.7 Sistem pelat Hollow Core tipe Ultra Span

Gambar 2.8 Sistem pelat Hollow Core tipe Elematic

15

Gambar 2.9 Sistem pelat Hollow Core tipe Roth

2.8.4 Prategang pada pelat Hollow Core

Sistem Prategang pada pelat hollow core untuk meningkatkan kapasitas daya dukung pelat hollow core dimana penarikan kabel prategang dilakukan pada suatu dudukan sebelum  pengecoran pelat lantai.

2.8.5 Topping (diafragma) pada pelat Hollow Core

Pada sistem pelat hollow core topping atau difragma mempunyai ketebalan tertentu agar dapat dipasang tulangan dan dapat menyatu dengan precast sebagai struktur komposit. Sangat berguna khususnya di lapangan (tengah bentang) yang mendapat momen positip. Inersia dan kekuatannya meningkat. Dengan memakai topping maka tidak semua komponen struktur lantai adalah precast, sehingga mengurangi bobot pada saat pengangkatannya. Komponen precast bekerja sebagai sistem pelat satu arah. Jika tanpa topping maka lantai dengan pembebanan setempat akan cenderung melendut lebih besar dibanding lantai didekatnya yang tidak mendapat pembebanan tersebut. Dengan adanya topping maka dia dapat berfungsi seperti halnya diagframa jembatan, yaitu menyatukan precast-precast didekatnya sehingga dapat memikul beban tersebut bersama-sama. Artinya, adanya topping mampu meningkatkan kapasitasnya terhadap pembebanan terpusat tak terduga yang lebih  besar dari rencana. Adanya topping secara tidak langsung membuat lantai lebih kedap air atau suara, sehingga secara service-ability akan lebih baik, karena itu jugalah maka efek getaran ketika dilewati berkurang. Topping menyebabkan lantai lebih nyaman. Adanya Topping menyebabkan pada arah horizontal, lantai tersebut menjadi solid, bagian yang 16

menimbulkan celah akan terisi, tidak ada gap. Dengan demikian ketika ada pergerakan horizontal maka dapat diharapkan setiap titik yang disatukan oleh slab dan topping menjadi sama sehingga dapat dianggap sebagai efek diagframa. Ini bagus untuk gempa. Kalau tanpa topping maka tidak ada jaminan bahwa pada arah lateral lantai-lantai precast tersebut menyatu. Kalau hanya mortar pengisi dan setempat maka bisa pecah. Efek diafragma diragukan. Dengan precast jenis hollow core slab tidak hanya cepat saja dalam  pemasangannya, tetapi jelas meningkatkan kapasitas, beratnya relatif ringan untuk pelat solid dengan kapasitas sama karena ada lobang. Adanya lobang juga meningkatkan kekedapan terhadap suara, atau bahaya api.

2.8.6 Gaya yang bekerja pada pelat Hollow Core

Gaya yang bekerja pada pelat Hollow Core dapat dilihat pada gambar dimana pada bagian depan terjadi gaya tarik dan bagian belakang gaya tekan

Gambar 2.10. Gaya-gaya yang bekerja pada Pelat Hollow Core (HCS)

17

2.8.7 Sistem sambungan pada pelat Hollow core

Pelat hollow core dapat disambung ke berbagai jenis tipe struktur yang lainnya seperti  balok/dinding beton maupun maupun balok baja

Gambar 2.11. Sambungan Pelat Hollow Core (HCS) pada balok beton

Gambar 2.12 Sambungan Pelat Hollow Core Slab (HCS) pada dinding beton

Gambar 2.13 Sambungan Pelat Hollow Core Slab (HCS) pada balok baja

Gambar 2.14 Sambungan antara 2 Pelat Hollow Core Slab (HCS)

18

Gambar 2.15 Sambungan Hollow Core Slab (HCS) pada dinding sebelah luar dan dalam

Gambar 2.16 Sambungan Hollow Core Slab (HCS) pada balok sebelah luar dan dalam

Gambar 2.17 Sambungan Hollow Core Slab (HCS) pada balok-kolom sebelah luar dan dalam .

19

2.8.8 Sistem pemasangan pada pelat Hollow core

Langkah-langkah dalam pemasangan pelat hollow core adalah sebagai berikut :

•

Pasang scaffolding & kayu untuk menahan bekisting balok

•

Pasang bekisting balok konvensional

•

Pasang support di bawah pelat hollow core akan dipasang. .

•

Pasang hollow core sesuai dengan posisi identifikasinya

•

Pasang tulangan balok & tulangan tumpuan lantai (tulangan wire)

•

Pekerjaan selanjutnya pengecoran toping lantai

20

Gambar 2.18 Pelat Sambungan Hollow Core (HCS) yang sedang diangkat ke atas dudukan di atas  bekisting

Gambar 2.19 Pelat Hollow Core (HCS) yang sedang dipasang pada pada dudukan di atas bekisting

21

Gambar 2.20 Pelat Hollow Core (HCS) yang sudah terpasang pada pada dudukan di atas bekisting

Gambar 2.21 2.21 Pemasangan sambungan pada Pelat Hollow Core (HCS)

22

Gambar 2.22 Pemasangan sambungan dengan pendetailan pendetailan pada Pelat Hollow Core (HCS)

Gambar 2.23 Pemasangan sambungan dengan pendetailan pada 2 Pelat Hollow Core (HCS)

23

BAB III METODE ANALISA

3.1 Pemodelan untuk menentukan karakteristik dan tegangan pada Hollow Core Slab

Pelat Hollow Core dapat dimodelkan sebagai plat orthotropis satu arah dengan menggunakan teori Reissner. Kita memilih dalam arah sumbu x untuk lubang dan arah sumbu z ke atas. Pada kasus ini persamaan dapat ditulis sebagai berikut  E 

m xx

=

m xx

=

m xy

………….......................................... ........................................... ........................................... ............................... .......... (3.3) = GI t κ  xy ………….....................

(1 − ν )  E 

(1 − ν )

( I  x κ  xx

…………............................................ ............................................ ......................... ... (3.1) + ν  I  yκ  yy ) …………......................

 I  y (κ  yy

…………................................................................ .............................. ........ (3.2) + νκ  xx ) …………..........................................

q x

= Gη  x A xφ  x

q y

……….................................................................. ............................................ ............................... ......... (3.5) = Gη  y A yφ  y ………............................................

………............................................ ……….................................................................. ............................................ ............................. ....... (3.4)

24

Dimana  E , G dan ν    adalah modulus elastisitas, modulus geser dan poison rasio m xx , m yy , m xy , q x , q y

adalah gaya penampang persatuan panjang seperti gambar 3.1

κ  xx , κ  yy , κ  xy adalah kelengkungan dan φ  x , φ  y adalah deformasi geser. Jika penampang  berlubang diperkirakan berbentuk persegi

Gambar 3.1 Gaya penampang dan pekiraan volume Pelat Hollow Core

Luas persatuan panjang dari penampang pada arah sumbu y:  A x

= t 1 + t 2 + a

dimana a =

t 3 b1

......................................... ............................................................... ............................................ ......................................... ................... (3.6) ( h − t 1 − t 2 )   adalah luas dari flens. Momen inersia persatuan panjang dari

 penampang  I  x

=

1 12

3

t 1

+ t 1 ( z x −

1 2

t 1 )

2

+

1 12

3

t 2

+ t 2 (h − z x −

1 2

t 2 )

2

+

1 12

a( h −t 1 −t 2 )

2

+ a( z x −

1 2

(h + t 1 − t 2 )) 2

.......................................... ................................................................ ............................................ ............................................ ............................................ ...................... (3.7) dimana  z x

=

S  x  A x

 dengan S  x

=

1 2

t 12

1

1

2

2

+ a (h + t 1 − t 2 ) + t 2 (h −

t 2 )  ....................... (3.8)

Luas persatuan panjang dari penampang pada arah sumbu x adalah :  A y

= t 1 + t 2 ........................................... ................................................................. ............................................. .............................................. ....................... (3.9)

Momen inersia persatuan panjang dari penampang

25

 I  y

=

1 12

3

t 1

+ t 1 ( z y −

Dimana  z y

=

S  y

1 2

2

t 1 )

+

1 12

dengan S  y

 A y

3

t 2

=

+ t 2 (h − z y −

1 2

2

t 1

+ t 2 (h −

1 2

1 2

2 ................................................. ...... (3.10) t 2 ) ...........................................

t 2 ) ........................................... ................................................... ........ (3.11)

dengan konstanta torsi  I t 

=

t 1t 2 (2h − t 1

− t 2 ) 2

4(t 1 + t 2 )

........................................... .................................................................. ............................................. ...................... (3.12) (3.12)

Faktor bentuk untuk kekakuan geser pada arah sumbu x adalah : 1

h−

η  x

= h+(

2

b1 t 3

(t 1

+ t 2 ) .......................................... ................................................................ ......................................... ................... (3.13)

− 1)(t 1 + t 2 )

Faktor bentuk untuk untuk kekakuan geser pada arah sumbu y adalah :

η  y

=

2t 32 b1c(t 1

12 + ξ 

+ t 2 )(1 − ν ) 12 + 4ξ  + ζ 

dimana c = 2h − t 1 − t 2 , ξ  =

b1 (t 13

............................................. ................................................................... ...................... (3.14)

+ t 23 )t 33 3 3

ct 1 t 2

 dan ξ  =

b12 t 36 2 3 3

c t 1 t 2

................................. ................................. (3.15)

Sambungan biasanya bergantung kualitas beton dan bukan tula ngan. Suatu sambungan

3.2 Pemulihan tegangan

Distribusi tegangan ini dapat diperkirakan dengan akurasi yang baik (gambar 3.2)

26

Gambar 3.2 Perkiraan distribusi tegangan penampang dari volume Pelat Hollow Core

Dari distribusi tegangan-tegangan di tengah flens atas dapat diturunkan sebagai berikut (gambar 3.3) σ  xx

σ  yz

( z x

−

1

( z y

−

1

 I  x

m yy

σ  yy=

σ  xy

m xx

=

 I  y

=

=

2

2

t 1 ) +

t 1 )

2m xy t 1 ( 2h − t 1 2 3 t 1 q y

2 t 13

+ t 23

− t 2 )

n x  A x

........................................... ................................................................. .......................................... .................... (3.16)

.......................................... ................................................................. ............................................. ........................... ..... (3.17)

............................................. ................................................................... ............................................. ......................... .. (3.18)

............................................. .................................................................... ............................................. ............................... ......... (3.19)

Gambar 3.3 Tegangan di tengah flens Plat Hollow Core

Tegangan yang tidak disebutkan bernilai 0 Tegangan di tengah badan (seperti gambar 3.4) adalah sebagai berikut :

σ  xx

=

n x  A x

.

............................................. .................................................................... ............................................. .................................... .............. (3.20)

27

σ  yz

=

σ  zx

=

3b1t 2 (h − z y

−

1 2

t 2 )q y

.......................................... ................................................................ ................................... ............. (3.21)

2t 3 I  y 2b1 q x t 3 (2h − t 1

............................................. ................................................................... ................................ .......... (3.22)

− t 2 )

Rumus terakhir adalah untuk lantai sebelah se belah dalam sedangkan pada ujung yang positif vektor normal keluar searah dari sumbu y, pada ujung yang positif vektor normal keluar  berlawanan arah dari sumbu y. Tegangan di tengah badan pada ujung positif adalah

σ  xx

=

n x  A x

............................................. ................................................................... ............................................ ...................................... ................ (3.23)

3b2 t 2 (h − z y

σ  yz

=

σ  zx

=2

−

1 2

2t 4 I  y

− m xy t 4 (2h − t 1 −t 2 ) b2 q x

t 2 ) q y

........................................... ................................................................. ................................... ............. (3.24)

............................................. ................................................................... ....................................... ................. (3.25)

Gambar 3.3 Tegangan di badan flens Pelat Hollow Core

Tegangan di tengah badan pada ujung negatif adalah

28

σ  xx

=

n x  A x

............................................. ................................................................... ............................................ ......................................... ................... (3.25)

3b2 t 2 (h − z y

σ  yz

=

σ  zx

=2

−

1 2

t 2 ) q y

2t 4 I  y

+ m xy t 4 (2h − t 1 −t 2 ) b2 q x

.......................................... ................................................................ ..................................... ............... (3.26)

.......................................... ................................................................ ..................................... ............... (3.27)

3.3 Perencanaan Pelat Beton Hollow Core Slab sesuai dengan ACI

Perencanaan Pelat Hollow Core dimulai pada peraturan ACI(318-95) Building Code Requirement for Structural Concrete, sebagai struktur prategang pada umumnya, pelat hollow core dikontrol terhadap tegangan transfer prategang, tegangan pada waktu  pengangkatan, tegangan pada saat layan, lendutan dan perencanaan kekuatan lentur dan geser ultimit. Untuk kasus yang seragam, tabel pembebanan akan dimasukkan nilai ke dalam jenis perencanaan dan kapasitas beban sesuai berdasarkan kriteria yang diinginkan.

3.4 Perencanaan lentur 3.4.1 Persyaratan ACI

Pada ACI(318-02) menampilkan ketentuan untuk perencanaan lentur dari struktur  prategang. Pembatasan dari ACI adalah sebaga berikut:

3.4.1.1 Tegangan ijin pada saat transfer

29

a. Tegang Tegangan an serat serat ekstrim ekstrim terhada terhadap p tekan tekan ...... ......... ...... ...... ...... ...... ...... ...... ...... ...... ...... ...... ...... ...... ...... ...... ...... ...... ...... ...... ...

 ci′ 0.6 f  ′

 b. Tegangan serat ekstrim terhadap tarik kecuali yang diijinkan pada (c)............... (c)...............

3  f ci′

c. Tegangan serat ekstrim terhadap tarik pada ujung tumpuan tumpuan sederhana.... .........

 ci′ 6  f  ′

3.4.1.2 Tegangan ijin pada beban layan

 ci′ a.Tegangan serat ekstrim terhadap tekan akibat prategang ditambah beban.......... 0.45 f  ′  ci′  b.Tegangan serat ekstrim terhadap tekan akibat prategang ditambah beban.total... 0.6 f  ′  ci′ c. Tegangan serat ekstrim terhadap tarik pada daerah tarik pratekan...................... 6  f  ′ d. Tegangan serat ekstrim terhadap tarik pada daerah tarik pratekan dimana lendutan yang

 ci′ dihitung dianggap mempunyai hubungan lendutan-momen bilinier.............. 6  f  ′

3.4.1.3 Kehilangan Prategang

Perhitungan dari kehilangan prategang dianggap terjadi pada a. Kehilangan pada saat dudukan  b. Perpendekan Perpendekan elastis elastis beton c. Rangkak pada beton d. Susut pada beton

3.4.1.4 Kekuatan rencana ultimit

a. Faktor beban U  = 1.2 D + 1.6 L

............................................ .................................................................. ............................................. ................................. .......... (3.28)

 b. Faktor reduksi reduksi kekuatan kekuatan untuk lentur lentur φ  = 0.9 c. Kekuatan lentur 30

 M u

a

=

= φ  M n = φ . A ps . f  ps (d  p −  A ps . f  ps

a

2

) ............................................. ................................................................... ................................... ............. (3.29)

............................................. .................................................................... ............................................. ...................... (3.29)

′ 0.85. f  .b c

dimana  f  ps = nilai yang dihitung oleh kompatibilitas regangan atau

 f  ps

=  f  pu .(1 −

 M n

> 1.2 M cr 

′ γ  p  f  pu  β 1  f c′

) ............................................. ................................................................... ............................................. ........................... .... (3.30)

............................................ .................................................................. ............................................ ................................... ............. (3.31)

3.4.2 Tegangan pada saat transfer

Ketika gaya prategang pada beton, hanya berat sendiri pelat yang dianggap untuk menahan  pengaruh dari eksentrisitas prategang. Suatu kontrol tegangan diperlukan pada titik ini untuk menentukan kekuatan beton yang diijinkan untuk mencegah retak pada sisi tarik atau hancur pada sisi tekan. Kekuatan beton mungkin hanya tinggal 50 % sampai 60% pada kekuatan rencana 28 hari.

3.4.3 Kehilangan Prategang

Perhitungan kehilangan prategang mempengaruhi perilaku beban layan dari plat. Keakuratan metode perhitungan bergantung pada nilai beton dan sifat material baja juga faktor luar seperti kelembaban yang digunakan pada prosedur perhitungan. Keakuratan dari  perhitungan kehilangan tegangan mempunyai pengaruh yang kecil pada kekuatan struktur ultimit. Perhitungan kehilangan tegangan diperlukan untuk memperkirakan pada  perhitungan tegangan pada beban layan.

31

1. Perpendekan elastis  ES  =  = K es

K es

 E s  E ci

............................................. ................................................................... ............................................. ....................... (3.32)

 f cir 

= 1.0  untuk batang pratarik

 f  cir = K cir  (

Pi  A

+

Pi .e  I 

2

)−

 M g .e  I 

.......................................... ................................................................ .......................................... .................... (3.32)

K cir  = 0.9  untuk batang pratarik

2. Rangkak beton CR

= K cr 

 E s  E c

................................................................. ............................................ .......................... .... (3.33) ( f cir  −  f cds ) ...........................................

K cr  = 2.0  berat normal untuk batang pratarik

=1.6 berat yang ringan untuk batang pratarik  f cds

=

 M sd .e  I 

.......................................... ................................................................ ............................................ ................................. ........... (3.34)

2. Susut beton SH  = 8.2 x10 −6 K sh E s (1 − 0.06

V  ) x(100 − RH ) ............................................ ..................................................... ......... (3.35) S 

Tabel 3.1 Tipe kabel prategang Tipe tendon

Kre (psi)

J

Tegangan kabel mutu 270

20,000

0.15

Tegangan kabel mutu 250

18,500

0.14

Tegangan kabel mutu 240 atau 235

17,600

0.13

5000

0.040

Tegangan kabel relaksasi rendah mutu 270

32

Tegangan kabel relaksasi rendah mutu 250

4630

0.037

Tegangan kabel relaksasi rendah mutu 240 atau 235

4400

0.035

Tegangan batang mutu 145 atau 160

6000

0.05

K sh

= 1.0  untuk batang pratarik

 RH  = kelembaban relatif lingkungan

4. Relaksasi baja

................................................................... ........................... .... (3.36)  RE  = [ K re − J  ( SH  + CR + ES )] C  ............................................ faktor da dari ta tabel 3. 3.1 dan 3.2 K re , J , C  = fa

5. Total Kehilangan Prategang

Kehilangan total = ES+CR+SH+RE

............................................ .................................................................. ...................... (3.37)

Tabel 3.2 Harga C f sis /f  i pu pu

Tegangan kabel

Tegangan batang/ kabel relaksasi rendah

0.80

1.28

0.79

1.22

0.78

1.16

0.77

1.11

0.76

1.05

0.75

1.45

1.00

0.74

1.36

0.95

0.73

1.27

0.90

33

0.72

1.18

0.85

0.71

1.09

0.80

0.70

1.00

0.75

0.69

0.94

0.70

0.68

0.89

0.66

0.67

0.83

0.61

0.66

0.78

0.57

0.65

0.73

0.53

0.64

0.68

0.49

0.63

0.63

0.45

0.62

0.58

0.41

0.61

0.53

0.37

0.60

0.49

0.33

3.4.4 Tegangan beban layan

Tegangan beton pada beban layan dihitung sebagai pengukuran pencapaian atau kemampuan daya layan. Untuk Untuk daya layan ini ketika lendutan harus dihitung, dihitung, suatu kontrol tegangan terlebih dahulu dibuat untuk menentukan sifat penampang utuh atau sifat  penampang yang retak yang akan digunakan. Pada tegangan layan dikontrol asumsi bahwa semua kehilangan prategang telah terjadi. Tegangan yang dihitung dibandingkan terhadap tegangan ijin pada bagian 3.2.1. Pelat Hollow Core secara normal didisain tidak mengalami

 c′ dan retak pada beban layan penuh. Batas tegangan tarik berada di antara 6  f  ′  c′ yang 7.5  f  ′ yang umum umum digu diguna naka kan. n. Pada Pada kea keada daan an khu khusu suss dima dimana na len lendu duta tan n tida tidak k men menja jadi di  c′ dapat digunakan. masalah dan dimana retak tdak dianggap kenaikan batas sampai 12  f  ′ 34

3.4.5 Kekuatan Lentur Rencana

Kapasitas momen dari batang prategang adalah suatu fungsi dari tegangan ultimit yang meningkat pada kabel prategang, seperti pada beton non prategang, batas atas dan batas  bawah diganti oleh sejumlah tulangan untuk meyakinkan bahwa

tegangan pada kabel

adalah sesuai dengan tegangan beton pada perilaku daktail. Batas bawah dari penulangan memerlukan syarat

φ   M n

≥ 1.2 M cr 

 M cr 

=

............................................ .................................................................. ............................................ ................................. ........... (3.38)

⎛ P Pe ⎜⎜ + + 7.5  y b ⎝   A S b  I 

 ⎞

................................................................. ......................................... ................... (3.39)  f c′ ⎟⎟ ...........................................

 ⎠

Ini untuk meyakinkan bahwa ketika retak lentur beton meningkat, baja prategang tidak akan mencapai tegangan rencana penuh. Keadaan dari kriteria ini mungkin terjadi pada retak kabel pada pada titik retak lentur dengan menghasilkan keadaan patah yang gagal. Batas atas dari pembesian memerlukan

⎡

 p  atau ⎢ω  p +

⎢⎣

atau

⎤ (ω  − ω ′)⎥ d  p ⎥⎦ d 

............................................ .................................................................. ........................................ .................. (3.40)

⎡ ⎤ d  ′ ω  ω  ω  ( ) + − ⎢  pw w w ⎥  tidak lebih besar dari d  ⎢⎣ ⎥⎦  p

0.36β 1

Persyaratan untuk batas atas pada penulangan berhubungan dengan asumsi dari regangan tegangan ultimit beton, dengan menggunakan gaya blok tegangan tekan ultimit maka lebih  banyak beton akan a kan mencapai regangan ultimit ult imit karena rasio penulangan bertambah. Karena itu ketika batas atas penulangan dibatasi momen kapasitas harus didasarkan pada balok yang tertekan untuk keadaan ini maka :  M n φ 

= φ   f c′bd  p2 (0.36 β 1 − 0.08 β 12 )

........................................... ................................................................. ................................ .......... (3.41)

Untuk penampang persegi atau penampang bersayap dengan garis netral pada sayap. 35

3.5 Perencanaan Geser

Pelat Hollow Core direncanakan untuk geser berdasarkan peraturan ACI struktur prategang  biasa. Untuk perencanaan geser pada ACI maka beberapa persyaratan harus dipenuhi seperti V u

≤ φ V n

........................................... ................................................................. ............................................. ............................................. .......................... .... (3.42)

φ  = 0.85  untuk geser V n

................................................................. ............................................. ............................................ ..................... (3.43) = V c + V s ...........................................

Untuk maksud pembahasan ini maka V s adalah kontribusi dari tulangan geser diambil sama dengan nol. Kekuatan geser beton nominal adalah menggunakan persamaan :

V c

⎛  = ⎜⎜ 0.6 ⎝ 

 f c′

V u d  ⎞ ⎟bw d  ........................................... ................................................................. ...................................... ................ (3.44)  M u  ⎠⎟

+ 700

Ketika gaya prategang efektif tidak lebih dari 40% kekuatan tarik dari tulangan lentur. Bagian

V u d   M u

tidak melebihi 1. Harga minimum untuk Vc digunakan 2  f c′bw d  dan harga

maksimum 5  f c′bw d . Sebagai alternatif perhitungan geser dapat dibuat berdasarkan rumus yang lain yaitu V ci

= 0.6

V cw

= (3.5

 f c′bw d  + V d  +

V i M cr   M max

.......................................... ................................................................ .................................... .............. (3.45)

................................................................. ....................................... ................. (3.46)  f c′ + 0.3 f  pc )bw d  ...........................................

Persamaan 3.45 memperkirakan tegangan geser untuk kegagalan mode geser, untuk  persamaan 3.45 dapat digunakan hubungan hubungan sebagai berikut :  M cr 

⎛  I  ⎞ = ⎜⎜ ⎟⎟(6 ⎝  y ⎠

 f c′ +  f  pe

−  f d  )

............................................ .................................................................. ................................... ............. (3.47)

dimana V d  = geser berat sendiri tidak berfaktor untuk penampang non-komposit.

36

V i

= V u − V d 

 M maks

................ ............................................. ................................................................... ....................................... ................. (3.48)

= M u − M d 

..... .......................................... ................................................................ .......................................... .................... (3.49)

 M d  = momen berat sendiri tidak berfaktor untuk penampang non-komposit.

Harga minimum dari Vci tidak lebih kecil dari 1.7  f c′bw d  atau 2  f c′bw d ketika gaya  prategang efektif efe ktif tidak ti dak kurang dari 40% dari kekuatan tarik pada penulangan lentur. Untuk  persamaan 3.45 sampai 3.47, reduksi gaya prategang pra tegang pada ujun batang akibat transfer harus diperhitungkan. Peraturan ACI mengijinkan asumsi bahwa gaya prategang bertambah secara linier dari nol pada ujung batang sampai tegangan efektif penuh pada panjang sampai 50 kali diameter kabel.

3.6 Lawan lendut dan lendutan 3.6.1 Lawan lendut

Lawan lendut adalah lendutan ke arah atas dari batang prategang dan merupakan hasil dari gaya prategang eksentrisitas dari titik berat penampang. Karena baik gaya prategang maupun eksentrisitas terbentuk dari beban rencana dan panjang bentang, lawan lendut adalah hasil dari perencanaan lebih dari parameter parameter perencanaan karena itu lawan lendut lendut menjadi tidak spesifik. 3.6.2 Lendutan

Akibat rangkak pada beton maka dapat menimbulkan lendutan pada struktur. Pada tabel 3.3 dibuat suatu batas lendutan. Pendekatan teknik diperlukan dalam membandingkan batasan lendutan sesuai dengan peraturan ACI. Suatu kesulitan akibat beban hidup yang mengakibatkan retak lentur akan mengurangi momen inersia efektif dari penampang. Perhitungan menggunakan hubungan lendutan-momen bilinier diperlukan ketika gaya tarik

 c′ , den  c′ . Karena melewati 6  f  ′ denga gan n den denga gan n defi defini nisi, si, retak retak terja terjadi di pada pada tega tegang ngan an tarik tarik 7.5  f  ′ 37

Pelat Hollow Core umumnya direncanakan tidak retak pada beban layan maka pengaruh retak dapat diabaikan.

Tabel 3.3 Batas lendutan ijin Tipe struktur

Anggapan lendutan

Batas lendutan

Atap datar

yang tidak mendukung atau

mengenai bagian non-struktur yang dapat

Lendutan

yang

seketika

l

180

akibat beban hidup L

dirusak oleh lendutan yang besar  Lantai yang tidak mendukung atau mengenai

Lendutan

yang

seketika

 bagian non-struktur yang dapat dirusak oleh

akibat beban hidup L

l

360

lendutan yang besar  Atap atau lantai konstruksi yang mendukung

Bagian dari total lendutan

atau mengenai bagian non-struktur yang

yang

dapat dirusak oleh lendutan yang besar 

mengenai

Atap atau lantai konstruksi yang mendukung

struktural

atau mengenai bagian non-struktur yang

terjadi bagian

setelah

l

480

non-

l

240

tidak dapat dirusak oleh lendutan yang besar 

3.7 Pengangkatan atau handling

Pada umumnya pelaksanaan pengangkatan atau handling dilakukan sebelum pemasangan  pada tumpuan sehingga Pelat Hollow Core juga harus dikontrol tegangannya pada waktu  pengangkatan dalam hal ini hanya pengaruh berat sendiri dari Pelat Hollow Core sebagai  beban untuk contoh dapat dilihat pada perhitungan perhitungan handling. Peralatan yang digunakan digunakan pada waktu handling/pengangakatan adalah seperti pada gambar 3.5 dengan diameter kabel yang digunakan dan beban yang dapat ditahan kabel adalah seperti pada tabel 3.4 38

Gambar 3.4 Peralatan kabel pada waktu pengangkatan/handling

Tabel 3.3 Diameter kabel dan kekuatan kabel

3.8 Perencanaan Struktur Pracetak Hollow Core Slab (HCS) berdasarkan SNI 2847

Pada perencanaan Pelat Beton Hollow Core Slab berdasarkan peraturan SNI 2847 maka terdapat beberapa ketentuan di dalam SNI untuk beton pracetak yang prategang sebagai  berikut : 1) Perencanaan komponen beton polos pracetak harus mempertimbangkan semua kondisi

39

 pembebanan mulai dari saat fabrikasi awal hingga selesainya pelaksanaan struktur, termasuk pembongkaran cetakan, penyimpanan, pengangkutan, dan ereksi. 2) Batasan 24.2 tidak hanya berlaku pada komponen struktur beton polos pracetak pada kondisi akhir tetapi juga berlaku pada saat fabrikasi, pengangkutan, dan ereksi. 3) Komponen-komponen struktur pracetak harus disambung secara aman untuk menyalurkan gaya-gaya lateral ke sistem struktur yang mampu menahan gaya-gaya tersebut. 4) Komponen-komponen struktur pracetak harus diikat dan ditopang secukupnya selama ereksi untuk menjamin tercapainya kedudukan yang tepat dan integritas struktur hingga sambungan yang permanen selesai dipasang.

3.8.1 Penumpuan

Pada perencanaan penumpuan digunakan peraturan (SNI 2847 ps 19.3) tentang  penumpuan/penopangan yaitu bila digunakan, maka sistem penopang tidak boleh dibuka hingga elemen yang ditopang telah mencapai sifat rencana yang diperlukan untuk memikul semua beban serta membatasi lendutan dan keretakan pada saat pembongkaran sistem  penopang. 3.8.2 Tegangan transfer

Tegangan transfer untuk struktur pracetak prategang harus mengikuti peraturan dalam (SNI 2847 ps 20.4-20.5) yaitu tegangan izin beton untuk komponen struktur lentur dan tegangan izin tendon prategang

3.8.2.1 Tegangan izin beton untuk komponen struktur lentur

1) Tegangan beton sesaat sesudah penyaluran gaya prategang (sebelum terjadinya kehilangan tegangan sebagai fungsi waktu) tidak boleh melampaui nilai berikut:

40

 ci′ (1) Tegangan serat tekan terluar .............................................. ..................................................................... .................................. ........... 0.6 f  ′ (2) Tegangan serat tarik terluar kecuali seperti yang diizinkan dalam 20.4(1(3))

 ci′ ........................................... ................................................................. ............................................. ............................................. ...................................... ................ (1 / 4)  f  ′ (3) Tegangan serat tarik terluar pada ujung-ujung komponen struktur di atas perletakan

 ci′ sederhana ............................................ .................................................................. ............................................ .......................................... .................... (1 / 2)  f  ′ Bila tegangan tarik terhitung melampaui nilai tersebut di atas, maka harus dipasang tulangan tambahan (non-prategang atau prategang) dalam daerah tarik untuk memikul gaya tarik total dalam beton, yang dihitung berdasarkan asumsi suatu penampang utuh yang  belum retak. 2) Tegangan beton pada kondisi beban layan (sesudah memperhitungkan semua kehilangan  prategang yang mungkin terjadi) tidak boleh melampaui nilai nilai berikut: (1) Tegangan serat tekan terluar akibat pengaruh prategang, beban mati dan beban hidup

 c′ tetap .......................................... ................................................................ ............................................. ............................................. ................................... ............. 0.45 f  ′ (2) Tegangan serat tekan terluar akibat pengaruh prategang, beban mati dan beban hidup

 c′ total ............................................. ................................................................... ............................................. ............................................. ................................. ........... 0.6 f  ′ (3) Tegangan serat tarik terluar dalam daerah tarik yang pada awalnya mengalami tekan

 c′ ........................................... .................................................................. ............................................. ............................................ ...................................... ................ (1 / 2)  f  ′ (4) Tegangan serat tarik terluar dalam daerah tarik yang pada awalnya mengalami tekan dari komponen-komponen struktur (kecuali pada sistem pelat dua-arah), dimana analisis yang didasarkan pada penampang retak transformasi dan hubungan momen-lendutan bilinier menunjukkan bahwa lendutan seketika dan lendutan jangka panjang memenuhi persyaratan 10.5(4),

dan

dimana

persyaratan

selimut

beton

memenuhi

........................................... ................................................................. ............................................. ............................................. ........................................... .....................

9.7(3(2))

 c′  f  ′

41

3) Tegangan izin beton dalam 20.4(1) dan 20.4(2) boleh dilampaui bila dapat ditunjukkan dengan pengujian atau analisis bahwa kemampuan strukturnya tidak berkurang dan lebar retak yang terjadi tidak melebihi nilai yang disyaratkan.

3.8.2.2 Tegangan izin tendon prategang

Tegangan tarik pada tendon prategang tidak boleh melampaui nilai berikut: 1) Akibat gaya pengangkuran tendon ........................................................ ....................................................................... ............... 0,94 f  py tetapi tidak lebih besar dari nilai terkecil dari 0,80 fpu dan nilai maksimum yang direkomendasikan oleh pabrik pembuat tendon prategang at au perangkatangkur. 2) Sesaat setelah penyaluran gaya prategang ................................................. ............................................................ ........... 0,82 f  py tetapi tidak lebih besar dari 0,74 fpu. 3) Tendon pasca tarik, pada daerah angkur dan sambungan, segera setelah penyaluran gaya ........................................... .................................................................. ............................................. ............................................ ................................... ............. 0,70  f  pu

3.8.3 Kuat geser

Pada kontrol kuat geser vertikal dan horizontal harus mengikuti peraturan sesuai dengan (SNI 2847 ps 19.3 dan ps 19.4)

3.8.3.1 Kuat geser vertikal

1) Bila keseluruhan komponen struktur komposit diasumsikan memikul geser vertikal, maka perencanaan harus disesuaikan dengan ketentuan pasal 13 sebagaimana yang berlaku untuk komponen struktur dengan penampang yang sama, yang dicor secara monolit. 2) Tulangan geser harus dijangkarkan sepenuhnya ke dalam elemen yang saling  berhubungan, sesuai dengan 14.13. 14.13. 42

3) Tulangan geser yang diperpanjang dan terangkur dengan baik boleh diperhitungkan sebagai tulangan pengikat untuk geser horizontal.

3.8.3.2 Kuat geser horizontal

1) Pada komponen struktur komposit, transfer gaya geser horizontal secara penuh harus dapat dijamin pada bidang kontak antara elemen-elemen yang dihubungkan. 2) Kecuali apabila dihitung sesuai dengan 19.5(3), maka perencanaan penampang terhadap geser horizontal harus didasarkan pada. V u

≤ φ  V nh

dimana Vu adalah gaya geser terfaktor pada penampang yang ditinjau dan V nh nh adalah kuat geser horizontal nominal sesuai dengan ketentuan berikut: (1) Bila bidang kontaknya bersih dan bebas dari serpihan dan secara sengaja dikasarkan, maka kuat geser V nh nh tidak boleh diambil lebih besar daripada 0.60bvd dalam Newton. (2) Bila dipasang sengkang pengikat minimum sesuai dengan 19.6. dan bidang kontaknya  bersih dan bebas dari serpihan, tetapi tidak dikasarkan, maka kuat geser V nh nh tidak boleh diambil lebih besar daripada 0.6 bvd , dalam Newton. (3) Bila dipasang sengkang se ngkang pengikat minimum sesuai dengan 19.6, dan bidang kontaknya  bersih dan bebas dari serpihan dan dengan sengaja dikasarkan hingga mencapai tingkat kekasaran penuh dengan amplitudo kira-kira 5 mm, maka kuat geser V nh nh dapat diambil sama dengan (1.8 + 0.6 ρ v . f  y ).λ .b v .d , tetapi tidak lebih besar daripada 3.5 bvd  dalam Newton.

 Nilai λ  dapat  dapat diambil sesuai dengan 13.7(4(3)). (4) Apabila gaya geser terfaktor Vu  pada penampang penampang yang ditinjau melebihi φ(3.5bvd ), ), maka perencanaan untuk geser horizontal harus dilakukan sesuai dengan 13.7(4).

43

(5) Dalam menentukan kuat geser horizontal nominal pada permukaan atas elemen struktur  beton prategang, prategang, d diambil sebagai nilai terbesar dari 0,8 h atau jarak dari serat tekan terluar ke titik pusat tulangan tarik pada penampang komposit. 3) Sebagai alternatif terhadap 19.5(2), geser horizontal dapat ditentukan dengan jalan menghitung perubahan aktual gaya tekan atau gaya tarik di dalam sebarang segmen, dan  pengaturan harus dilakukan untuk menyalurkan menyalurkan gaya tersebut sebagai geser horizontal kepada elemen pendukung. Gaya geser horizontal terfaktor tidak boleh melebihi kuat geser horizontal φV nh nh yang diberikan dalam 19.5(2(1)) hingga 19.5(2(4)), dimana luas bidang kontak  Ac harus digunakan sebagai pengganti bvd  di dalam persamaan-persamaan terkait yang ada pada butir-butir tersebut. (1) Bila sengkang pengikat yang dipasang untuk menahan geser horizontal direncanakan untuk memenuhi 19.5(3), maka rasio antara luas sengkang pengikat dan spasi pengikat di sepanjang komponen struktur harus merefleksikan distribusi gaya-gaya geser pada komponen struktur tersebut. 4) Bila terdapat tarik pada bidang kontak antara elemen-elemen yang saling dihubungkan, maka penyaluran geser secara kontak hanya boleh digunakan bila dipasang sengkang  pengikat minimum minimum sesuai sesuai dengan dengan 19.6.

3.8.3.3 Sengkang pengikat untuk geser horizontal

1) Bila sengkang pengikat dipasang untuk menyalurkan geser horizontal, maka luas sengkang pengikat tidak boleh kurang daripada luas yang diperlukan oleh 13.5(5(3)), dan spasi sengkang pengikat tidak boleh melebihi empat kali dimensi terkecil elemen yang didukung, ataupun 600 mm. 2) Sengkang pengikat untuk geser horizontal harus terdiri dari batang atau kawat tulangan 44

tunggal, sengkang berkaki banyak, atau kaki vertikal dari jaring-kawat (polos atau ulir). 3) Semua sengkang pengikat harus diangkurkan sepenuhnya ke dalam elemen-elemen yang saling dihubungkan sesuai dengan 14.13

3.9 Selimut Beton

Untuk beton pracetak (dibuat dengan mengikuti proses pengawasan pabrik) maka tebal minimum selimut beton berikut harus disediakan untuk tulangan harus mengikuti peraturan sesuai

Tabel 3.5 Selimut Beton Minimum Pada Beton Pracetak

45

Untuk konstruksi beton pracetak, ikatan tarik harus dipasang pada arah tegak,memanjang, melintang, dan di sekeliling perimeter struktur, untuk mengikat dan menyatukan elemenelemen pracetak secara efektif.

3.10 Sambungan Beton Pracetak 3.10.1 Perencanaan Sambungan dan Tumpuan

1) Gaya-gaya boleh disalurkan antara komponen-komponen struktur dengan menggunakan sambungan grouting , kunci geser, sambungan mekanis, sambungan baja tulangan, pelapisan dengan beton bertulang cor setempat, atau kombinasi dari cara-cara tersebut. (1) Kemampuan sambungan untuk menyalurkan gaya-gaya antara komponen-komponen struktur harus ditentukan dengan analisis atau dengan pengujian. Apabila geser merupakan  pembebanan  pembebanan utama, maka maka ketentuan ketentuan pada 13.7 dapat digunakan. digunakan. (2) Dalam merencanakan sambungan dengan menggunakan bahan-bahan dengan sifat struktural yang berbeda, maka daktilitas, kekuatan, dan kekakuan relatifnya harus ditinjau.

2) Tumpuan untuk komponen lantai dan atap pracetak di atas perletakan sederhana harus memenuhi ketentuan berikut: (1) Tegangan tumpu izin di permukaan kontak antara komponen yang didukung dan yang

46

mendukung dan antara elemen-elemen pendukung tidak boleh melebihi kekuatan tumpu untuk masing-masing permukaan dan elemen pendukung. Kekuatan tumpu beton dinyatakan dalam 12.17.

(2) Kecuali bila dapat dibuktikan melalui pengujian atau analisis bahwa kemampuan strukturnya tidak berkurang, maka persyaratan minimum berikut ini harus dipenuhi: a) Setiap komponen struktur dan sistem pendukungnya harus mempunyai dimensi rencana yang dipilih sedemikian hingga, setelah peninjauan toleransi, jarak dari tepi tumpuan ke ujung komponen struktur pracetak dalam arah bentang sedikitnya 1/180 kali bentang bersih l, tetapi tidak boleh kurang dari: - untuk pelat masif atau berongga ................................................... ................................................... 50 mm - untuk balok ........................................... ................................................................. ........................................ .................. 75 mm  b) Pelat landasan di tepi yang tidak ditumpulkan harus mempunyai mempunyai celah sedikitnya 15 mm dari muka tumpuan, atau sedikitnya sama dengan dimensi penumpulan pada tepi yang ditumpulkan. (3) Persyaratan pada 14.11(1) tidak berlaku untuk tulangan momen lentur positif pada komponen struktur pracetak statis tertentu, tetapi sedikitnya sepertiga dari tulangan tersebutharus diperpanjang sampai ke tengah panjang landasan.

47

Gambar 3.5 Sambungan Komponen Pracetak 3.11 Perencanaan Plat Hollow Core (HCS) prategang mengikuti mengikuti prosedur sebagai berikut :

1. Mutu beton minimal yang digunakan K-300, karena saat release mutu beton yg disyaratkan adalah K-300. Jadi cukup 16 jam untuk mencapai umur K-300 dengan steam curing. 2. Besi prestressed low relaxtion, PC Wire Ø5 dengan fpu = 1625 MPa 3. Tebal HS minimal 6 cm, tebal beton topping 5 cm. 4. Pada saat pengecoran topping, diperhitungkan beban topping dan tenaga kerja. 5. Pada saat tumpuan sementara dilepas, diperhitungkan beban topping. (SNI 2847 ps 19.3) 6. Check tegangan saat transfer (SNI 2847 ps 20.4-20.5) kondisi serat atas :(-Pi/Ac)+(Pi*e/St) < Fti kondisi serat bawah :(-Pi/Ac)-(Pi*e/Sb) < Fci 7. Check tegangan saat setelah losses kondisi serat atas : (-Peff/Ac)+(Peff*e/St)-(Mslb/St) < Fc kondisi serat bawah : (-Peff/Ac)-(Peff*e/St)+(Mslb/St) < Ft 8. Check Tegangan setelah topping terpasang kondisi serat atas : (-Peff/Ac)+(Peff*e/St)-(Mslb/St)+(Mcorpek/St) < Ft kondisi serat bawah : (-Peff/Ac)-(Peff*e/St)+(Mslb/St)-(Mcorpek/Sb) < Fc 9. Check Setelah support sementara dilepas (sbg pelat komposit) kondisi serat atas : (-Peff/Ac)+(Peff*e/St)-(Mslb/St)+(Mcorpek/St) -(Mprop*(h-Cbk)/Ick)< Fc kondisi serat 48

 bawah : (-Peff/Ac)-(Peff*e/St)+(Mslb/St)-(Mcorpek/Sb) +(Mprop/Sbk)< Ft 10. Check tegangan saat beban layan bekerja (sbg pelat komposit) kondisi serat atas : (-Peff/Ac)+(Peff*e/St)-(Mslb/St)+(Mcorpek/St) -(Mprop*(h-Cbk)/Ick)-(Mll+Msdl)*(hCbk)/Ick< Fc kondisi serat bawah : (-Peff/Ac)-(Peff*e/St)+(Mslb/St)-(Mcorpek/Sb) +(Mprop/Sbk)+(Mll/Sbk)+(Msdl/Sbk) Mu 12. Check Kapasitas Retak 0.9*Mn/Mcr > 1.2 13. Check geser vertikal (SNI 2847 ps 19.4) saat beban layan belum bekerja (ditahan oleh HS saja) vc = 0.4*1*(fc)^0.5 Vc = vc*bw*dp Vu < 0.85*Vc saat beban layan belum bekerja saat beban layan bekerja (ditahan oleh pelat komposit) Vc = vc*(bw*(htop+dp)+htop*be) Jika Vux < 0.85*Vc, maka tulangan geser vertikal tidak perlu dipasang. 14. Check defleksi saat kondisi awal & kondisi akhir < L/240 15. Check Geser Horizontal (SNI 2847 ps 19.5) Jika Vux Mu 17. Tulangan Transfer/Lateral 0.9*Mn > Mu 18. Tulangan Sambungan antar HS 0.9*Mn > Mu

49

50

Gambar 3.6 Proses Pembuatan Hollow Core Slab di pabrik 3.12 Proses Pembuatan Hollow Core Slab di Pabrik

1. Pembersihan dan peminyakan tempat pencetakan / Cleaning and oiling the bed 2. Pemasukan kabel ke dalam / Strand pulling 3. Penarikan kabel pretension / Tensioning strands 4. Pengangkatan ke tempat pencetakan /Lifting on the bed (tidak tampak) 5. Pencampuran beton /Concrete mixing (tidak tampak) 6. Transportasi beton / Concrete transportation 7. Penutupan beton / Concrete dosing (tidak tampak) 8. Pencetakan/Extruding 9. Penggambaran lubang oleh drafter / Draw openings by plotter (tidak tampak) 10. Pembuatan lubang/Making openings 11. Pembungkusan pelat/ Covering of slab 12. Perawatan pelat / Curing of slab 13. Pembungkusan kembali pelat/Recovering of slab 14. Pemotongan pelat/Cutting of slab 15. Pengankatan pelat/Lifting of slab 16. Pengeboran dari lubang drainase/Drilling of drainage holes 17. Transportasi ke tempat penyimpanan/Transportation to storage 18. Pengangkatanke tempat penyimpanan/Handling of slabs in storage 19. Transportasi ke lapangan/Transportation to site

51 Kabel prestension

Gambar 3.7 Posisi kabel pretensioning pada Hollow Core Slab Posisi penempatan kabel strand pretension pada Hollow Core Slab pada bagian bawah dari ,  penarikan kabel dilakukan dilakukan dari dua dua sisi Pada tabel 3.6 dapat dilihat properties dari Plat Hollow Core dimana data penampang serta variasi panjang bentang yang digunakan Lebar untuk 1 Plat Hollow Core = 4 ft dimana 1 ft = 0.3 m jadi panjang untuk 1 plat Hollow Core = 1.2 m Kabel pretension yang digunakan sebanyk 5-8 kabel dengan kode 48-S sampai 88-S Kekuatan beban yang dapat dipikul oleh Hollow Core Slab dapat dilihat juga pada tabel 2 dalm satuan psf = pound/ft 2 dimana 1 psf 1 psf = 0.048 kN/m kN/m

 jadi misalnya untuk panjang panjang 20 ft atau 6 m untuk Hollow Core menggunakan menggunakan topping 5 cm dengan 5 kabel strand maka diperoleh beban maksimum yang dapat dipikul oleh Plat Hollow Core = 317 psf atau 15.178 kN/m 2  untuk lebar 1.2 m maka beban menjadi 1.2x15.178 = 18.2 KN/m dari contoh perhitungan beban yang dipikul lebih kecil dari beban maksimum Plat hollow Core, dalam hal ini untuk pretensioning pada perhitungan Plat Hollow Core tidak menggunakan perekat atau mortar

             

            

52

 

            

Gambar 3.8 Contoh penempatan pretensioning pada pelat Hollow Core Slab

BAB IV

APLIKASI 53

Dalam bab ini akan diberikan suatu contoh perhitungan portal (frame) 3 dimensi dengan dengan lantai pracetak Hollow Core slab banyak lantai 3 tingkat seperti pada Gambar 4.1, dengan menggunakan program ETABS v9.2. Adapun data-data yang akan dipergunakan dalam analisa tersebut adalah : 4.1 Contoh portal ( Gambar 4.1)

Gambar 4.1. Struktur portal 3 dimensi

                       

    

   

   

54    

Gambar 4.2 Potongan memanjang portal

Gambar 4.3 Denah/Tampak atas

Data-data struktur

1. Panjang bentang

L

= 6 m = 600 cm

2. Tinggi bangunan (kolom)

H

= 3.5 m = 350 cm

3. Ukuran penampang kolom

BxH

= 40x40 cm2

4. Ukuran penampang balok

BxH

= 30x60 cm

5. Modulus Elastisitas beton

E

= 250000 kg/cm

2

2

6. Perletakan jepit-jepit 7. Zona gempa 3 tanah sedang

    

55     

Perhitungan Luas Penampang dan Inersia Pelat Pracetak type Hollow Core Slab (HCS) dengan bentang 6,0 m Gambar 4.4. Potongan Penampang Pelat Hollow Core

Lebar penampang

  1200⋅ mm bw =

Panjang total HCS

Lsl = 6⋅ m

Tinggi penampang HCS

h = 200⋅ mm

Pelat Hollow

b1 = 190 ⋅ mm

Tebal flens atas

t1 = 30⋅ mm

Tebal flens bawah

t2 = 30⋅ mm

Tebal badan

t3 = 35⋅ mm

Tebal badan ke tepi

t4 = 50⋅ mm

a=

t3 b1

Gambar 4.5. Penampang atas

4.2 Data-data Pelat hollow Core Slab ( h − t1 − t2 ) =  0.026m

Bentuk penampang seperti gambar

Mutu beton K400 Lebar penampang

= 1200 mm

Tebal Pelat Hollow Core Slab

= 200 mm

Panjang Penampang Pelat Hollow Core

= 6000 mm

56

 Ax = t1 + t2 + a = 0.086⋅ m

 per satuan satuan panjang arah arah sumbu sumbu y

2  Acx = Ax ⋅bw  = 0.103m

1

Sx =

2

Ix =

12

⋅ t1

3

⎛  + t1 ⋅ zx − ⎝ 

⎛  ⎝ 

 1

2

⋅ t1 + a⋅ ( h + t1 − t2 ) + t2 ⋅ h − 2

Sx

zx =

1

untuk panjang 1200 mm

1 2

 Ax

 ⎞ t1

2

+

1 2

t2

−3

2 8.579 9 × 10 m = 8.57

= 0.1 m 1 12

t2

3

⎛  + t2 ⋅ h − zx − ⎝ 

 ⎞ ⋅ t2 2  ⎠ 1

2

+

1 12

⋅ a⋅ ( h − t1 − t2 )

2

⎡ + a⋅ zx − ⎣

⎤ ( h + t1 − t2 ) 2 ⎦ 1

2

−4

3 = 4.80 4.801 1 × 10 ⋅ m

 per satuan panjang arah arah sumbu y 8 4 5.761 1 × 10 ⋅ mm Icx = Ix⋅ bw = 5.76  Ay = t1 + t2  = 0.06 m

 per satuan satuan panjang arah arah sumbu sumbu x

2  Acy = Ay ⋅Lsl  = 0.36 m Sy = zy =

Iy =

1 12

1 2 Sy

 Ay

⋅ t1

3

2

⎛  ⎝ 

⋅ t1 + t2 ⋅ h −

untuk panjang 1200 mm

1 2

untuk panjang 6000 mm t2

−3

= 6 × 10

2 m

= 0.1 m

⎛  + t1 ⋅ zy − ⎝ 

2

 ⎞ + t1 2  ⎠ 1

1 12

t2

9 4 2.628 8 × 10 ⋅ mm Icy = Iy⋅ Lsl Lsl = 2.62

3

⎛  + t2 ⋅ h − zy − ⎝ 

2

−4 3  ⎞ = 4.38 4.38 × 10 ⋅ m t2 2  ⎠

1

 per satuan satuan panjang arah arah sumbu x

untuk panjang 6000 mm 57

Tegangan akibat handling atau pengangkatan sewaktu pemasangan pelat Hollow Core seperti gambar di bawah

fkub = 400

Mutu beton K400

kg cm

Momen tahanan Sx

2

cm

  0.5Icx 3 3 = 2.88 2.881 1 × 10 ⋅ cm Sx = h

BJ_beton  = 2400

2 ap = Lsl = 6 m

tp = 0.2⋅ m

3 m

 

bp = bw = 1.2 m

cm  kg 2 m

2

 kg

kg

Ft_ijin = 0.5⋅ fc ⋅

w = h⋅ BJ_b BJ_bet eton on = 480

kg

fc =  0.83⋅ fkub = 332⋅

2

= 9.11⋅

kg cm

2

2 Mx =  0.0107⋅ w ⋅ ap⋅ bp   = 44.375⋅ kg⋅ m 2 My =  0.0107⋅ w ⋅ ap ⋅ bp  = 221.875⋅ kg⋅ m Ft =

Tegangan_tarik_beton = 

My Sx

= 7.702⋅

"MEMENUHI" if  Ft < Ft_i Ft_iji jin n "TIDAK MEMENUHI"  otherwise

kg cm

2

Tegangan_tarik_beton  = "MEMENUHI"

58

Diameter kabel yang digunakan sewaktu pengangkatan

untuk diameter kabel pada tabel 3.3

d =

Pijin_kabel = 3.6⋅ kip = 16⋅ kN   Pijin_kabel = 1633 kg Pi = g

Berat total hollow Core

3 8

⋅ in = 9.525⋅ mm

untuk 1 kabel (dalam satuan kg)

= 3456kg   Wc = ap⋅ bp ⋅ tp  ⋅ BJ_beton

karena ada 4 kabel maka masing-masing kabel memikul

Pkab Pkabel el < Pi

digunakan kabel diameter

d =

3 8

Pkabel =

Wc

4

= 864 kg

⋅ in = 9.525⋅ mm

59

1. Penampang HCS (per satu meter lebar) :

Tinggi Penampang HCS

h = 200⋅ mm

Tinggi topping

htop = 50⋅ mm

Lebar Penampang

bw =  1200⋅ mm 2  Ac = Acx =  0.103m

Luas Penampang Momen Inersia

8 4 5.761 × 10 ⋅ mm Ic = Icx =  5.761

Garis Berat Bawah

Cb =

Garis Berat Top

Ct = h − Cb Cb

Sec. Modulus Top

St =

Sec. Modulus Bottom

Sb =

h

Cb = 100⋅ mm

2

Ct = 100⋅ mm

Ic

3   5761473.684⋅ mm St =

Ct Ic

3 Sb =  5761473.684⋅ mm

Cb

2. Material

a. Beton :

K-400

fkub = 400⋅ kgf ⋅ cm

−2

fc =  0.83⋅ fkub

fc =  33.2⋅ Mpa

fci =  0.65⋅ fc

fci =  21.58⋅ Mpa

Fci = −0.6⋅ fci

Fci =  − 12.948⋅ Mpa

Fti =  0.25⋅ fci⋅ Mpa

Fti =  1.161⋅ Mpa

Fc =  − 0.45⋅ fc

Fc =  −14.94⋅ Mpa

(akibat prategang + beban mati)

Fct = − 0.6⋅ fc

Fct =  − 19.92⋅ Mpa

(akibat prategang + beban total)

Ft = 0.5⋅ fc ⋅ Mpa

Ft =  2.881⋅ Mpa

Ec =  4700⋅ fc ⋅ Mpa

Ec =  27081.137⋅ Mpa

Eci =  4700⋅ fci⋅ Mpa

Eci =  21833.511⋅ Mpa

b. Kabel Prategang fpu =  1625⋅ Mpa

5 2.357 7 × 10 ⋅ psi fpu = 2.35

fpy = 0.9fpu

3 1.462 2 × 10 ⋅ Mpa fpy = 1.46

fpi = 0.6⋅ fpu

fpi = 975⋅ Mpa

fpeff  = 0.8⋅ fpi

fpeff  = 780⋅ Mpa

Diameter Tendon

Dia = 6⋅ mm

Luas per tendon efektif

 A1 =

Eksentrisitas

1

n = 5 2

⋅ π ⋅ Dia

4 e = 0.5⋅ h − 25⋅ mm

2  A1 =  28.274⋅ mm e = 75⋅ mm

60

c. Tulangan Baja

Wiremesh

fy = 390⋅ MPa

BJTP (Polos)

fyp = 240⋅ MPa

BJTD (Deform/Ulir)

fyd = 390MPa

 Perhitungan gaya dalam  kN

Berat volum beton normal

γc = 24

Faktor Reduksi Lentur

φ = 0.9

3 m

 kN Qslb = Ac ⋅ γc   = 2.471⋅ m

Pelat

Mslb =

Topping

1 8

2

⋅ Qslb⋅ Lsl   = 11.12⋅ kN⋅ m

 kN Qtop top = htop htop ⋅ bw⋅ γc   = 1.44⋅ m Qtb = 1

Tambahan

kN m

 kN Qdlt = Qslb + Qtop + Qtb  = 4.911⋅ m Qll = 3⋅

B. Hidup

kN m

 kN Q = Qdlt + Ql l = 7.91⋅ m

a. Perpendekan elastis Pi_kabel = 0.7⋅ n⋅ A1 ⋅ fpu  = 160.81⋅ kN

Eci =  21833.51⋅ MPa

1 2 Mg = −   ⋅ Qdlt ⋅ Lsl   = − 22.1⋅ kN⋅ m

5 Es = 2.1⋅ 10 ⋅ MPa

8

Kes = 1

untuk batang pratarik

Kcir = 0.9

untuk batang pratarik

⎛   Pi_kabel fcir fcir = Kcir⋅ ⎝   Ac

+

Pi_kabel⋅ e Ic

2 ⎞

 ⎠

−

Mg⋅ e Ic

= 5.7⋅ MPa

Es ES = Kes⋅   ⋅ fcir  = 54.78⋅ MPa Eci

61

b. Rangkak beton Kcr = 2 Msd = fcds =

1 8

untuk batang pratarik dengan berat normal 2

⋅ Qll⋅ Lsl   = 13.5⋅ kN⋅ m

Msd⋅ e

CR = Kcr⋅

Ic Es Eci

= 1.757⋅ MPa

  = 3.94⋅ MPa fcir fcir − fcds fcds

  75.756⋅ MPa ( fcir fcir − fcds fcds ) =

c. Susut beton Luas

2  Ac =  102947.37⋅ mm

Keliling

Sc = 2⋅ ( bw +  h ) = 2800⋅ mm

Luas

 Ac

keliling

Sc

gunakan

= 3.677⋅ cm

RH =  0.70

Kss = 1

atau 70%

Ksh = 1

εs =

fy Es

= 0.002

SH = εs ⋅ Ksh⋅ Es⋅ Kss⋅ ( 1 − RH) = 117⋅ MPa

d. Relaksasi baja

Untuk G270 low relaxation

Kre =  5000psi =  34.47⋅ MPa J =  0.040

untuk fsi/fpu = 0.7

C = 0.7

RE = [ Kre − J⋅ ( SH + CR  + ES ) ] ⋅ C  = 17.2⋅ MPa

% total losses/kehilangan

Loss =

( ES + CR  + SH + RE) fpu

⋅ 100  = 16.3

ambil losses = 20%

%

62

Perhitungan Tegangan dan Kapasitas Pelat Pracetak type Hollow Core Slab (HCS) dengan bentang 6,0 m

1. Penampang HCS (per satu meter lebar) :

Tinggi Penampang HCS

h = 200 ⋅ mm

Tinggi topping

htop htop = 50⋅ mm

Lebar Penampang

bw = 1200⋅ mm  Ac = 0.103⋅ m

Luas Penampang

2

8

Momen Inersia

Ic = 5.76 5.761 1⋅ 10 ⋅ mm

Garis Berat Bawah

Cb =

Garis Berat Top

Ct = h − Cb

Sec. Modulus Top

St =

Sec. Modulus Bottom

Sb =

4

h

Cb = 100⋅ mm

2

Ct = 100⋅ mm

Ic

3

St = 5761 576100 000 0⋅ mm

Ct Ic

3

Sb = 5761 576100 000 0⋅ mm

Cb

2. Material a. Beton : K-400

fkub fkub = 400 400 ⋅ kgf  kgf ⋅ cm

fc = 0.83 0.83⋅ fkub fkub

fc = 33.2 33.2⋅ Mpa Mpa

fci = 0.65 0.65⋅ fc

fci fci = 21.58 21.58⋅ Mpa Mpa

Fci = −0.6 ⋅ fci fci

Fci = −12.948⋅ Mpa

Fti = 0.25⋅

Fti Fti = 1.161 1.161⋅ Mpa Mpa

fci ⋅ Mpa

−2

Fc = −0.45 ⋅ fc

Fc = −14.94⋅ Mpa

(akibat prategang + beban mati)

Fct = −0.6 ⋅ fc

Fct = −19.92⋅ Mpa

(akibat prategang + beban total)

Ft = 0.5 ⋅

Ft = 2.88 2.881 1 ⋅ Mpa Mpa

fc ⋅ Mpa

Ec = 4700 ⋅

fc ⋅ Mpa

Ec = 27081. 27081.137 137⋅ Mpa Mpa

Eci = 4700 4700⋅

fci ⋅ Mpa

Eci = 21833.51 21833.511 1⋅ Mpa

b. Kabel Prategang 5

fpu fpu = 1625 1625⋅ Mpa Mpa

fpu = 2.357 × 10 ⋅ psi

fpy fpy = 0.9f 0.9fpu pu

fpy = 1.462 × 10 ⋅ Mpa

fpi = 0.6 0.6 ⋅ fpu

fpi fpi = 975 975 ⋅ Mpa Mpa

fpef fpefff = 0.8 0.8 ⋅ fpi fpi

fpef fpefff = 780 780 ⋅ Mpa Mpa

Diameter Tendon Luas per tendon efektif Eksentrisitas

3

Dia = 16 ⋅ mm 2  A1 = ⋅ π ⋅ Dia 4 e = 0.5 ⋅ h − 20 ⋅ mm

 A1 = 28.274⋅ mm e = 8 0 ⋅ mm

2

63

c. Tulangan Baja Wiremesh

fy = 390 390 ⋅ Mpa Mpa

BJTP (Polos)

fyp fyp = 240 240 ⋅ Mpa Mpa fyd fyd = 390 390 ⋅ Mpa Mpa

BJTD (Deform/Ulir)

3. Dimensi Pelat dan Kompo sit Dimensi Pelat Pelat Tinggi pelat

hsl = htop + h

Panjang Total

Lsl = 6.0 ⋅ m

Tinggi topping

htop htop = 50⋅ mm

hsl hsl = 250 250 ⋅ mm

Penampang Komposit fkub fkubto top p = 225⋅ kgf  kgf ⋅ cm

 beton Topping Topping

nc =

Ectop

−2

(mutu beton beton K-225)

fc't fc'top op = 0.83 0.83 ⋅ fkub fkubto to

fc'top fc'top = 18.675 18.675⋅ Mpa

Ecto Ectop p = 4700 4700⋅

Ectop Ectop = 20310.85 20310.853 3⋅ Mpa

fc't fc'top op⋅ Mpa Mpa

nc = 0.75

Ec

bw = 1200 1200⋅ mm

Lebar pelat

Lebar pelat tranformasi be = nc ⋅ bw

Luas Penampang

be = 900 900 ⋅ mm 5

 Ack = 1.48 × 10 ⋅ mm

 Ack = Ac + be ⋅htop

⎛  ⎝ 

be⋅ ( htop htop) ⋅ h +

Garis Berat Bawah

Cbk  =

Garis Berat Atas

Ctk = hsl − Cbk  

Momen inersia

htop ⎞ 2

 ⎠

Ick = Ic + Ac ⋅ ( Cb Cbk − Cb) + 9

Stk  =

Sec. Modulus Bottom

Sbk  =

Cbk Cbk = 138.00 138.007 7⋅ mm Ctk Ctk = 111.9 111.993 93⋅ mm

2

Sec. Modulus Top

+ Ac ⋅ Cb

 Ack 

Ick = 1.075 × 10 ⋅ mm

3

be ⋅ htop 12

⎛  + be ⋅ htop⋅ Ctk − ⎝ 

htop ⎞

2

2

4

Ick 

3

Stk Stk = 959711 9597114.6 4.63 3⋅ mm

Ctk  Ick 

3

Cbk 

Sbk = 7788111. 7788111.383 383⋅ mm

4. Perhitu Perhitu ngan gaya dalam Berat volum beton normal DL :

Pelat

Qslb = ( Ac) ⋅ γc Mslb =

Topping SDL : LL :

γc = 24 ⋅ kN⋅ m− 3 φ = 0.9

Faktor Reduksi Lentur

2

1 8

⋅ Qslb ⋅ Lsl2

Qtop Qtop = htop htop⋅ bw ⋅ γc

−1 Qtam Qtam = 100 100 ⋅ kgf  kgf ⋅ m tambahan −1 Qsdl Qsdl = 100 100 ⋅ kgf  kgf ⋅ m −1 Qll Qll = 300 300 ⋅ kgf ⋅ m B. Hidup

−1

Qslb Qslb = 2.472 2.472⋅ kN⋅ m

Mslb Mslb = 11.12 11.124 4⋅ kN⋅ m

−1

Qtop Qtop = 1.44 1.44 ⋅ kN⋅ m

−1

Qtam Qtam = 1 ⋅ kN⋅ m

−1

Qll Qll = 3 ⋅ kN⋅ m

64

Momen Pada saat pengecoran topping (HCS diberi tumpuan sementara ditengah bentang) −1

Qd2 Qd2 = 2.44 2.44⋅ kN⋅ m

Qd2 = Qtop + Qtam Mdx( x) =

3 16

⋅ Qd2⋅ Lsl ⋅ x −

1 2

⋅ Qd2⋅ x2

Mdx(0.5 ⋅Lsl) = −2.745⋅ kN⋅ m

Mcor Mcorpe pek k = −Mdx Mdx ( 0.5 0.5 ⋅ Lsl Lsl)

( negatif )

Pada saat tumpuan sementara dilepas 5

P=

8

⋅ ( Qtop) ⋅ Lsl

Mprop =

Mll =

1 14

Msdl =

1 4

P = 5.4 ⋅ k  

⋅ P ⋅ Lsl

Mpro Mprop p = 8.1⋅ kN⋅ m

⋅ Qll ⋅ Lsl2

1 14

Mll Mll = 7.71 7.714 4⋅ kN⋅ m

⋅ Qsdl ⋅ Lsl2

Msdl Msdl = 2.571 2.571⋅ kN⋅ m

Mts Mts = Mslb Mslb − Mcor Mcorpe pek    k + Mprop + Mll  + Msdl

Mts Mts = 26.765 26.765⋅ kN⋅ m

+ 1.6Mll Mu = 1.2M 1.2Msl slb b − 1.2M 1.2Mco corp   rpek  ek + 1.2Mprop + 1.2 ⋅ Msdl  

Mu = 35.20 35.203 3⋅ kN⋅ m

n=5

Jadi banyaknya tendon

 Aps = n ⋅A1

Luas Total Prestress

Pi = Aps ⋅ fpi

Hasilnya :

 Aps = 141.372⋅ mm

2

Pi = 137.8 137.837 37⋅ kN

5. Check Tegangan Peff Peff = fpef fpefff ⋅Aps Aps

Peff Peff = 110. 110.27 27⋅ k 

Pi = fpi fpi ⋅ Aps Aps

Pi = 137. 137.83 837 7⋅ k 

a. Pada saat transfer (HCS saja): −Pi Pi ⋅e σa1l = +  Ac

St

σa1l a1l = 0.57 0.576 6⋅ Mpa Mpa −Pi Pi ⋅e σb1l = −  Ac

Sb

fpi fpi = 975 975 ⋅ Mpa Mpa

≤

Fti Fti = 1.161 1.161⋅ Mpa Mpa

≤

Fci = −12.948⋅ Mpa

≤

Fc = −14.94⋅ Mpa

≤

Ft = 2.88 2.881 1 ⋅ Mpa Mpa

σb1l = −3.252⋅ Mpa  b. Pada saat saat setelah losses −Peff  Peff ⋅ e Mslb σa1l = + −  Ac

St

St

σa1l = −1.47 ⋅ Mpa −Peff  Peff ⋅ e Mslb σb1l = − +  Ac

Sb

Sb

σb1l = −0.671⋅ Mpa 65

Tegangan setelah topping terpasang σa2l = σa1l +

Mcorpek  St

≤

Ft = 2.88 2.881 1 ⋅ Mpa Mpa

≤

Fc = −14.94⋅ Mpa

σa2l = −0.994⋅ Mpa σb2l = σb1l −

Mcorpek  Sb

σb2l = −1.147⋅ Mpa

Tegangan setelah prop dilepaskan (Sebagai pelat komposit) Mprop ⋅ ( h − Cbk ) σa3l = σa2l − Ick 

σa3l = −1.461⋅ Mpa σb3l = σb2l +

≤

Fc = −14.94⋅ Mpa

≤

Ft = 2.88 2.881 1 ⋅ Mpa Mpa

≤

  Fc Fc = −14.94⋅ Mpa

≤

Ft = 2.88 2.881 1 ⋅ Mpa Mpa

Mprop Sbk 

σb3l = −0.107⋅ Mpa c. Pada saat beban layan bekerja (Sebagai pelat komposit) h − Cbk   σa4l = σa3l − ( Mll + Msdl) ⋅ Ick 

σa4l = −2.054⋅ Mpa σb4l = σb3l +

Mll  Sbk 

+

Msdl Sbk 

σb4l b4l = 1.21 1.213 3⋅ Mpa Mpa Tegangan_beto Tegangan_beton_Saat n_Saat_Layan _Layan = "MEMENUHI" "MEMENUHI"

6. Check Check Kapasitas Momen Diameter Tulangan Pratekan

Dw = Dia

Diameter tulangan

Ds = 6 ⋅ mm

Luas per tulangan Banyaknya tul. tekan Luas Total tul. tekan Banyaknya tul. tarik Luas Total tul. tarik

1

 As1 =

4

⋅ π ⋅ Ds2

Dw = 6 ⋅ mm

 As1 = 28.274⋅ mm

nc = 0  Asc = nc ⋅As1

 Asc = 0 ⋅mm

2

np = 0  Ast = np ⋅As1

2

 Ast = 0 ⋅mm mm

Selimut Beton

dc = 20 ⋅ mm

Lengan Tulangan Pratekan

dp = Ct + e

dp = 180⋅ mm

Lengan Tulangan Non Pratekan

d = hsl − dc − Dw − 0.5 ⋅ Ds

d = 221 ⋅ mm

Tegangan Tul. Pratekan Efektif

fpe =

maka :

 Nilai untuk p : fpy fpu

= 0.9

2

Peff   Aps

fpe fpe = 780 780 ⋅ Mpa Mpa

≥

0.5 ⋅ fpu = 812.5⋅ Mpa

γp = 0.28 66

β1 =

0.85 if  fc ≤ 30 3 0 ⋅ Mpa

β1 = 0.824

0.65 if  fc ≥ 55 ⋅ Mpa 0.85 0.85 − 0.00 0.008 8⋅

ρp =

⎛  fc − 30 ⎞ ⎝ Mpa

 Aps bw ⋅ dp

 Asc = 0 ⋅cm

2

 Ast = 0 ⋅cm

 Asc

ρc =

 Ast

ρt = 0

bw ⋅ d

ωc = ρ c⋅ ωt = ρ t⋅

fy

fy

ωt = 0

fc

⎡ ⎣

ρp =

ωc = 0

fc

fps = fpu ⋅ 1 −

γp ⎡ fpu d ⎤⎤ ⋅ ρ p⋅ + ⋅ ( ωt − ωc ) β1 ⎣ fc dp ⎦⎦

 Aps

fps fps = 1607.3 1607.319 19⋅ Mpa Mpa

ρ p = 0.001 001

bw ⋅ dp fps

ωp = ρ p⋅

2

ρc = 0

bw ⋅ d

ρt =

if  30 ⋅ Mpa < fc ≤ 55 ⋅ Mpa

ωp = 0.032

fc

Tps Tps = fps fps ⋅ Aps Aps a =

Tps Tps = 227.22 227.229 9⋅ kN

Tps

a = 11.9 11.929 29⋅ mm

0.85 ⋅ fc'top ⋅ bw

⎡ ⎣

Mn = Tps ⋅ ( dp + htop) −

a⎤ 2⎦

φ ⋅ Mn = 45.817⋅ kN⋅ m

⎛  ⎝ 

+ Ast ⋅ fy⋅ d −

a 2

⎛  ⎝ 

+ Asc ⋅ fy⋅ dc −

a 2

Mu = 35.20 35.203 3⋅ kN⋅ m

>

Momen_Kapas Momen_Kapasitas_P itas_Penampa enampang ng = "MEMENUHI" "MEMENUHI"

7. Kapasitas Retak fr = 0.7 ⋅

Tegangan tarik retak

fc ⋅ Mpa

fr = 4.03 4.033 3 ⋅ Mpa Mpa

Kondisi tegangan pada tepi bawah HCS akibat beban layan total : −Peff  Peff ⋅ e Mslb   Mcorpek    Mprop   Msdl Mll − + − + + + fakt =  Ac

Sb

Sb

Sb

Sbk 

Sbk 

Sbk 

fakt fakt = 1.213 1.213⋅ Mpa Mpa

Mcr = ( fr − fakt) ⋅ Sbk +  Mts Mcr Mcr = 48.727 48.727⋅ kN⋅ m

φ ⋅ Mn Mu

= 1.301

Rasio_Penamp Rasio_Penampang_Re ang_Retak tak = "MEMENUHI" "MEMENUHI"

67

8. Pemeri Pemeri ksaan Geser  Lebar badan

bw = 1200 1200⋅ mm

Faktor reduksi

φ =  0.85

Kuat tekan beton

fc = 33.2 33.2⋅ Mpa Mpa

390 ⋅ Mpa Mpa Tegangan leleh tul. fy = 390

Gaya-gaya Gaya-gaya geser : Saat beban layan belum bekerja (geser hanya ditahan oleh HCS saja)  Vudl = 1.2 ⋅

⎡ 1 ⋅ ( Qslb ⎤ Qslb + Qtop Qtop) ⋅ Lsl ⎣2 ⎦

 Vudl = 14.083 ⋅ kN

Saat beban layan bekerja (geser ditahan oleh pelat komposit) Qd = Qslb + Qto p + Qsdl  Vll =

1 2

⋅ Qll ⋅ Lsl

 Vll = 9 ⋅kN

 Vd = 0.5 ⋅ Qd⋅ Lsl

 Vd = 14.736 ⋅ k 

 Vu ( x) = 1.2( Vd − Qd⋅ x) + 1. 1.6 ⋅ ( Vll − Ql Qll⋅ x)

(

2

Mu ( x) = 1.2 ⋅ V d ⋅ x − 0.5⋅ Qd⋅ x x1 = 0.1m

2 ) + 1.6 1.6 ⋅ ( Vll Vll ⋅ x − 0.5Qll⋅ x )

x2 = 0.5 0.5hsl hsl

x2 = 0.125m 125m

x3 = 50 ⋅ Dw

x3 = 0.3 m

 Vu1 = Vu ( x1)

 Vu1 = 31.014 ⋅k 

Mu1 = Mu ( x1)

Mu1 Mu1 = 3.155 3.155⋅ kN⋅ m

 Vu2 = Vu ( x2)

 Vu2 = 30.746 ⋅k 

Mu2 = Mu ( x2)

Mu2 Mu2 = 3.927 3.927⋅ kN⋅ m

 Vu3 = Vu ( x3)

 Vu3 = 28.875 ⋅k 

Mu3 = Mu ( x3)

Mu3 Mu3 = 9.144 9.144⋅ kN⋅ m

Persyaratan Geser menurut ACI : 0.4 ⋅ fpu = 650 ⋅ Mpa  Vu ⋅ dp Mu

⎛  1 ⋅ ⎝ 20 ⎛  1 vc2 = ⋅ ⎝ 20 ⎛  1 ⋅ vc3 = 20 ⎝ 

fc Mpa fc Mpa fc Mpa

 Vu1 ⋅ dp

+ 4.8 ⋅

Mu1

 Vu2 ⋅ dp

+ 4.8 ⋅

Mu2

 Vu3 ⋅ dp

+ 4.8 ⋅

dapat menggunakan metoda sederhana sebagai  berikut :

Mu3

⋅ Mpa

vc1 vc1 = 8.782 8.782⋅ Mpa Mpa

⋅ Mpa

vc2 vc2 = 7.053 7.053⋅ Mpa Mpa

⋅ Mpa

vc3 vc3 = 3.017 3.017⋅ Mpa Mpa

 Vu1 ⋅ dp Mu1  Vu2 ⋅ dp Mu2  Vu3 ⋅ dp Mu3

= 1.769 = 1.409 = 0.568

(untuk beton normal)

vc1 vc1 = 8.782 8.782⋅ Mpa Mpa

vc =

fpe fpe = 780 780 ⋅ Mpa Mpa

≤1

vc1 =

λ=1

<

0.4 ⋅ λ ⋅

≥ ≤

λ

⋅ fc ⋅Mpa = 0.96⋅ Mpa fc ⋅ Mpa = 2.305⋅ Mpa

6 ⋅ λ ⋅ 0.4

fc ⋅ Mpa if  vc1 > 0.4 0.4 ⋅ λ ⋅

vc1 otherw otherwise ise

fc ⋅ Mpa

vc = 2.30 2.305 5⋅ Mpa Mpa

68

Saat Saat beban layan belum bekerja  Vc = vc ⋅ ( bw ⋅ dp)

 Vc = 497.832⋅ k 

 Vudl = 14.083⋅ k 

dp = 180⋅ mm

φ ⋅ Vc = 423.157⋅ k 

<

Saat beban layan telah bekerja  Vc = vc ⋅ [ bw ⋅ ( htop + dp) + htop⋅ be]

Vc = 739. 739.83 834 4⋅ k 

 Vu1 = 31.014 ⋅k 

<

φ ⋅ Vc = 628.859⋅ kN

Tulangan_Gese Tulangan_Geser_Ver r_Vertikal tikal = "TIDAK PERLU PERLU DIPASANG" DIPASANG"

9. Check Check Terh adap Defleksi a. Pada kondisi awal (pelat prategang saja)

−Pi ⋅ e ⋅ Lsl2 Δpi = 8 ⋅Eci ⋅ Ic

Δpi = −3.945⋅ mm

Defleksi akibat berat sendiri 4 5 Qslb ⋅ Lsl Δbs = ⋅ 384 Eci ⋅ Ic

(ke atas)

Δbs = 3.31 3.316 6⋅ mm

Dengan menerapkan faktor jangka panjang untuk defleksi bersih pada waktu ereksi, diperoleh :

Δ1 = 1.85 ⋅ Δ bs + 1.8 ⋅ Δ pi

Δ1 = −0.966⋅ mm

b. Pada kondisi akhir (pelat komposit)

Defleksi akibat topping 3 1 P ⋅Lsl Δtop = ⋅ 48 Ec ⋅ Ick 

Δtop = 0.83 0.835 5⋅ mm

Defleksi akibat SDL

Δsdl =

5 384

4

⋅

( Qsdl) ⋅ Lsl

Δsdl sdl = 0.58 0.58⋅ mm

Ec ⋅Ick 

Defleksi akibat Beban Hidup (LL) 4 5 ( Qll) ⋅ Lsl ΔL = ⋅ 384 Ec ⋅ Ick 

ΔL = 1.73 .739 ⋅ mm

syarat defleksi maksimum akibat beban hidup :

Lsl 360

= 16.667 ⋅ mm

Jadi total defleksi jangka panjang yang terjadi adalah : Δ2 = 2.2 ⋅ Δ pi + 2.4 ⋅ Δ bs + 2.3 ⋅ Δ top + 3 ⋅ Δsdl + 3 ⋅ ( 30% ΔL ) Δ2 = 4.50 .505⋅ mm Jadi defleksi total

( ke bawah )

Δtot = Δ2 − Δ1 + ( 70% ΔL )

syarat defleksi maksimum

Lsl 240

= 25 ⋅ mm

Δtot tot = 6.68 6.688 8⋅ mm >

Δtot tot = 6.68 6.688 8⋅ mm

Defleksi_yang_terjadi = "MASIH MEMENUHI PERSYARATAN"

Catatan : - Nilai negatif menunjukkan defleksi ke atas dan, - Nilai positif menunjukkan defleksi ke bawah - Defleksi memenuhi persyaratan bila defleksi max. lebih besar dari defleksi total yg terjadi

69

10. Pengecekan Geser Horizon tal  Av1 = 0 ⋅mm

Lebar bid kontak

bv = bw

Tinggi efektif

d = dp + htop

ρv =

 Av1

s = 0mm

ρv = 0⋅

bv ⋅s

Vu

2

Vnh  Vg = 10.54 ⋅k 

Akibat gempa  Vu1 = 41.554 ⋅k 

Vu1 = Vu1 + Vg

dari data ETABS

< φ ⋅ 0.6 ⋅ bv⋅ d ⋅ Mpa = 140.76⋅ k 

3.5 ⋅ bv⋅ dp ⋅ Mpa = 756⋅ kN

Vnh <

Untuk_menahan_Geser_Horizontal = "TIDAK PERLU DIPASANG TULANGAN GESER"

11. 11. Tulangan Lentur di Daerah Daerah Tumpuan 1

Mtop = Mlle =

11 1 11

⋅ Qtop⋅ Lsl2

⋅ Qll ⋅ Lsl2

1

Msdle =

Mtop Mtop = 4.713 4.713⋅ kN⋅ m

11

Mlle Mlle = 9.818 9.818⋅ kN⋅ m

⋅ Qsdl ⋅ Lsl2

Msdl Msdle e = 3.273 3.273⋅ kN⋅ m

fc'top fc'top = 18.675 18.675⋅ Mpa

fc = 33.2 33.2⋅ Mpa Mpa

Mue = 1.2 ⋅ ( Msd Msdle + Mtop) + 1.6 ⋅ Mlle

Mue Mue = 25.292 25.292⋅ kN⋅ m

Akibat gempa

Mg = 17.7 17.716 16⋅ kNm

Mue = 1.2 ⋅ ( Msd Msdle + Mtop) + 1.0 ⋅ Mlle + 1.0 ⋅ Mg

Mue Mue = 37.11 37.117 7⋅ kN⋅ m

Mu = Mue

Mu = 37.11 37.117 7⋅ kN⋅ m

Dtum Dtump p = 9 ⋅ mm

fy = 400 400 ⋅ Mpa Mpa

dtop = hsl − dc − 0.5 ⋅ Dtump

dtop dtop = 225.5 225.5⋅ mm

 As1 =

1 4

⋅ π  ⋅ Dtump2

2

 As1 = 0.636 ⋅ cm

Sptu Sptump mp = 150 150 ⋅ mm

arak tulangan lentur :  As =

bw

⋅  As1

Sptump

 As = 508.938⋅ mm

β1 = 0.85 ⎛  0.85⋅ fc   ρ max = 0.75 ⋅ β1 ⋅ ⋅

ρ= a =

As bw ⋅dtop

fy ⋅ As 0.85 ⋅ fc'top ⋅ bw

fy

2

φ = 0.9

faktor reduksi lentur :

⎜ ⎝ 

dari data ETABS

87000 87000 +

fy psi

ρ ma max x = 0.02 0.027 7

⎟

ρ min min = 0.18 0.18% % ρ =  0.188⋅ a = 10.6 10.687 87⋅ mm

70

⎛  ⎝ 

Mn = As ⋅ fy ⋅ dtop −

a 2

Mu

>

Mn = 44.8 44.818 18⋅ kN⋅ m

φ

= 41.241⋅ kN⋅ m

Tumpuan Tumpuan = "TULANGAN "TULANGAN TERPASANG TERPASANG MEMENUHI" MEMENUHI"

12. Perhitungan Tulangan Transfer/Lateral Mtop = Msdl =

1 14 1

⋅ Qtop⋅ Lsl2

Mtop Mtop = 3.703 3.703⋅ kN⋅ m

⋅ Qsdl ⋅ Lsl2

Msdl Msdl = 2.571 2.571⋅ kN⋅ m

14 1 ⋅ Qll ⋅ Lsl2 Mll = 14

Mll Mll = 7.71 7.714 4⋅ kN⋅ m Mu = 15.4 15.429 29⋅ kN⋅ m

Mu = 1.2 ⋅ ( Msd Msdl) + 1.6⋅ Mll

Mg = 17.5 17.52 2 ⋅ kN m

Akibat gempa Mu = 1.2 ⋅ ( Msd Msdl) + 1.0⋅  Mll + 1.0Mg

Mu = 28.3 28.32 2⋅ kN⋅ m

 Faktor Reduksi Lentur

φ = 0.9

Rasio Tulangan Minimum

ρ min = 0.2⋅ %

dari data ETABS

Luas Tulangan Minimum Terpasang

 Asmin = ρ min⋅ bw ⋅ hsl

Diameter Tulangan Terpasang

Dstr = 8 ⋅ mm

Kuat Leleh Tulangan

fy = 400 400 ⋅ Mpa Mpa

Spasi Tulangan

Sptr Sptr = 150 150 ⋅ mm

Luas Tulangan Terpasang

 As = 0.25 ⋅ π  ⋅ Dstr ⋅

 Asmin = 600 ⋅mm

2 bw

Lebar Stress Beton

a =

Sptr

2

 As = 402.124⋅ mm

 As ⋅ fy

2

a = 8.44 8.444 4 ⋅ mm

0.85 ⋅ fc'top ⋅ bw

 jd = hsl − 18.5 ⋅ mm − 0.5 ⋅ Ds − 0.5 ⋅ a

Lengan Momen

 jd = 224.278 ⋅mm

Momen Nominal Terpasang

Mn = φ ⋅ As ⋅ fy⋅ jd Mn = 32.4 32.467 67⋅ kN⋅ m

 >

Mu = 28.3 28.32 2⋅ kN⋅ m

Tulangan Tulangan = "MAMPU "MAMPU MENAHAN MENAHAN BEBAN LAYAN"

13. Tulangan Stek (Sambungan Antar HCS)

Momen Ultimit (Mu) Faktor Reduksi Lentur Diameter Tulangan Terpasang Kuat Leleh Tulangan Spasi Tulangan Luas Tulangan Total Lebar Stress Beton Lengan Momen Tulangan Lentur

Mu = 28.3 28.32 2⋅ kN⋅ m

φ = 0.9 Dste Dstek k = 12⋅ mm fyst fystek ek = 400 400 ⋅ Mpa Mpa Spst Spstek ek = 120 120 ⋅ mm 2

 As = 0.25 ⋅ π  ⋅ Dstek  ⋅ a =

 As ⋅ fystek  0.85 ⋅ fc'top ⋅ bw

 jd = htop − 0.5 ⋅ Ds

bw

⋅ 1.6

Spstek 

3

 As = 1.81 × 10 ⋅ mm

a = 37.9 37.999 99⋅ mm  jd = 47 ⋅mm

71

2

72

Mn = φ ⋅ As   ⋅ fystek ⋅ jd Momen Nominal Terpasang Perhitungan Tegangan dan Kapasitas Pelat Pracetak type Hollow Core Slab (HCS) dengan bentang Mn = 30.61 30.618 8⋅ kN⋅ m Mu = 28.3 28.32 2⋅ kN⋅ m  > 6,0 m Tulangan Tulangan = "MAMPU "MAMPU MENAHAN MENAHAN BEBAN LAYAN"

1. Penampang HCS (per satu meter lebar) : DaTinggi ri hasilPenampang Perhitungan untuk Plathh=ol2lo0w Core maka dapat disimpulkan seperti di bawah 0 ⋅ mm HCS htop htop = 50⋅ mm Tinggi topping  Bentang Pelat Pracetak HCS bw = 1200⋅ mm Lebar Penampang

Tebal Pelat Pracetak HCS Luas Penampang Tebal Pelat To pping

 Ac = 0.103⋅ m

Lsl = 6 m h = 200 ⋅ mm

2

htop htop = 50⋅ mm

8

Ic = 5.76 5.761 1⋅ 10 ⋅ mm

Momen InersiaPr atekan Tulangan

4

Dw = 6 ⋅ mm

np = 0

(PC Wire)

n=5 batang per meter lebar Cb = 100 ⋅ mm Dstr Dstr = 8 ⋅ mm

Jumlah Tendon Pratekan h Cb = Garis Berat Bawah Tulangan Lateral/Transfer 2 Ct = h − Cb

Garis Berat Top Spasi Tulangan

nc = 0

=tr100 ⋅ m0m⋅ mm CtSptr = 150 Sp 15

Ic Antar St = HCS Sec.Tulangan Modulus Stek/Sambungan Top Ct Spasi Tulangan

Dste Dstek k = 12⋅ mm 3 St = 5761 576100 000 0⋅ mm Spst Spstek ek = 120 120 ⋅ mm

= mm Sec.Tulang Modulus Bottom Tul angan an Extr E xtraa Sear Searah ah PC PC Wi WiSb re 5

Sb 57 ⋅ m000 Ds= =5761 66100 m 0⋅ mm

Ic

Cb

3

np = 0

Jumlah Tulangan per m'

2. Material Sketsa Penulangan Pelat Pracetak Pratekan (HCS) : fkub fkub = 400 400 ⋅ kgf  kgf ⋅ cm

a. Beton : K-400 fc = 0.83 0.83⋅ fkub fkub fci fci = 0.65 0.65⋅ fc

33.2⋅ Mpa Mpa 8fc = 33.2 7

Fci = −0.6 ⋅ fci

−2 8

fci fci = 21.58 21.58⋅ Mpa Mpa

6

Fci 9= −12.948⋅ Mpa

6

b

7

Fti = 0.25 .25 ⋅

fci ⋅ Mpa

Fti Fti = 1.161 1.161⋅ Mpa Mpa

Fc = −0.45 ⋅ fc

Fc = −14.94⋅ Mpa

(akibat prategang + beban mati)

Fct = −0.6 ⋅ fc

Fct = −19.92⋅ Mpa

(akibat prategang h + beban total)

Ft =6 0.5 ⋅

Ft = 2.88 2.881 1 ⋅ Mpa Mpa

8

fc ⋅ Mpa 7

Ec = 4700 ⋅

fc ⋅ Mpa

Eci = 470 4700 ⋅

fci ⋅ Mpa

h

Ec = 27081.13 27081.137 7⋅ Mpa

Lsl

Eci = 21833.51 21833.511 1⋅ Mpa

b. Kabel Prategang kgf  kgf  Qsdl = 100m ⋅ Qll = 3500m ⋅ Beban fpu yang bekerja fpu = 2.357 × 10 ⋅ psi fpu = 1625 1625⋅ Mpa Mpa 2

fpy fpy = 0.9f 0.9fpu pu

m m 3 fpy = 1.462 × 10 ⋅ Mpa

fpi = 0.6 0.6 ⋅ fpu

fpi fpi = 975 975 ⋅ Mpa Mpa

fpef fpefff = 0.8 0.8 ⋅ fpi fpi

fpef fpefff = 780 780 ⋅ Mpa Mpa

Diameter Tendon

Dia = 6 ⋅ mm

2

gempa zona 3 tanah sedang

73

Luas per tendon efektif Eksentrisitas

 A1 =

1

⋅ π ⋅ Dia2

4 e = 0.5 ⋅ h − 20 ⋅ mm

 A1 = 28.274⋅ mm e = 80 ⋅ mm

2

74

c. Tulangan Baja Wiremesh

fy = 390 390 ⋅ Mpa Mpa

BJTP (Polos)

fyp fyp = 240 240 ⋅ Mpa Mpa fyd fyd = 390 390 ⋅ Mpa Mpa

BJTD (Deform/Ulir)

3. Dimensi Pelat dan Kompo sit Dimensi Pelat Pelat Tinggi pelat

hsl = htop + h

Panjang Total

Lsl = 6.0 ⋅ m

Tinggi topping

htop htop = 50⋅ mm

hsl hsl = 250 250 ⋅ mm

Penampang Komposit fkub fkubto top p = 225 225 ⋅ kgf  kgf ⋅ cm

 beton Topping Topping

nc =

Ectop

−2

(mutu beton beton K-225)

fc'top fc'top = 0.83⋅ fkubto fkubto

fc'top fc'top = 18.675 18.675⋅ Mpa

Ecto Ectop p = 4700 4700⋅

Ectop Ectop = 20310.85 20310.853 3⋅ Mpa

fc't fc'top op⋅ Mpa Mpa

nc = 0.7 0.75

Ec

bw = 1200 1200⋅ mm

Lebar pelat

Lebar pelat tranformasi be = nc ⋅ bw

Luas Penampang

be = 900 900 ⋅ mm 5

 Ack = 1.48 × 10 ⋅ mm

 Ack = Ac + be ⋅htop

⎛  ⎝ 

be⋅ ( htop htop) ⋅ h +

Garis Berat Bawah

Cbk  =

Garis Berat Atas

Ctk = hsl − Cbk  

Momen inersia

htop ⎞ 2

 ⎠

Ick = Ic + Ac ⋅ ( Cb Cbk − Cb) + 9

Stk  =

Sec. Modulus Bottom

Sbk  =

Cbk Cbk = 138.00 138.007 7⋅ mm Ctk Ctk = 111.99 111.993 3⋅ mm

2

Sec. Modulus Top

+ Ac ⋅ Cb

 Ack 

Ick = 1.075 × 10 ⋅ mm

3

be ⋅ htop 12

⎛  + be ⋅ htop⋅ Ctk − ⎝ 

htop ⎞

2

2

4

Ick 

3

Stk = 9597114. 9597114.63 63⋅ mm

Ctk  Ick 

3

Cbk 

Sbk = 7788111. 7788111.383 383⋅ mm

4. Perhitu Perhitu ngan gaya dalam Berat volum beton normal DL :

Pelat

Qslb = ( Ac) ⋅ γc Mslb =

Topping SDL : LL :

γc = 24 ⋅ kN⋅ m− 3 φ = 0.9

Faktor Reduksi Lentur

2

1 8

⋅ Qslb ⋅ Lsl2

Qtop Qtop = htop htop⋅ bw ⋅ γc

−1 Qtam Qtam = 100 100 ⋅ kgf  kgf ⋅ m tambahan −1 Qsdl Qsdl = 100 100 ⋅ kgf  kgf ⋅ m −1 Qll Qll = 300 300 ⋅ kgf ⋅ m B. Hidup

−1

Qslb Qslb = 2.472 2.472⋅ kN⋅ m

Mslb Mslb = 11.12 11.124 4⋅ kN⋅ m

−1

Qtop Qtop = 1.44 1.44 ⋅ kN⋅ m

−1

Qtam Qtam = 1 ⋅ kN⋅ m

−1

Qll Qll = 3 ⋅ kN⋅ m

75

Momen Pada saat pengecoran topping (HCS diberi tumpuan sementara ditengah bentang) −1

Qd2 Qd2 = 2.44 2.44⋅ kN⋅ m

Qd2 = Qtop + Qtam Mdx( x) =

3 16

⋅ Qd2⋅ Lsl ⋅ x −

1 2

⋅ Qd2⋅ x2

Mdx(0.5 ⋅Lsl) = −2.745⋅ kN⋅ m

Mcor Mcorpe pek k = −Mdx Mdx ( 0.5 0.5 ⋅ Lsl Lsl)

( negatif )

Pada saat tumpuan sementara dilepas 5

P=

8

⋅ ( Qtop) ⋅ Lsl

Mprop =

Mll =

1 14

Msdl =

1 4

P = 5.4 ⋅ k  

⋅ P ⋅ Lsl

Mpro Mprop p = 8.1⋅ kN⋅ m

⋅ Qll ⋅ Lsl2

1 14

Mll Mll = 7.714 7.714⋅ kN⋅ m

⋅ Qsdl ⋅ Lsl2

Msdl Msdl = 2.571 2.571⋅ kN⋅ m

Mts = Mslb Mslb − Mcor Mcorpe pek    k + Mprop + Mll  + Msdl

Mts Mts = 26.76 26.765 5⋅ kN⋅ m

+ 1.6Mll Mu = 1.2M 1.2Msl slb b − 1.2M 1.2Mco corp   rpek  ek + 1.2Mprop + 1.2 ⋅ Msdl  

Mu = 35.20 35.203 3⋅ kN⋅ m

n=5

Jadi banyaknya tendon

 Aps = n ⋅A1

Luas Total Prestress

Pi = Aps Aps ⋅ fpi

Hasilnya :

 Aps = 141.372⋅ mm

2

Pi = 137.83 137.837 7⋅ kN

5. Check Tegangan Peff Peff = fpef fpefff ⋅Aps Aps

Peff Peff = 110. 110.27 27⋅ k 

Pi = fpi fpi ⋅ Aps Aps

Pi = 137. 137.83 837 7⋅ k 

a. Pada saat transfer (HCS saja): −Pi Pi ⋅e σa1l = +  Ac

St

σa1l a1l = 0.57 0.576 6 ⋅ Mpa Mpa −Pi Pi ⋅e σb1l = −  Ac

Sb

fpi fpi = 975 975 ⋅ Mpa Mpa

≤

Fti Fti = 1.161 1.161⋅ Mpa Mpa

≤

Fci = −12.948⋅ Mpa

≤

Fc = −14.94⋅ Mpa

≤

Ft = 2.88 2.881 1 ⋅ Mpa Mpa

σb1l = −3.252⋅ Mpa  b. Pada saat saat setelah losses −Peff  Peff ⋅ e Mslb σa1l = + −  Ac

St

St

σa1l = −1.47 ⋅ Mpa −Peff  Peff ⋅ e Mslb σb1l = − +  Ac

Sb

Sb

σb1l = −0.671⋅ Mpa 76

Tegangan setelah topping terpasang σa2l = σa1l +

Mcorpek  St

≤

Ft = 2.88 2.881 1 ⋅ Mpa Mpa

≤

Fc = −14.94⋅ Mpa

σa2l = −0.994⋅ Mpa σb2l = σb1l −

Mcorpek  Sb

σb2l = −1.147⋅ Mpa

Tegangan setelah prop dilepaskan (Sebagai pelat komposit) Mprop ⋅ ( h − Cbk ) σa3l = σa2l − Ick 

σa3l = −1.461⋅ Mpa σb3l = σb2l +

≤

Fc = −14.94⋅ Mpa

≤

Ft = 2.88 2.881 1 ⋅ Mpa Mpa

≤

  Fc Fc = −14.94⋅ Mpa

≤

Ft = 2.88 2.881 1 ⋅ Mpa Mpa

Mprop Sbk 

σb3l = −0.107⋅ Mpa c. Pada saat beban layan bekerja (Sebagai pelat komposit) h − Cbk   σa4l = σa3l − ( Mll + Msdl) ⋅ Ick 

σa4l = −2.054⋅ Mpa σb4l = σb3l +

Mll  Sbk 

+

Msdl Sbk 

σb4l b4l = 1.21 1.213 3 ⋅ Mpa Mpa Tegangan_bet Tegangan_beton_Saat on_Saat_Layan _Layan = "MEMENUHI" "MEMENUHI"

6. Check Check Kapasitas Momen Diameter Tulangan Pratekan

Dw = Dia

Diameter tulangan

Ds = 6 ⋅ mm

Luas per tulangan Banyaknya tul. tekan Luas Total tul. tekan Banyaknya tul. tarik Luas Total tul. tarik

1

 As1 =

4

⋅ π ⋅ Ds2

Dw = 6 ⋅ mm

 As1 = 28.274⋅ mm

nc = 0  Asc = nc ⋅As1

 Asc = 0 ⋅mm

2

np = 0  Ast = np ⋅As1

 Ast = 0 ⋅mm

2

Selimut Beton

dc = 20 ⋅ mm

Lengan Tulangan Pratekan

dp = Ct + e

dp = 180 180 ⋅ mm

Lengan Tulangan Non Pratekan

d = hsl − dc − Dw − 0.5 ⋅ Ds

d = 221 ⋅ mm

Tegangan Tul. Pratekan Efektif

fpe =

maka :

 Nilai untuk p : fpy fpu

= 0.9

2

Peff   Aps

fpe fpe = 780 780 ⋅ Mpa Mpa

≥

0.5 ⋅ fpu = 812.5 ⋅ Mpa

γp = 0.28 77

β1 =

0.85 if  fc ≤ 30 3 0 ⋅ Mpa

β1 = 0.824

0.65 if  fc ≥ 55⋅ Mpa 0.85 0.85 − 0.00 0.008 8⋅

ρp =

⎛  fc − 30 ⎞ ⎝ Mpa

 Aps bw ⋅ dp

 Asc = 0 ⋅cm

2

 Ast = 0 ⋅cm

 Asc

ρc =

 Ast

ρt = 0

bw ⋅ d

ωc = ρ c⋅ ωt = ρ t⋅

fy

fy

ωt = 0

fc

⎡ ⎣

ρp =

ωc = 0

fc

fps = fpu ⋅ 1 −

γp ⎡ fpu d ⎤⎤ ⋅ ρ p⋅ + ⋅ ( ωt − ωc ) fc dp β1 ⎣ ⎦⎦

 Aps

fps fps = 1607.3 1607.319 19⋅ Mpa Mpa

ρ p = 0.001 001

bw ⋅ dp fps

ωp = ρ p⋅

2

ρc = 0

bw ⋅ d

ρt =

if  30 ⋅ Mpa < fc ≤ 55 ⋅ Mpa

ωp = 0.032

fc

Tps Tps = fps fps ⋅ Aps Aps a =

Tps Tps = 227.22 227.229 9⋅ kN

Tps

a = 11.9 11.929 29⋅ mm

0.85 ⋅ fc'top ⋅ bw

⎡ ⎣

Mn = Tps ⋅ ( dp + htop) −

a⎤ 2⎦

φ ⋅ Mn = 45.817⋅ kN⋅ m

⎛  ⎝ 

+ Ast ⋅ fy⋅ d −

a 2

⎛  ⎝ 

+ Asc ⋅ fy⋅ dc −

a 2

Mu = 35.20 35.203 3⋅ kN⋅ m

>

Momen_Kapas Momen_Kapasitas_ itas_Penamp Penampang ang = "MEMENUHI" "MEMENUHI"

7. Kapasitas Retak fr = 0.7 ⋅

Tegangan tarik retak

fc ⋅ Mpa

fr = 4.03 4.033 3 ⋅ Mpa Mpa

Kondisi tegangan pada tepi bawah HCS akibat beban layan total : −Peff  Peff ⋅ e Mslb   Mcorpek    Mprop   Msdl Mll − + − + + + fakt =  Ac

Sb

Sb

Sb

Sbk 

Sbk 

Sbk 

fakt fakt = 1.213 1.213⋅ Mpa Mpa

Mcr = ( fr − fakt) ⋅ Sbk +  Mts Mcr Mcr = 48.727 48.727⋅ kN⋅ m

φ ⋅ Mn Mu

= 1.301

Rasio_Penam Rasio_Penampang_R pang_Retak etak = "MEMENUHI" "MEMENUHI"

78

8. Pemeri Pemeri ksaan Geser  Lebar badan

bw = 1200 1200⋅ mm

Faktor reduksi

φ =  0.85

Kuat tekan beton

fc = 33.2 33.2⋅ Mpa Mpa

390 ⋅ Mpa Mpa Tegangan leleh tul. fy = 390

Gaya-gaya Gaya-gaya geser : Saat beban layan belum bekerja (geser hanya ditahan oleh HCS saja)  Vudl = 1.2 ⋅

⎡ 1 ⋅ ( Qslb ⎤ Qslb + Qtop Qtop) ⋅ Lsl ⎣2 ⎦

 Vudl = 14.083⋅ kN

Saat beban layan bekerja (geser ditahan oleh pelat komposit) Qd = Qslb + Qto p + Qsdl  Vll =

1 2

⋅ Qll ⋅ Lsl

 Vll = 9 ⋅kN

 Vd = 0.5 ⋅ Qd⋅ Lsl

 Vd = 14.736 ⋅ k 

 Vu ( x) = 1.2( Vd − Qd⋅ x) + 1. 1.6 ⋅ ( Vll − Ql Qll⋅ x)

(

2

Mu ( x) = 1.2 ⋅ V d ⋅ x − 0.5⋅ Qd⋅ x x1 = 0.1m

2 ) + 1.6 1.6 ⋅ ( Vll Vll ⋅ x − 0.5Qll⋅ x )

x2 = 0.5h 0.5hsl sl

x2 = 0.125m 125m

x3 = 50 ⋅ Dw

x3 = 0.3 m

 Vu1 = Vu ( x1)

 Vu1 = 31.014 ⋅k 

Mu1 = Mu ( x1)

Mu1 Mu1 = 3.155 3.155⋅ kN⋅ m

 Vu2 = Vu ( x2)

 Vu2 = 30.746 ⋅k 

Mu2 = Mu ( x2)

Mu2 Mu2 = 3.927 3.927⋅ kN⋅ m

 Vu3 = Vu ( x3)

 Vu3 = 28.875 ⋅k 

Mu3 = Mu ( x3)

Mu3 Mu3 = 9.144 9.144⋅ kN⋅ m

Persyaratan Geser menurut ACI : 0.4 ⋅ fpu = 650 ⋅ Mpa  Vu ⋅ dp Mu

⎛  1 ⋅ ⎝ 20 ⎛  1 ⋅ vc2 = ⎝ 20 ⎛  1 ⋅ vc3 = 20 ⎝ 

fc Mpa fc Mpa fc Mpa

 Vu1 ⋅ dp

+ 4.8 ⋅

Mu1

 Vu2 ⋅ dp

+ 4.8 ⋅

Mu2

 Vu3 ⋅ dp

+ 4.8 ⋅

dapat menggunakan metoda sederhana sebagai  berikut :

Mu3

⋅ Mpa

vc1 vc1 = 8.782 8.782⋅ Mpa Mpa

⋅ Mpa

vc2 vc2 = 7.053 7.053⋅ Mpa Mpa

⋅ Mpa

vc3 vc3 = 3.017 3.017⋅ Mpa Mpa

 Vu1 ⋅ dp Mu1  Vu2 ⋅ dp Mu2  Vu3 ⋅ dp Mu3

= 1.769 = 1.409 = 0.568

(untuk beton normal)

vc1 vc1 = 8.782 8.782⋅ Mpa Mpa

vc =

fpe fpe = 780 780 ⋅ Mpa Mpa

≤1

vc1 =

λ=1

<

0.4  λ ⋅ ⋅

≥ ≤

λ

⋅ fc ⋅Mpa = 0.96⋅ Mpa fc ⋅ Mpa = 2.305 ⋅ Mpa

6 ⋅ λ ⋅ 0.4

fc ⋅ Mpa if  vc1 > 0.4 0.4 ⋅ λ ⋅

vc1 otherw otherwise ise

fc ⋅ Mpa

vc = 2.30 2.305 5⋅ Mpa Mpa

79

Saat Saat beban layan belum bekerja  Vc = vc ⋅ ( bw ⋅ dp)

 Vc = 497.832⋅ k 

 Vudl = 14.083⋅ k 

dp = 180⋅ mm

φ ⋅ Vc = 423.157⋅ k 

<

Saat beban layan telah bekerja  Vc = vc ⋅ [ bw ⋅ ( htop + dp) + htop⋅ be]

Vc = 739. 739.83 834 4⋅ k 

 Vu1 = 31.014 ⋅k 

<

φ ⋅ Vc = 628.859⋅ kN

Tulangan_Ges Tulangan_Geser_Ver er_Vertikal tikal = "TIDAK PERLU DIPASANG" DIPASANG"

9. Check Check Terh adap Defleksi a. Pada kondisi awal (pelat prategang saja)

−Pi ⋅ e ⋅ Lsl2 Δpi = 8 ⋅Eci ⋅ Ic

Δpi = −3.945⋅ mm

Defleksi akibat berat sendiri 4 5 Qslb ⋅ Lsl Δbs = ⋅ 384 Eci ⋅ Ic

(ke atas)

Δbs = 3.31 3.316 6⋅ mm

Dengan menerapkan faktor jangka panjang untuk defleksi bersih pada waktu ereksi, diperoleh :

Δ1 = 1.85 ⋅ Δ bs + 1.8 ⋅ Δ pi

Δ1 = −0.966⋅ mm

b. Pada kondisi akhir (pelat komposit)

Defleksi akibat topping 3 1 P ⋅Lsl Δtop = ⋅ 48 Ec ⋅ Ick 

Δtop = 0.83 0.835 5⋅ mm

Defleksi akibat SDL

Δsdl =

5 384

4

⋅

( Qsdl) ⋅ Lsl

Δsdl sdl = 0.58 0.58⋅ mm

Ec ⋅Ick 

Defleksi akibat Beban Hidup (LL) 4 5 ( Qll) ⋅ Lsl ΔL = ⋅ 384 Ec ⋅ Ick 

ΔL = 1.73 .739 ⋅ mm

syarat defleksi maksimum akibat beban hidup :

Lsl 360

= 16.667 ⋅ mm

Jadi total defleksi jangka panjang yang terjadi adalah : Δ2 = 2.2 ⋅ Δ pi + 2.4 ⋅ Δ bs + 2.3 ⋅ Δ top + 3 ⋅ Δsdl + 3 ⋅ ( 30% ΔL ) Δ2 = 4.50 .505⋅ mm Jadi defleksi total

( ke bawah )

Δtot = Δ2 − Δ1 + ( 70% ΔL )

syarat defleksi maksimum

Lsl 240

= 25 ⋅ mm

Δtot tot = 6.68 6.688 8⋅ mm >

Δtot tot = 6.68 6.688 8⋅ mm

Defleksi_yang_terjadi = "MASIH MEMENUHI PERSYARATAN"

Catatan : - Nilai negatif menunjukkan defleksi ke atas dan, - Nilai positif menunjukkan defleksi ke bawah - Defleksi memenuhi persyaratan bila defleksi max. lebih besar dari defleksi total yg terjadi

80

10. Pengecekan Geser Horizon tal  Av1 = 0 ⋅mm

Lebar bid kontak

bv = bw

Tinggi efektif

d = dp + htop

ρv =

 Av1

s = 0mm

ρv = 0⋅

bv ⋅s

Vu

2

Vnh  Vg = 10.54 ⋅k 

Akibat gempa  Vu1 = 41.554 ⋅k 

Vu1 = Vu1 + Vg

dari data ETABS

< φ ⋅ 0.6 ⋅ bv⋅ d ⋅ Mpa = 140.76⋅ k 

3.5 ⋅ bv⋅ dp ⋅ Mpa = 756⋅ kN

Vnh <

Untuk_menahan_Geser_Horizontal = "TIDAK PERLU DIPASANG TULANGAN GESER"

11. 11. Tulangan Lentur di Daerah Daerah Tumpuan 1

Mtop = Mlle =

11 1 11

⋅ Qtop⋅ Lsl2

⋅ Qll ⋅ Lsl2

1

Msdle =

Mtop Mtop = 4.713 4.713⋅ kN⋅ m

11

Mlle Mlle = 9.818 9.818⋅ kN⋅ m

⋅ Qsdl ⋅ Lsl2

Msdl Msdle e = 3.273 3.273⋅ kN⋅ m

fc'top fc'top = 18.675 18.675⋅ Mpa

fc = 33.2 33.2⋅ Mpa Mpa

Mue = 1.2 ⋅ ( Msd Msdle + Mtop) + 1.6 ⋅ Mlle

Mue Mue = 25.292 25.292⋅ kN⋅ m

Akibat gempa

Mg = 17.7 17.716 16⋅ kNm

Mue = 1.2 ⋅ ( Msd Msdle + Mtop) + 1.0 ⋅ Mlle + 1.0 ⋅ Mg

Mue Mue = 37.11 37.117 7⋅ kN⋅ m

Mu = Mue

Mu = 37.11 37.117 7⋅ kN⋅ m

Dtum Dtump p = 9 ⋅ mm

fy = 400 400 ⋅ Mpa Mpa

dtop = hsl − dc − 0.5 ⋅ Dtump

dtop dtop = 225.5 225.5⋅ mm

 As1 =

1 4

⋅ π  ⋅ Dtump2

2

 As1 = 0.636 ⋅ cm

Sptu Sptump mp = 150 150 ⋅ mm

arak tulangan lentur :  As =

bw

⋅  As1

Sptump

 As = 508.938⋅ mm

β1 = 0.85 ⎛  0.85⋅ fc   ρ max = 0.75 ⋅ β1 ⋅ ⋅

ρ= a =

As bw ⋅dtop

fy ⋅ As 0.85 ⋅ fc'top ⋅ bw

fy

2

φ = 0.9

faktor reduksi lentur :

⎜ ⎝ 

dari data ETABS

87000 87000 +

fy psi

ρ ma max x = 0.02 0.027 7

⎟

ρ min min = 0.18 0.18% % ρ =  0.188⋅ a = 10.6 10.687 87⋅ mm

81

⎛  ⎝ 

Mn = As ⋅ fy ⋅ dtop −

a 2

Mu

>

Mn = 44.8 44.818 18⋅ kN⋅ m

φ

= 41.241⋅ kN⋅ m

Tumpuan Tumpuan = "TULANGAN "TULANGAN TERPASANG TERPASANG MEMENUHI" MEMENUHI"

12. Perhitungan Tulangan Transfer/Lateral Mtop = Msdl =

1 14 1

⋅ Qtop⋅ Lsl2

Mtop Mtop = 3.703 3.703⋅ kN⋅ m

⋅ Qsdl ⋅ Lsl2

Msdl Msdl = 2.571 2.571⋅ kN⋅ m

14 1 ⋅ Qll ⋅ Lsl2 Mll = 14

Mll Mll = 7.71 7.714 4⋅ kN⋅ m Mu = 15.4 15.429 29⋅ kN⋅ m

Mu = 1.2 ⋅ ( Msd Msdl) + 1.6⋅ Mll

Mg = 17.5 17.52 2 ⋅ kN m

Akibat gempa Mu = 1.2 ⋅ ( Msd Msdl) + 1.0⋅  Mll + 1.0Mg

Mu = 28.3 28.32 2⋅ kN⋅ m

 Faktor Reduksi Lentur

φ = 0.9

Rasio Tulangan Minimum

ρ min = 0.2⋅ %

dari data ETABS

Luas Tulangan Minimum Terpasang

 Asmin = ρ min⋅ bw ⋅ hsl

Diameter Tulangan Terpasang

Dstr = 8 ⋅ mm

Kuat Leleh Tulangan

fy = 400 400 ⋅ Mpa Mpa

Spasi Tulangan

Sptr Sptr = 150 150 ⋅ mm

Luas Tulangan Terpasang

 As = 0.25 ⋅ π  ⋅ Dstr ⋅

 Asmin = 600 ⋅mm

2 bw

Lebar Stress Beton

a =

Sptr

2

 As = 402.124⋅ mm

 As ⋅ fy

2

a = 8.44 8.444 4 ⋅ mm

0.85 ⋅ fc'top ⋅ bw

 jd = hsl − 18.5 ⋅ mm − 0.5 ⋅ Ds − 0.5 ⋅ a

Lengan Momen

 jd = 224.278 ⋅mm

Momen Nominal Terpasang

Mn = φ ⋅ As ⋅ fy⋅ jd Mn = 32.4 32.467 67⋅ kN⋅ m

 >

Mu = 28.3 28.32 2⋅ kN⋅ m

Tulangan Tulangan = "MAMPU "MAMPU MENAHAN MENAHAN BEBAN LAYAN"

13. Tulangan Stek (Sambungan Antar HCS)

Momen Ultimit (Mu) Faktor Reduksi Lentur Diameter Tulangan Terpasang Kuat Leleh Tulangan Spasi Tulangan Luas Tulangan Total Lebar Stress Beton Lengan Momen Tulangan Lentur

Mu = 28.3 28.32 2⋅ kN⋅ m

φ = 0.9 Dste Dstek k = 12⋅ mm fyst fystek ek = 400 400 ⋅ Mpa Mpa Spst Spstek ek = 120 120 ⋅ mm 2

 As = 0.25 ⋅ π  ⋅ Dstek  ⋅ a =

 As ⋅ fystek  0.85 ⋅ fc'top ⋅ bw

 jd = htop − 0.5 ⋅ Ds

bw

⋅ 1.6

Spstek 

3

 As = 1.81 × 10 ⋅ mm

a = 37.9 37.999 99⋅ mm  jd = 47 ⋅mm

82

2

Mn = φ ⋅ As   ⋅ fystek ⋅ jd

Momen Nominal Terpasang

Mn = 30.61 30.618 8⋅ kN⋅ m

 >

Mu = 28.3 28.32 2⋅ kN⋅ m

Tulangan Tulangan = "MAMPU "MAMPU MENAHAN MENAHAN BEBAN LAYAN"

Dari hasil Perhitungan untuk Plat hollow Core maka dapat disimpulkan seperti di bawah Lsl = 6 m

Bentang Pelat Pracetak HCS Tebal Pelat Pracetak HCS

h = 200 ⋅ mm

Tebal Pelat Topping

htop htop = 50⋅ mm

Tulangan Pratekan

Dw = 6 ⋅ mm n=5

Jumlah Tendon Pratekan

nc = 0

np = 0

(PC Wire)

batang per meter lebar

Dstr Dstr = 8 ⋅ mm

Tulangan Lateral/Transfer

Sptr Sptr = 150 150 ⋅ mm

Spasi Tulangan

Dste Dstek k = 12⋅ mm

Tulangan Stek/Sambungan Antar HCS

Spst Spstek ek = 120 120 ⋅ mm

Spasi Tulangan

Ds = 6 ⋅ mm

Tulangan Extra Searah PC Wire 5 mm

np = 0

Jumlah Tulangan per m' Sketsa Penulangan Pelat Pracetak Pratekan (HCS) : 8

8 6

7

6

9

b

7

h

8 6

7

h Lsl

Beban yang bekerja

Qsdl = 100m ⋅

kgf  2

m

Qll = 300m ⋅

kgf  m

2

gempa zona 3 tanah sedang

83

BAB V KESIMPULAN DAN SARAN 5.1 Kesimpulan

1.

Untuk pengangkatan (handling) Pelat Hollow Core sebelum pemasangan digunakan kabel dengan diameter 3/8 inchi atau 9.525 mm dengan jumlah 4 buah kabel dengan gaya ijin untuk 1 kabel = 3.6 kip atau 16 KN.

2. Pelat Hollow Core dengan dimensi ukuran lebar penampang = 1200 mm dan tinggi  penampang  penampang = 200 mm serta diameter lubang 190 mm sebanyak sebanyak 5 buah, yang digunakan untuk panjang bentang 6 m masih memenuhi tegangan ijin dimana luas penampangnya 2

2

sebesar 0.103 m  atau kurang dari 50 % luas penampang pelat utuh (0.24 m ). 3. Tegangan yang terjadi akibat pemasangan masih memenuhi tegangan ijin beton dimana tegangan tersebut harus dikontrol akibat gaya prategang dengan beban mati serta gaya  prategang dengan beban beban total dimana pada saat pengecoran pengecoran toping dengan Pelat Hollow Hollow Core harus diberi tumpuan terlebih dahulu serta pada saat tumpuan dilepas dimana struktur sudah menjadi komposit. 4. Jumlah tendon prategang yang digunakan pada saat penarikan adalah 5 buah dengan diameter 6 mm dengan tebal topping Pelat Hollow Core diambil 50 mm. 5. Tegangan yang terjadi pada Pelat Hollow Core harus dikontrol pada saat retak (crack), terhadap geser dan lendutan (defleksi) pada saat beban layan belum bekerja maupun saat  beban layan telah bekerja serta beban gempa, dari perhitungan perhitungan untuk aplikasi masih memenuhi tegangan yang diijinkan.

84

5.2 Saran

1. Perlu dibuat suatu perhitungan Pelat Hollow Core yang dibandingkan dengan Pelat  beton biasa dari segi pelaksanaan pelaksanaan pekerjaan serta harga untuk mendapat struktur yang lebih ekonomis. 2. Perlu dibuat suatu perbandingan antara Pelat Hollow Core dengan plat beton pracetak  jenis lain seperti Solid Slab dimana untuk di Indonesia kebanyakan jenis yang digunakan adalah Solid Slab.

DAFTAR PUSTAKA 85

ACI 550R-96, Reapproved 2001, Design Recommendations for Precast Concrete Structures, ACI-ASCE committee 550, 2001.

British Precast, Precast concrete in building, a guide to design and construction, 2007.

Centre of Advanced Engineering University of Canterbury, New Zealand, Guidelines for the Use of Structural Precast Concrete in Buildings, 1999.

Charles E. Reynolds, James C. Steedman, Reinforced Concrete Designer’s Handbook, E & FN Spon (Taylor Francis Group), 1999.

Donald R. Buettner and Roger J. Becker, PCI Manual For the Design of Hollow core Slabs, Computerized Structural Design, S.C,1998.

Muhammad Abduh, Inovasi Teknologi dan system beton pracetak di Indonesia,Seminar dan Pameran Haki 2007.  National Precast Concrete Association Association Australia, Australia, Hollowcore Hollowcore Flooring Technical Manual, July 2003. Precast/Prestressed Concrete Institute, PCI design Handbook, Sixth Edition 2004.

Tata Cara Perhitungan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung (SNI 03-2847-2002).

86

LAMPIRAN

87

Gaya -gaya -gaya pada kolo m dalam s atuan KN, m Story STORY3 STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1 STORY1 STORY1 STORY3 STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1 STORY1 STORY1 STORY3 STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1 STORY1 STORY1 STORY3 STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1 STORY1 STORY1 STORY3 STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2

Column C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C2 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C3 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C4 C5 C5 C5 C5 C5 C5

Load EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1

Loc 0 1.5 3 0 1.5 3 0 1.5 3 0 1.5 3 0 1.5 3 0 1.5 3 0 1.5 3 0 1.5 3 0 1.5 3 0 1.5 3 0 1.5 3 0 1.5 3 0 1.5 3 0 1.5 3

P 2 2 2 6.38 6.38 6.38 11.85 11.85 11.85 2.14 2.14 2.14 6.84 6.84 6.84 12.7 12.7 12.7 2 2 2 6.38 6.38 6.38 11.85 11.85 11.85 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

V2 2.84 2.84 2.84 5.42 5.42 5.42 7.39 7.39 7.39 3.14 3.14 3.14 5.88 5.88 5.88 8.01 8.01 8.01 2.84 2.84 2.84 5.42 5.42 5.42 7.39 7.39 7.39 5.42 5.42 5.42 9.24 9.24 9.24 9.76 9.76 9.76 5.9 5.9 5.9 9.96 9.96 9.96

V3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

T -0.065 -0.065 -0.065 -0.1 -0.1 -0.1 -0.094 -0.094 -0.094 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.065 0.065 0.065 0.1 0.1 0.1 0.094 0.094 0.094 -0.03 -0.03 -0.03 -0.044 -0.044 -0.044 -0.038 -0.038 -0.038 0 0 0 0 0 0

M2 0.007 0 -0.007 0.005 0 -0.004 0.003 0 -0.003 0 0 0 0 0 0 0 0 0 -0.007 0 0.007 -0.005 0 0.004 -0.003 0 0.003 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

M3 3.442 -0.823 -5.088 8.591 0.457 -7.678 16.935 5.849 -5.237 3.849 -0.86 -5.569 9.341 0.517 -8.307 18.307 6.29 -5.726 3.442 -0.823 -5.088 8.591 0.457 -7.678 16.935 5.849 -5.237 8.172 0.046 -8.08 15.797 1.941 -11.914 19.656 5.016 -9.623 8.916 0.071 -8.773 17.033 2.097 -12.838

STORY1 STORY1 STORY1 STORY3 STORY3

C5 C5 C5 C6 C6

EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1

0 1.5 3 0 1.5

0 0 0 0 0

10.54 10.54 10.54 5.42 5.42

0 0 0 0 0

0 0 0 0.03 0.03

0 0 0 0 0

21.207 5.402 -10.403 8.172 0.046

88

STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1 STORY1 STORY1 STORY3 STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1 STORY1 STORY1 STORY3 STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1 STORY1 STORY1 STORY3 STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1 STORY1 STORY1

C6 C6 C6 C6 C6 C6 C6 C7 C7 C7 C7 C7 C7 C7 C7 C7 C8 C8 C8 C8 C8 C8 C8 C8 C8 C9 C9 C9 C9 C9 C9 C9 C9 C9

EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1

3 0 1.5 3 0 1.5 3 0 1.5 3 0 1.5 3 0 1.5 3 0 1.5 3 0 1.5 3 0 1.5 3 0 1.5 3 0 1.5 3 0 1.5 3

0 0 0 0 0 0 0 -2 -2 -2 -6.38 -6.38 -6.38 -11.85 -11.85 -11.85 -2.14 -2.14 -2.14 -6.84 -6.84 -6.84 -12.7 -12.7 -12.7 -2 -2 -2 -6.38 -6.38 -6.38 -11.85 -11.85 -11.85

5.42 9.24 9.24 9.24 9.76 9.76 9.76 2.84 2.84 2.84 5.42 5.42 5.42 7.39 7.39 7.39 3.14 3.14 3.14 5.88 5.88 5.88 8.01 8.01 8.01 2.84 2.84 2.84 5.42 5.42 5.42 7.39 7.39 7.39

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0.03 0.044 0.044 0.044 0.038 0.038 0.038 -0.065 -0.065 -0.065 -0.1 -0.1 -0.1 -0.094 -0.094 -0.094 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.065 0.065 0.065 0.1 0.1 0.1 0.094 0.094 0.094

0 0 0 0 0 0 0 -0.007 0 0.007 -0.005 0 0.004 -0.003 0 0.003 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.007 0 -0.007 0.005 0 -0.004 0.003 0 -0.003

89

-8.08 15.797 1.941 -11.914 19.656 5.016 -9.623 3.442 -0.823 -5.088 8.591 0.457 -7.678 16.935 5.849 -5.237 3.849 -0.86 -5.569 9.341 0.517 -8.307 18.307 6.29 -5.726 3.442 -0.823 -5.088 8.591 0.457 -7.678 16.935 5.849 -5.237

Gaya-gaya Gaya-gaya pada plat dalam s atuan KN, m Story STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1

Beam B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B4 B4 B4 B4 B4 B4 B4 B4 B4

Load EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1

Loc 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2

P -0.45 -0.45 -0.45 -0.45 -0.14 -0 .14 -0.14 -0.14 -0.14 0.62 0.62 0.62 0.62 0.45 0.45 0.45 0.45 0.14 0.14 0.14 0.14 -0.62 -0.62 -0.62 -0.62 -0.58 -0.58 -0.58 -0.58 -0.22 -0.22 -0.22 -0.22 0.63 0.63 0.63 0.63 0.58 0.58 0.58 0.58 0.22 0.22 0.22 0.22 -0.63

V2 1.99 1.99 1.99 1.99 4.38 4.38 4.38 4.38 5.47 5.47 5.47 5.47 1.99 1.99 1.99 1.99 4.38 4.38 4.38 4.38 5.47 5.47 5.47 5.47 2.15 2.15 2.15 2.15 4.71 4.71 4.71 4.71 5.86 5.86 5.86 5.86 2.15 2.15 2.15 2.15 4.71 4.71 4.71 4.71 5.86

V3 -0.16 -0.16 -0.16 -0.16 -0.12 -0.12 -0.12 -0.12 -0.06 -0.06 -0.06 -0.06 -0.16 -0.16 -0.16 -0.16 -0.12 -0.12 -0.12 -0.12 -0.06 -0.06 -0.06 -0.06 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

T -0.001 -0.001 -0.001 -0.001 0 0 0 0 0 0 0 0 -0.001 -0.001 -0.001 -0.001 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

M2 -0.515 -0.214 0.086 0.386 -0.384 -0.16 0.063 0.286 -0.185 -0.078 0.029 0.136 -0.386 -0.086 0.214 0.515 -0.286 -0.063 0.16 0.384 -0.136 -0.029 0.078 0.185 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

M3 6.15 2.431 -1.288 -5.008 13.03 4.853 -3.325 -11.503 16.523 6.319 -3.884 -14.087 5.008 1.288 -2.431 -6.15 11.503 3.325 -4.853 -13.03 14.087 3.884 -6.319 -16.523 6.631 2.618 -1.395 -5.407 14.007 5.215 -3.578 -12.37 17.716 6.771 -4.174 -15.118 -1 5.118 5.407 1.395 -2.618 -6.631 12.37 3.578 -5.215 -14.007 -1 4.007 15.118

STORY1 STORY1

B4 B4

EQ1 EQ1

2.067 3.933

-0.63 -0.63

5.86 5.86

0 0

0 0

0 0

4.174 -6.771

90

STORY1 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY3 STORY3

B4 B5 B5 B5 B5 B5 B5 B5 B5 B5 B5 B5 B5 B6 B6 B6 B6 B6 B6 B6 B6 B6 B6 B6 B6 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B12 B12 B12 B12 B12 B12 B12 B12 B12 B12 B12 B12 B17 B17

EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1

5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067

-0.63 -0.45 -0.45 -0.45 -0.45 -0.14 -0.14 -0.14 -0.14 0.62 0.62 0.62 0.62 0.45 0.45 0.45 0.45 0.14 0.14 0.14 0.14 -0.62 -0.62 -0.62 -0.62 -0.16 -0.16 -0.16 -0.16 -0.12 -0.12 -0.12 -0.12 -0.06 -0.06 -0.06 -0.06 -0.16 -0.16 -0.16 -0.16 -0.12 -0.12 -0.12 -0.12 -0.06 -0.06 -0.06 -0.06 0 0

5.86 1.99 1.99 1.99 1.99 4.38 4.38 4.38 4.38 5.47 5.47 5.47 5.47 1.99 1.9 9 1.99 1.99 1.99 4.38 4.38 4.38 4.38 5.47 5.47 5.47 5.47 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0.16 0.16 0.16 0.16 0.12 0.12 0.12 0.1 2 0.12 0.06 0.06 0.06 0.06 0.16 0.16 0.16 0.16 0.12 0.12 0.12 0.12 0.06 0.06 0.06 0.0 6 0.06 0.24 0.24 0.24 0.24 0.18 0.18 0.18 0.18 0.08 0.08 0.08 0.08 -0.24 -0.24 -0.24 -0.24 -0.18 -0.18 -0.18 -0.18 -0.08 -0.08 -0.08 -0.08 0.31 0.31

0 0.001 0.001 0.001 0.001 0 0 0 0 0 0 0 0 0.001 0.001 0.001 0.001 0 0 0 0 0 0 0 0 0.039 0.039 0.039 0.039 0.074 0.074 0.074 0.074 0.092 0.092 0.092 0.092 -0.039 -0.039 -0.039 -0.039 -0.074 -0.074 -0.074 -0.074 -0.092 -0.092 -0.092 -0.092 0.024 0.024

0 0.515 0.214 -0.086 -0.386 0.384 0.16 -0.063 -0.286 0.185 0.078 -0.029 -0.136 0.386 0.086 -0.214 -0.515 0.286 0.063 -0.16 -0.384 0.136 0.029 -0.078 -0.185 0.564 0.112 -0.339 -0.791 0.407 0.079 -0.249 -0.576 0.175 0.031 -0.113 -0.257 -0.791 -0.339 0.112 0.564 -0.576 -0.249 0.079 0.407 -0.257 -0.113 0.031 0.175 0.806 0.236

-17.716 6.15 2.431 -1.288 -5.008 13.03 4.853 -3.325 -11.503 16.523 6.319 -3.884 -14.087 5.008 1.288 -2.431 -6.15 11.503 3.325 -4.853 -13.03 14.087 3.884 -6.319 -16.523 0.009 0.002 -0.005 -0.012 0.012 0.004 -0.005 -0.013 0.008 0.002 -0.003 -0.008 -0.012 -0.005 0.002 0.009 -0.013 -0.005 0.004 0.012 -0.008 -0.003 0.002 0.008 0 0

91

STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY3 STORY3 STORY3 STORY3 STORY2 STORY2 STORY2 STORY2 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1

B17 B17 B17 B17 B17 B17 B17 B17 B17 B17 B22 B22 B22 B22 B22 B22 B22 B22 B22 B22 B22 B22 B23 B23 B23 B23 B23 B23 B23 B23 B23 B23 B23 B23 B28 B28 B28 B28 B28 B28 B28 B28 B28 B28 B28 B28

EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1 EQ1

3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 0 .2 2.067 3.933 5.8 0.2 0 .2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8 0.2 2.067 3.933 5.8

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.16 0.16 0.16 0.16 0.12 0.12 0.12 0.12 0.06 0.06 0.06 0.06 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.16 0.16 0.16 0.16 0.12 0.12 0.12 0.12 0.06 0.06 0.06 0.06

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0.31 0.31 0.22 0.22 0.22 0.22 0.1 0.1 0.1 0.1 0.24 0.24 0.24 0.24 0.18 0.18 0.18 0.18 0.08 0.08 0.08 0.08 -0.31 -0.31 -0.31 -0.31 -0.22 -0.22 -0.22 -0.22 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 -0.24 -0.24 -0.24 -0.24 -0.18 -0.18 -0.18 -0.18 -0.08 -0.08 -0.08 -0.08

0.024 0.024 0.054 0.054 0.054 0.054 0.061 0.061 0.061 0.061 0.039 0.039 0.039 0.039 0.074 0.074 0.074 0.074 0.092 0.092 0.092 0.092 -0.024 -0.024 -0.024 -0.024 -0.054 -0.054 -0.054 -0.054 -0.061 -0.061 -0.061 -0.061 -0.039 -0.039 -0.039 -0.039 -0.074 -0.074 -0.074 -0.074 -0.092 -0.092 -0.092 -0.092

-0.334 -0.904 0.59 0.173 -0.245 -0.662 0.267 0.078 -0.111 -0.301 0.564 0.112 -0.339 -0.791 0.407 0.079 -0.249 -0.576 0.175 0.031 -0.113 -0.257 -0.904 -0.334 0.236 0.806 -0.662 -0.245 0.173 0.59 -0.301 -0.111 0.078 0.267 -0.791 -0.339 0.112 0.564 -0.576 -0.249 0.079 0.407 -0.257 -0.113 0.031 0.175

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 -0.009 -0.002 0.005 0.012 -0.012 -0.004 0.005 0.013 -0.008 -0.002 0.003 0.008 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.012 0.005 -0.002 -0.009 0.013 0.005 -0.004 -0.012 0.008 0.003 -0.002 -0.008

92

Gambar 1. Proses pembuatan Pelat Hollow Core

Gambar 2. Proses pengangkatan Pelat Hollow Core

93

Gambar 3. Proses pemasangan tulangan dan pretensioning

Gambar 4. Proses pemasangan tulangan dan pretensioning

94

Gambar 5. Proses pembersihan dari kotoran sebelum di test

Gambar 6. Proses pengetesan sebelum dikirim

95

Gambar 7. Proses pengetesan sebelum dikirim

96

97

98