ZADATAK
MONTAŽNI NASTAVAK GREDNOG NOSAČA
Potrebno je izvršiti proračun montažnog nastavka u sredini raspona grednog nosa ča, za zadano djelovanje na konstrukciju (crtež 1).
1. STATIČKI SUSTAV
Crtež 1. Statički sustav
VIJCI K.V. 10.9
VIJCI K.V. 10.9
Crtež 2. Detalj nastavka
2. ULAZNI PODACI 2.1. Veličine djelovanja 3000.0 kNm N Sd 1000.0 kN ( tlačna sila) V Sd 800.0 kN
M Sd
2.2. Materijal osnovni materijal: Fe-510 vijci: k.v. 10.9
2.3. Poprečni presjeci greda: vruće valjani profil- HEM 1000 (crtež 3.) ploča za nastavak gornje pojasnice: 1320x302x24, 1320x110x24 ploča za nastavak nastavak donje pojasnice: 1320x302x24, 1320x110x24 ploča za nastavak hrpta: hrpta: 868x440x12 vijci: M20 d0 22 mm
Određivanje do tablica IX.-4. str. 358 (7.5.2 – str. 202)
b p
t
t
f
t p
h
t
b
1
d
Crtež 3. Poprečni presjek
3. RASPODJELA SILA PO PRESJEKU NOSA ČA Msd Vsd Nsd
Crtež 4. Rezne sile u presjeku I nosača
3.1. Pojasnice - računska uzdužna sila M sd 3000 100 N 3100.0 kN h t f 100.8 4 - računska uzdužna sila u donjoj i gornjoj pojasnici A p 30.2 4 N DP , sd N N sd 3100 1000 2829.0 kN A 444.2 A p 30.2 4 N GP , sd N N sd 3100 1000 3372.0 kN A 444.2
3.2. Hrbat - računska uzdužna sila u hrptu N w ,sd
N
Aw
sd
A
1000
202.6 456.1 kN 444.2
4. ODREĐIVANJE DIMENZIJA SPOJNIH PLOČA - uvjet da pojasnica bude mjerodavna u dimenzioniranju (b 2 b1 ) t p b t f t p
b t f b 2 b1
30.2 4 2.31 cm 30.2 2 11 odabrano t p 24 mm b t 30.2 2.1 b1 w r 3 11 cm 2 2 2 2 t p
- uvjet da hrbat bude mjerodavan u dimenzioniranju 2t d A 202.6 t 1.17 cm 2 86.6 odabrano t 12 mm h
w
h
h
5. OTPORNOST VLAČ NOG ELEMENTA 5.1 Tečenje bruto presjeka 30.2 4 120.8 cm 2 A f y 120,8 35,5 3898.0 kN N DP ,sd 2829.0 kN N pl ,rd m 0 1,1 A b t f
Ako je
5.2 Lom na mjestu netto presjeka Anet 30.2 4 2 2.2 4 103.2 cm N u ,rd
0.9 Anet f u
f y M2 A f u M0 onda je neto površina mjerodavna za dimenzioniranje (5.4.2.22(4) – str. 84) A net 1.11
2
0.9 103.2 51 3790.0 kN N DP ,sd 2829.0 kN 1.25
M 2
6. OTPORNOST TLAČ NOG ELEMENTA 6.1 Tečenje bruto presjeka 30.2 4 120.8 cm 2 A f y 120,8 35,5 3898.0 kN N GP ,sd 3372.0 kN N pl ,rd A b t f
1,1
m 0
7. OTPORNOST SPOJA 7.1 Otpornost vijaka na odrez (dvije smične površine) F v ,rd
F v ,rk
2
M
b
(6.5.5 – tablica 6.5.3. – str. 154.)
N 122.5 3372 2 196.0 kN F v ,sd GP,sd 188.0 kN n 1.25 18
Tablica IX.-4. str. 358.
7.2 Kontrola pritiska po omotaču rupe osnovnog materijala F b, rd
F b ,rk t p
M
b
10
(6.5.5 – tablica 6.5.3. – str. 154.)
193 .2 40 618.2 kN F v ,sd 188.0 kN 1.25 10
Tablica IX.-2. str. 357.
8. NASTAVAK HRPTA 8.1 Rezne sile - poprečna sila:
800.0 kN V sd 800 23.0 kN n 36 V sd
- poprečna sila po vijku: - moment savijanja: - horizontalna sila po jednom vijku: hmax
H sd
M sd
V sd (e2 p 2 ) 800 (7 4) 8800.0 kNcm
5 7 3.5 38.5 cm
M sd hmax I p
N w , sd n
8800.0 38.5 456.1 28.0 kN 22050.0 36
- rezultantna sila na vanjske vijke Fsd
V sd
(
n
)2 H
2 sd
23.02 28.0 2 36.2 kN
I p
y 2 z 2
24 7 2 6 (3.52 10.52 17.52 24.52 31.52 38.52 ) 2 I p 22050 cm
8.2 Proračun posmične otpornosti hrpta Av ,net
A 12 d0 t 202.6 12 2.2 2.1 147.2 cm2 w
Aw f y
w
f u
202.6 35.5 141.0 cm2 51.0
- nema redukcije posmične površine Av f 35.5 202.6 3779.5 kN V 800.0 kN V , A 3 0 3 1.1 V 800.0 kN 0.5 V , 1889.7 kN - nije potrebna provjera interakcije savijanje-posmik y
pl rd
w
sd
(5.4.6 (1) (8) str. 89.) Tablica VIII.10.a - str. 199.
M
sd
pl rd
8.3 Proračun otpornosti hrpta na savijanje W pl
2 S
x
202.6 2 ( 46.4 2.1 2.2 (3.5 10.5 17.5 24.5 31.5 38.5)) 2 3 W 8236.4 cm f 35.5 8236.4 265811.1 kNcm M 8800 kNcm M , W 0 1.1 W pl
4.3.1. – str. 182. (5.4.5. – str. 87.)
pl
y
pl rd
pl
sd
M
8.4 Otpornost vijaka na odrez (dvije smične površine) Fv ,rd
F v , rk
2
M
b
122.5 2 196.0 kN F 36.2 kN 1.25 sd
(6.5.5 – tablica 6.5.3. – str. 154.) Tablica IX.-4. str. 358.
8.5 Kontrola pritiska po omotaču rupe osnovnog materijala Fb ,rd
193.2 21 324.5 kN F 36.2 kN 10 1.25 10
F b , rk t p
M
b
sd
(6.5.5 – tablica 6.5.3. – str. 154.) Tablica IX.-2. str. 357.
