PRESECI NAPREZANI TRANSVERZALNIM TRANSVERZA LNIM SILAMA
P1/1
Primer 1. Dimenzionisati nosa sistema sistema proste grede, raspona L = 6.0 m, optere # en en jednako raspodeljenim stalnim optere# enjem enjem g = 40 kN/m po itavom itavom rasponu. U optere# enje enje je ura unata unata i sopstvena težina nosa a. a. Popre ni ni presek je pravougaoni, dimenzija dimenzija b/d = 25/60 cm. Kvalitet materijala: MB 30, RA 400/500. Dimenzionisanje Dimenzionisanje prema momentima savijanja Pri prora unu unu nominalnog napona smicanja tn koristi se stati k a visina h, pa je najpre ka potrebno sprovesti dimenzionisanje dimenzionisanje prema momentima savijanja. M g g = = 40×6.0 2 /8 = 180 kNm pretp. a1 = 7 cm 7 = 53 cm
Þ
M u = 1.6×180 = 288 kNm
Þ
h = 60 3RØ19
e b / e a = 3.5 / 9.018 ‰ 53 = Þ 2 . 236 m = 22 .633% 288 ´10 2 25 ´ 2 .05
k =
Aa = 22 .633 ´
25 ´ 53 2 .05 ´ = 15.37 cm2 100 40
usvojeno:
5 5 . 4
3RØ19 4.5 2x8=16 4.5
6RØ19 (17.01 cm2 )
25
3 ´ (4.5 + 9.5 ) a1 = = 7 cm 6 hstv. = 60 - 7 = 53 cm = h pretp. Odre% ivanje ivanje nominalnog napona smicanja T g g = = 40×6.0/2 = 120 kN
tn =
Þ
T u = T mu mu = 1.6×120 = 192 kN
T mu T mu 192 » = = 0.161 kN/cm2 = 1.61 MPa b ´ z b ´ 0 .9 ´ h 25 ´ 0 .9 ´ 53
MB 30
Þ
tr = = 1.1 MPa ( lan 89. Pravilnika BAB 87) lan
Kako je u najoptere # enijem enijem preseku prekora ena ena ra unska unska vrsto vrsto# a betona pri istom istom smicanju tr , to je potrebno osiguranje armaturom. Istovremeno, može se konstatovati da je
tn = 1.61 MPa < 5 tr = = 5.5 MPa pa nije potrebno korigovati dimenzije dimenzije popre nog nog preseka ili marku betona. Odre% ivanje ivanje dužine osiguranja Predstavlja dužinu na kojoj je prekora ena ena ra ununska vrsto vrsto# a tr , odnosno gde je potrebna ra ununska popre na na i podužna armatura.
l=
L æ t r ö 6 .0 æ 1.1 ö ´ çç1 - ÷÷ = ´ ç1 ÷ = 0.95 m t n ø 2 è 1.61 ø 2 è
Zbog uo enog enog velikog broja grešaka u izradi zadataka, napominje se da ne postoji univerzalni izraz TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA
tn=1.61
tr =1.1
t
l = 0.95
[MPa]
l = 0.95
tr
3.00
3.00
tn
L = 6.00
PRIMERI ZA VEŽBE
PRESECI NAPREZANI TRANSVERZALNIM TRANSVERZA LNIM SILAMA
P1/2
za odre% ivanje ivanje dužine dužine osiguranja, ve# je je potrebno na # i dužinu dela nosa a na kome je na pon tn ve# i od vrsto vrsto# e tr . Odre% ivanje ivanje potrebne armature Osiguranje se vrši popre nom nom (uzengije i, po potrebi, koso povijeni profili), i podužnom armaturom. Kako je nominalni napon smicanja
tn = 1.61 MPa < 3tr = = 3.3 MPa popre na na armatura se odre% uje uje iz redukovanog napona smicanja tRu. 1 ´ (3 tr - tn ) ´ b ´ z 2 1 T bu = ´ (3 ´ 0 .11 - 0 .161) ´ 25 ´ 0 .9 ´ 53 2 T bu =
t
tn=1.61
[MPa]
tr =1.1 =1.1
tRu=0.77
l = 0.95
T bu bu = 100.8 kN
3.00
T Ru Ru = T mu mu - T bu bu = 192 - 100.8 = 91.2 kN
tRu =
T Ru T Ru 91.2 » = = 0.077 kN/cm2 = 0.77 MPa , ili kra# e: e: b ´ z b ´ 0 .9 ´ h 25 ´ 0 .9 ´ 53
tRu =
3 3 ´ (t n - t r ) = ´ (0 .161 - 0 .11) = 0.077 kN/cm2 2 2
Redukovani napon smicanja tRu nema potrebe upore% ivati ivati sa ra unskom unskom vrsto vrsto# om om tr . Uobi a jeno je da se kao popre na na armatura, kad god je to mogu # e, e, koriste dvose ne ne ajeno vertikalne uzengije. Stoga se usvaja: m = 2 ; q = 45º ; a = 90º i sra unava unava potreban razmak armature (uzengija), iz uslova da napon koji uzengije mogu prihvatiti bude jednak redukovanom naponu smicanja smicanja tRu: m ´ au( 1 ) ´ sv ´ (cos a + sin a ´ cot q ) eu £ b ´ tRu 2 ´ au( 1 ) ´ 40 ´ (cos 90 ° + sin 90 ° ´ cot 45 °) = 41.82 ´ au( 1 ) eu £ 25 ´ 0 .077 Mogu# nosti nosti izbora pre nika nika uzengija su sužene - na raspolaganju su prakti no no profili Ø8, 1 10 i 12 , pa se redovno usvaja pre nik nik armature a potrebno rastojanje sra unava: unava: pretp. RØ10 (a u(1) = 0.785 cm2 )
Þ
eu & 41.82×0.785 = 32.9 cm
Nosivost preseka bi bila zadovoljena i usvajanjem razmaka od 30 cm. Ipak, maksimalno rastojanje uzengija uzengija na dužini osiguranja se osiguranja se ograni a va na: ava
1
Šipke ve# ih ih pre nika nika od 12 mm se ne mogu na propisan na in in oblikovati (za detalje pogledati odeljak "Oblikovanje armature" u Pravilniku BAB 87, lanovi lanovi 139-147), dok se šipke pre nika nika manjeg od 8 mm prakti n o ne mogu nabaviti, pogotovu traženog kvaliteta RA 400/500. no TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA
PRIMERI ZA VEŽBE
PRESECI NAPREZANI TRANSVERZALNIM TRANSVERZA LNIM SILAMA
P1/3
b = 25 cm ì ü ïh ï eu ,max = min .í 2 = 53 2 = 26 .5 cm ý = 25 cm ï ï 25 cm î þ Usvajanje maksimalnog dopuštenog rastojanja od 25 cm, uz zadržavanje zadržavanje pretpostavljenog pre nika nika uzengija, rezultiralo bi usvajanjem (32.9-25)/25×100% = 31% ve # e armature od ra unski unski potrebne. Stoga je racionalno smanjiti pretpostavljeni pre nik nik uzengije. Sledi: pretp. RØ8 (a u(1) = 0.503 cm2 ) Þ eu & 41.82×0.503 = 21.0 cm < 25 cm = e u,max. Pored maksimalnog rastojanja, Pravilnik BAB 87 u lanu lanu 94 propisuje i minimalni procenat armiranja uzengijama uzengijama na dužini osiguranja: osiguranja: m ´ au( 1 ) m uz = ³ 0 .2 % b ´ eu m ´ au( 1 ) 2 ´ 0 .503 = URØ8 Þ eu £ = 20.1 cm > eu,ra . = 21.0 cm b ´ m uz ,min . 25 ´ 0 .2 ´ 10 -2 usvojeno:
URØ8/20 (m=2) (m=2) na dužini l = 1 m
Crveno ozna en en tekst " na na dužini osiguranja" osiguranja " sugeriše da van dužine osiguranja, odnosno na delu nosa a na kome je tn & tr , nije potrebno zadovoljiti prethodno navedene uslove u pogledu maksimalnog rastojanja ili minimalnog minimalnog procenta armiranja uzengijama. Dodatna podužna zategnuta zategnuta armatura se odre % uje uje iz izraza:
D Aa =
T mu (cot q - cot a ) 2 sv
Posebno se naglašava da je u lanu lanu 93. Pravilnika BAB 87 u injena injena štamparska greška, pa u izrazu izrazu za D Aa stoji T Ru Ru umesto T mu mu. Greška je navedena na kraju teksta Pravilnika.
D Aa =
192 (cot 45 ° - cot 90 °) = 2.40 cm2 2 ´ 40
Ova armatura se sabira sa postoje # om om armaturom sra unatom unatom za momente savijanja. U preseku sa maksimalnom maksimalnom transverzalnom transverzalnom silom, za koji je armatura sra unata, unata, moment savijanja M=0, pa je D Aa jedina stati k i potrebna armatura. U ostalim presecima na dužini osiguki ranja ova armatura se smanjuje proporcionalno smanjenju sile T u. Superponira se sa ranja armaturom potrebnom za prihvatanje M, što se, po pravilu, radi grafi ki ki ( l an 167. Pravilnika lan BAB 87).
usvojeno:
2RØ19 (5.68 cm2 )2
Konstrukcija linije zatežu# ih ih sila Armatura za prihvatanje momenata savijanja sra unava unava se prema izrazu: Aa =
M u M u » z ´ sv 0 .9 ´ h ´ sv
2
lanom 168. Pravilnika BAB 87 odre % eno eno je da se preko " slobodnog slobodnog krajnjeg oslonca oslonca ili krajnjeg oslonca oslonca ' lanom sa delimi nim uklještenjem" uklještenjem" mora prevesti NAJMANJE TRE ) I NA UKUPNE ARMATURE U POLJU. nim )INA
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA
PRIMERI ZA VEŽBE
PRESECI NAPREZANI TRANSVERZALNIM TRANSVERZA LNIM SILAMA
P1/4
Usvajanjem konstantne vrednosti kraka unutrašnjih sila z duž duž nosa a, a, potrebna površina armature u potpunosti pot punosti odgovara promeni momenta savijanja duž nosa a. a. Sila zatezanja zatezanja u armaturi arm aturi se odre % uje uje kao: Z au = Aa ´ sv =
M u M u » z 0 .9 ´ h
odnosno, dijagram sile zatezanja u armaturi usled M i eventulalno N (linije " M/z M/z ", ", lan lan 167. BAB 87) je afin sa dijagramom grani unskog momenta savijanja M u. U konkretnom nog nog ra unskog slu aju, aju, ima oblik kvadratne parabole, sa strelom: M u ,max 288 ´10 2 = f = Z au ,max = = 603.8 kN 0 .9 ´ h 0 .9 ´ 53 Sada je potrebno izvršiti pomeranje linije " M/z M/z " duž ose nosa a za veli inu v , ija ija vrednost inu zavisi od na ina ina prihvatanja glavnih napona zatezanja. U primeru se za osiguranje koriste samo vertikalne uzengije, pa je, prema lanu lanu 167: v = 0.75×h = 0.75×53 =39.75 * 40 40 cm Dobijena je linija zatežu# ih ih sila, sila, prema kojoj se vrši usvajanje armature, odnosno odre % uje uje potrebna dužina dužina pojedinih profila. Razlika Razlika ordinata ove linije i linije " M/z M/z " orijentaciono prikazuje prikazuje potrebnu armaturu D Aa.
Vo% enje enje armature duž nosa a Armatura je sra unata unata i usvojena u karakteristi n im presecima (polje - prema M, oslonac nim prema T). U ostalim presecima duž nosa a njeno usvajanje se sprovodi grafi ki, ki, prema konstruisanoj liniji zatežu# ih ih sila. Usvojena armatura u preseku u polju je RØ19. Sila zatezanja koju može prihvatiti jedna šipka ovog pre nika nika i kvaliteta jednaka je: ( 1 ) = aa( 1 ) ´ sv = 2 .84 ´ 40 = 113.4 kN Z au
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA
PRIMERI ZA VEŽBE
PRESECI NAPREZANI TRANSVERZALNIM TRANSVERZA LNIM SILAMA
P1/5
Ukupno usvojenih 6 profila mogu prihvatiti silu zatezanja zatezanja Z au = 6 ´113.4 = 680 .4 kN , što je više od potrebne sile Z au,max. ene iz maksimalnog momenta savijanja au,max. = 603.8 kN, odre % ene 3 PRIBLIŽNIM postupkom. Da bi bile odre % ene ene stati k i potrebne (a time i ukupne) dužine ki svake pojedina ne ne šipke, potrebno je preko linije zatežu # ih ih sila konstruisati familiju linija koje predstavljaju nosivost armature armat ure (isprekidane ekvidistantne horizontalne linije linije na skici).
Prese ne ne ta ke ke linije zatežu # ih ih sila (potrebna armatura) sa linijama nosivosti (usvojena armatura) ozna ene ene su slovima A do D. Može se uo iti iti da je Izme% u ta aka aka D potrebno više od 2RØ19, izme izme% u ta aka aka C više od 3RØ19, izme% u ta aka aka B više od 4RØ19 i izme% u taaka A više od 5RØ19. Ove stati ke zahteve potrebno je uklopiti sa konkretnim raspore aka ke dom armature u preseku i na logi in ukidati pojedine šipke, vode # i ra una una da: an an na in - u preseku ne može može biti biti manje od dva profila; profila; - raspored armature u odnosu na vertikalnu osu osu preseka treba da bude bude simetri a n an (izuzetno, i to na vrlo maloj dužini, od toga se može odstupiti kod usvajanja koso povijenih profila); - šipke se iz iz preseka ukidaju obrnutim redosledom od dodavanja dodavanja - najpre se ukidaju ukidaju srednje šipke iz gornjih redova armature, pa redom do dve ugaone. U usvojenom preseku je neparan broj profila u jednom horizontalnom redu, što omogu # aava ve# u fleksibilnost - mogu# e je ukinuti jedan, dva ili sva tri profila odjednom. Mogu# i rasporedi armature nakon ukidanja pojedinih profila prikazani su na narednoj skici. Šipke koje se ukidaju su obeležene praznim kruži # e m. #em. 6RØ19
5RØ19
4RØ19
4RØ19
3RØ19
3RØ19
2RØ19
2RØ19
1RØ19
3RØ19
3RØ19
2RØ19
3RØ19
3RØ19
3
Grafi k o dimenzionisanje je PRIBLIŽAN postupak i ne služi dimenzionisanju karakteristi n ih, ve# svih svih ostako nih, lih preseka duž nosa a. a. TA' NA NA vrednost kraka unutrašnjih sila (a time i sile Z au uje dimenzionisaau ) se odre% uje njem. Ukoliko se pri grafi k oj konstrukciji pojave prividne nedoslednosti vezane za dimenzionisane preseke, koj ignorišu se i prednost daje analiti k i sprovedenom rešenju, o emu emu # e u narednom primeru biti više re i.i. ki TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA
PRIMERI ZA VEŽBE
PRESECI NAPREZANI TRANSVERZALNIM TRANSVERZA LNIM SILAMA
P1/6
Presek armiran sa 5RØ19 ima dovoljnu nosivost na delu od oslonca sve do ta ke ke A. Ukoliko se, pak, ukinu dva profila odjednom, preostala armatura je dovoljna od oslonca do ta ke ke B, odnosno šest profila u preseku bi zadržali izme % u ta aka aka B. Pri tome nijedan od dva mogu# a rasporeda ne spada u "idealne". Ukidanje tri profila odjednom bi zahtevalo da se maksimalno potrebna armatura vodi gotovo po itavom itavom rasponu nosa a (izme% u ta aka aka C), i eš eš# e se koristi kada je u pitanju armiranje gornje zone, gde je momentni dijagram strmiji, odnosno razlike razlike u dužinama dužinama pojedinih šipki manje. U primeru je odabrano da se ukine jedan profil. Mesto ukidanja je u ta ki ki A, odnosno stati k i potrebna dužina šipke je (premereno sa crteža) 228 cm. Šipka je ozna ena ena brojem ki 4, koji predstavlja njenu jedinstvenu oznaku u planu i rekapitulaciji armature.
Postupak se u potpunosti ponavlja. U preseku je, na delu izme% u oslonca i ta ke ke A, preostalo 5 profila. Mogu# e je ukinuti srednju šipku iz donjeg reda (ta ka ka B), ili odjednom dve šipke iz gornjeg reda (ta ka ka C), što je u primeru odabrano kao rešenje. Stati k i potki rebna dužina ovih šipki je (mereno) 476 cm. Šipke su ozna ene ene brojem 3.
5RØ19
3RØ19 2RØ19
3RØ19
3RØ19
Kona no, no, izme% u oslonca i ta ke ke C preostala su tri profila u preseku. Mogu# e je ukinuti srednju šipku (ta ka ka D). Stati k i potrebna dužina ove šipke je 554 cm, a ozna ena ena je broki jem 2 . Preostale dve šipke su potrebne celom dužinom nosa a i ozna ene ene su brojem 1.
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA
PRIMERI ZA VEŽBE
PRESECI NAPREZANI TRANSVERZALNIM TRANSVERZA LNIM SILAMA
P1/7
Na stati ki potrebne dužine potrebno je dodati i dužine sidrenja, odre % ene ene prema lanovilanovi ki ma 148-153 Pravilnika BAB 87. Za uslove dobre adhezije ( lan 149 BAB, šipke u donjoj lan polovini preseka, odnosno udaljene više od 30 cm od gornje ivice pri betoniranju), za usvojen kvalitet materijala sledi: MB 30 ; RA 400/500 Ls1 =
Þ t p = 1.75 MPa
sv Ø Ø 400 ´ = ´ = 31.7×Ø = 31.7×1.9 = 60.3 * 60 60 cm 4 1.8 ´ t p 4 1.8 ´ 1.75
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA
PRIMERI ZA VEŽBE
PRESECI NAPREZANI TRANSVERZALNIM TRANSVERZA LNIM SILAMA
P2/1
Primer 2. Dimenzionisati
nosa sistema proste grede, raspona L = 4.5 m, optere# en en koncentrisanim povremenim optere # enjem enjem P = 300 kN koje deluje u tre# ini ini raspona. Sopstvenu težinu nosa a zanemariti. Popre ni ni presek je pravougaoni, dimenzija dimenzija b/d = 30/65 cm. Kvalitet materijala: MB 25, RA 400/500. 400/ 500. P=300 kN
Dijagrami prese nih nih sila A p = 300×1.5/4.5 = 100 kN
3.00
A
1.50 4.50
B p = 300 - 100 = 200 kN
B
M p,max = = 200×1.5 = 300 kNm Dimenzionisanje Dimenzionisanje prema momentima savijanja
MB 25
Þ
T p
100
M u = 1.8×300 = 540 kNm a1 = 7 cm Þ
M p
300
h = 65 - 7 = 58 cm 200
f B = 17.25 MPa
eb / ea = 3.5 / 3.82 ‰ 58 = Þ k = 1 . 796 m = 38 .709% 540 ´10 2 30 ´ 1.725 30 ´ 58 1.725 ´ Aa = 38 .709 ´ = 29.05 cm2 100 40 usvojeno:
(29.45 6RØ25 (29.45
2RØ25
5 . 5 5 . 4
cm2 )
4RØ25 4.5
3x7=21
Osiguranje na delu uz oslonac B
4.5
30
usvojeno: z % 0.9h 0.9h = 0.9×58 = 52.2 cm = const. B T u,max. u,max. = T u = 1.8×200 = 360 kN
T uB 360 kN tn = = = 0 .230 2 = 2 .30 MPa b ´ z 30 ´ 52 cm
ì > tr = 0 .95 MPa í î< 3 tr = 2 .85 MPa
Kako je napon tn konstantan i ve # i od tr , dužina osiguranja je lb = 150 cm. B tRu =
Usvojeno:
3 kN ´ (0 .230 - 0 .095 ) = 0 .202 2 = 2 .02 MPa 2 cm m = 2 ; q = 45º ; a = 90º
2 ´ au( 1 ) ´ 40 ´ (cos 90 ° + sin 90 ° ´ cot 45 °) = 13.18 ´ au( 1 ) eu £ 30 ´ 0 .202 pretp. RØ10 (a u(1) = 0.785 cm2 ) usvojeno:
D Aa =
Þ
eu & 13.18×0.785 = 10.35 cm
URØ10/10 (m=2) (m=2) na dužini
lb = 1.5 m
360 (cot 45 ° - cot 90 ° ) = 4.50 cm2 2 ´ 40 usvojeno:
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA
(9.82 2RØ25 (9.82
cm2 ) PRIMERI ZA VEŽBE
PRESECI NAPREZANI TRANSVERZALNIM TRANSVERZA LNIM SILAMA
P2/2
t An =1.15
Osiguranje na delu uz oslonac A T u A = 1.8×100 = 180 kN
t An =
180 kN = 0 .115 2 30 ´ 52 .2 cm
t ARu=0.30
t
ì > tr í< t î 3 r
[MPa] B =2.02 tRu
Kako je napon tn konstantan i ve # i od tr , dužina osiguranja je la = 300 cm.
la = 3.00
3 kN t ARu = ´ (0 .115 - 0 .095 ) = 0 .030 2 2 cm
tnB=2.30 lb = 1.50
2 ´ au( 1 ) ´ 40 ´ (cos 90 ° + sin 90 ° ´ cot 45 °) = 89.15 ´ au( 1 ) eu £ 30 ´ 0 .030 Usvajaju# i iz prakti n ih razloga isti profil uzengija kao na delu uz oslonac B, sledi: nih pretp. RØ10 (a u(1) = 0.785 cm2 )
Þ
eu & 89.15×0.785 = 70.0 cm
Kako je na dužini osiguranja propisano maksimalno rastojanje uzengija od 25 cm, logi no no je, me' utim, utim, usvojiti manji pre nik nik armature. Me' utim, utim, ovako veliko ra unski unski potrebno rastojanje uzengija upu # uje uje da treba proveriti minimalni procenat armiranja uzengijama: uzengijama: m ´ au( 1 ) 2 ´ au( 1 ) ( 1 ) ( 1 ) muz = ³ 0 .2 % Þ eu £ - 2 = 33.3 ´ au < 89.15 ´ au b ´ eu 30 ´ 0 .2 ´10 U ovom slu aju aju merodavne su minimalne, a ne ra unski unski potrebne uzengije. Nosivost uzengija se odre' uje uje iz izraza:
tu ,u =
m ´ au( 1 ) ´ sv ´ (cos a + sin a ´ cot q) = muz ´ s v ´ (cos a + sin a ´ cot q) b ´ eu
Usvajaju# i uobi a jene vrednosti uglova ( a = 90º, q = 45º) izraz u zagradi postaje jednak jedinici. ajene Kako procenat armiranja MORA biti barem 0.2% ( l an 94. Pravilnika BAB 87), to nosivost lan minimalno potrebnih uzengija na dužini osiguranja iznosi:
ì0 .2 % ´ 400 = 0 .80 MPa za RA 400 / 500 tu ,u ,MIN = m uz ,MIN ´ s v = 0 .2 % ´ s v = í î0 .2 % ´ 240 = 0 .48 MPa za GA 240 / 360 Princip osiguranja uzengijama da je nosivost usvojenih uzengija u,u barem jednaka maksimalnom redukovanom naponu Ru na dužini osiguranja. Lako je zaklju iti iti da, ukoliko je napon tRu manji od napred sra unatih unatih vrednosti (0.8 MPa za rebrastu, odnosno 0.48 MPa za glatku armaturu), MORAJU biti usvojene MINIMALNE uzengije.
URØ10 (au(1) = 0.785 cm2 )
Þ
eu & 33.3×0.785 = 26.2 cm > 25 cm = eu,max.
URØ8 (au(1) = 0.503 cm2 )
Þ
eu & 33.3×0.503 = 16.8 cm
usvojeno:
D Aa =
(m=2) URØ8/15 (m=2)
na dužini lb = 3.0 m
180 (cot 45 ° - cot 90 °) = 2.25 cm2 2 ´ 40 usvojeno:
(9.82 2RØ25 (9.82
cm2 )1
1
Minimalno tre# ina ina armature iz polja, lan lan 168. Pravilnika BAB 87
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA
PRIMERI ZA VEŽBE
PRESECI NAPREZANI TRANSVERZALNIM TRANSVERZA LNIM SILAMA
P2/3
Osiguranje na delu uz oslonac B - varijanta
t
Na dužini osiguranja je potrebno postaviti barem minimalno propisane uzengije ( l an 94. BAB), što je u [MPa] lan ovom slu aju aju URØ8/15 (usvojeno na delu uz oslonac A). Napon koji mogu prihvatiti ove uzengije je:
tu ,u
2 ´ 0 .503 = ´ 40 ´ (cos 90 ° + sin 90 ° ´ cot 45 °) 30 ´15
tu ,u = 0 .089
tu,u=0.89 B =2.02 tRu
tnB=2.30 lb = 1.50
kN = 0 .89 MPa cm2
Deo napona smicanja koji prihvataju uzengije ozna en en je vertikalnom šrafurom. Preostali deo napona tRu, ozna en en ukrštenom šrafurom, prihvata se koso povijenim profilima. To je deo armature iz polja (usvojeni profili RØ25 ), povijen pod uglom ak . Deo dijagrama koji nije šrafiran (razli (r azlika ka tn i tRu ) ) predstavlja deo napona smicanja koji prihvata beton. Sledi: H vu ,k = (0 .202 - 0 .089 ) ´150 ´ 30 = 508 .4 kN
ak = = 45º Þ Aa ,k =
H vu ,k 508 .4 = = 8.99 cm2 sv ´ (cos a k + sin ak ´ cot q) 40 ´ (0 .707 + 0 .707 ´1) usvojeno:
(9.82 2RØ25 (9.82
cm2 )
Kod prora una una dodatne zategnute armature u ovom slu aju aju potrebno je razdvojiti nosivost uzengija uzengija i betona ( a = 90º) od nosivosti koso povijenih povijenih profila ( a = 45º). Sledi: T bu =
1 ´ (3 ´ 0 .095 - 0 .230 ) ´ 30 ´ 52 .2 = 43.2 kN 2
T u ,u = tu ,u ´ b ´ z = 0 .089 ´ 30 ´ 52 .2 = 139.9 kN
D Aa =
43.2 + 139.9 (cot 45 ° - cot 90 °) = 2.29 cm2 2 ´ 40 usvojeno:
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA
2RØ25 (9.82 (9.82
cm2 )
PRIMERI ZA VEŽBE
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA
P3/1
P=240kN
Primer 3
Dimenzionisati nosa siste sistema proste grede, iji iji su optere# enje enje i popre ni ni presek prikazani na skici. MB 30, RA 400/500.
g=40kN/m
STATI K KI I UTICAJI
a. stalno optere # enje enje
b. povremeno optere# enje enje
Ag = = Bg = = 40.0 ´ 6.0 / 2 = 120 kN
A p = 2.0 ´ 240.0 240.0 / 6.0 = 80 kN
M g,max = 40.0 ´ 6.0 6.0 2 / 8 = 180 kNm g,max =
B p = 4.0 ´ 240.0 240.0 / 6.0 = 160 kN M p,max = = 160 ´ 2.0 2.0 = 320 kNm (x = 4.0 m)
g=40kN/m
P=240kN
A
B Ag=120
Bg=120
0 6 1
A
B Ap=80
Bp=160
Mg
0 2 3
Mp
m N k 0 2 3 =
m N k 0 8 1 = g
p
M .
M .
Tg
x a m
0 4 0 2 1
x a m
0 2 1
0 6 1
0 8
Tp 0 6 1
0 8
DIMENZIONISANJE PREMA MOMENTIMA SAVIJANJA
MB 30
Þ f B = 2.05 kN/cm2
Mu 2 3 8
RA 400/500 Þ sv = = 40 kN/cm2 Maksimalni moment savijanja M u, merodavan za dimenzionisanje, je u preseku u kome je za odgovaraju # u kombinaciju uticaja T u=0. Sa dijagrama desno jasno je da je to presek na x = 4.0 m od oslonca A, gde je:
2 3 8 = u
M . x a m
2
M g = 80 ´ 4 .0 - 40 ´ 4 .0 /2 = 160 kNm ´4.0 ´4.0 g = M p= 80 ´ 4 .0 = 320 kNm = M p,max. ´4.0 M u = 1.6 ´ 1 60 + 1.8 ´ 3 20 = 832 kNm ´160 ´320
PRIMERI ZA VEŽBE
2 5 3 6 3 3
0 8
Tu 0 8 4
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA
P3/2
Pritisnuta je gornja ivica nosa a, a, pa je oblik pritisnute zone preseka ili pravougaoni, širine B, ili, za slu aj aj da je neutralna linija u rebru, oblika T . Pretpostavlja se da je neutralna linija u plo i:i:
ìb + 20 ´ d p = 25 + 20 ´15 = 325 cm ü B = min. í ý = 175 cm + ´ = + ´ = b 0 . 25 l 25 0 . 25 600 175 cm 0 î þ pretp. a1 = 9 cm Þ h h = 65 - 9 = 56 cm k =
2RØ25
56 = 3.677 2 832 ´10 175 ´ 2 .05
2RØ12 URØ10/25 2RØ25
eb / ea = 1.558/10‰ ; m = 7.775% ; s = 0.135 x = s´ h = 0.135 ´ 5 6 = 7.55 cm < 15 cm = d p ´56 Pretpostavka o položaju neutralne linije je dobra, pa se potrebna površina zategnute armature odre% uje uje iz izraza:
3RØ25
3RØ25
175 ´ 56 2 .05 ´ = 39.05 cm2 100 40 usvojeno: 8 RØ 25 (39.27 cm2 )
Aa , potr . = 7 .775 ´
a1 =
3 ´ 4.5 + 3 ´10 + 2 ´15 .5 = 9.3 cm Þ h hstv. = 65 - 9.3 = 55.7 cm » 56 56 cm = h pretp. 8
DIMENZIONISANJE PREMA GLAVNIM NAPONIMA ZATEZANJA
MB 30
Þ
tr = = 1.1 MPa MPa ( l an 89. Pravilnika BAB 87) lan
Usvojeno je za sve preseke z b = 0.9´ h = 0.9´ 56 56 = 50.4 cm. a. levi deo nosa a (A-C)
88.5
T u A = 1.6 ´ 1 20 + 1.8 ´ 8 0 = 336 kN ´120 ´80
t An =
336 = 0.267 kN/cm2 > tr 25 ´ 50 .4
T uC,levo = 1.6 ´ ( -40) + 1.8 ´ 8 0 = 80 kN ´(-40) ´80
tC n ,levo
80 = 0.063 kN/cm2 < tr = 25 ´ 50 .4
88
tnA=2.67
t
A tRu =2.35
[MPa] 1 5 . 2 =
) u 1 , ( u t
8 6 . 1 =
) u 2 , ( u t
tr =1.1 =1.1 tCn =0.63
1 0 . 1 =
) u 3 , ( u t
l=308.4
2 .67 - 1.1 = 308.4 cm 2 .67 - 0 .63
Osiguranje se vrši vertikalnim uzengijama, a prema dijagramu tRu.
tn A = 2.67 MPa < 3tr PRIMERI ZA VEŽBE
91.6 400
t An - tr l1 = L A-C ´ A C ,levo t n - tn l1 = 400 ´
131.9
Þ
tRu A =
3 ´ (2 .67 - 1.1) = 2.35 MPa 2
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA
P3/3
m = 2 ; q = 45° ; a = 90° ; URØ10 (au(1)=0.785 cm2 )
usvojeno:
2 ´ 0 .785 (1) ´ 40 ´ (1 + 0 ´ 1) =13.62 ´ = 10.69 cm Þ usvojeno eu = 10 cm ´a u 25 ´ 0 .235 Odgovaraju# i napon koji nose ove uzengije je: eu =
t
( 1 ) u ,u
m × au( 1 ) 2 ´ 0 .785 = × sv × (cos a + sin a cot q) = ´ 40 ´ (1 + 0 ´ 1) = 0.251 kN/cm2 > tRu,max. b × eu 25 ´ 10
Više kao prikaz prakti nog postupka nego stvarne potrebe za uštedom armature, izvršeno nog je prore% ivanje ivanje uzengija na pojedinim delovima dužine osiguranja. Za usvojene uzengije Ø10 maksimalno rastojanje, odre% eno eno iz zadovoljenja muz,min.= 0.2% je: eu £
( 1 ) u
m ×a b × m uz ,min .
ì b = 25 cm ü 2 ´ 0 .785 ï ï = = 31.4 cm ; eu £ min .íh 2 = 28 cm ý Þ usv. eu = 25 cm -2 25 ´ 0 .2 ´ 10 ï 25 cm ï î þ
Odgovaraju# i napon koji nose ove uzengije je:
t
( 3 ) u ,u
m × au( 1 ) 2 ´ 0 .785 = × sv × (cos a + sin a × cot q) = ´ 40 ´ (1 + 0 ´ 1) = 0.101 kN/cm2 b × eu 25 ´ 25
Deo na kome su potrebne uzengije guš # e od minimalih odre % uje uje se iz dijagrama tRu:
æ t( u3,u ) ö 0 .101 ö ÷ = 308 .4 ´ æ x 3 = l1 ´ çç1 1 ç ÷ = 176.5 cm ÷ t 0 . 235 è ø Ru ,max . ø è Dodatno prore% ivanje ivanje je u injeno injeno usvajanjem uzengija URØ10/15: m × au( 1 ) 2 ´ 0 .785 ( 2 ) tu ,u = × sv × (cos a + sin a × cot q) = ´ 40 ´ (1 + 0 ´ 1) = 0.168 kN/cm2 b × eu 25 ´15 Deo nosa a na kome su potrebne uzengije guš # e od ovih odre% uje uje se iz dijagrama tRu:
æ t( u2 ,u ) ö 0 .168 ö ÷ = 308 .4 ´ æ x 2 = l1 ´ çç1 1 ç ÷ = 88.5 cm ÷ t 0 . 235 è ø Ru ,max . ø è Kona no, no, usvojeno je: usvojeno: URØ 10/10 (m=2) na dužini 90 cm > x 2 2 URØ 10/15 (m=2) na dužini 90 cm > x 3-x 2 2 (m=2) na ostalom delu dužine l1 URØ 10/25 dodatna zategnuta armatura: D Aa =
T mu 336 ´ (cot q - cot a) = ´ (1 - 0 ) = 4.20 cm2 2 sv 2 ´ 40 usvojeno:
1
3 RØ 25 (14.73
cm2 )1
Usvojene su 3RØ25 kao MINIMALNO TRE & I NA šipki iz polja koje se moraju prevesti preko slobodnog &INA oslonca ( lan 168. Pravilnika BAB 87) lan PRIMERI ZA VEŽBE
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA
P3/4
b. desni deo nosa a (deo C-B) TuB =
1.6 ´ 1 20 + 1.8 ´ 1 60 = 480 kN ´120 ´160
100.3 B tnB=tRu =3.81
[MPa]
tCn =2.79
480 t = = 0.381 kN/cm2 > tr 25 ´ 50 .4 C ,desno
t
3tr
B n
Tu
99.7
At
tCRu=2.54
= 1.6 ´ 4 0 + 1.8 ´ 1 60 = 352 kN ´40 ´160
tC n ,desno =
352 = 0.279 kN/cm2 > tr 25 ´ 50 .4
8 6 . 1 =
) u 1 , ( u t
Kako je na itavom itavom delu nosa a prekora ena ena vrednost tr , to je dužina osiguranja l2 = = 2.0 m. Osiguranje se vrši vertikalnim uzengijama i koso povijenim profilima, a prema dijagramu tRu.
t nB > 3tr Þ TbuB = 0
Þ
l=200
B tRu = tnB = 0.381 kN/cm2
Napon 3tr je je prekora en en na delu nosa a dužine l 3 = 200 ´ 3 ´ (0 .279 - 0 .11) = 0.254 kN/cm2 2 Usvojene su na itavoj itavoj dužini osiguranja vertikalne uzengije
3.81 - 3.3 = 100.3 cm 3.81 - 2 .79
tC n ,desno < 3tr Þ tC Ru,desno =
tu ,u
URØ10/15 :
m ´ au( 1 ) 2 ´ 0 .785 = ´ sv ´ (cos a + sin a ´ ctg q) = ´ 40 ´ (1 + 0 ´1) = 0.168 kN/cm2 b ´ eu 25 ´15
Na dijagramu tRu u prilogu je deo napona koji prihvataju uzengije šrafiran vertikalnom, a deo koji je potrebno prihvatiti koso povijenim profilima ukrštenom šrafurom. Sledi:
éæ 0 .381 + 0 .33 ù 0 .33 + 0 .254 ö ´100 .3 + ´ 99.7 ÷ - 0 .168 ´ 200 ú ´ 25 = 781.5 kN H vu ,k = êç 2 2 ø ëè û usvojeno: Aa ,k =
= 45° (ugao pod kojim se povijaju profili) q = 45° ; ak =
H vu ,k 781.5 = = 13.81 cm2 sv ´ (cos ak + sin a k ´ cot q) 40 ´ (0 .707 + 0 .707 ´ 1.0 )
2 3 RØ 25 (14.73 cm ) usvojeno: Ta na na mesta povijanja kosih profila odre % uju uju se grafi ki, konstrukcijom integralne krive. ki, dodatna zategnuta armatura:
T u,u 2 5 ´ 5 0.4 = 211.1 kN ´25 ´50.4 u,u = tu,u´ b´ z = 0.168 ´ red. T mu = T u,u mu u,u + T bu bu = 211.1 + 0 = 211.1 kN red . T mu 211.1 D Aa = ´ (cot q - cot a ) = ´ (1 - 0 ) = 2.64 cm2 2 sv 2 ´ 40 2 2 3 RØ 25 (14.73 cm ) usvojeno:
2
Videti napomenu za deo A-B ( lan 168. Pravilnika BAB 87) lan
PRIMERI ZA VEŽBE