2 Construction Metallique Fondation

Fondation

I / r ôle d d e f f ond ation

Les fondations ont Pour rôle la transmission des efforts chargeant le pylône au sol y es d d e f f ond ation II/ t p

Il existe dans la pratique plusieurs types de fondations dont le choix dépend de plusieurs facteurs selon l'importance des

efforts à transmettre au sol,les caractéristiques

géotechniques du sol,le coût de la fondation et la largeur de pylône. 1-Fondation sur blocs séparés

a- Blocs séparés posés sur le sol

b- Blocs ancrés dans le sol

c- avantages Elles sont économiques lorsque la largeur du pylône dépasse 4 m

2- Fondation uniques

Trusted by over 1 million members

Try Scribd FREE for 30 days to access over 125 million titles without ads or interruptions! Start Free Trial Cancel Anytime.





a- Blocs unique posé sur le sol

b- Bloc unique ancré dans le sol, et élargi à la base pour s’opposer au renversement

c- Blocs unique ancré dans le sol

d- avantages Elles sont économiques lorsque la largeur du pylône est compris entre 2 m et 3.5 m





L'effort sollicitant le bloc de fondation (M,N ,T) sont calculés dans les paragraphes précédentes à la base du pylône dans le cas d’incidence la plus dangereuse

2/vérification de la fondation Le bloc de fondation doit être vérifié au: 

Non soulèvement



Non renversement



Non glissement



Non poinçonnement



L’admissibilité des contraintes au sol (c'est à dire pas de risque de rupture du sol)



Tassement

Notes

Les vérifications suivantes ne sont pas nécessaires 

Le glissement  la butée du sol va vaincre l ’effet de l’effort tranchant.



Le tassement  la structure est légère et le sol est d’assez bonne qualité.



Le soulèvement  dans le cas d’un bloc unique, l’effort global de traction (résultante géométrique des efforts de traction et de compression, exercés par les membrures membrures sur le bloc, et de l’effort normal N), est généralement vaincu par le poids propre du bloc.

Détermination des dimensions du coffrage Données  

Les caractéristiques du sol ne sont connues qu’à une profondeur de 1 m on prévoit de faire sortir le bloc du sol d’une hauteur de 20 cm

Résultats 

on fixera la hauteur h de la fondation à 1.20 m et on déterminera la largeur A du bloc tel que les conditions précitées dans ($ 5.3.1) seraient remplies.





Mst:

moment stabilisant par rapport à l'arrêt de la semelle.

Mmt:

moment moteur qui égal égal au moment M transmis par la structure augmenté de 20 %

( il représente une surcharge d'exploitation pour la fondation CCBA 68 §7.5 ). M:

moment à la base de la structure dû au vent normal suivant l'incidence la plus

dangereuse.

Calcul M=71664.21daN.m On doit avoir: Mst/aa'  1.5 Mmt

(1)

(Condition de non-renversement.)

M m t    M  1.2  71664.21  85997.05 daN .m '

Mst/aa = ( N  N s )  (1) 

A

2

 (3804.47  2500 1.2  A2 ) 

(3804.47  3000 A²) 

1500 A

3

A 2

A 2

 1.5  85997.05

+1902.2A – 128995.57 128995.57 > 0



( A3  1.268A  85.99)  0



D’après la méthode graphique l’inégalité est vérifié dés que A  4.4

Donc on prendra alors A=4.5 m

Condition de non poinçonnement Notation Q : la charge localisée Pc : périmètre du conteur à considérer. ht : l'épaisseur totale de la semelle.  b : Contrainte de traction de référence du béton.

 Pc  2 (r 

ht

2

)





2  3.5     3.5²   r     0.3  r  2.32  3  2   

2

m

On prendra r=2.4 m (rayon minimal de la platine)

Condition de vérification La condition de sécurité vis à vis du poinçonnement sous charges localisées doit être satisfaite sous les sollicitations de 1er genre, cette condition s'exprime comme suit: 1.5

Q P c ht

 1.2 b (CCBA 39.54 page XXVII)

Où: 1.5

Q P c ht

 1.2 b  1.5

 

Q 2 (r 

1.5Q 1.2 b 2 ht ² 2

ht 2

 1.2 b )ht

 rht 

 rht 

ht ² 2

1.5Q 2.4 b

0

Avec  b  5.9 bars (béton courant dosé à 350 kg/m 3 ) Q  3804.47 kg



ht ²

 2.4ht  128 / 35  0 2  (ht  14.16)(ht  18.96)  0 La condition de non poiçonnem poiçonneme ent est vérifiée si h t  14.16 cm dans notre cas cas h t  1.20m donc la condition est verifiée

Vérification des contraintes au sol Le moment M et l'effort normal N rapportés au centre de gravité du bloc de béton sont équivalent à un effort normal ( N) excentré de

e

Donc on a le diagramme des contraintes suivant:

M N

 1.32 

A 6



4.5 6

 0.75









 F  0

 N  R



M / O  0 

R  N 

x

A

e 2 3  x  A  3e 2

 M 2

3



 x  A 

 M  3

3  A    A  3e  A  M   e  A 2  2 2  2  

N 64730.78   1.04 bars; on doit vérifier que  M  1.33 sol 3 A 1.5(2.25  1.328)4.5 (  e) A 2 2 1.33 sol  1.33  2.5  3.325  1.2

 M 

Donc la contrainte au sol restant admissible.

B) FERRAILLAGE DE LA FONDATION: Dimensions :

Hauteur : Largeur :

120cm 100cm

100cm d 100 cm

A'

A

aaffjjjjj;k;;! 5cm

On a

M  1.35* Mt  967466.8 Nm







On a Mu=967466.8 Vu=1.35*28321.5=38234.02 N

Donc

 

967466.8 14.2 *100 *1152

 0.056   l  0.392

Donc les armatures comprimées ne sont pas nécessaires

D après le tableau on a

  0.98 967466.8 A   24.66cm2 0.98 *115* 348

(b) Détermination de la section des armatures transversales

Vérification vis à vis l effort tranchant u = Vu/b0d =38234.02/1150*1000 = 0.033MPa *La fissuration étant préjudiciable, la contrainte limite de cisaillement est :

 u = min(0.15f c28 c28/ b , 4) = min(0.15*25/1.5 , 4)





Ms=716642.1 Nm

 1 

Ms b * d 2 * s

 0.0026  1  0.915

D après le tableau on a

et k=0.023

MPa  b  k  s  0.023* 202  4.64  15 MPa

les armatures de répartition La section des armatures de répartitions est prise égale à B  2

A 4

=6.16cm2 soit :

12 20 =37.70cm par mètre.

Récapitulatif:

On

utilisera

carrée,

de

un

bloc

hauteur

de

1.20

m

fondation et

platine est circulaire circulaire de rayon

de

unique

côté

r>2.32 m.

A

de

=4.5

forme m,

la





2 Construction Metallique Fondation

Recommend Documents