Describa, contra el e jemplos, dos métodos por seleccionar el y ajustar proporciones hormigón del para del normal del peso, los ambos contra y pecan pozzolanic del el del químico de mezclas de las, y materiales del slag. Un método es basado en un peso estimado del volumen de por de solidifique de la unidad del la; el el otro es basado en cálculos del absoluto volumen ocupado por los ingredientes conciertos. Los procedimientos toman en el consideeration
Keywords: la absorción del la; el mezclas del las; el agregados del los; el del de slag del explosión-horno; el cementitious del el materiales; el concreta de durabilidad de la; el hormigones del los; la consistencia del la; la durabilidad del la; la exposición del la; la multa del la agregados: la ceniza del la de la mosca del la; el el peso pesado agrega; el él el avywe ight co nc retes; el la masa contra el cret e; la mezcla del la proporcionando; el pozzolans del el; el mando del el de la
los requisitos para el placeability, consistencia, fuerza, durabilidad de y. Se muestran cálculos del ejemplo para ambos métodos, basados de ajustes de incluso, en el cheracteristics del cebador lote del ensayo. Proporcionando de El de la peso pesado concierto para cosas así propone como radiación escudando los y pontea estructuras del contrapeso se describen apéndice de un de en. Esto el apéndice usa el método del volumen absoluto que generalmente se acepta el es de y más conveniente para hormigón del peso pesado. Heno también un apéndice que proporciona información el proporcionar del el sobrio del concierto de la masa. Método de El del volumen absoluto se usa debido un general del su aceptación.
calidad; el escuda de que de radiación; el humo del el de la sílice; el pruebas del las de la depresión del la; volumen; la proporción del la del agua-cemento; la proporción de la de agua-cementitious; la laborabilidad del la.
ACI Comité Informes, Guías, Prácticas Normales, y el Comentarios se piensa para la guía diseñando, planeando, el ejecutando, inspeccionando de o, la construcción el y preparando especificaciones. Referencia un documentos del estos ningún se hará en los el del de Documentos Proyecto. Si los artículo encontraran en éstos se desean documentos ser parte del Proyecto el Documenta ellos deben ser idioma de en de phrased de ' el obligatorio el y incorporó en el Proyecto Documentos. reconoce la contribución significante de William L. Barringer al trabajo del subcomité.
Miembros de t de Subcomité el ONU quién preparó la 1991 revisiones. Esta norma reemplaza ACI 211.1-89. Fue revisado por los Apresuraron Procedimiento del regularización, eficaz de Nov. 1, 1991. Esta revisión incorpora provisiones relacionado al uso del humo de la sílice de la mezcla el hormigón del en mineral. Capítulo 4 sido del ha extendido para cubrir los efectos del uso del humo del sílice en detalle en las proporciones de concretas del mezclas. También se han hecho cambios editoriales en Capítulos 2 un través de 4, y Capítulos 6 un través de 8. Registre la propiedad literaria de 0 1991, el del americano el Concierto de Instituto. Todos los derechos reservaron incluso los derechos de la reproducción la y usan en cualquier forma el por de o significa del cualquiera, fabricación de la de incluso del copias por cualquier proceso de la fotografía del la, o por cualquier electrónico o dispositivo mecánico, impreso, el escrito, oral de o, el o grabando para el sonido o visual reproducción el o para el uso en cualquier conocimiento el sistema de o de la recuperación del la el dispositivo de o, un que del menos, el permiso se obtiene por escrito del los propietarios del derechos del literaria de propiedad.
VOLÚMENES Capítulo 1-Scope, pág., 211.1-2 Capítulo 2-Introduction, pág., 211.1-2 Capítulo 3-Basic relación, pág., 211.1-2
Capítulo 4-Effects de mezclas químicas, pozzolanic, y otros materiales en proportlons concreto, pág. 211.1-4
Capítulo 5-Backgrou datos, pág., 211.1-7 Capítulo 6-Procedure, pág., 211.1-7 Capítulo 7-Sample cómputos, pág., 211.1-13 Capítulo 8-References, pág., 211.1-18 Apéndice 1-Metric adaptación del sistema Apéndice 2-Example problema en sistema métrico Apéndice 3-Laboratory pruebas Apéndice 4-Heavyweight hormigón mezcla proporcionando Apéndice 5-Mass hormigón mezcla proporcionando CAPÍTULO 1 - el ALCANCE 1.1 esta Práctica de la Norma describe métodos para proporciones seleccionando para hormigón de cemento hidráulico hecho con y sin otros materiales del cementitious y químico mezclas. Este hormigón consiste en normal y/o highdensity agregados (como distinguió del peso ligero agregados) con una laborabilidad conveniente para el lanzamiento-en-lugar usual construcción (como distinguió de las mezclas especiales para los productos concretos fabrican). También incluido es una descripción de métodos usados por seleccionar proporciones para masa hormigón. Los cementos hidráulicos se refirieron a en esta Norma La práctica es los portland consolidan (ASTM C 150) y mezclado cemento (ASTM C 595). La Norma no incluye proporcionando con humo de sílice condensado. 1.2 los métodos proporcionan una primera aproximación de proporciones pensado ser verificado por lotes del ensayo en el laboratorio o campo y ajustó, como necesario, para producir el características deseadas del hormigón. 1.3 U.S. se usan unidades de costumbre en el cuerpo principal de el texto. Adaption para el sistema métrico se proporciona en Apéndice 1 y demostró en un problema del ejemplo en Apéndice 2. 1.4 métodos de la prueba mencionados en el texto se listan en Apéndice 3. CAPÍTULO 2--la INTRODUCCIÓN
2.1 hormigón está principalmente compuesto de agregados, un portland o el cemento mezclado, y riega, y puede contener otros materiales del cementitious y/o mezclas del químico. It contenga alguna cantidad de aire atrapado y también pueda contenga aire del entrained obtenido por uso de una mezcla intencionalmente o aire-entraining el cemento. Las mezclas químicas son frecuentemente acelere, retarde, mejore laborabilidad, reduzca mezclando requisitos de agua, fuerza de aumento, o altere otras propiedades del hormigón (vea ACI 212.3R). Dependiendo en el tipo y suma, cierto cementitious materiales como ceniza de la mosca, (vea ACI 226.3R) natural pozzolans, tierra el explosión-horno granulado (GGBF) el slag (vea ACI 226.1R), y puede usarse humo de sílice en conjunción con portland o el cemento mezclado para la economía o a proporcione propiedades específicas como calor temprano reducido de hydration, desarrollo de fuerza de tarde-edad mejorado, o aumentó resistencia para álcali-agregar reacción y sulfato ataque, la permeabilidad disminuida, y resistencia a la intrusión de soluciones agresivas (Vea ACI 225R y ACI 226.1R). 2.2 la selección de proporciones concretas involucra un equilibre entre la economía y requisitos para el placeability, fuerza, durabilidad, densidad, y apariencia. Los requirieron las características son gobernadas por el uso a que el hormigón se pondrá y por condiciones esperó ser encontrado a el tiempo de colocación. Estas características deben listarse en las especificaciones del trabajo. 2.3 la habilidad de entallar propiedades concretas a necesidades del trabajo refleja desarrollos tecnológicos que han tenido lugar, por la mayor parte, desde los tempranos 1900s. El uso de watercement la proporción como una herramienta por estimar fuerza fue reconocida aproximadamente 1918. La mejora notable en durabilidad
siendo el resultado del entrainment de aire se reconoció en el temprano 1940s. Estos dos desarrollos significantes en hormigón la tecnología ha sido aumentada por investigación extensa y desarrollo en muchas áreas relacionadas, incluso el uso de mezclas para neutralizar posibles deficiencias, desarrolle propiedades especiales, o logra economía (ACI 212.2R). Es más allá del alcance de esta discusión para repasar las teorías de hormigón que proporciona eso ha proporcionado el fondo y base técnica legítima para los métodos relativamente simples de esta Práctica de la Norma. La información más detallada puede ser obtenido de la lista de referencias en Capítulo 8. 2.4 proporciones calculadas por cualquier método siempre deben sido considerado sujeto a la revisión en base a experiencia con lotes del ensayo. Dependiendo de las circunstancias, el ensayo, pueden prepararse mezclas en un laboratorio, o, quizás preferentemente, como lotes de campo de lleno-tamaño. El último procedimiento, cuando factible, evita posibles trampas de asumir ese datos de lotes pequeños mezclados en un ambiente del laboratorio predirán actuación bajo las condiciones del campo. Al usar maximumsize agregados más grande que 2 en., lotes de ensayo de laboratorio debe verificarse y debe ajustarse en el campo que usa mezclas de el tamaño y teclea para ser usado durante la construcción. Lote del ensayo los procedimientos y fondo probando se describen en Apéndice 3. 2.5 frecuentemente, no existiendo proporciones concretas mezclas químicas conteniendo y/o materiales otra cosa que el cemento hidráulico es reproportioned para incluir estos materiales o un cemento diferente. La actuación del reproportioned el hormigón debe ser verificado por lotes del ensayo en el laboratorio o campo. CAPÍTULO 3--la RELACIÓN BÁSICA Deben seleccionarse 3.1 proporciones concretas para proporcionar PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-3
PESO
placeability necesario, densidad, fuerza, y durabilidad para la aplicación particular. Además, cuando amasa hormigón está proporcionándose, debe darse consideración a la generación de calor. Relaciones gobernando bien-establecido estas propiedades se discuten luego. 3.2 Placeability--Placeability (incluyendo satisfactorio propiedades acabadas) abarca rasgos flojamente acumulado en los términos “la laborabilidad” y “la consistencia.” Para el propósito se considera que la laborabilidad es eso de esta discusión, propiedad de hormigón que determina su capacidad de ser puesto y consolidó propiamente y para ser terminado sin segregación dañosa. Incluye tales conceptos como moldability, coherencia, y compactability. La laborabilidad es afectado por: el graduando, forma de la partícula, y proporciones de agregado; la cantidad y calidades de cemento y otro materiales del cementitious; la presencia de aire del entrained y mezclas químicas; y la consistencia de la mezcla. Los procedimientos en esta Norma Practican permiso estos factores a se tenido en cuenta para lograr placeability satisfactorio económicamente. 3.3 Consistencyy--Flojamente definió, la consistencia es el movilidad relativa de la mezcla concreta. Es moderado en términos de depresión--el más alto la depresión el más móvil el mezcla--y afecta la facilidad con que el testamento concreto fluya durante la colocación. Se relaciona a pero no sinónimo con laborabilidad. En hormigón propiamente proporcionado, la unidad volumen de agua exigido producir una depresión dada dependerá en varios factores. Aumentos de requisito de agua como agregados vuélvase textured más angulares y ásperos (pero esto la desventaja puede ser compensada a través de mejoras en otras características como atadura para consolidar pasta). Requerido mezclando disminuciones de agua como el tamaño del máximo de bien-graduó el agregado se aumenta. También disminuye con el entrainment de aire. Los requisitos de agua mezclando normalmente son reducido significativamente cierto químico aguareduciendo
mezclas. 3.4 fuerza--Aunque la fuerza es un importante característica de hormigón, otras características como la durabilidad, permeabilidad, y resistencia de uso son a menudo igualmente o más importante. La fuerza a la edad de 28 días es frecuentemente usado como un parámetro para el plan estructural, hormigón proporcionando, y evaluación de hormigón. Éstos puede relacionarse a fuerza de una manera general, pero también es no afectado por factores significativamente asociado con fuerza. En hormigón de masa, las mezclas se proporcionan generalmente a proporcione la fuerza del plan a una edad mayor que 28 días. Sin embargo, proporcionando de hormigón de masa también deben proporcionar para fuerza temprana adecuada como puede ser necesario para levantamiento de la forma y anclaje de la forma. 3.5 agua-cemento o agua-cementitious la proporción [w/c o w/(c + p)]--Para un juego dado de materiales y condiciones, hormigón la fuerza es determinada por la cantidad del precio neto de agua usado por la cantidad de la unidad de cemento o cementitious del total materiales. El volumen de agua de precio neto excluye agua absorbida por los agregados. Diferencias en fuerza para un watercement dado w/c de la proporción o agua-cementitious el w/(c de proporción de materiales + p) puede ser el resultado de los cambios en: el tamaño del máximo de agregado; graduando, textura de la superficie, forman, fuerza, y tiesura de partículas agregado; las diferencias en tipos de cemento y fuentes; el volumen aéreo; y el uso de mezclas químicas eso afecta que los hydration de cemento procesan o desarrollan cementitious propiedades ellos. A la magnitud que estos efectos es predecible en el sentido general, ellos se toman en considere en esta Práctica de la Norma. En vista de su número y complejidad, debe ser obvio que las predicciones exactas de fuerza debe ser basado en lotes del ensayo o experimente con los materiales a ser usados. 3.6 durabilidad--el Hormigón debe poder soportar aquéllos
exposiciones que pueden privarlo de su serviceability-helando y deshelando, mojando y seca, calienta y refresca, químicos, agentes del deicing, y el gusta. Resistencia a algunos de éstos puede ser reforzado por uso de ingredientes especiales: el lowalkali consolide, pozzolans, slag de GGBF, humo de sílice, o agregado seleccionado para prevenir expansión dañosa al reacción del álcali-agregado que ocurre en algunas áreas cuando el hormigón es expuesto en un ambiente húmedo; sulfatoresistiéndose consolide, slag de GGBF, humo de sílice, o otro pozzolans para hormigón expuesto a seawater o las tierras sulfato-productivas; o el agregado compuso de minerales duros y libre de excesivo partículas suaves donde la resistencia para aparecer abrasión es Uso requerido de agua-cemento bajo o materiales del cementitious proporción [w/c o w/(c + p)] prolongará la vida de hormigón por reduciendo la penetración de líquidos agresivos. Resistencia a desgaste severo, helando particularmente y deshelando, y a sales usadas para el levantamiento de hielo son mejoradas grandemente por incorporación de una distribución apropiada de aire del entrained. Entrained debe usarse aire en todo el hormigón expuesto en climas donde helando ocurre. (Vea ACI 201.2R para detalles extensos). 3.7 densidad--con toda seguridad las aplicaciones, el hormigón puede ser usado principalmente para su característica de peso. Ejemplos de las aplicaciones son contrapesos en puentes de alzamiento, pesos para tuberías de aceite hundiendo bajo agua, escudando de la radiación, y aislamiento del sonido. Usando a los agregados especiales, los placeable solidifican de densidades tan alto como 350 lb/ft3 pueden ser obtenido--vea Apéndice 4. 3.8 generación de calor--UNA preocupación mayor proporcionando el hormigón de masa es el tamaño y forma de los completaron estructura o divide de eso. Colocaciones concretas grande bastante para requerir eso mide se tomado para controlar el
generación de calor y cambio de volumen de resultante dentro del la masa requerirá consideración de mando de temperatura medidas. Como una guía áspera, los hydration de cemento generarán un levantamiento de temperatura concreto de 10 a 15 F por 100 lb de portland cement/yd3 en 18 a 72 horas. Si la temperatura el levantamiento de la masa concreta no se sostiene a un mínimo y el el calor se permite disipar a una proporción razonable, o si el se sujeta hormigón al diferencial de temperatura severo o pendiente termal, es probable que crujir ocurra. Temperatura las medidas del mando pueden incluir un inicial poniendo relativamente bajo temperatura, cantidades reducidas de materiales del cementitious, circulación de agua enfriada, y, en momentos, aislamiento de superficies de hormigón como puede exigirse ajustar para éstos varias condiciones concretas y exposiciones. Debe ser dado énfasis a que ese hormigón de masa necesariamente no es ningún largeaggregate concreto y esa preocupación sobre la generación de un la cantidad excesiva de calor en hormigón no se confina a 211.1-4 ACI COMITÉ INFORME dique macizo o estructuras de la fundación. Muchos grande estructural los elementos pueden ser macizos bastante esa generación de calor debe ser considerado, particularmente cuando el crosssectional mínimo dimensiones de un acercamiento del miembro concreto sólido o excede 2 a 3 ft o cuando consolida volúmenes sobre 600 están usándose lb/yd3. CAPÍTULO 4--los EFECTOS DE MEZCLAS QUÍMICAS, POZZOLANIC, Y OTROS MATERIALES EN PROPORCIONES de HORMIGÓN 4.1 mezclas--Por definición (ACI 116R), un la mezcla es “un material otra cosa que riega, agregados, cemento hidráulico, y el refuerzo de fibra usó como un ingrediente de hormigón o mortero y agregó al lote inmediatamente antes de o durante su mezclar.” Por consiguiente, el el término abraza un campo sumamente ancho de materiales y productos algunos de los cuales se usan ampliamente mientras otros tienen aplicación limitada. Debido a esto, esta Práctica de la Norma se restringe a los efectos en hormigón que proporciona de
aire-entraining las mezclas, mezclas químicas, cenizas de la mosca, pozzolans natural, y tierra el slags del explosión-horno granulado (Slag de GGBF). 4.2 aire-entraining la mezcla--Aire-entrained el hormigón es casi siempre logrado a través del uso de un aire-entraining mezcla, ASTM C 260, como opuso a la práctica más temprana en que un aire-entraining el aditivo es interground con el cemento. El uso de un aire-entraining la mezcla da el productor concreto la flexibilidad para ajustar el aire del entrained volumen para compensar para el muchas condiciones que afectan el la cantidad de entrained aéreo en hormigón, como: las características de los agregados, naturaleza y proporciones de electores del las mezclas concretas, tipo y duración de mezclar, consistencia, temperatura, fineza de cemento y química, el uso de otros materiales del cementitious o mezclas del químico, etc., Debido al efecto de la lubricación de las burbujas de aire de entrained en la mezcla y debido al tamaño y graduando del voids aéreo, aire-entrained el hormigón normalmente contiene a a 10 por ciento menos agua que no-aire-entrained concreto de igual depresión. Esta reducción en el volumen de mezclar agua también como el volumen de entrained y atrapó el aire debe ser considerado proporcionando. 4.3 mezclas químicas--Desde fuerza y otro calidades concretas importantes como durabilidad, encogimiento, y crujiendo se relacionan al volumen de agua total y el w/c o w/(c + p), agua-reduciendo mezclas se usan a menudo para mejorar calidad concreta. Más allá, desde que menos cemento puede se usado con volumen de agua reducido para lograr el mismo w/c o w/(c + p) o fuerza, agua-reduciendo y juegocontrolando, se usan mezclas ampliamente por las razones de economía (ACI 212.2R). Mezclas químicas que conforman a ASTM C 494, Tipos, Un a través de G, es de muchas formulaciones y su propósito los propósitos para el uso en hormigón son como sigue:
Teclee UN--Agua-reduciendo Teclee B--Retardando Teclee C--Acelerando Teclee D--Agua-reduciendo y retardando Teclee E--Agua-reduciendo, y acelerando Teclee F--Agua-reduciendo, alto-rango, Teclee G--Agua-reduciendo, alto-vaya, y retardando El fabricante o la literatura de fabricante deben ser consultado para determinar la proporción de la dosificación requerida para cada uno mezcla química específica o combinación de mezclas. Las mezclas químicas tienen tendencias, cuando usó en grande dosis, inducir lado-efectos fuertes como excesivo, retraso y, posiblemente, el entrainment aéreo aumentado, en acuerdo con ASTM C 1017. Tipos UN, B, y D, cuando usado por ellos, generalmente se usa en dosis pequeñas (2 a 7 oz/100 lb de materiales del cementitious), para que el agua agregó a la mezcla en la forma de la propia mezcla puede ser ignorado. Tipos que C, E, F, y G se usan a menudo en grande cantidades (10 a 90 oz/100 lb de materiales del cementitious) para que su volumen de agua debe tenerse en cuenta al calcular el volumen de agua de unidad total y el w/c o w/(c + p). Cuando Teclea UN, B, y las mezclas de D se usan a más alto que la dosificación normal está en combinación o en una mezcla sistema con una mezcla acelerando (Tipo C o E), su el volumen de agua también debe tenerse en cuenta. Aunque las mezclas químicas son de muchas formulaciones, su efecto en la demanda de agua a las dosificaciones recomendadas es gobernado por los requisitos de ASTM C 494. Recomendado las proporciones de la dosificación normalmente son establecidas por el fabricante de la mezcla o por el usuario después de extenso pruebas. Cuando usó a las proporciones de la dosificación normales, Teclee UN waterreducing, Teclee D agua-reduciendo y retardando, y Tipo E agua-reduciendo y ordinariamente acelerando mezclas reducen requisitos de mezclar-agua 5 a 8 por ciento, mientras el Tipo F agua-reduciendo, alto-vaya, y Tipo el G agua-reduciendo, alto-vaya, y retardando mezclas reducen agua requisitos 12 a 25 por ciento o más. Tipos F y G agua-reduciendo, mezclas del alto-rango (HRWR) es a menudo llamado “el superplasticizers.”
Alto-vaya y agua-reduce mezclas se usa a menudo a producto el hormigón fluido con depresiones entre aproximadamente 71/2 o más sin el aumento en demanda de agua otra cosa que eso contuvo en la propia mezcla. Tipos UN, B, o mezclas de D a las proporciones de la dosificación altas, en combinación con Tipos C o E (para aceleración), también puede usarse para producir el mismo efecto. Cuando el hormigón fluido se produce así, a veces es posible aumentar la cantidad de agregado tosco para tomar la ventaja de la fluidez del hormigón para fluir en el lugar en áreas estrechadas de refuerzo pesado. Hormigón fluido tiene una tendencia a segregar; por consiguiente, el cuidado debe ser tomado para lograr un volumen apropiado de mortero en el hormigón requerido para cohesión sin hacer el hormigón indeseablemente pegajoso. ASTM C 494 lista siete tipos de mezclas químicas como a su actuación esperada en hormigón. No hace clasifique mezclas químicas acerca de su composición. ACI 212.2R listan cinco clases generales de materiales usadas a formule la mayoría agua-reduciendo y juego-controla químico mezclas. Este informe, así como ACI 301 y ACI 318, debe repasarse para determinar cuando las restricciones deben ser PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-5 puesto en el uso de ciertas mezclas para una clase dada de hormigón. Por ejemplo, mezclas que contienen intencionalmente el cloruro del calcio agregado se ha encontrado para acelerar el potencial para la tensión-corrosión de imbedded de cables de tensioned en hormigón cuando la humedad y oxígeno está disponible. 4.4 otros materiales del cementitious--los materiales de Cementitious otra cosa que se usa a menudo cemento hidráulico en hormigón en combinación con portland o el cemento mezclado para la economía, la reducción de calor de hydration, laborabilidad mejorada, mejoró fuerza y/o mejoró durabilidad bajo los anticiparon ambiente de servicio. Estos materiales incluyen mosca ceniza, el pozzolans natural (ASTM C 618), slag de GGBF (ASTM
C 989), y fune de sílice. No todos estos materiales quieren proporcione todo los beneficios listados. Como definió en ASTM C 618, los pozzolans son: “Siliceous o siliceous y materiales del aluminous que en ellos posea pequeño o ningún cementitious valora, pero quiere, en finamente forma dividida y en la presencia de humedad, químicamente, reaccione con hydroxide del calcio a temperaturas ordinarias a compuestos de la forma que poseen propiedades del cementitious. . . ” La mosca la ceniza es el “residuo finamente dividido del que es el resultado el combustión de tierra o empolvó carbón. . . ' Fly en el que la ceniza usó el hormigón es clasificado en dos categorías: la Clase F que tiene propiedades del pozzolanic, y Clase C que, además de propiedades del pozzolanic teniendo, también tiene algún cemetitious propiedades en que este material puede estar mismoponiendo cuando mezclado con agua. Clase que C vuelan la ceniza puede contener cal (CaO) cantidades más alto que 10 por ciento. El uso de ceniza de la mosca en el hormigón se describe más totalmente y se discute en ACI 226.3R. El slag del explosión-horno es un derivado de la producción de hierro del cerdo. Cuando este slag se apaga rápidamente y se conecta con tierra, él posea propiedades del cementitious latentes. Después de procesar, el material es conocido como slag de GGBF cuyo las propiedades hidráulicas pueda variar y puede separarse en calidades notadas en ASTM C 989. La clasificación de calidad da guía adelante el fuerza relativa potencial de 50 por ciento GGBF slag morteros al portland de la referencia consolide a 7 y 28 días. GGBF las calidades del slag son 80, 100, y 120, en orden de aumentar, potencial de fuerza. Humo de sílice, * como usó en hormigón, es un derivado siendo el resultado de la reducción del cuarzo de altopureza con carbón y madera corta en un horno del arco eléctrico durante el producción de metal de silicón o aleaciones del ferrosilicon. La sílice humee que condensa de los gases que escapan del hornos, tiene un volumen muy alto de silicón amorfo
dióxido y consiste de muy el fiie las partículas esféricas. Los usos de humo de sílice en otoño de hormigón en tres general categorías: un. Producción de hormigón de permeabilidad bajo con durabilidad reforzada. b. Producción de hormigón de alto-fuerza. c. Como un reemplazo de cemento (La economía actual de los costes de cemento contra los costos de humo de sílice normalmente no hacen * Otros nombres que se han usado incluyen polvo de sílice, condensaron o pre-apretaron humo de sílice y sílice del micro; el más apropiado es humo de sílice. haga este un uso viable para el humo de sílice en el U.S.). El humo de sílice tiene una gravedad específica típicamente de aproximadamente 2.2. La gravedad específica más baja de humo de sílice comparó con eso de medios de cemento de portland que cuando el reemplazo es basado en peso (masa), un volumen más grande de humo de sílice se agrega que el volumen de cemento quitó. Así, el volumen de los cementitious pegan aumentos y hay un bajando realmente del agua-cementitious la proporción de los materiales en una base de volumen. La distribución del partícula-tamaño de un humo de sílice típico muestras que la mayoría de las partículas es más pequeño que un micrómetro (1 pm con un medio diámetro de aproximadamente 0.1 pm que son aproximadamente cien veces más pequeño que el promedio partícula de cemento de tamaño). La fineza extrema y el volumen de sílice alto de sílice hechura de humo él un material del pozzolanic muy eficaz. El el humo de sílice reacciona pozzolanically con el hydroxide del calcio producido durante el hydration de cemento para formar el establo los cementitious componen, los silicate del calcio hidratan (CSH). El humo de sílice ha usado produce con éxito muy fuerza alta (más de 18,000 psi), la permeabilidad baja, y hormigones químicamente resistentes. Los tales hormigones contienen a a 25 humo de sílice de por ciento a través de peso (masa) de cemento. El uso de esta cantidad alta de humo de sílice generalmente hace el hormigón
difícil trabajar. La demanda de agua mezclando de un dado mezcla concreta que incorpora aumentos de humo de sílice con aumentar cantidades de humo de sílice. Para aumentar al máximo el potencial fuerza-productor lleno de humo de sílice en hormigón, siempre debe usarse con un mezcla agua-reduciendo, preferentemente un alto-rango, waterreducing, (HRWR) la mezcla. la dosificación del HRWR quiere dependa de los porcentajes de humo de sílice y el tipo de HRWR usó. Al proporcionar hormigón que contiene humo de sílice, el siguiendo deben ser considerados: un. b. C. Mezclando--La cantidad de mezclar dependerá adelante el el porcentaje de humo de sílice usó y las condiciones mezclando. Mezclando tiempo pueden necesitar ser aumentados a logre distribución completa al usar grande las cantidades de humo de sílice con volumen de agua bajo hormigón. El uso de HRWR ayuda grandemente en dispersión uniforme logrando. Aire-entrainment--La cantidad de aire-entraining mezcla para producir un volumen requerido de aire en el hormigón puede aumentar con cantidades crecientes de humo de sílice debido al área de la superficie muy alta del el humo de sílice y la presencia de cualquier carbono dentro de el humo de sílice. El entrainment de aire normalmente no se usa en hormigones de fuerza altos a menos que les esperan para ser expuesto a helar y deshelar cuando saturado con agua o a sales del deicing. Laborabilidad--hormigón Fresco que contiene humo de sílice es generalmente más cohesivo y menos prono a segregación que concreto sin humo de sílice. Esto aumente en coherencia y reducción a sangrar pueda proporcionar mejorado bombeando propiedades. Hormigón humo de sílice conteniendo más de 10 por ciento por 211.1-6 ACI COMITÉ INFORME peso (masa) de los materiales del cementitious pueda póngase pegajoso. Puede ser necesario aumentar el caígase 2 a 5 en. para mantener la misma laborabilidad para una longitud dada de tiempo. d. Sangrando--Hormigón que contiene exhibiciones de humo de sílice reducido sangrando. Esto reducido sangrando es principalmente
causado por el área de la superficie alta del humo de sílice partículas, produciendo agua muy pequeña que queda en, la mezcla por sangrar. Como el resultado de reducido sangrando de hormigón que contiene humo de sílice, hay una tendencia mayor para encogimiento de plástico que cruje a ocurra. Típicamente, se introducen los materiales listados previamente en el mezclador concreto separadamente. En algunos casos, sin embargo, estos mismos materiales pueden mezclarse con cemento del portland en proporciones fijas producir un cemento mezclado, ASTM C, 595. Como aire-entraining las mezclas agregaron al hormigón a el tiempo de batching, la suma de slag de GGBF también da la flexibilidad del productor para lograr hormigón deseado actuación. Al proporcionar hormigón que contiene un separadamente batched, material del cementitious como ceniza de la mosca, natural pozzolan, slag de GGBF, o humo de sílice, varios factores, debe ser considerado. Éstos incluyen: un. Actividad química del material del cementitious y su efecto en la fuerza concreta a varias edades. b. Efecto en la demanda de mezclar-agua necesitada para laborabilidad y placeability. c. Densidad (o la gravedad específica) del material y su efecto en el volumen de hormigón producido en el lote. d. Efecto en la proporción de la dosificación de mezclas químicas y/o aire-entraining las mezclas usaron en la mezcla. e. Efecto de combinaciones de materiales en otro crítico propiedades del hormigón, como tiempo de juego bajo la temperatura del ambiente condiciona, calor de hydration, proporción de desarrollo de fuerza, y durabilidad. f. Cantidad de materiales del cementitious y cemento necesitado reunir los requisitos para el particular hormigón. 4.4.1 métodos por proporcionar y evaluar mezclas concretas que contienen estos cementitious suplementarios los materiales deben ser basados en mezclas del ensayo que usan un rango de proporciones del ingrediente. Evaluando su efecto adelante fuerza, requisito de agua, tiempo de juego, y otro propiedades importantes, la cantidad óptima de cementitious,
pueden determinarse materiales. En la ausencia de antes de información y en el interés de preparar estimado proporciones para un primer lote del ensayo o una serie de lotes del ensayo de acuerdo con ASTM C 192, el general siguiente, se dan rangos basado en el porcentaje de los ingredientes por el peso total de material del cementitious usado en el lote para hormigón estructural: Clase F vuelan ceniza--15 a 25 por ciento Clase C vuelan ceniza--15 a 35 por ciento Pozzolans natural--10 a 20 por ciento Tierra el slag del explosión-horno granulado--25 a 70 por ciento Humo de sílice--5 a 15 por ciento Para los proyectos especiales, o para proporcionar cierto especial propiedades requeridas, la cantidad de los materiales usó por yd3 de hormigón pueden ser diferentes de eso mostrado anteriormente. En casos donde se requieren fuerzas tempranas altas, el el peso total de material del cementitious puede ser mayor que se necesitaría si el cemento del portland era los únicos cementitious material. Donde la fuerza temprana alta no se requiere frecuentemente se usan porcentajes más altos de ceniza de la mosca. A menudo, se encuentra que con el uso de ceniza de la mosca y GGBF slag, la cantidad de mezclar agua exigió obtener el la depresión deseada y laborabilidad de hormigón pueden ser más bajo que eso usó en una mezcla de cemento de portland que usa sólo portland cemento. Cuando el humo de sílice se usa, el agua mezclando es normalmente requerido que al usar sólo cemento del portland. In calculando la cantidad de mezclas químicas para distribuir para un lote dado de hormigón, la dosificación debe ser generalmente aplicado a la cantidad total de material del cementitious. Bajo estas condiciones la reducción mezclando agua para convencional mezclas agua-reduciendo (Tipos UN, D, y E) deba ser por lo menos 5 por ciento, y por agua-reducir, highrange mezclas por lo menos 12 por ciento. Cuando el slag de GGBF es usado en mezclas concretas que contienen algún waterreducing del alto-rango mezclas, la dosificación de la mezcla puede reducirse
por aproximadamente 25 por ciento comparados a las mezclas conteniendo sólo cemento del portland. 4.4.2 debido a las diferencias en sus gravedades específicas, un peso dado de un cementitious suplementario el testamento material no ocupe el mismo volumen como un peso igual de portland cemento. La gravedad específica de cementos mezclados será menos que el de cemento del portland. Así, al usar cualquiera cementos mezclados o los materiales del cementitious suplementarios, el rendimiento de la mezcla concreta que usa debe ajustarse las gravedades específicas reales de los materiales usaron. 4.4.3 clase C vuelan ceniza, normalmente de sumamente bajo volumen del carbono, normalmente tiene pequeño o ningún efecto en entrained aire o en el aire-entraining la proporción de dosificación de mezcla. Muchos Clase que F vuelan que las cenizas pueden requerir a una dosificación más alta de airentraining mezcla para obtener volúmenes aéreos especificados; si el volumen del carbono es alto, la proporción de la dosificación puede ser varios tiempos el de hormigón de ceniza de no-mosca. La dosificación requerida también puede sea bastante inconstante. El entrained el volumen aéreo de hormigón conteniendo ceniza de mosca de carbono-volumen alta pueden ser difíciles a obtenga y mantenga. Otros materiales del cementitious pueden ser tratado igual que cemento determinando el apropiado cantidad de aire-entraining mezclas por yd3 de hormigón o por 100 lb de material del cementitious usados. 4.4.4 hormigón que contiene una mezcla propuesta de consolide, otros materiales del cementitious, y las mezclas deben se probado para determinar el tiempo requerido por poner a varias temperaturas. El uso de más suplementario los materiales del cementitious generalmente retardan el tiempo-de-juego del solidifique, y este periodo puede prolongarse por más alto los porcentajes de estos materiales en el cementitious mezclan, PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-7 tiempo frío, y la presencia de mezclas químicas no formulado sobre todo para la aceleración. Debido a los posibles efectos adversos en tiempo acabado
y los costos de labor consecuentes, en algunos climas fríos la proporción de otros materiales del cementitious en la mezcla pueda tenga que ser reducido debajo de la cantidad óptima para fuerza consideraciones. Algunos Clasifican C vuelan las cenizas pueden afectar poniendo tiempo mientras algunos otros materiales del cementitious pueden tener pequeño efecto en poner tiempo. Cualquier reducción en cemento el testamento satisfecho reduzca generación de calor y normalmente prolongue la escena tiempo. CAPÍTULO 5--los DATOS del FONDO 5.1 a la magnitud posible, selección de proporciones concretas debe ser basado en datos de la prueba o debe experimentarse con el materiales realmente para ser usado. Donde el tal fondo es limitado o no disponible, estimaciones cedidas esto recomendado la práctica puede emplearse. 5.2 la información siguiente para los materiales disponibles quiere sea útil: 5.2.1 análisis del cedazo de multa y los agregados toscos. 5.2.2 peso de la unidad de agregado tosco. 5.2.3 volumen las gravedades específicas y absorciones de agregados. 5.2.4 requisitos de mezclar-agua de hormigón desarrollado de experiencia con agregados disponibles. 5.2.5 relaciones entre fuerza y proporción de agua-cemento o proporción de agua-acemento más otro materiales del cementitious, para combinaciones disponibles de cementos, otros materiales del cementitious si consideró, y agregados. 5.2.6 gravedades específicas de cemento del portland y otro materiales del cementitious, si usó. 5.2.7 combinación óptima de agregados toscos a encuéntrese el gradings de densidad de máximo para hormigón de masa como discutido en Sección 5.3.2.1 de Apéndice 5. 5.3 estimaciones de las Mesas 6.3.3 y 6.3.4, respectivamente, puede usarse cuando los artículos en Sección 5.2.4 y Sección 6.3.5 no está disponible. Como se mostrará, las proporciones pueden ser estimado sin el conocimiento de agregado-específico
la gravedad y absorción, Sección 5.2.3. CAPÍTULO 6--el PROCEDIMIENTO 6.1 el procedimiento para la selección de proporciones de la mezcla dada en esta sección es aplicable a hormigón de peso normal. Aunque pueden usarse los mismos datos básicos y procedimientos proporcionando peso pesado y hormigones de masa, adicional la información y cómputos de la muestra para estos tipos de se da hormigón en Apéndices 4 y 5, respectivamente. 6.2 que estiman los pesos del lote requeridos para el el hormigón involucra una sucesión de pasos lógicos, sinceros qué, en efecto, encaje las características del disponible materiales en una mezcla conveniente para el trabajo. La pregunta de conveniencia frecuentemente no queda al seleccionar individual las proporciones. El ma de especificaciones de trabajo y dictan algunos o todos lo siguiente: 6.2.1 agua-cemento del máximo o agua-cementitious proporción material. 6.2.2 volumen de cemento mínimo. 6.2.3 volumen de aire. 6.2.4 depresión. 6.2.5 tamaño del máximo de agregado. 6.2.6 fuerza. 6.2.7 otros requisitos que relacionan a las tales cosas como los overdesign de fuerza, mezclas, y los tipos especiales de cemento, otros materiales del cementitious, o agregado. 6.3 sin tener en cuenta si las características concretas es prescrito por las especificaciones o queda al individuo seleccionando las proporciones, establecimiento de lote, pesos por yd3 de concreto puede lograrse mejor en el sucesión siguiente: 6.3.1 paso 1. Opción de depresión--Si la depresión no es especificado, un valor apropiado para el trabajo puede seleccionarse de Mesa 6.3.1. La depresión va mostrado aplique cuando la vibración se usa para consolidar el hormigón. Mezclas del consistencia más tiesa que puede ponerse eficazmente debe ser usado.
6.3.2 paso 2. Opción de tamaño del máximo de agregadoEl máximo nominal grande clasifica según tamaño de agregados bien graduados tenga menos voids que los tamaños más pequeños. De, hormigones con el los agregados grande-clasificados según tamaño requieren menos mortero por volumen de la unidad de hormigón. Generalmente, el tamaño del máximo nominal de agregado deba ser los más grandes que eso está económicamente disponible y consistente con dimensiones de la estructura. En ningún evento si el tamaño del máximo nominal debe exceder quinto del dimensión del narrowest entre los lados de formas, unotercero el profundidad de tablas, ni tres-cuarto del mínimo claro espaciando entre individuo que refuerza barras, bultos de barras, o cuerdas del pretensioning. Estas limitaciones a veces son renunció si la laborabilidad y métodos de consolidación son tales que el hormigón puede ponerse sin el panal de miel o nulo. En áreas congestionadas con reforzar acero, conductos de poste-tensión, o canalizaciones, los proportioner deben seleccionar un máximo nominal tamaño del agregado tan el hormigón puede ponerse sin segregación excesiva, bolsillos, o voids. Cuando alto el hormigón de fuerza se desea, pueden obtenerse resultados más buenos con máximo nominal reducido clasifica según tamaño de agregado desde que éstos producen fuerzas más altas a una proporción de agua-cemento dada. 211.14 ACI COlUlMlTTEE INFORME Mesa 6.3.3 - el agua mezclando Aproximada y los requisitos satisfechos aéreos para depresiones diferentes y el máximo nominal clasifica según tamaño de agregados
Riegue, Ib/yd3 de hormigón para el máximo nominal indicado clasifican según tamaño de agregado Caígase, en. %I en. * l/2 en. * 3/4 en. * 1 en. * 14 en. * 2 en. * *+ 3 in.+ *: 6 in.+ *: No-aire-entrained el hormigón 1 a 2 350 335 315 300 275 260 220 190 3 a 4 385 365 340 325 300 285 245 210 6 a 7 410 385 360 340 315 300 270 Más de 7 * Cantidad aproximada de atrapó--I3 2.5 -2 1.5 r 0.s 03 0.z airee en no-aire-entrained concreto, por ciento Aire-entrained el hormigón 1 a 2 305 295 280 270 250 240 205 180 3 a 4 340 325 305 295 275 265 225 200 6 a 7 365 345 325 310 290 280 260 Más de 7 * - - - -_ - - - Promedios recomendados ' el aire total volumen, por ciento para el nivel de exposición: Exposición apacible 4.5 4.0 3.5 3.0 2.5 2.0 1.5 ' “~” 1 o***++ Exposición 6.0 5.5 5.0 4.5 4.5 4.0 3.5**,++ 3’0***++ moderada Exposición severa * * 7.5 7.0 6.0 6.0 5.5 5.0 4.5**~++ 4:0***++ Las cantidades de *The de mezclar agua dadas para aireentrained el hormigón es basado en aire del total típico los requisitos satisfechos como mostrado para “la exposición moderada” en la mesa anteriormente. Estas cantidades de mezclar agua son para el uso computando ce volúmenes del ment para los lotes del ensayo a 68 a 77 F. Ellos están a favor máximo de agregados angulares razonablemente bien-formados graduados dentro de los límites de especificaciones aceptadas. El agregado redondeado generalmente requerirá menos agua a 30 lb para no-aire-entrained y 25 lb menos para aire-entrained los hormigones. El uso de agua-reducir mezclas químicas, ASTM C 494, también pueda re duce que mezcla agua a través de 5 por ciento o más. El volumen de las mezclas líquidas es incluido como parte del volumen total del agua mezclando. La depresión valora de más de 7 en. sólo se obtiene a través del uso de agua-reducir químico mezcla; ellos están a favor de hormigón que no contiene al agregado de tamaño de máximo nominal más grande que 1 en. +The se caen valores por hormigón que contiene al agregado más grande que 1 l/2 en. es basado en pruebas de la depresión hechas después del levantamiento de partículas más grande que 1% en. húmedoprotegiendo.
Las cantidades de *These de mezclar agua son para el uso computando cemento factoriza para los lotes del sendero cuando 3 en. o 6 en. nom el inal máximo tamaño agregado se usa. Ellos están a favor medio de los agregados toscos razonablemente bien-formados, bien-graduados de, tosco a la multa. “Se dan recomendaciones adicionales para el airevolumen y las tolerancias necesarias en el volumen de aire para el mando en el campo en varios AC1 documentos, incluyendo AC1 201, 345, 3 18, 301, y 302. ASTM C 94 para listo-mixto también solidifique da límites del aire-volumen. Los requisitos en otros documentos no siempre pueden estar de acuerdo exactamente, para que proporcionando contra debe darse consideración del crete a seleccionar un volumen aéreo que satisfará las necesidades del trabajo y también se encontrará el ap especificaciones del plicable. * *For solidifican conteniendo a agregados grandes que se húmedo-protegerán encima de los 1’9 ~ en. cribe antes de a probar para t aéreo volumen, el porcentaje de aire esperó en los 1 l/2 en. menos el material debe ser como clasificó en el 1 l/z en. columna.
Sin embargo, inicial que proporciona cálculos debe incluir el volumen aéreo como un pecent del todo. ++When que usan al agregado grande en factor de cemento bajo el entrainment concreto, aéreo necesitan no sea perjudicial a fuerza. In la mayoría de los casos que mezclan requisito de agua está suficientemente reducido mejorar la proporción de agua-cemento y compensar así para el efecto fuerza-reduciendo de aire-entrained el hormigón. Por consiguiente, generalmente para estos tamaños del máximo nominales grandes de agregado, volúmenes aéreos recomendados para la exposición extrema deben ser considerados aunque puede haber pequeño o ninguna exposición a humedad y helando. Los valores de *tThese son basado en el criterio que se necesita 9 aire del por ciento en la fase del mortero del hormigón. Si el mortero el volumen será substancialmente diferente de eso determinado en esto recomendó práctica, puede ser deseable a la cal culate el volumen aéreo necesitado tomando 9 por ciento del volumen del mortero real. 6.3.3 paso 3. Estimación de mezclar agua y aire volumen--La cantidad de agua por el volumen de la unidad de hormigón
exigido producir una depresión dada es dependiente adelante: el tamaño del máximo nominal, forma de la partícula, y graduando del agregados; la temperatura concreta; la cantidad de en aire entrenado; y uso de mezclas químicas. La depresión no es muy afectado por la cantidad de cemento o cementitious materiales dentro de los niveles del uso normales (bajo el cir favorable cumstances el uso de algunos el mineral finamente dividido mezcla -
los tures pueden bajar requisitos de agua ligeramente--vea AC1 212.1R). Mesa 6.3.3 proporciona estimaciones de mezclar requerir riegue para hormigón hecho con varios tamaños del máximo de agregue, con y sin el entrainment aéreo. Dependiendo adelante textura agregado y forma y mezcla requisitos de agua pueda sea algo anterior o debajo de los valores clasificados, pero ellos
es suficientemente exacto para la primera estimación. El las diferencias en demanda de agua necesariamente no se reflejan en fuerza desde que pueden ser involucrados otros factores compensando. Un redondeado y un agregado tosco angular, ambos bien y semejantemente graduado y de calidad buena, puede esperarse a produzca hormigón de sobre la misma fuerza del compressive para el mismo factor de cemento a pesar de las diferencias en w/c o w/(c + y) siendo el resultado de los requisitos de agua mezclando diferentes. La forma de la partícula necesariamente no es un indicador que un el agregado o será anterior o debajo de en su capacidad fuerza-productor. Mezclas químicas--las mezclas Químicas se usan a modifique las propiedades de hormigón para hacerlo más laborable, durable, y/o barato; aumento o disminuye el tiempo de ponga; acelere ganancia de fuerza; y/o temperatura del mando ganancia. Las mezclas químicas sólo deben usarse después un la evaluación apropiada se ha dirigido para mostrar que el los efectos deseados han sido cumplidos en el particular solidifique bajo las condiciones de uso intencional. Agua reduciendo y/o juego-controlando mezclas que conforman al requisitos de ASTM C 494, cuando usó singularmente o en combinación con otras mezclas químicas, reducirá significativamente la cantidad de agua por volumen de la unidad de hormigón. El uso de algunas mezclas químicas, incluso al misma depresión, mejorará tales calidades como laborabilidad, finishability, pumpability, durabilidad, y compressive y fuerza del flexural. Volumen significante de mezclas líquidas debe ser considerado como parte del agua mezclando. El depresiones mostradas en Mesa 6.3.1, “Recomendó Depresiones para Varios Tipos de Construcción,” puede aumentarse cuando se usan mezclas químicas y proporcionan la mezcla PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-9 el hormigón tratado tiene el mismo o una proporción de agua-cemento más baja y no exhibe segregación potencial y excesivo sangrando. Cuando sólo aumentaba depresión, químico,
las mezclas no pueden mejorar ninguno de las propiedades del hormigón. Mesa 6.3.3 indica la cantidad aproximada de aire atrapado ser esperado en no-aire-entrained el hormigón en la parte superior de la mesa y muestras los recomendaron medio volumen de aire para aire-entrained concreto en el más bajo parte de la mesa. Si el entrainment aéreo se necesita o se desea, se dan tres niveles de volumen de aire para cada tamaño agregado dependiendo del propósito del aire del entrained y el severidad de exposición si se necesita aire del entrained para durabilidad. Exposición apacible--Cuando el entrainment aéreo se desea para un efecto beneficioso otra cosa que durabilidad, como para mejorar laborabilidad o cohesión o en hormigón de factor de cemento bajo a mejore fuerza, los volúmenes aéreos bajan que aquéllos necesitaron para la durabilidad puede usarse. Esta exposición incluye interior o servicio al aire libre en un clima donde el hormigón no será expuesto a helar o a agentes del deicing. Exposición moderada--el Servicio en un clima donde helando se espera pero donde el hormigón no será continuamente expuesto a humedad o el agua libre para el prior de los periodo largo a helando y no se expondrá a agentes del deicing o otro químicos agresivos. Los ejemplos incluyen: las vigas exteriores, las columnas, paredes, vigas, o tablas con las que no están en contacto moje tierra y se localiza así que ellos no recibirán directo aplicaciones de sales del deicing. Exposición severa--Hormigón que se expone al deicing químicos o otros agentes agresivos o donde el hormigón puede saturarse favorablemente por contacto continuado con humedad o el agua libre antes de a helar. Los ejemplos incluyen: pavimentos, el puente engalana, restricciones, canales, aceras, canal, forros, o tanques de agua exteriores o sumideros. El uso de cantidades normales de entrainment aéreo en solidifique con una fuerza especificada cerca o aproximadamente 5000 psi no pueda ser ninguna posible deuda al hecho que cada uno agregó por ciento
de aire la fuerza del máximo baja asequible con un dado combinación de materiales. ' En estos casos la exposición a riegue, el deicing sala, y las temperaturas heladas deben ser cuidadosamente evaluado. Si un miembro no es ‘continuamente húmedo y no se expondrá a las sales del deicing, valores del airevolumen más bajos, como aquéllos cedidos Mesa 6.3.3 para la exposición moderada es apropiado aunque el hormigón se expone al freeziug y deshelando temperaturas. Sin embargo, para una condición de la exposición donde el miembro puede saturarse prior a helar, el uso de entrainment aéreo no debe sacrificarse para fuerza. En ciertas aplicaciones, puede encontrarse que el el volumen de aire del entrained es más bajo que eso especificó, a pesar de el uso de niveles normalmente satisfactorios de aireentraining la mezcla. Por ejemplo, esto pasa de vez en cuando cuando muy los volúmenes de cemento altos están envueltos. En tales casos, el el logro de durabilidad requerida puede demostrarse por resultados satisfactorios de examen de estructura aire-nula en el pasta del hormigón endurecido. Cuando se usan lotes del ensayo para establecer fuerza relaciones o verifica capacidad fuerza-productor de un mezcla, la combinación favorable de mezclar agua y el volumen aéreo debe usarse. El volumen aéreo debe ser el el máximo permitió o probablemente para ocurrir, y el hormigón debe darse en prenda a la depresión del permissrble más alta. Esto quiere evite desarrollar una estimación encima de-optimista de fuerza adelante la asunción que el promedio en lugar de las condiciones extremas prevalezca en el campo. Si el hormigón obtuviera en el campo tiene una depresión más baja y/o el volumen aéreo, las proporciones de ingredientes, debe ajustarse para mantener rendimiento requerido. Para información adicional sobre aire las recomendaciones satisfechas, vea ACI 201.2R, 301, y 302.1R. 6.3.4 paso 4. Selección de agua-cemento o watercementitious proporción de los materiales--El w/c requerido o w/(c + p) no sólo es determinado por requisitos de fuerza pero también por
factores como durabilidad. Subsecuentemente los agregados diferentes, cementos, y los materiales del cementitious generalmente producen diferente fuerzas al mismo w/c o w/(c + p), es favorablemente deseable tener o desarrollar la relación entre fuerza y w/c o w/(c + p) para los materiales realmente para ser usado. En la ausencia de tales datos, aproximado y relativamente valores conservadores para hormigón que contiene Tipo yo el portland puede tomarse cemento de Mesa 6.3.4(a). Con típico materiales, los w/c clasificados o w/(c + p) debe producir el fuerzas mostradas, basadas en 28-day pruebas de espécimenes curadas, bajo las condiciones del laboratorio normales. La media fuerza seleccionado deba, por supuesto, exceda la fuerza específica por un margen suficiente para guardar el número de pruebas bajas dentro de límites específicos--vea ACI 214 y ACI 318.
la Relación entre el watercement o aguacementitious la proporción de los materiales y fuerza del compressive de hormigón Se estiman *Values las medio fuerzas por hormigón que no contiene más que 2 aire del por ciento para no-aireentrained concreto y 6 por ciento volumen de aire total para aire-entrained el hormigón. Para un w/c constantes o w/(c+p), la fuerza de el hormigón está reducido como el volumen aéreo se aumenta. 28-day valores de fuerza pueden sea conservador y puede cambiar cuando se usan varios materiales del cementitious.
La proporción a la que el 28-day trength de s se desarrolla también puede cambiar. La fuerza es basado en 6 x 12 en. los cilindros húmedocuraron durante 28 días en acuerdo con las secciones en “Curin g Inicial” y “Curando de Cilindros para Verificando la Suficiencia de Proporciones de Mezcla de Laboratorio para Fuerza o como la Base para la Aceptación o para el Mando de Calidad” de método de ASTM C 31 para Haciendo y Curando Espécimenes Concretos en el Campo. Éstos son cilindros curados húmedo un t 73.4 f 3 F (23 f 1.7 C) prior a probar. La relación en esta mesa asume un máximo nominal el tamaño agregado de aproximadamente 3/4 a 1 en. Para una fuente dada de agregado, la fuerza produjo a un dado w/c o w/(c+ p) aumentará como tamaño del máximo nominal de disminuciones agregado: vea Secciones 3.4 y 6.3.2. Para las condiciones severas de exposición, el w/c o w/(c + p) la proporción debe guardarse baja aunque los requisitos de fuerza puede reunirse con un valor más alto. Mesa 6.3.4(b) da limitando valores. Cuando el pozzolans natural, ceniza de la mosca, slag de GGBF, y sílice humee, de ahora en adelante llamado los materiales del pozzolanic, se usa en hormigón, un agua-a-cemento más los materiales del pozzolanic proporción (o agua-a-consolida más otros materiales del cementitious proporción) a través de peso debe ser considerado en lugar del tradicional proporción de agua-cemento a través de peso. Hay dos ap
los proaches normalmente usaron determinando el w/(c + p) la proporción eso será considerado equivalente al w/c de una mezcla conteniendo sólo portland consolidan: (1) el peso equivalente de materiales del pozzolanic o (2) el volumen absoluto equivalente de materiales del pozzolanic en la mezcla. Para el primer acercamiento, el equivalency de peso, el peso total de pozzolanic, los materiales permanecen el mismo [es decir, w/(c + p) = el w/c directamente]: pero el volumen absoluto total de cemento más los materiales del pozzolanic normalmente serán ligeramente mayores. Con el segundo acercamiento, usando el Eq. (6.3.4.2), un w/(c+ p) por el peso se calcula que mantiene el mismo volumen absoluto relación pero eso reducirá el peso total de cementitious material desde las gravedades específicas de pozzolanic los materiales normalmente están menos de eso de cemento. Las ecuaciones por convertir una proporción de aguacemento designado el w/c a una proporción de peso de agua para consolidar más el pozzolanic w/(c de los materiales + p) por (1) equivalency de peso o (2) el volumen los equivalency son como sigue:
Cuando el acercamiento de equivalency de peso se usa, el porcentaje o el fragmento de materiales del pozzolanic usó en el el material del cementitious normalmente es expresado a través de peso. Es decir, Fw, el porcentaje de materiales de pozzolanic por peso de total,
consolide más los materiales del pozzolanic, expresados como un decimal,
donde Fw = el porcentaje de materiales de pozzolanic a través de peso, expresó como un factor decimal p = el peso de materiales del pozzolanic c = el peso de cemento (Nota: Si sólo el porcentaje de materiales de pozzolanic deseado factorice a través de volumen absoluto Fv, es conocido, puede convertirse a Fw como sigue
donde Fv = el porcentaje de materiales de pozzolanic a través de volumen absoluto del volumen absoluto total de cemento más los materiales del pozzolanic expresaron como un factor decimal
En este caso 20 por ciento a través de volumen absoluto son 16 por ciento por peso, y el peso de pozzolan en el lote sería (0.16)(450) = 72 lb, y el peso de cemento 450 72 = 378 lb. Eq. (6.3.4.2)--el equivalency de volumen absoluto donde
GP = la gravedad específica de materiales del pozzolanic 3.15 = la gravedad específica de cemento del portland [use valor real si conocido para ser diferente]) Ejemplo 6.3.4.1--el equivalency de Peso Si una proporción de agua-cemento de 0.60 se requiere y una ceniza de la mosca el pozzolan será usado como 20 por ciento del cementitous material en la mezcla a través de peso (Fw = 0.20), entonces el agua-a-cemento requerido más el pozzolanic la proporción material en una base de equivalency de peso es
Asumiendo un requisito de mezclar-agua estimado de 270 lb/yd3, entonces el peso requerido de cemento + el pozzolan es 270 + 0.60 = 450 lb; y el peso de pozzolan es (0.20)(450) = 90 lb. El peso de cemento es, por consiguiente, 450 - 90 = 360 lb. Si en lugar de 20 ceniza de mosca de por ciento a través de peso, 20 por ciento por el volumen absoluto de cemento más el pozzolan fue especificado (FV = 0.20), el factor de peso correspondiente se computa como sigue para una ceniza de la mosca con una gravedad supuesta de 2.40:
(Nota: Si sólo el porcentaje del pozzolan deseado a través de peso Fw es conocido, puede convertirse a Fv como sigue
donde estos símbolos son igual que definió previamente.) Ejemplo 6.3.4.2--el equivalency de volumen Absoluto
Use los mismos datos básicos como Ejemplo 6.3.4.1, pero él debe especificarse que el agua-a-cemento equivalente más la proporción del pozzolan se establecida en base a absoluto volumen que mantendrá en la mezcla, la misma proporción de volumen de agua al volumen de material del cementitious cuando sólo cambiando de cemento para consolidar más el pozzolan. De nuevo la proporción de agua-cemento requerida es 0.60, y es supuesto inicialmente que se deseaba usar 20 por ciento por absoluto volumen de ceniza de la mosca (Fv = 0.20). La gravedad específica de la mosca se asume que la ceniza es 2.40 en este ejemplo
Para que la proporción de peso designado mantenga un volumen absoluto el equivalency es w/(c + p) = 0.63. Si el agua mezclando es de nuevo 270 lb/y3, entonces el peso requerido de cemento + el pozzolan es 270 + 0.63 = 429 lb, y, desde el peso correspondiente factor del porcentaje para F v = 0.20 son F w = 0.16 como calculó en Ejemplo 6.3.4.1, el peso de ceniza de la mosca ser usado es (O.16)(429) = 69 lb y el peso de cemento son 429 - 69 = 360 lb. El procedimiento de equivalency de volumen proporciona baje pesos de materiales del cementitious. Verificando el absoluto volúmenes
ceniza de la mosca = 0.461ft3 cemento = 1.832ft3 total = 0,461 + 1.832 = 2.293ft3 pozzolan del por ciento = 0.461 x 100 = 20 por ciento a través de volumen 2.293 Si, en lugar de 20 ceniza de mosca de por ciento a través de volumen (Fv = 0.20), un el porcentaje de peso de 20 por ciento fue especificado (Fw = 0.20), podría convertirse a Fv que usa Gp = 2.40 y el fórmula apropiada
En este caso 20 por ciento a través de peso son casi 25 por ciento por volumen absoluto. El w/(c equivalente + p) la proporción a través de volumen tenga que ser recomputed para esta condición desde F, tiene se cambiado de que originalmente asumido en este ejemplo
El material del cementitious total sería 270 + 0.64 = 422 lb. De este peso 20 por ciento (F, = 0.20) sería ceniza de la mosca; (422)(0.20) = 84 lb de ceniza de la mosca y 422 - 84 = 338 lb de cemento. 6.3.5 paso 5. Cálculo de volumen de cemento--El la cantidad de cemento por el volumen de la unidad de hormigón es fija por las determinaciones hicieron anteriormente en Pasos 3 y 4. El el cemento requerido es igual al mezclar-agua estimada volumen (Paso 3) dividido por la proporción de agua-cemento (Paso 4). Si, sin embargo, la especificación incluye un mínimo separado limite en cemento además de los requisitos para fuerza y durabilidad, la mezcla debe ser basada en criterio cualquier primacías a la cantidad más grande de cemento. El uso de pozzolanic o mezclas del químico afectará propiedades de ambos el fresco y endureció hormigón. Vea ACI 212. 6.3.6 paso 6. Estimación de volumen del agregado tosco-Agregados de esencialmente el mismo tamaño del máximo nominal y graduando producirán concreto de laborabilidad satisfactoria cuando un volumen dado de agregado tosco, en un horno-dryrodded base, se usa por el volumen de la unidad de hormigón. Los valores apropiados para este volumen del agregado se ceden
Mesa 6.3.6. Puede verse que, para la laborabilidad igual, el el volumen de agregado tosco en un volumen de la unidad de hormigón es dependiente sólo en su tamaño del máximo nominal y la multa –
*Volumes son basado en agregados en horno-seco-rodded la condición como describióen ASTM C 29. Estos volúmenes se seleccionan de las relaciones empíricas para producir hormigón con un grado de laborabilidad conveniente para la construcción reforzada usual. Para menos hormigón laborable, como requirió para la construcción del pavimento concreta, ellos, puede aumentarse aproximadamente 10 por ciento. Para hormigón más laborable vea Sección 6.3.6.1. Vea ASTM C 1.36 para el cálculo de módulo de fineza. módulo del ness del agregado fino. Diferencias en el la cantidad de mortero requirió para la laborabilidad con diferente agregados, debido a las diferencias en forma de la partícula y graduando, se compensa automáticamente para por diferencias en ovendry - rodded el volumen nulo. El volumen de agregado en ft3, en un horno-seco-rodded base, para un yd3 de hormigón es igual al valor de la Mesa 6.3.6 multiplicados por 27. Este volumen se convierte para secar el peso de agregado tosco requirió en un yd3 de hormigón por multiplicándolo por el horno-seco-rodded el peso por ft3 del agregado tosco. 6.3.6.1 para hormigón más laborable que es a veces requirió cuando la colocación está por bomba o cuando debe trabajarse hormigón alrededor del acero reforzando congestionado, puede ser deseable reducir al agregado tosco estimado el volumen determinó acostumbrando Mesa 6.3.6 por a a 10 por ciento. Sin embargo, el cuatela debe ejercerse para asegurar que el depresión resultante, agua-cemento o agua-cementitious proporción de los materiales, y las propiedades de fuerza del hormigón son
consistente con las recomendaciones en Secciones 6.3.1 y 6.3.4 y reúne requisitos de especificación de proyecto aplicables. 6.3.7 paso 7. Estimación de volumen de agregado de multa--A realización de Paso 6, todos los ingredientes del hormigón tienen se estimado excepto el agregado fino. Su cantidad es determinado por diferencia. Cualquiera de dos procedimientos puede ser empleado: el método de peso (Sección 6.3.7.1) o el método de volumen absoluto (Sección 6.3.7.2). 6.3.7.1 si el peso del hormigón por la unidad el volumen es supuesto o puede estimarse de experiencia, el el peso requerido de agregado fino simplemente es la diferencia entre el peso de hormigón fresco y el peso total de los otros ingredientes. A menudo el peso de la unidad de hormigón es conocido con exactitud razonable de experiencia anterior con los materiales. En la ausencia de tal información, Mesa pueden usarse 6.3.7.1 para hacer una primera estimación. Aun cuando el estime de peso concreto por yd3 es áspero, mezcla, las proporciones serán suficientemente exactas permitir fácil ajuste en base a los lotes del ensayo como se mostrará en los ejemplos.
*Values calculado por Eq. (6-l) para el hormigón de riqueza elemento (550 lb de consolide por yd3) y depresión elemento con agregado la gravedad específica de 2.7. Agua los requisitos basaron en valores por 3 a 4 en. caígase en Mesa 6.3.3. Si deseó, el peso estimado puede refinarse como que sigue si la información necesaria es disponible: para cada 10 lb diferencie mezclando agua de la Mesa 6.3.3 valores para 3 a 4 en. caígase, corrija el peso por yd3 15 lb en la dirección opuesta; para cada 100 lb diferencie en volumen de cemento de 550 lb, corrija el peso por yd3 15 lb en la misma dirección; para cada 0.1 por que el agregado la gravedad específica se desvía de 2.7, corrija el peso concreto 100 lb en la misma dirección. Para aire-entrained concreto el volumen aéreo para
la exposición severa de Mesa 6.3.3 era usado. El peso puede aumentarse 1 por ciento para cada reducción del por ciento en aire volumen de esa cantidad.
Si un teóricamente el cálculo exacto de hormigón fresco el peso por yd 3 se desea, la fórmula siguiente puede usarse
6.3.7.2 un procedimiento más exacto por calcular la cantidad requerida de agregado fino involucra el uso de volúmenes cambiados de sitio por los ingredientes. En este caso, el total volumen cambiado de sitio por los ingredientes conocidos--el agua, airee, materiales del cementitious, y el agregado tosco--se substrae del volumen de la unidad de hormigón para obtener los requirieron volumen de agregado del fiie. El volumen ocupó en hormigón por cualquier ingrediente es igual a su peso dividido por la densidad de ese material (el último ser el producto de la unidad peso de agua y la gravedad específica del material). 6.3.8 paso 8. Ajustes para humedad agregado-Las cantidades agregado realmente para ser pesado fuera para el el hormigón debe permitir humedad en los agregados. Generalmente, los agregados estarán húmedos y sus pesos secos debe ser aumentado por el porcentaje de agua que ellos contienen, los dos absorbieron y superficie. El agua mezclando agregó al el lote debe ser reducido por una cantidad igual al libre humedad contribuida por el agregado--i.e., la humedad total menos absorción. 6.3.8.1 en algunos casos, puede ser necesario a lote un agregado en una condición seca. Si la absorción (normalmente medido empapando un día) es más alto que aproximadamente uno por ciento, y si la estructura del poro dentro de
las partículas agregado son tales que un fragmento significante de la absorción ocurre durante el prior de tiempo firmar con iniciales juego, puede haber un aumento notable en la proporción de pérdida de la depresión debido a una disminución eficaz mezclando agua. También, el la proporción de agua-cemento eficaz se disminuiría para cualquiera agua absorbida por el prior agregado poner; esto, por supuesto, asume que ese partículas de cemento no se llevan en el agregado poros de la partícula. 6.3.8.2 laboratorio ensayo lote procedimientos según ASTM C 192 permiten el batching de laboratorio agregados aire-secados si su absorción está menos de 1.0 por ciento con una concesión para la cantidad de agua que será absorbido del hormigón del unset. Es sugerido por ASTM La gravedad específica agregado usada en cálculos debe ser consistente con el la condición de humedad asumió en los pesos del lote agregado básicos--i.e., volumen seco si se declaran pesos agregado en una base seca, y volumen SSD si los pesos se declaran adelante un base saturar-superficie-seca.
C 192 que la cantidad absorbió puede asumirse que es 80 el por ciento de la diferencia entre la cantidad real de riegue en los poros del agregado en su estado aire-seco y la 24-hr absorción nominal determinada por ASTM C 127 o C 128. Sin embargo, para los agregados de altoabsorción, ASTM C 192 exige al preconditioning de agregados satisfacer absorción con ajustes en peso agregado basado adelante el volumen de humedad total y ajuste para incluir superficie humedad como una parte de la cantidad requerida de mezclar agua. 6.3.9 paso 9. Ajustes de lote de ensayo--Los calcularon deben verificarse proporciones de la mezcla por medio del ensayo los lotes prepararon y probaron de acuerdo con ASTM C 192 o lleno-clasificó según tamaño lotes del campo. El agua sólo suficiente debe se usado para producir la depresión requerida sin tener en cuenta el la cantidad asumió seleccionando las proporciones del ensayo. El debe verificarse hormigón para el peso de la unidad y rendimiento (ASTM C 138) y para el volumen de aire (ASTM C 138, C 173, o C 231). También debe observarse cuidadosamente para la laborabilidad apropiada,
libertad de la segregación, y las propiedades acabadas. Apropiado deben constituirse ajustes en las proporciones lotes subsecuentes de acuerdo con lo siguiente procedimiento. 6.3.9.1 Re-estiman el mezclando requerido el agua por yd3 de hormigón multiplicando el precio neto que mezcla agua el volumen del lote del ensayo a través de 27 y dividiendo el producto por el rendimiento del lote del ensayo en ft3. Si la depresión del ensayo el lote no era correcto, aumento o disminuye los reestimaron la cantidad de agua por 10 lb para cada 1 en. aumento requerido o disminuya en depresión. 6.3.9.2 si el volumen aéreo deseado (para el airentrained concreto) no se logró, re-estime la mezcla el volumen requirió para el volumen de aire apropiado y reduce o aumente el volumen de mezclar-agua de Párrafo 6.3.9.1 a través de 5 lb para cada 1 por ciento por el que el volumen aéreo es ser aumentado o disminuyó de eso del lote del ensayo anterior. 6.3.9.3 si estimó peso por yd3 de fresco el hormigón es la base por proporcionar, re-estime eso peso multiplicando el peso de la unidad en lb/ft3 del ensayo lote a través de 27 y reduciendo o aumentando el resultado por el aumento del porcentaje anticipado o disminuye en volumen de aire de el lote ajustado del primer lote del ensayo. 6.3.9.4 calculan nuevos pesos del lote que empiezan con Ande 4 (Párrafo 6.3.4), modificando el volumen de agregado tosco de Mesa 6.3.6 si necesario para proporcionar apropiado laborabilidad. CAPÍTULO 7--los CÓMPUTOS de la MUESTRA Se usarán 7.1 dos problemas del ejemplo para ilustrar aplicación de los procedimientos proporcionando. Lo siguiente las condiciones son supuestas: 7.1.1 tipo yo no-aire-entraining el cemento se usará y se asume que su gravedad específica es 3.15.t t que Los valores de gravedad específicos no se usan si se seleccionan proporciones para proporcionar un el peso de hormigón asumió para ocupar 1 yd '. 211.1-14 ACI COMITÉ INFORME 7.1.2 agregados toscos y finos en cada caso son de
calidad satisfactoria y generalmente se gradúa dentro de los límites de especificaciones aceptadas. Vea ASTM C 33. 7.1.3 el agregado tosco tiene un volumen la gravedad específica de 2.68 * y una absorción de 0.5 por ciento. 7.1.4 el agregado fino tiene un volumen la gravedad específica de 2.64, * una absorción de 0.7 por ciento, y una fineza módulo de 2.8. 7.2 ejemplo 1--se requiere Hormigón para una porción de un estructure eso estará debajo del nivel de tierra en una situación donde no se expondrá a desgaste severo o ataque del sulfato. Las consideraciones estructurales le exigen que tenga un promedio 28-day fuerza del compressive de 3500 psi.t en base a información en Mesa 6.3.1, así como la experiencia anterior, él, es determinado que bajo las condiciones de colocación para ser empleado, una depresión de 3 a 4 en. debe usarse y que el disponible No. 4 a M-en. el agregado tosco será conveniente. El seco-rodded el peso de agregado tosco se encuentra para ser 100 lb/ft3. Empleando la sucesión perfilada en Sección 6, el se calculan las cantidades de ingredientes por yd3 de hormigón como sigue: 7.2.1 paso 1--Como indicó previamente, los desearon la depresión es 3 a 4 en. 7.2.2 paso 2--El agregado localmente disponible, graduado de No. 4 a 11/2 en., se ha indicado como conveniente. 7.2.3 paso 3--desde que la estructura no será expuesto al desgaste severo, no-aire-entrained el hormigón se usará. La cantidad aproximada de mezclar agua a produzca 3 a 4-in. caígase en no-aire-entrained concreto con M-en agregado se encuentra de Mesa 6.3.3 para ser 300 lb&d3. Se muestra aire atrapado estimado como 1 por ciento. 7.2.4 paso 4--De Mesa 6.3.4(a), el agua-cemento la proporción necesitó producir una fuerza de 3500 psi en no-airentrained se encuentra hormigón para ser aproximadamente 0.62. 7.2.5 paso 5--De la información derivada en Pasos 3 y 4, el volumen de cemento requerido se encuentra para ser 300/0.62 = 484 lb/‘yd3. 7.2.6 paso 6--La cantidad de agregado tosco es
estimado de Mesa 6.3.6. Para un agregado fino que tiene un módulo de fineza de 2.8 y un 11/2 en. tamaño del máximo nominal de agregado tosco, la mesa indica que 0.71 ft3 de tosco agregue, en un seco-rodded la base, puede usarse en cada ft3 de hormigón. Para cada yd3, por consiguiente, el testamento agregado tosco sea 27 x 0.71 = 19.17 ft3. Desde que pesa 100 lb por ft3, el el peso seco de agregado tosco es 1917 lb. 7.2.7 paso 7--Con las cantidades de agua, consolide, y el agregado tosco estableció, el material restante comprendiendo los yd3 de hormigón deben consistir en agregado de la multa y el aire cualquier se atrapará. El requerido fino el agregado puede determinarse en base a cualquier peso o el volumen absoluto como mostrado: 7.2.7.1 base de peso--De Mesa 6.3.7.1, el el peso de hormigón asumió para ocupar 1 yd '. t Ésta no es la fuerza especificada usada para el structunl diseñe pero una figura más alta esperado ser producido en el promedio. Para el método de determinar la cantidad por que la media fuerza debe exceder fuerza del plan, vea ACI 214.
peso de ayd3 de no-aire-entrained el hormigón hizo con agregate que tiene un tamaño del máximo nominal de 11/2 en. se estima para ser 4070 lb. (Para un primer lote del ensayo, exacto los ajustes de este valor para las diferencias usuales en depresión, factor de cemento, y agregado la gravedad específica no es crítica.) Pesos ya conocido es: Riegue, precio neto mezclando Cemento Agregado tosco Total .
El peso de agregado de la multa, 7.2.7.2 base de volumen absoluta--Con el por consiguiente, se estima para ser 1369 lb (seco) * cantidades de cemento, riegue, y el agregado tosco estableció, y el volumen aéreo atrapado aproximado (como opuesto a intencionalmente entrained airee) tomado de Mesa 6.3.3,
el 7.2.7.3 pesos del lote por yd3 de hormigón calculado en las dos bases se compara como sigue:
$La absorción agregado de 0.5 por ciento subsecuentemente su magnitud es unconsequential en reagrupación a otras aproximaciones.
se
desatiende
7.2.8 paso 8--las Pruebas indican humedad total de 2 por ciento en el agregado tosco y 6 por ciento en la multa agregado. Si las proporciones de lote de ensayo basaran adelante supuesto el peso concreto se usa, los pesos agregado ajustados vuélvase:
El agua absorta no se vuelve parte del agua mezclando y debe excluirse del ajuste en agua agregada. Así, agua de la superficie contribuida por el agregado tosco cantidades a 2 - 0.5 = 1.5 por ciento; eso contribuido por el agregado fino a 6 - 0.7 = 5.3 por ciento. Los estimaron el requisito para el agua agregada, por consiguiente, se vuelve Los pesos del lote estimados para un yd3 de hormigón son:
7.2.9.2 con el mezclar aumentar el agua, se exigirá cemento adicional proporcionar los desearon proporción de agua-cemento de 0.62. El nuevo volumen de cemento se vuelve
El agua absorta no se vuelve parte del agua mezclando y debe excluirse del ajuste en agua agregada. Así, agua de la superficie contribuida por el agregado tosco cantidades a 2 - 0.5 = 1.5 por ciento; eso contribuido por el agregado fino a 6 - 0.7 = 5.3 por ciento. Los estimaron el requisito para el agua agregada, por consiguiente, se vuelve 7.2.9.3 desde que la laborabilidad fue encontrada para ser satisfactorio, la cantidad de agregado tosco por volumen de la unidad de concreto se mantendrá igual que en el lote del ensayo. La cantidad de agregado tosco por yd3 se vuelve
7.2.9 paso 9--Para el lote de ensayo de laboratorio, era encuentre conveniente para reducir los pesos para producir 0.03 yd3 o 0.81 ft3 de hormigón. Aunque la cantidad calculada de agua ser agregado era 5.97 lb, la cantidad realmente usó en un esfuerzo para obtener los desearon 3 a 4 en. la depresión es 7.00 lb. El lote como mezcló por consiguiente consiste de:
7.2.9.4 la nueva estimación para el peso de un yd3 de hormigón 149.0 x 27 es = 4023 lb. La cantidad de agregado de la multa requerido es por consiguiente o 4023 - (342 + 552 + 1880) = 1249 lb SSD Riegue, para ser agregado 7.00 lb Consolide 14.52 lb Agregado tosco, moje 58.65 lb Agregado fino, moje 43.53 lb Sume 123.70 lb El hormigón tiene una depresión moderada de 2 en. y peso de la unidad de 149.0 lb por ft3. Se juzga para ser satisfactorio del punto de vista de laborabilidad y las propiedades acabadas. Para proporcionar el rendimiento apropiado y otras características para los lotes futuros, los ajustes siguientes se hacen: 7.2.9.1 desde el rendimiento del lote del ensayo eran Los pesos del lote básicos ajustados por yd3 de hormigón son: Riegue, precio neto mezclando Cemento Agregado tosco, seco, Agregado fino, seco, 7.2.10 ajustes de proporciones determinaron adelante un la base de volumen absoluta sigue un procedimiento similar a ese justo perfilado. Los pasos se darán sin la explicación detallada: 7.2.10.1 cantidades usaron en nominal 0.81 ft3
el lote es: 123.70/149.0 = 0.830 ft3 y el volumen de agua mezclando era 7.00 (agregó) + 0.86 en agregado tosco + 2.18 en agregado de la multa = 10.04 lb, el mezclando agua requerida para un yd3 de hormigón con el mismo caígase como el lote del ensayo debe ser Riegue, agregó Cemento Agregado tosco, húmedo, Agregado fino, húmedo, Total Como indicó en Párrafo 6.3.9.1, esta cantidad debe ser aumentado otro 15 lb para levantar la depresión del medido 2 en. a los desearon 3 a 4 en. vaya y trae el Depresión 2 medida en.; el peso de la unidad 149.0 lb/ft '; el rendimiento 122.08/149.0 = 0.819 ft3, laborabilidad o.k. 7.2.10.2 agua Re-estimada para la misma depresión como x 27 = 1908 lb mojaron 0.83 1908 - = 1871 lb secan 1.02 1871 (1.005) = 1880 SSD * 1249/1.007 = 1240 lb secan 342 lb 522 lb 1871 lb 1240 lb 7.00 lb 14.52 lb 58.65 lb 41.91 lb 122.08 lb 211.1-16 ACI COMITÉ INFORME lote del ensayo 27(7.00 + 0.86 + 2.09) = 328 lb 0.8 19 Mezclando agua requerida para la depresión de 3 a 4 en. 328 + 15 = 343 lb 7.2.10.3 volumen de cemento ajustado para aumentó agua 34310.62 = 553 lb 7.2.10.4 requisito agregado tosco ajustado 58.65 x 27 = 1934 lb mojaron 0.819 o 1934/1.02 = 1896 lb secan 7.2.10.5 el volumen de ingredientes otra cosa que airee en el lote del ensayo original era
Riegue 9.95 = 0.159 ft3 62.4 Consolide 14.52 = 0.074 ft3 3.15 x 62.4 Tosco 57.50 = 0.344 ft3 agregue 2.68 x 62.4 Multe 39.54 = 0.240 ft3 agregue 2.64 x 62.4 Total = 0.817 ft3 Puesto que el rendimiento era 0.819 ft3, el volumen aéreo era 0.819 - 0.817 0.819 = 0.2 por ciento Con las proporciones de todos los componentes exceptúe fino el agregado estableció, la determinación de ajustó yd3 las cantidades del lote pueden completarse como sigue: Volumen de = 343 = riegue 62.4 Volumen de = 553 = consolide 3.15 x 62.4 Volumen de aire = 0.002 x 27 = 5.50 ft3 2.81 ft3 0.05 ft3 Volumen de tosco = 1896 = 11.34 ft3 agregue 2.68 x 62.4 Volumen total exclusivo de agregado de la multa = 19.70 ft3 Volumen de fime agregado = 27 - 19.70 = 7.30 ft3 requerido Peso de multa agregado = 7.30 x 2.64 (base seca) x 62.4 = 1203 lb Los pesos del lote básicos ajustados por yd3 de hormigón son entonces: Riegue, precio neto que mezcla 343 lb Consolide 553 lb Agregado tosco, seque 1896 lb Agregado fino, seque 1203 lb Éstos sólo difieren ligeramente de aquéllos cedidos Párrafo 7.2.9.4 para el método de peso concreto supuesto. Más allá ensayos o experiencia podrían indicar ajustes adicionales pequeños para cualquier método. 7.3 ejemplo 2--se requiere Hormigón para un puente pesado malecón que se expondrá a agua fresca en un clima severo.
Un promedio que 28-day fuerza del compressive de 3000 psi será requerido. La colocación condiciona permiso una depresión de 1 a 2 en. y el uso de agregado grande, pero el único económicamente el agregado tosco disponible de calidad satisfactoria se gradúa de No. 4 a 1 en. y esto se usará. Su seco-rodded el peso se encuentra para ser 95 lb/ft3. Otras características son como indicado en Sección 7.1. Los cálculos sólo se mostrarán en forma del esqueleto. Note que esa confusión se evita si todos los pasos de Sección 6 son incluso seguido que cuando ellos parecen repetitivos de especificó requisitos. 7.3.1 paso 1--La depresión deseada es 1 a 2 en. 7.3.2 paso 2--El agregado localmente disponible, graduado de No. 4 a 1 en., se usará. 7.3.3 paso 3--desde que la estructura se expondrá a desgaste severo, aire-entrained el hormigón se usará. El cantidad aproximada de mezclar agua para producir un 1 a 2-in. caígase en aire-entrained concreto con l-en. el agregado se encuentra de Mesa 6.3.3 para ser 270 lb&d3. El aire recomendado el volumen es 6 por ciento. 7.3.4 paso 4--De Mesa 6.3.4(a), el agua-cemento la proporción necesitó producir una fuerza de 3000 psi en airentrained se estima hormigón para ser aproximadamente 0.59. Sin embargo, referencia a Mesa 6.3.4(b), revela que, para el severo curando exposición se anticipada, la proporción de aguacemento, no deba exceder 0.50. Esta figura más baja debe gobernar y se usará en los cálculos. 7.3.5 paso 5--De la información derivada en Pasos 3 y 4, el volumen de cemento requerido se encuentra para ser 270/0.50 PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-17 = 540 lb/‘yd3. 7.3.6 paso 6--La cantidad de agregado tosco es estimado de Mesa 6.3.6. Con un agregado fino que tiene un módulo de fineza de 2.8 y un 1 en. tamaño del máximo nominal de agregado tosco, la mesa indica que 0.67 ft3 de tosco agregue, en un seco-rodded la base, puede usarse en cada Et3 de hormigón. Para un ft3, por consiguiente, el testamento agregado tosco es 27
x 0.67 = 18.09 ft3. Desde que pesa 95 Ib/ft3, el peso seco de el agregado tosco es 18.09 x 95 = 1719 lb. 7.3.7 paso 7--Con las cantidades de agua, consolide, y el agregado tosco estableció, el material restante comprendiendo los yd3 de hormigón deben consistir en agregado de la multa y aire. El agregado fino requerido puede determinarse adelante la base de peso o volumen absoluto como mostrado debajo de. 7.3.7.1 base de peso--De Mesa 6.3.7.1 el peso de un yd3 de aire-entrained el hormigón hizo con agregado de 1 en. el tamaño del máximo se estima para ser 3850 lb. (Para un primer lote del ensayo, ajustes exactos de este valor para diferencias en depresión, factor de cemento, y agregado específico la gravedad no es crítica.) Pesos ya conocido es: Riegue, precio neto que mezcla 270 lb Consolide 540 lb Agregado tosco, seque 1719 lb Sume 2529 lb El peso de agregado del fiie, por consiguiente, se estima para ser 3850 - 2529 = 1321 lb (seco) 7.3.7.2 base de volumen absoluta--Con el cantidades de cemento, riegue, airee, y el agregado tosco estableció, el volumen agregado fino puede calcularse como sigue: Volumen de = 270 riegue 62.4 Volumen sólido = 540 = de cemento 3.15 x 62.4 Volumen sólido de tosco = 1719 = agregue 2.68 x 62.4 Volumen de aire = 0.06 x 27 = Volumen total de los ingredientes exceptúan agregado fino = Volumen sólido de multa = 27-18.98 = agregado requerido 4.33 ft3 2.75 ft3 10.28 ft3 1.62 ft3 18.98 ft3 8.02 ft3 Peso requerido de seco fino = 8.02 x 2.64 x 62.4 agregado = 1321 lb
7.3.7.3 pesos del lote por yd3 de hormigón calculado en las dos bases se compara como sigue: Basado adelante Basó adelante estimado absoluto volumen concreto de peso. ingredientes del lb, lb, Riegue, precio neto que mezcla 270 270 Consolide 540 540 Agregado tosco, seque 1719 1719 Agregado fino, seque 1321 1321 7.3.8 paso 8--las Pruebas indican humedad total de 3 por ciento en el agregado tosco y 5 por ciento en la multa agregado. Si las proporciones de lote de ensayo basaran adelante supuesto el peso concreto se usa, los pesos agregado ajustados vuélvase: Agregado tosco, moje 1719(1.03) = 1771 lb Agregado fino, moje 1321(1.05) = 1387 lb El agua absorta no se vuelve parte del agua mezclando y debe excluirse del ajuste en agua agregada. Así, agua de la superficie contribuida por el agregado tosco cantidades a 3 - 0.5 = 2.5 por ciento; por el agregado 5 fino 0.7 = 4.3 por ciento. El requisito estimado para agregó por consiguiente, el agua se vuelve 270 - 1719(0.025) - 1321(0.043) = 170 lb Los pesos del lote estimados para un yd3 de hormigón son: Riegue, para ser agregado 170 lb Consolide 540 lb Agregado tosco, moje 1771 lb Agregado fino, moje 1387 lb Sume 3868 lb 7.3.9 paso 9--Para el lote de ensayo de laboratorio, el los pesos se reducen para producir 0.03 yd3 o 0.81 ft3 de hormigón. Aunque la cantidad calculada de agua sea agregado era 5.10 lb, la cantidad realmente usó en un esfuerzo a obtenga los desearon 1 a 2-in. la depresión es 4.60 lb. El lote como por consiguiente, mixto consiste de: Riegue, agregó Cemento Agregado tosco, húmedo, Agregado fino, húmedo, Total 4.60 lb 16.20 lb 53.13 lb 41.61 lb 115.54 lb 211.1-18 ACI COMITÉ INFORME El hormigón tiene una depresión moderada de 2 en., peso de la unidad de
141.8 Ib/ft3 y el volumen aéreo de 6.5 por ciento. Se juzga para ser ligeramente el oversanded para la condición de la colocación fácil involucrado. Para proporcionar rendimiento apropiado y otras características los lotes futuros, los ajustes siguientes se constituyen. 7.3.9.1 desde el rendimiento del lote del ensayo eran 115.543/141.8 = 0.815 ft3 y el volumen de agua mezclando era 4.60 (agregó) + 1.29 en agregado tosco + 1.77 en agregado de la multa = 7.59 lb, el mezclando agua requerida para un yd3 de hormigón con el mismo caígase como el lote del ensayo debe ser 7-59x27 = 251 lb 0.815 La depresión era satisfactoria, pero desde que el volumen aéreo también era alto a través de 0.5 por ciento, más agua se necesitará para apropiado depresión cuando el volumen aéreo se corrige. Como indicó en Divida en párrafos 6.3.9.2, el agua mezclando debe aumentarse bruscamente 5 x 0.5 o aproximadamente 3 lb, trayendo la nueva estimación a, 254 lb/‘yd3. 7.3.9.2 con el mezclar disminuir el agua, menos, se exigirá cemento proporcionar el agua-cemento deseado proporción de 0.5. El nuevo volumen de cemento se vuelve 254/0.55 = 508 lb 7.3.9.3 desde que el hormigón fue encontrado para ser oversanded, la cantidad de agregado tosco por volumen de la unidad, se aumentará 10 por ciento a 0.74, en un esfuerzo para corregir la condición. La cantidad de agregado tosco por yd3 se vuelve 0.74 x 27 x 95 = 1898 lb secan o 1898 x 1.03 = 1955 húmedo y 1898 x 1.005 = 1907 lb SSD 7.3.9.4 la nueva estimación para el peso del solidifique con 0.5 por ciento menos aire es 141.8/0.995 = 142.50 lb/ft3 o 142.50 x 27 = 3848 lb/yd3. El peso de arena, por consiguiente, es 3848 - (254 + 508 + 1907) = 1179 lb SSD o 1179/1.007 = 1170 lb secan Los pesos del lote básicos ajustados por yd3 de hormigón son:
Riegue, precio neto que mezcla 254 lb Consolide 508 lb Agregado tosco, seque 1898 lb Agregado fino, seque 1170 lb La dosificación de la mezcla debe reducirse para proporcionar los desearon volumen aéreo. 7.3.10 ajustes de proporciones determinaron en una base de volumen absoluta seguiría el procedimiento perfilado en Párrafo 7.2.10 que no se repetirá para esto ejemplo. CAPÍTULO 8--las REFERENCIAS 8.1--recomendó referencias Los documentos de las varias organizaciones normaproductores se referido a en este documento se lista debajo con su designación de serie, incluso año de adopción o revisión. Los documentos listados eran el último esfuerzo al tiempo que este documento fue revisado. Desde que algunos de estos documentos frecuentemente se revisa, generalmente en detalle menor sólo, el usuario de este documento debe verificar directamente con el grupo patrocinando si se deseaba referirse al último revisión. Americano el Instituto Concreto 116R-90 201.2R-77 (Reapproved 1982) 207.1R-87 207.2R-90 207.4R-80(86) 212.3R-89 214-77 (Reapproved 1989) 224R-90 225 R-85 226.1 R-87 226.3R-87 301-89 302.1R-89 304R-89 304.3R-89 318-83 Cemento y la Terminología Concreta, SP-19(90) Guíe a Hormigón Durable Hormigón de masa El efecto de Refrenamiento, Cambio de Volumen, y Refuerzo en Crujir de Masa Hormigón Refrescando y Sistemas Aislantes para Masa Hormigón
Mezclas químicas para Hormigón Práctica recomendada para la Evaluación de Resultados de Prueba de Fuerza de Hormigón El mando de Agrietamiento en Hormigón Estructuras Guíe a la Selección y Uso de Cementos hidráulicos Tierra el Explosión-horno Granulado Slag como un Elector de Cementitious en Hormigón El uso de Ceniza de la Mosca en Hormigón Especificaciones para Hormigón Estructural para los Edificios Guíe para el Suelo Concreto y Tabla Construcción Guíe por Medir y Mezcla, Transportando, y Poniendo Hormigón Hormigón del peso pesado: Midiendo, Mezclando, Transportando, y Poniendo Requisitos del Código construyendo para Hormigón reforzado PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-19 345-82 ASTM C 29-78 31-87a C 33-86 C 39-86 C 70-79 (1985) C 78-84 C 94-86b C 125-86 C 127-84 C 128-84 C 136-84a C 138-81 C 143-78 C 150-86 C 172-82 C 173-78 C 192-81 C 231-82 C 260-86 C 293-79 C 494-86 C 496-86 Práctica normal para Hormigón El Puente de la carretera Engalana Construcción Método de la Prueba normal para Peso de la Unidad y Voids en Agregado Método normal de Fabricación y Curando Espécimenes de la Prueba concretos en el Campo Especificación normal para Hormigón Agregados Método de la Prueba normal para Compressive
Fuerza de Hormigón Cilíndrico Espécimenes Método de la Prueba normal para la Superficie Humedad en Agregado Fino Método de la Prueba normal para Flexural Fuerza de Hormigón (Usando Simple Emita con Tercero-punto que Carga) Especificación normal para Listo-mixto Hormigón Definiciones normales de Términos Relacionar para Solidificar y los Agregados Concretos Método de la Prueba normal para Específico Gravedad y Absorción de Tosco Agregado Método de la Prueba normal para Específico La gravedad y Absorción de Multa Agregado Método normal para el Análisis del Cedazo de Multa y los Agregados Toscos Método de la Prueba normal para Peso de la Unidad, Rinda, y el Volumen Aéreo (Gravimetric) de Hormigón Método de la Prueba normal para la Depresión de Portland Cement el Hormigón Especificación normal para Portland Cemento Método normal de Probar Frescamente Hormigón mezclado Método de la Prueba normal para el Volumen de Aire de Frescamente Mixto Concreto por el Método de Volumetric Método normal de Fabricación y Curando Espécimenes de la Prueba concretos en el Laboratorio Método de la Prueba normal para el Volumen de Aire de Frescamente Mixto Concreto por el Presione Método Especificación normal para Aire Mezclas de Entraining para Hormigón Método de la Prueba normal para Flexural Fuerza de Hormigón (Usando Simple Emita con Centro-punto que Carga) Especificación normal para el Químico Mezclas para Hormigón Método de la Prueba normal por Henderse Fuerza tensor de Cilíndrico Espécimenes concretos C 566-84 C 595-86 C 618-85 C 637-84 C 638-84 C 989-87a C 1017-85 C 1064-86 D 75-82
D 3665-82 Método de la Prueba normal para el Total Volumen de humedad de Agregado por Secando Especificación normal para Mezclado Cementos hidráulicos Especificación normal para la Ceniza de la Mosca y Crudo o se Calcinó Pozzolan Natural para Use como una Mezcla Mineral en Portland Hormigón de cemento Especificación normal para los Agregados por Radiación-escudar Hormigón Nomenclatura Descriptiva normal de Electores de Agregados para Hormigón radiación-escudando Especificación normal para Granulado Explosión-horno Slag para el Uso en Hormigón y Morteros Especificación normal para el Químico Mezclas para el Uso Produciendo Hormigón fluido Método de la Prueba normal para Temperatura de Frescamente Portland-cemento Mixto Hormigón Práctica normal por Probar Agregados Práctica normal por el Azar Probar de Materiales de la Construcción E 380-84 Normal Las publicaciones anteriores organizaciones siguientes: Americano el Instituto Concreto P.O. Caja 19150 Detroit, MI 48219-0150, ASTM 1916 Calle de la raza Filadelfia, PAPÁ 19103, 8.2--citó referencias para la Práctica Métrica puede obtenerse del 1. “El Humo de sílice en Hormigón,” ACI Comité 226 Los preliminares Informan, ACI Materiales Periódico, Procedimientos V. 84, Mar. - El Abr. 1987, pp. 158-166. 8.3--las referencias adicionales 1. “La Práctica normal para Hormigón,” Ingeniero Manual No. EM 1110-2-2000, Oficina, Jefe de Ingenieros, U.S. el Ejército Los cuerpos de Ingenieros, Washington, D.C., el 1974 de junio. 2. Gaynor, Richard D., “El alto-fuerza Aire-Entrained Solidifique,” la Juntura Investigación Laboratorio Publicación No. 17, Arena de Association/National Concreta Mixta Lista nacional
y Asociación de la Arena gruesa, Primavera Color de plata, 1968, 19 pp. 3. Mezclas Concretas proporcionando, SP-46, americano, Instituto concreto, Detroit, 1974, 223 pp. 211.1-20 ACI COMITÉ INFORME 4. Townsend, Charles L., “El mando de Temperatura Crujiendo en Hormigón de Masa," las Causas, Mecanismo, y Mando de Agrietamiento en Hormigón, SP-20, Instituto de Hormigón de americano, Detroit, 1968, pp. 119-139. 5. Townsend, C., L., “El mando de Agrietamiento en Masa Estructuras de hormigón,” Diseñando Monografía No. 34, U.S. El escritorio de Reclamación, Denver, 1965. 6. Más lleno, William B., y Thompson, Sanford E., “El Leyes de Proporcionar Hormigón,” las Transacciones, ASCE, V., 59, Dic. 1907, pp. 67-143. 7. Poderes, Treval C., Las Propiedades de Hormigón Fresco, John Wiley & los Hijos, Nueva York, 1968, pp. 246-256. 8. Manual concreto, 8 Edición, U.S. el Escritorio de Reclamación, Denver, 1975, 627 pp. 9. Abrams, Duff UN, “el Plan de Mezclas Concretas,” Boletín No. 1, Laboratorio de Investigación de Materiales estructural, Lewis Institute, Chicago, 1918, 20 pp. 10. Edwards, L., N., “Proporcionando los Materiales de Los morteros y Hormigones por Áreas de la Superficie de Agregados,” Procedimientos, ASTM, V., 18, parta 2, 1918, pág., 235. 11. Joven, R. B., “Algunos Estudios Teóricos en Hormigón proporcionando por el Método de Área de la Superficie Agregue,” los Procedimientos, ASTM, V., 19, parta 2, pág., 1919. 12. Talbot, A., N., “Un Método Propuesto de Estimar la Densidad y Fuerza de Hormigón y de Proporcionar los Materiales a través de Consideración Experimental y Analítica del Voids en Mortero y Solidifica," los Procedimientos, ASTM, v. 21, 1921, pág., 940. 13. Weymouth, C., A. G., “Un Estudio de Agregado de la Multa en Frescamente los Morteros Mixtos y Hormigones," los Procedimientos, ASTM, V. 38, parta 2, 1938, pp. 354-372. 14. Dunagan, W., M., "La Aplicación de Algunos del Más nuevos Conceptos al Plan de Mezclas Concretas," ACI Periódico, Procedimientos V. 36, No., 6, 1940 de junio, pp. 649-684. 15. Goldbeck, A., T., y Encanece, J. E., “Un Método de
Hormigón proporcionando para Fuerza, Laborabilidad, y Durabilidad,” el Boletín No. 11, Piedra Aplastada nacional, Asociación, Washington, D.C., Dic. 1942, 30 pp. (Revisó 1953 y 1956). 16. Swayze, Myron A., y Gruenwald, Ernst, “el Hormigón Plan de la mezcla--UNA Modificación de Método de Módulo de Fineza,” Periódico de ACI, Procedimientos V. 43, No., 7, Mar. 1947, pp. 829-844. 17. Alambrista, Stanton, y Bartel, Fred F., Discusión de “El Plan de la Mezcla concreto--UNA Modificación de la Fineza Método del módulo," por Myron A. Swayze y Ernst Gruenwald, Periódico de ACI, los Procedimientos V. 43, parta 2, Dic. 1947, pp. 844-1-844-17. 18. Henrie, James O., “Las propiedades de Escudar Nuclear Solidifique,” el Periódico de ACI, Procedimientos V. 56, No., 1, 1959 de julio, pp. 37-46. 19. Mather, Katharine, “la Fuerza Alta, Densidad Alta, Solidifique,” el Periódico de ACI, Procedimientos V. 62, No., 8, Ago. 1965, pp. 951-960. 20. Clendenning, T., G.; Kellam, B.,; y MacInnis, C., “La Evolución de hidrógeno de Ferrophosphorous Aggregate en Portland Cement el Hormigón,” el Periódico de ACI, Procedimientos V. 65, No. 12, Dic. 1968, pp. 1021-1028. 21. Popovics, Sandor, “Estimando Proporciones para Mezclas Concretas estructurales,” el Periódico de ACI, Procedimientos V. 65, No., 2, Feb. 1968, pp. 143-150. 22. Davis, H., S., “Los agregados por el Radiación Escudar Solidifique,” los Materiales Investigan y Normas, V., 7, No., 11, Nov. 1967, pp. 494-501. 23. Solidifique para los Reactores Nucleares, SP-34, americano, Instituto concreto, Detroit, 1972, 1736 pp. 24. Tynes, W., O.," El efecto de Fineza de Continuamente Agregado Tosco graduado en las Propiedades de Hormigón,” Informe técnico No. 6-819, U.S. el Ejército Ingeniero Waterways Estación del experimento, Vicksburg, Abr. 1968, 28 pp. 25. Manual para Hormigón y Consolida, CRD-C 3, U.S. Ejército Ingeniero Estación de Experimento de Canales, Vicksburg, 1949 (más trimestral suplementos).
26. Hansen, Kenneth, "el Costo de Masa Concreto en Diques," Publicación No. MS26OW, Portland Cemento Asociación, Skokie, 1973, 4 pp. 27. Canon, Robert W., “Proporcionando Hormigón de Ceniza de Mosca Mezclas para la Fuerza y Economía,” el Periódico de ACI, Procedimientos, V. 65, No., 11, Nov. 1968, pp 969-979. 28. Mayordomo, W., B., “El Carpeta Proporcionando barato con Materiales de Reemplazo de Cemento,” el Cemento, Solidifique, y Agregados, CCAGDP, V., 10, No., 1, verano 1988, pp. 45-47. PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO PESADO, Y HORMIGÓN de MASA APÉNDICE 1--MÉTRICO (SI) la ADAPTACIÓN del SISTEMA 211.1-21 A1.1 procedimientos perfilados en esta práctica de la norma tienen se presentado usando unidades del pulgada-libra de medida. El los principios son igualmente aplicables en sistema de SI con apropiado adaptación de unidades. Este Apéndice proporciona todos del información necesario para aplicar el procedimiento proporcionando medidas de SI usando. Mesa A1.1 da conversión pertinente factores. Un ejemplo numérico se presenta en Apéndice 2. MESA A1.1-CONVERSION FACTORES, en. - el lb A las UNIDADES de SI * Cantidad Longitud Volumen Masa Tensión Densidad Temperatura en-lb la unidad pulgada (en.) pie cúbico (ft3) patio cúbico (yd3) libra (lb) libras por pulgada cuadrada (psi) libras por pie cúbico (Ib/ft3) libras por patio cúbico
(lb/yd”) grados Fahrenheit (F) srt unidad milímetro (mm ‘ metro cúbico (m3 metro cúbico (m3 kilogramo (kg) megapascal (MPa) kilogramos por metro cúbico (kg/m ') kilogramos por metro cúbico (kg/m3) grados Celsius (C) Factor de la conversión (Proporción: en. -1WSI) 25.40 0.02832 0.7646 0.4536 6.895 x 10-2 16.02 0.5933 $ *Gives nombra (y abreviaciones) de unidades de la medida en el pulgada-libra sistema como usó en el cuerpo de este informe y en el SI (métrico) el sistema, junto con multiplicadores por convertir el anterior al último. De ASTM E 380. ?Systkme el d'Unites Internacional SC = (F - 32)/1.8 Al.2 para la conveniencia de referencia, numerando de los párrafos subsecuentes en este Apéndice corresponden al cuerpo del informe sólo que la designación “Al” es prefijado. Todas las mesas se han convertido y se han reproducido. Las porciones descriptivas sólo son incluido donde el uso del SI el sistema requiere un cambio en procedimiento o fórmula. Al magnitud factible, las conversiones a las unidades métricas han sido hizo de semejante manera que los valores son realistas en términos de usual la práctica y importancia de números. Por ejemplo, agregado y los sixes del cedazo en las mesas métricas normalmente son ones usados
en Europa. Hay no siempre así, un preciso matemático correspondencia entre el pulgada-libra y SI valora en mesas correspondientes. A1.5.3 pasos en proporciones interesadas--Excepto como discutido debajo, los métodos por llegar a cantidades de, los ingredientes para un volumen de la unidad de hormigón son esencialmente el mismo cuando las unidades de SI son empleado como cuando las unidades del pulgada-libra es empleado. La diferencia principal es que el volumen de la unidad de hormigón se vuelve el metro cúbico y los valores numéricos debe tomarse del apropiado “A1” la mesa en lugar del uno se referido a en el texto. A1.5.3.1 paso 1. Opción de depresión--Vea Mesa A1.5.3.1. MESA A1.5.3.1 - RECOMENDÓ DEPRESIONES PARA los VARIOS TIPOS DE CONSTRUCCIÓN (SI) Tipos de construcción IReinforced paredes de la fundación y fundamentos Fundamentos llanos, cajones de municiones, y substructure paredes Vigas y reforzó paredes Buildingcolumns Pavimentos y tablas Hormigón de masa 75 25 75 25 100 25 100 25 75 25 75 25 A1.5.3.2 paso 2. Opción de tamaño del máximo nominal de agregado. A1.5.3.3 paso 3. Estimación de mezclar agua y volumen aéreo--Vea Mesa A1.5.3.3. A1.5.3.4 paso 4. Selección de proporción de aguacemento-Vea Mesa A1.5.3.4. A1.5.3.5 paso 5. Cálculo de volumen de cemento. A1.5.3.6 paso 6. Estimación de agregado tosco volumen--La masa seca de agregado tosco requirió para un el metro cúbico de hormigón es igual al valor de la Mesa A1.5.3.6 multiplicados por el seco-rodded la masa de la unidad del agregue en kilogramos por el metro cúbico. A1.5.3.7 paso 7. Estimación de agregado de la multa volumen--En el SI, la fórmula para el cálculo de fresco la masa concreta por el metro cúbico es: UM = donde
UM = G, = G, = Un = wM = CM = lOGJO -UN) + C,(l - G,fG > WM(G, - 1) la masa de la unidad de hormigón fresco, kg/m3, los weighted promedian gravedad específica de combinó multa y el agregado tosco, abulte, SSD gravedad específica de cemento (generalmente 3.15) volumen aéreo, por ciento, requisito de agua mezclando, kg/m3, consolide requisito, kg/m3, A1.5.3.9 paso 9. Ajustes de lote de ensayo--El siguiendo “las reglas de dedo pulgar” puede usarse para llegar más cerca a las aproximaciones de cantidades de lote de unidad basaron en resultados para un lote del ensayo: A1.5.3.9.1 el mezclando estimado el agua a produzca la misma depresión como el lote del ensayo quiera tener fuerzas para la cantidad del precio neto de mezclar agua usó dividido por el rendimiento de el lote del ensayo en m3. Si la depresión del lote del ensayo no fuera corrija, aumento o disminuye el volumen de agua reestimado por 2 kg/m3 de hormigón para cada aumento o disminución de 10 mm en depresión deseada. A1.5.3.9.2 ajustar para el efecto de 21 1 .1-22 ACI COMITÉ INFORME MESA A1.5.3.3 - el AGUA MEZCLANDO APROXIMADA Y AIRE los REQUISITOS SATISFECHOS PARA DIFERENTE DEPRESIONES Y el MÁXIMO NOMINAL CLASIFICA SEGÚN TAMAÑO DE AGREGADOS (Sl) Riegue, Kg/m3 de hormigón para el máximo nominal indicado clasifican según tamaño de agregado Caígase, mm yo 9.5 * yo 12.5 * yo 19 * yo 25 * yo 37.5 * yo el sot * yo 75t * yo IsotS 25 a 50 75 a 100 150 a 175 Cantidad aproximada de aire atrapado en no-aire-entrained concreto, por ciento No-aire-entrained el hormigón 207 199 228 216 T - 243 228 3 2.5 190 179 166 154 130 113
205 193 181 169 145 124 216 202 190 178 160 2 1.5 1 0.5 0.3 0.2 25 a 50 181 175 168 160 150 142 75 a 100 202 193 184 175 165 157 150 a 175 216 205 197 184 174 166 Average§ recomendado el aire total volumen, por ciento para el nivel de exposición: Exposición 4.5 4.0 3.5 3.0 2.5 2.0 apacible Exposición 6.0 5.5 5.0 4.5 4.5 4.0 moderada ExposureSS 7.5 7.0 6.0 6.0 5.5 5.0 extremo Aire-entrained el hormigón 122 133 154 Yo .5**tt 3.5**tt 4.5**tt 107 119 1 .o**tt 3.0**-t-t 4.0**tt Las cantidades de *The de mezclar agua dadas para aire-entrained el hormigón es basado en aire del total típico los requisitos satisfechos como mostrado para “la exposición moderada” en la Mesa anteriormente. Éstos las cantidades de mezclar agua son para el uso computando volúmenes de cemento para los lotes del ensayo a 20 a 25 C. Ellos están a favor máximo de agregados angulares razonablemente bien-formados graduados dentro de límites de especificaciones aceptadas. El agregado tosco redondeado generalmente requerirá menos agua a I8 kg para no-aireentrained y 15 kg menos para aire-entrained los hormigones. El uso de mezclas del chemcial agua-reduciendo. ASTM C 494, puede reducir también mezclando agua a través de 5 por ciento o más. El volumen de las mezclas líquidas es incluido como parte del volumen total de el agua mezclando. los tThe se caen valores por hormigón que contiene al agregado más grande que 40 mm es basado en pruebas de la depresión hechas después del levantamiento de partículas más grande que 40 mm por húmedo-screenmg. Las cantidades de $These de mezclar agua son para el uso computando cemento factoriza para los lotes del ensayo cuando 75 mm o 150 mm
que el agregado de tamaño de máximo normal se usa. Ellos son medio para agregados toscos razonablemente bienformados, bien-graduados de tosco a la multa. (se dan recomendaciones del iAdditional para el aire-volumen y las tolerancias necesarias en el volumen de aire para el mando en el campo en varios ACI documenta, incluso ACI 201, 345, 3 18, 301, y 302. ASTM C 94 para hormigón listo-mixto también da límites del volumen aéreos. Los requisitos en otros documentos no siempre pueden estar de acuerdo precisamente para que proporcionando hormigón debe darse consideración a seleccionar un volumen aéreo que satisfará las necesidades del trabajo y también se encontrará las especificaciones aplicables. * *For solidifican conteniendo a agregados grandes que se húmedo-protegerán antes de encima del 40 cedazo del mm a probar para el volumen de aire, el porcentaje de aire esperó en el 40 menos del mm el material debe ser como clasificó en la 40 columna del mm. Sin embargo, inicial que proporciona cálculos debe incluir el volumen aéreo como un por ciento del todo. -ItWhen que usan al agregado grande en factor de cemento bajo el entrainment concreto, aéreo necesitan no sea perjudicial a fuerza. En la mayoría de los casos que mezclan requisito de agua está suficientemente reducido a mejore el ratlo de agua-cemento y para compensar así para la fuerza que reduce efecto de entrained el hormigón aéreo. Por consiguiente, generalmente para estos máximo nominal grande clasifica según tamaño de agregado. deben considerarse volúmenes aéreos recomendados para la exposición extrema aunque puede haber pequeño o ninguna exposición a humedad y helando. Los valores de $_IThese son basado en el criterio que se necesita 9 aire del por ciento en la fase del mortero del hormigón. Si el volumen del mortero será substancialmente diferente de eso determinado en esto recomendó práctica, puede ser deseable calcular el volumen aéreo necesitado tomando 9 por ciento del volumen del mortero real. MESA A1.5.3.4(a) - las RELACIONES ENTRE PROPORCIÓN de AGUA-CEMENTO Y COMPRESSIVE FUERZA DE HORMIGÓN (SI) Yo Agua-consolido proporción, a través de masa, Fuerza de Compressive I
No-aire-entrained a 28 días, MPa * el hormigón yo Aire-entrained hormigón Se estiman *Values las medio fuerzas por hormigón que no contiene más de 2 aire del por ciento para no-aire-entrained concreto y 6 por ciento volumen de aire total para el airentrained hormigón. Para una proporción de aguacemento constante, la fuerza de hormigón es reducido como el volumen aéreo se aumenta. La fuerza es basado en 152 x en los que 305 cilindros del mm húmedo-curaron durante 28 días acuerdo con las secciones en “Inicial que Cura” y “Curando de Cilindros para Verificando la Suficiencia de Proporciones de Mezcla de Laboratorio para Fuerza o como el Base para la Aceptación o para el Mando de Calidad” de Método de ASTM C 3 yo por Hacer y Curmg Concrete los Espécimenes en el Campo. Éstos son cilindros curados húmedo a las 23 2 1.7 prior de C a probar. La relación en esta Mesa asume un máximo nominal el tamaño agregado de sobre volumen de aire incorrecto en un lote del ensayo de aireentrained el hormigón en depresión, reduzca o aumente el volumen de agua mezclando de A1.5.3.9.1 a través de 3 kg/m ' de hormigón para cada 1 por ciento por qué el volumen aéreo será aumentado o se disminuirá de el del lote del ensayo. A1.5.3.9.3 la masa de la unidad re-estimada del el hormigón fresco para el ajuste de proporciones de lote de ensayo es iguale a la masa de la unidad en kg/m3 medidos en el lote del ensayo, reducido o aumentado por el aumento del porcentaje o disminución en el volumen de aire del lote ajustado del primer lote del ensayo. MESA A1.5.3.4(b) - el MÁXIMO PERMISIBLE PROPORCIONES de AGUA-CEMENTO PARA HORMIGÓN EN EXPOSICIONES SEVERAS (SI) * Tipo de estructura Secciones delgadas (barandas, restricciones, umbrales, anaqueles, trabajo ornamental) y secciones con menos de 5 tapa del mm encima del stee Todas las otras estructuras *Based en ACI 201.2R. La estructura mojó continuamente
o frecuentemente y expuesto a helar y thawing7 0.45 0.50 La estructura expuso a agua del mar o sulfatos 0.40$ 0.45$ I9 a 25 mm. Para una fuente dada de agregado, fuerza producida a un Koncrete dado debe ser también aire-entrained. la proporción de agua-cemento aumentará como tamaño del máximo nominal de disminuciones agregado; vea Secciones 3.4 y 5.3.2. Sulfato de IIf que se resiste cemento (Tipo II o Tipo V de ASTM C 150) se usa, la proporción de agua-cemento permisible puede Ser aumentada a través de 0.05. PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-23 MESA A1.5.3.6 - el VOLUMEN DE MESA A1.5.3.7.1 TOSCA - PRIMERO ESTIME DE AGREGUE POR la UNIDAD DE MASA de VOLUMEN DE HORMIGÓN FRESCO (SI) DE HORMIGÓN (SI) Primero estime de masa de la unidad concreta, kg/m3 * Volumen de seco-rodded el agregado tosco * Nominal por el volumen de la unidad de hormigón para diferente máximo tamaño fineza modulit de agregado de la multa de agregado, mm 2.40 2.60 2.80 3.00 9.5 0.50 0.48 0.46 0.44 12.5 0.59 0.57 0.55 0.53 19 0.66 0.64 0.62 0.60 25 0.71 0.69 0.67 0.65 37.5 0.75 0.73 0.71 0.69 50 0.78 0.76 0.74 0.72 75 0.82 0.80 0.78 0.76 150 0.87 0.85 0.83 0.81 *Volumes son basado en agregados en secorodded la condición como describió en ASTM C 29. Estos volúmenes se seleccionan de las relaciones empíricas para producir concreto con un grado de laborabilidad conveniente para la construcción reforzada usual. Para menos laborable
solidifique como requirió para construcción del pavimento concreta que ellos pueden aumentarse aproximadamente 10 por ciento. Para hormigón más laborable. como a veces puede requerirse cuando la colocación es estar bombeando, ellos pueden reducirse a a 1O por ciento. tSee ASTM Método 136 para el cálculo de módulo de fineza. Nominal tamaño del máximo de agregue, mm No-aire-entrained hormigón Aire-entrained hormigón 9.5 2280 2200 12.5 2310 2230 19 2345 2275 25 2380 2290 37.5 2410 2350 50 2445 2345 75 2490 2405 150 2530 2435 Yo. *Values calculado por Eq. (A1.5.3.7) para el hormigón de riqueza elemento (330 kg de consolide por m3) y depresión elemento con agregado la gravedad específica de 2.7. Agua los requisitos basaron en valores por 75 a 100 depresión del mm en Mesa A1.5.3.3. Si deseó, la estimación de masa de la unidad puede refinarse como que sigue si la información necesaria es disponible: para cada 5 kg diferencie mezclando agua de la Mesa A1.5. 3.3 valores para 75 a 100 depresión del mm, corrija la masa por m3 8 kg en la dirección opuesta; para cada uno 20 kg diferencian en volumen de cemento de 330 kg, corrija la masa por m3 3 kg en el misma dirección; para cada 0.1 por que agregado que la gravedad específica se desvía de 2.7, corrija la masa concreta 60 kg en la misma dirección. Para aire-entrained concreto el el volumen aéreo para la exposición severa de Mesa A.1.5.3.3 fue usado. La masa puede ser aumentado 1 por ciento para cada reducción del por ciento en volumen de aire de esa cantidad. APÉNDICE 2--el PROBLEMA del EJEMPLO EN MÉTRICO (SI) el SISTEMA A2.1 ejemplo 1--Ejemplo 1 presentó en Sección 6.2 se resolverá aquí usando unidades métricas de medida. Requerido la media fuerza será 24 MPa con depresión de 75 a 100
mm. El agregado tosco tiene un tamaño del máximo nominal de 37.5 mm y seco-rodded la masa de 1600 kg/m3. Como declaró en Sección 6.1, otras propiedades de los ingredientes son: el cemento --El tipo yo con gravedad específica de 3.15; el agregado tosco-volumen la gravedad 2.68 específica y absorción 0.5 por ciento; la multa agregado--el volumen la gravedad 2.64 específica, absorción 0.7 por ciento, y fineza módulo 2.8. A2.2 todos los pasos de Sección 5.3 deben seguirse en sucesión para evitar confusión, aunque ellos a veces meramente ya reitere información dada. A2.2.1 paso 1--La depresión se exige ser 75 a 100 mm. A2.2.2 paso 2--El agregado a ser usado tiene un tamaño del máximo nominal de 37.5 mm. A2.2. 3 paso 3--El hormigón será no-airentrained desde que la estructura no se expone a severo curando. De Mesa A1.5.3.3, el mezclando estimado el agua para una depresión de 75 a 100 mm en no-aire-entrained el hormigón hecho con 37.5 agregado del mm se encuentra para ser 181 kg/m3. A2.2.4 paso 4--La proporción de agua-cemento para el nonair los entrained solidifican con una fuerza de 24 MPa se encuentra de Mesa Al.5.3.4(a) para ser 0.62. A2.2.5 paso 5--De la información desarrollada en Pasos 3 y 4, el volumen de cemento requerido se encuentra para ser 181/0.62 = 292 kg/m3. A2.2.6 paso 6--La cantidad de agregado tosco es estimado de la Mesa UN 1.5.3.6. Por un agregado tener fino un módulo de fineza de 2.8 y un 37.5 mm el máximo nominal tamaño de agregado tosco, la mesa indica que 0.71 m3 de agregado tosco, en un seco-rodded la base, puede usarse en cada uno metro cúbico de hormigón. La masa seca requerida es, por consiguiente, 0.71 x 1600 = 1136 kg. A2.2.7 paso 7--Con las cantidades de agua, cemento y el agregado tosco estableció, el material restante comprendiendo el metro cúbico de hormigón deben consistir en multa se atraparán agregado y el aire cualquier. Los requirieron el agregado fino o puede determinarse en base a masa o el volumen absoluto como mostrado debajo: A2.2.7.1 base de masa--De Mesa A1.5.3.7.1, el
masa de un metro cúbico de no-aire-entrained el hormigón hizo con agregado que tiene un tamaño del máximo nominal de 37.5 mm se estima para ser 2410 kg. (Para un primer lote del ensayo, exacto los ajustes de este valor para las diferencias usuales en depresión, factor de cemento, y agregado la gravedad específica no es crítica.) Masas ya conocido es: Agua (precio neto que mezcla) 181 kg Consolide 292 kg Agregado tosco 1136 kg Sume 1609 kg La masa de agregado de la multa, por consiguiente, se estima para ser 2410 - 1609 = 801 kg A2.2.7.2 base de volumen absoluta--Con el cantidades de cemento, riegue, y el agregado tosco estableció, y el volumen aéreo atrapado aproximado (como opuesto a intencionalmente entrained airee) de 1 por ciento determinado de Mesa Al.5.3.3, el volumen de arena puede calcularse como sigue: Volumen de = 181 0.181 m3 riegue iii% Volumen sólido = 292 0.093 m3 de cemento 3.15 x 1000 211.1-24 Volumen sólido de tosco = 1136 agregue 2.68 x 1000 Volumen de atrapó aire = 0.01 x 1.000 Volumen sólido total de ingredientes exceptúe agregado fino Volumen sólido de agregado fino requerido = 1.000 - 0.705 Peso requerido de seco = 0.292 x 2.64 los fiie agregan x 1000 0.424 m3 0.010 m3 0.708 m3 0.292 m3 771 kg ACI COMITÉ INFORME A2.2.7.3 lote amasa por el metro cúbico de hormigón calculado en las dos bases se compara debajo: Basado adelante estimado
hormigón amase, kg Agua (precio neto que mezcla) 181 Consolide 292 Agregado tosco (seco) 1136 Arena (seco) 801 Basado adelante absoluto volumen de ingredientes, kg, 181 292 1136 771 A2.2.8 paso 8--las Pruebas indican humedad total de 2 por ciento en el agregado tosco y 6 por ciento en la multa agregado. Si las proporciones de lote de ensayo basaran adelante supuesto la masa concreta se usa, las masas agregado ajustadas vuélvase Agregado tosco (húmedo) = 1136(1.02) = 1159 kg Agregados de la multa (húmedo) = 801(1.06) = 849kg El agua absorta no se vuelve parte del agua mezclando y debe excluirse del ajuste en agua agregada. Así, agua de la superficie contribuida por el agregado tosco cantidades a 2 - 0.5 = 1.5 por ciento; por el agregado 6 fino 0.7 = 5.3 por ciento. El requisito estimado para agregó por consiguiente, el agua se vuelve 181 - 1136(0.015) - 801(0.053) = 122 kg Las masas del lote estimadas para un metro cúbico de hormigón es: Agua (para ser agregado) 122 kg Consolide 292 kg Agregado tosco (húmedo) 1159 kg Agregado fino (húmedo) 849 kg Sume 2422 kg A2.2.9 paso 9--Para el lote de ensayo de laboratorio, es encuentre conveniente para reducir las masas para producir 0.02 m3 de hormigón. Aunque la cantidad calculada de agua a se agregado era 2.44 kg, la cantidad realmente usó en un esfuerzo para obtener los desearon 75 a 100 depresión del mm es 2.70 kg. El por consiguiente, lote como mixto consiste de Agua (agregó) 2.70 kg Consolide 5.84 kg Agregado tosco (húmedo) 23.18 kg Agregado fino (húmedo) 16.98 kg Sume 48.70 kg El hormigón tiene una depresión moderada de 50 mm y masa de la unidad
¿de 2390 kg/m? Se juzga para ser satisfactorio del punto de vista de laborabilidad y las propiedades acabadas. To mantenga rendimiento apropiado y otras características el futuro lotes, los ajustes siguientes se hacen: A2.2.9.1 desde el rendimiento del lote del ensayo eran 48.70/2390 = 0.0204 m3 y el volumen de agua mezclando era 2.70 (agregó) + 0.34 (en agregado tosco) + 0.84 (en agregado de la multa) = 3.88 kg, el mezclando agua requerida para un metro cúbico de hormigón con el la misma depresión como el lote del ensayo debe ser 3.88/0.0204 = 190 kg Como indicó en A1.5.3.9.1, esta cantidad debe aumentarse otro 8 kg para levantar la depresión del 50 mm moderado a los desearon 75 a 100 rango del mm, trayendo el mezclando total, riegue a 198 kg. A2.2.9.2 con el mezclar aumentar el agua, se exigirá cemento adicional proporcionar los desearon proporción de agua-cemento de 0.62. El nuevo volumen de cemento se vuelve 198/0.62 = 319 kg A2.2.9.3 desde que la laborabilidad fue encontrada para ser satisfactorio, la cantidad de agregado tosco por volumen de la unidad de concreto se mantendrá igual que en el lote del ensayo. La cantidad de agregado tosco por el metro cúbico se vuelve 23.18 - = 1136 kg mojaron 0.0204 qué es PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-25 1136 - = 1114 kg secan 1.02 y 1114 x 1.005 = 1120 kg SSD * A2.2.9.4 la nueva estimación para la masa de un el metro cúbico de hormigón es la masa de la unidad moderada de 2390 kg/m3. La cantidad de agregado fino requerida es, por consiguiente o 2390 - (198 + 319 + 1120) = 753 kg SSD * 753/1.007 = 748 kg secan El lote básico ajustado amasa por el metro cúbico de hormigón es Agua (precio neto que mezcla)
Cemento Agregado tosco (seco) Agregado fino (seco) 198 kg 319 kg 1114 kg 748 kg A2.2.10 ajustes de proporciones determinaron adelante una base de volumen absoluta sigue un procedimiento similar a eso simplemente perfilado. Los pasos se darán sin detalló explicación: A2.2.10.1 cantidades usaron en el nominal 0.02 m3 el lote es Agua (agregó) 2.70 kg Consolide 5.84 kg Agregado tosco (húmedo) 23.18 kg Agregado fino (húmedo) 16.34 kg Sume 48.08 kg Depresión medida 50 mm; la unidad masa 2390 kg/m3; el rendimiento 48.08/2390 = 0.0201 m3; la laborabilidad o.k. A2.2.10.2 agua Re-estimada para la misma depresión como lote del ensayo: 2.70 + 0.34 + 0.81 0.0201 = 192 kg Mezclando agua requerida para la depresión de 75 a 100 mm: 192 + 8 = 200 kg agua: A2.2.10.3 volumen de cemento ajustado para aumentó 200/0.62 = 323 kg A2.2.10.4 agregado tosco ajustado requisito: 23.18 - = 1153 kg mojaron 0.0202 o 1163/1.02 = 1130 kg secan A2.2.10.5 el volumen de ingredientes otra cosa que airee en el lote del ensayo original era Agua Cemento Agregado tosco Agregado fino Total 3.85 = 0.0039 m3 1000 5.84 = 0.0019 m3 3.15 x 1000 22.72 = 0.0085 m3
2.68 x 1000 15.42 = 0.0058 m3 2.64 x 1000 0.0201 m3 Puesto que el rendimiento también era 0.0201 m3, no había aire en el concreto perceptible dentro de la precisión de la prueba de masa de unidad y figuras significantes de los cálculos. Con el las proporciones de todos los componentes exceptúan al agregado fino establecido, la determinación de lote del metro cúbico ajustado las cantidades pueden completarse como sigue: Volumen de = agua 200 = 0.200 m3 loo0 Volumen de = 323 = 0.103 m3 consolide 3.15 x 1000 Concesión para volumen de cemento = 0.000 m3 Volumen de tosco = 1130 = 0.422 m3 agregue 2.68 x 1000 Volumen total exclusivo de agregado de la multa = 0.725 m3 Volumen de multa agregado = 1.000 requerido 0.725 = 0.275 m3 Masa de multa agregado = 0.275 x 2.64 (base seca) x 1000 = 726 kg Los pesos del lote básicos ajustados por el metro cúbico de solidifique, entonces, es: l Satumted-sutface-dry. Agua (precio neto que mezcla) 200 kg 211.1-26 ACI COMITÉ INFORME Cemento Agregado tosco (seco) Agregado fino (seco) 323 kg 1130 kg 726 kg Éstos sólo difieren ligeramente de aquéllos cedidos Párrafo A2.2.9.4 para el método de peso concreto supuesto. Más allá ensayos o experiencia podrían indicar pequeño adicional ajustes para cualquier método. APÉNDICE 3--las PRUEBAS del LABORATORIO A.3.1 selección de proporciones de la mezcla concretas puede ser
logrado eficazmente de los resultados de pruebas del laboratorio qué determina propiedades físicas básicas de materiales para ser usado, establezca relaciones entre la proporción de aguacemento o riegue para consolidar y proporción del pozzolan, volumen aéreo, cemento, volumen, y fuerza, y qué amuebla información adelante el características de laborabilidad de varias combinaciones de materiales del ingrediente. La magnitud de investigación deseable para cualquier trabajo dado dependerá de su tamaño y importancia y en el servicio condiciona involucrado. Detalles del laboratorio el programa también variará y dependerá de medios disponible y en preferencias individuales. A3.2 propiedades de cemento A3.2.1 características físicas y químicas de influencia de cemento las propiedades de hormigón endurecido. Sin embargo, la única propiedad de cemento usó directamente en cómputo de proporciones de la mezcla concretas la gravedad específica es. El la gravedad específica de cementos del portland de los tipos cubierta por ASTM normalmente pueden asumirse C 150 y C 175 para ser 3.15 sin introducir error apreciable en cómputos de la mezcla. Para otros tipos como los cementos hidráulicos mezclados de ASTM C 595, los slag consolidan en C 989 o pozzolan cubiertos en C 618, la gravedad específica para el uso en cálculos de volumen debe ser determinado por prueba. A3.2.2 una muestra de cemento debe obtenerse de el molino que proporcionará el trabajo, o preferentemente del proveedor concreto. La muestra debe ser amplia para pruebas contempladas con un margen liberal para las pruebas adicionales que podría ser considerado deseable después. Las muestras de cemento deben se enviado en recipientes herméticos, o por lo menos en moistureproof paquetes. Pozzolans también debe probarse cuidadosamente. A3.3 propiedades de agregado A3.3.1 análisis del cedazo, gravedad específica, absorción,
y el volumen de humedad de los dos multa y el agregado tosco y seco-rodded el peso de la unidad de agregado tosco es propiedades físicas útil para los cómputos de la mezcla. Otras pruebas que pueden sea deseable para los tipos grandes o especiales de trabajo incluya el examen del petrographic y pruebas para la reactividad química, entereza, durabilidad, resistencia a la abrasión, y varios substancias deletéreas. Cosas así prueba rinda información de valor juzgando el de largo alcance el serviceability de hormigón. A3.3.2 gradación del agregado como medido por el cedazo el análisis es un factor mayor determinando agua de la unidad requisito, proporciones de agregado tosco y enarena, y volumen de cemento para la laborabilidad satisfactoria. Numeroso “ideal” agregado que gradúa curvas se ha propuesto, y éstos, templado por consideraciones prácticas, ha formado la base para los requisitos de análisis de cedazo típicos en normas concretas. ASTM C 33 proporciona una selección de tamaños y gradings conveniente para la mayoría el hormigón. Laborabilidad adicional comprendida por uso de aire-entrainment los permisos, a alguna magnitud, el uso de gradaciones agregado menos restrictivas. A3.3.3 muestras para las pruebas de mezcla de hormigón deben ser representante de agregado disponible para el uso en el trabajo. Para el laboratorio prueba, los agregados toscos deben separarse en el tamaño requerido fracciona y reconstituyó en el momento de mezclando para asegurar a representante que gradúa para la prueba pequeña lotes. Bajo algunas condiciones, para el trabajo de magnitud importante, la investigación del laboratorio puede involucrar esfuerzos para superar deficiencias graduando de los agregados disponibles. Indeseable los arena graduando pueden corregirse por (1) la separación de la arena en dos o más tamaño fracciona y recombining en proporciones convenientes; (2) aumentando o disminuyendo la cantidad
de ciertos tamaños para equilibrar el graduando; o (3) reduciendo exceso el material tosco moliendo o aplastando. Indeseable los gradings del tosco-agregado pueden corregirse por: (1) aplastando exceso los fragmentos más toscos; (2) gastando tamaños en los que ocurren exceso; (3) complementando tamaños deficientes de otras fuentes; o (4) una combinación de estos métodos. Cualquier cosa que gradúa se hacen ajustes en el laboratorio debe ser práctico y económicamente justificado del punto de vista de trabajo funcionamiento. Normalmente, los agregado graduar requeridos deben ser consistente con el de materiales económicamente disponibles. A3.4 serie de lote de ensayo A3.4.1 las relaciones clasificadas en el cuerpo de este informe puede usarse para hacer estimaciones ásperas de lote cantidades para una mezcla del ensayo. Sin embargo, ellos también se generalizan para aplicar con un grado alto de exactitud a un juego específico de materiales. Si los medios están disponibles, por consiguiente, es aconsejable para hacer una serie de pruebas concretas para establecer cuantitativo las relaciones para los materiales ser usado. Una ilustración de semejante programa de la prueba se muestra en Mesa A3.4.1. A3.4.2 primero, un lote de volumen de cemento elemento y la consistencia utilizable es proporcionada por los métodos descritos. Preparando No. un la Mezcla 1, una cantidad de agua se usa qué produzca la depresión deseada aun cuando esto difiere del requisito estimado. El hormigón fresco se prueba para depresión y peso de la unidad y observó estrechamente para la laborabilidad y las características acabadas. En el ejemplo, el rendimiento está también alto y el hormigón se juzga para contener un exceso de multa agregado. A3.4.3 mezcla No. se preparan 2, ajustó para corregir el errores en Mezcla No. 1, y la comprobación y evaluación repitieron. En este caso, las propiedades deseadas se logran cerca dentro de
se amoldan tolerancias y cilindros para verificar el compressive fuerza. La información derivada hasta ahora puede usarse ahora seleccionar proporciones para una serie de mezclas adicionales, NO., 3 a 6, con volúmenes de cemento sobre y debajo del de Mezcla NO. 2, abarcando el rango a ser necesitado probablemente. Razonable PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-27 MESA A3.4.1 - el PROGRAMA de la PRUEBA TÍPICO para ESTABLECER CONCRETOHACIENDO PROPIEDADES DE MATERIALES LOCALES Mezcla No. Arena de cemento 500 I375 500 I250 400 1335 450 1290 550 1210 600 1165 (Cantidades de lote de patio cúbicas, lb, Agua tosca. El agregado Estimó Usado 1810 325 350 I875 345 340 1875 345 345 1875 345 345 I875 345 345 1875 345 345 refinamiento en éstos los pesos del lote pueden lograrse con el la ayuda de correcciones cedida las notas ante Mesa 6.3.7.1. A3.4.4 mezcla No. 2 a 6 proporcionan el fondo y incluyen la relación de fuerza para agua-consolidar proporción para la combinación del theparticular de ingredientes, necesitada seleccionar, proporciones para un rango de requisitos especificados. A3.4.5 en pruebas del laboratorio, raramente se encontrará, incluso por operadores experimentados que desearon ajustes quiera desarrolle tan fácilmente como indicó en Mesa A3.4.1. Además, no debe esperarse que los resultados del campo verificaran exactamente con resultados del laboratorio. Un ajuste de los seleccionaron la mezcla del ensayo en el trabajo es normalmente necesaria. Más cerca el acuerdo entre el laboratorio y campo se asegurará si la máquina
mezclar es empleado en el laboratorio. Esto es sobre todo deseable si aire-entraining se usan agentes desde el tipo de el mezclador influye en la cantidad de entrained aéreo. Antes de mezclar el primer lote, el mezclador del laboratorio debe ser “untó con manteca” o la mezcla “el overmortared” como describió en ASTM C 192. Semejantemente, cualquier proceso de materiales en el laboratorio debe simule tan estrechamente como el tratamiento correspondiente factible en el campo. A3.4.6 la serie de pruebas ilustró en Mesa A3.4.1 puede extenderse como el tamaño y los requisitos especiales del garantía de trabajo. Variables que pueden requerir investigación incluya: el alterative las fuentes agregado; el máximo clasifica según tamaño y gradings; los tipos diferentes y marcas de cemento; el pozzolans; mezclas; y consideraciones de durabilidad concreta, cambio de volumen, levantamiento de temperatura, y las propiedades termales. A3.5 métodos de la prueba A3.5.1 dirigiendo laboratorio prueban para proporcionar información por seleccionar proporciones concretas, el último deben usarse revisiones de los métodos siguientes: A3.5.1.1 para las pruebas de ingredientes: Cemento hidráulico probando--ASTM C 183 Gravedad específica de cemento hidráulico--ASTM C 188 La piedra probando, slag, enarena, enarene, y bloque de la piedra para use como materiales de la carretera--ASTM D 75 Cedazo o análisis de la pantalla de multa y tosco agregados--ASTM C 136 Gravedad específica y absorción de tosco agregados--ASTM C 127 La gravedad específica y absorción de multa agregados--ASTM C 128 Humedad de la superficie en agregado de la multa-ASTM C 70 El volumen de humedad total de agregado secando-ASTM C 566 Total usado 4035 3965 3955 3960 3980 3985
r Depresión en. 4 3 4.5 4 3 3.5 Características concretas Peso de la unidad de agregado--ASTM C 29 Voids en agregado para hormigón--ASTM C 29 Módulo de fineza--Términos que relacionan para solidificar y agregados de hormigón, ASTM C 125 A3.5.1.2 para las pruebas de hormigón: Hormigón fresco probando--ASTM C 172 Volumen aéreo de frescamente mixto concreto por el volumetric método--ASTM C 173 Volumen aéreo de frescamente mixto concreto por la presión método--ASTM C 231 Depresión de hormigón de cemento de portland--ASTM C 143 Peso por el pie cúbico, rinda, y el volumen aéreo (gravimetric) de hormigón--ASTM C 138 La condensación concreta y flexure prueban espécimenes, haciendo y curando en el laboratorio--ASTM C 192 Fuerza de Compressive de hormigón amoldado cilindros--ASTM C 39 MESA A3.6.1 - las MEZCLAS CONCRETAS PARA los TRABAJOS PEQUEÑOS Procedimiento: Seleccione el tamaño del máximo nominal apropiado de agregado (vea Sección 5.3.2). Use Mezcla B y agrega simplemente bastante agua para producir un consistencia laborable. Si el hormigón parece ser undersanded, cambie a Mezcle UN y, si aparece oversanded. cambie para Mezclar C. Pesos aproximados de ingredientes sólidos Nominal por el ft del cu de hormigón, lb Arena del máximo * el agregado Tosco tamaño de aggre - el Aire de la Mezcla - Arena gruesa Concreta o la explosión Férrica verja, desig - el entrained sin el horno aplastado en. concretet de Cemento de nación el slag de la piedra aéreo 1/2 un 25 48 51 54 47 -” 23 41 45 66 58 1 un 22 41 45 70 61 B 22 39 43 72 63 C 22 37 41 74 65 1 1 / 2 un 20 41 45 75 65
B 20 39 43 77 67 C 20 37 41 79 69 2 un 19 40 45 79 69 B 19 38 43 81 71 C 19 36 41 83 72 *Weights son para arena seca Si la arena húmeda se usa, el aumento clasificó peso de arena 2 lb y. i f muy la arena húmeda se usa, 4 lb El hormigón de TArr-entramed debe usarse el centro comercial estructura que se expondrá para alternar ciclo \ de anuncio helado que deshela Aire-entrainment puede ser obtenido por el uso de un aireentraining cemento o por agregando un aire-entraining la mezcla Si una mezcla que i s usó, la cantidad recomendada por el fabricante, quiera, en la mayoría de los casos, produzca el volumen aéreo deseado 211.1-28 ACI COMITÉ INFORME Fuerza de Flexural de hormigón (usando viga simple con loading)--ASTM del tercero-punto C 78 Fuerza de Flexural de hormigón (usando viga simple con punto del centro que carga--ASTM C 293 fuerza tensor hendiéndose de hormigón amoldado cilindros--ASTM C 496 A3.6 mezclas para los trabajos pequeños A3.6.1 para los trabajos pequeños donde cronometra y el personal es no disponible para determinar proporciones de acuerdo con el procedimiento recomendado, mezclas en Mesa A3.6.1 testamento normalmente proporcione hormigón que es ampliamente fuerte y durable si la cantidad de agua agregada al mezclador nunca es grande bastante para hacer los overwet concretos Estas mezclas tienen se predeterminado en conformidad con los recomendaron procedimiento asumiendo condiciones aplicable al promedio trabajo pequeño, y para el agregado de gravedad específica elemento. Se dan tres mezclas para cada tamaño del máximo nominal de agregado tosco. Para el tamaño seleccionado de agregado tosco, Mezcla que B se piensa para el uso inicial. Si esta mezcla demuestra ser oversanded, cambie para Mezclar C; si es undersanded, cambie a Mezcle UN debe notarse que las mezclas listaron en la mesa
es basado en arena seca o superficie-seca. Si el agregado fino está húmedo o mojado, haga las correcciones en peso del lote prescrito en la nota a pie de página. A3.6.2 el volumen de cemento aproximado por cúbico el pie de hormigón listado en la mesa será útil en requisitos de cemento estimando para el trabajo. Estos requisitos es basado en hormigón que tiene simplemente bastante agua en él para permitir funcionamiento listo en las formas sin inaceptable segregación. El hormigón debe resbalar, no corra, fuera de un pala. APÉNDICE 4--el PESO PESADO HORMIGÓN MEZCLA PROPORCIONANDO A4.1 hormigón de placeability normal puede proporcionarse para densidades tan alto como 350 lb por el ft del cu usando agregados pesados como la mena férrica, hierro o acero disparados, barite, y hierro o punchings de acero. Aunque cada uno de los materiales tiene sus propias características especiales, ellos pueden procesarse a reúna los requisitos normales por graduar, entereza, limpieza, etc., La selección del agregado debe dependa de su uso intencional. En el caso de radiación escudando, la determinación debe hacerse de elementos del rastro dentro del material que puede ponerse reactivo cuando sujetado a la radiación. En la selección de materiales y proporcionando de hormigón del peso pesado, los datos necesitaron y procedimientos usados son similares a aquéllos requeridos para el normal hormigón de peso. La densidad agregado y composición para el peso pesado el hormigón debe reunir requisitos de ASTM C 637 y C 638. Los artículos siguientes deben ser considerados. A4.1.1 materiales típicos usaron como agregados pesados se lista en Mesa A4.1.1. A4.1.2 si el hormigón en servicio será expuesto a un ambiente caliente, seco que produce pérdida de peso, debe MESA A4.1.1 PESO PESADO -TÍPICO AGREGADOS Material Limonite Goethite Barite Ilmenite
Hematite Magnetite Steel/iron Descripción Hydrous planchan menas Sulfato del bario Menas férricas Tiro, pelotillas, punchings, etc., Específico gravedad 3.4-3.8 4.0-4.4 4.2-5.0 6.5-7.5 Solidifique, wt de la unidad (ft del lb/cu) 180-195 205-225 215-240 310-350 Nota: Ferrophosphorous y ferrosilicon (slags del peso pesado) sólo deben usarse materiales después de la investigación Hidrógeno gas evolución completa en hormigón del peso pesado que contiene éstos se han conocido agregados para ser el resultado de una reacción con el cemento. se proporcionado para que el peso de la unidad fresco sea más alto que el peso de la unidad seco requerido por la cantidad de los anticiparon pérdida determinada realizando un horno el peso de la unidad seco en cilindros concretos como sigue. Se lanzan tres cilindros y el peso de la unidad húmedo determinó de acuerdo con ASTM C 138. 72 horas de norma curar, los cilindros persiguen el horno secó a un peso constante a 211 a 230 F y el el medio peso de la unidad determinó. La cantidad de agua perdió es determinado substrayendo el horno el peso de la unidad seco de el peso de la unidad húmedo. Esta diferencia se agrega a los requirieron peso de la unidad seco cuando las proporciones de la mezcla interesadas a permita esta pérdida. Normalmente, un frescamente el peso de la unidad mixto es 8 a 10 lb por el ft del cu más alto que el horno la unidad weight2 seca. A4.1.3 si se exige aire del entrained resistirse condiciones
de exposición, la concesión debe constituirse la pérdida en peso debido al espacio ocupado por el aire. Para compensar para el pérdida de aire del entrained como resultado de vibración, el hormigón la mezcla debe proporcionarse con un volumen aéreo más alto a anticípese esta pérdida. A4.2 manejo de agregados del peso pesado debe ser en acuerdo con ACI 304.3R. (También vea ASTM C 637 y C 638.) Proporcionando de peso pesado concreto ser puesto por los medios convencionales pueden lograrse de acuerdo con ACI 211.1 Secciones 5.2 a través de 5.3.7 y el absoluto método de volumen en Sección 5.3.7.2. Las proporciones típicas son mostrado en Mesa 2 de ACI 304.3R. A4.3 Preplaced peso pesado hormigón--el Peso pesado el hormigón del preplaced-agregado debe proporcionarse en el misma manera como preplaced-agregado de peso normal hormigón. (Refiérase a ACI 304, Mesa 7.3.2--los límites de la Gradación para la multa y el agregado tosco para el agregado del preplaced concreto.) La mezcla del ejemplo proporciona para el preplacedaggregate el método se muestra en ACI 304.3R, Mesa 2-Proporciones típicas para hormigón de densidad alto, y típico pueden encontrarse proporciones de lechada en ACI 304.3R, Mesa 3-Proporciones de lechada típicas. A4.4 ejemplo--se requiere Hormigón para los contrapesos en un puente de alzamiento que no se sujetará a helar y PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-29 condiciones deshelando. Un promedio 28 fuerza de compressive de día de 4500 se requerirán psi. La colocación condiciona permiso un depresión de 2 a 3 en. al punto de colocación y un nominal agregado de tamaño de máximo de 1 en. El plan del contrapeso requiere * un horno el peso de la unidad seco de 225 lb por el ft del cu. Una investigación de materiales económicamente disponibles tiene indicado a lo siguiente: Consolide ASTM C 150 Tipo yo (no-airentraining) Hematite de Specular agregado fino Ilmenite agregado tosco
Mesa A4.1.1 indica que esta combinación de materiales pueda producir un horno el peso de la unidad seco de 215 a 240 lb por el cu ft. Las propiedades siguientes de los agregados han sido obtenido de las pruebas del laboratorio. Módulo de fineza Gravedad específica (Volumen Absorción (por ciento) Peso del rodded seco SSD) Multa Tosco agregado agregado 2.30 -4.95 4.61 0.05 0.08 --165 lb por ft del cu Tamaño del máximo nominal--1 en. Empleando la sucesión perfilada en Sección 5 de esto práctica normal, las cantidades de ingredientes por cúbico el patio de hormigón se calcula como sigue: A4.4.1 paso 1--Como indicó, la depresión deseada es 2 a 3 en. al punto de colocación. A4.4.2 paso 2--Las fuentes agregado disponibles tienen se indicado como conveniente, y el curso agrega será un ilmenite aplastados bien-graduados y bien-formó con un tamaño del máximo nominal de 1 en. El testamento agregado fino es hematite. A4.4.3 paso 3--Por interpolación en Mesa 6.3.3, no-aire-entrained concreto con un 2 a 3 en. depresión y un 1 en. el agregado de tamaño de máximo nominal requiere una agua el volumen de aproximadamente 310 lb por el yd del cu. Los estimaron el aire atrapado es 1.5 por ciento. (No-aire-entrained el testamento concreto se usado porque (1) el hormigón no será expuesto a tiempo severo, y (2) un volumen aéreo alto podría reducir el peso de la unidad seco del hormigón.) Nota: Valores cedidos Mesa 6.3.3 para el requisito de agua es basado en el uso de agregados toscos aplastados bienformados. Volumen nulo de agregado fino o tosco seco apretado puede usarse como un indicador de angulosidad. Nulo volúmenes de apretó 1 en. agregado tosco de significativamente más de 40 por ciento indique material angular que quiere probablemente requiere más agua que eso listó en Mesa A1.5.3.3. Recíprocamente, agregados redondeados con voids debajo de 35 por ciento
necesite menos agua probablemente. . Horno seco se especifica y es considerado un más los consewative valoran que eso del aire seco. A4.4.4 paso 4--De Mesa 6.3.4(a) el la proporción de agua-cemento necesitó producir una fuerza de 4500 psi en no-aire-entrained se encuentra hormigón para ser aproximadamente 0.52. A4.4.5 paso 5--De la información derivada en Pasos 3 y 4, el volumen de cemento requerido se calcula a sea 310/0.52 = 596 lb por el yd del cu. A4.4.6 paso 6--La cantidad de agregado tosco es estimado por extrapolación de Mesa 6.3.6. Para una multa agregado que tiene un módulo de fineza de 2.30 y un 1 en. agregado de tamaño de máximo nominal, la mesa indica eso 0.72 ft del cu de agregado tosco, en un seco-rodded la base, puede ser usado en cada pie cúbico de hormigón. Para un patio cúbico, por consiguiente, el testamento agregado tosco es 27 x 0.72 = 19.44 cu ft, y desde el seco-rodded el peso de la unidad de agregado tosco es 165 lb por el ft del cu, el peso seco de agregado tosco para ser usado en un patio cúbico de concreto será 19.44 x 165 = 3208 lb. La angulosidad del agregado tosco se compensa para en el ACI que proporciona método a través del uso del seco-rodded el peso de la unidad; sin embargo, el uso de un sumamente el agregado fino angular puede requerir una proporción más alta de agregado fino, un volumen de cemento aumentado, o el uso de entrainment aéreo para producir la laborabilidad requerida. El uso de aire del entrained el peso de la unidad del hormigón reduce, pero en algunos casos es necesario para durabilidad. A4.4.7 paso 7--Para hormigón del peso pesado, el el agregado fino requerido debe determinarse adelante el absoluto base de volumen. Con las cantidades de cemento, riegue, airee, y el agregado tosco estableció, el volumen agregado fino puede calcularse como sigue: Volumen de = 310 lb = 4.97 ft del cu riegue 62.4 lb por el ft del cu Volumen de aire = 0.015 x 27 ft del cu = 0.40 ft del cu Sólido volumen = 596 lb = 3.03 ft del cu
de cemento 3.15 x 62.4 lb por el ft del cu Sólido volumen de tosco = 3208 lb = 11.15 ft del cu agregue 4.61 x 62.4 lb por el ft del cu Volumen total de todos los ingredientes exceptúan agregado fino = 19.55 ft del cu Volumen sólido de multa = 27 ft del cu agregue 19.55 ft del cu = 7.45 ft del cu Requerido peso de multa = 7.45 ft del cu x 4.95 x 62.4 lb agregado por el ft del cu = 2301 lb 211.1-30 ACI COMITÉ INFORME Los resultados de la prueba reales indicaron que el hormigón poseyó Depresión 21/2 en. las propiedades siguientes: la Fuerza 5000 psi a 28 días Peso de la unidad (frescamente mixto) 235.7 lb por el ft del cu Notan: el Horno el peso de la unidad seco del tener concreto un Horno el peso de la unidad seco 228.2 lb por la combinación de ft de cu de hematite y agregados del ihnenite era 7.5 lb Volumen aéreo 2.8 por ciento por el ft del cu menos del frescamente el peso de la unidad mixto. APÉNDICE 5--el MASA HORMIGÓN MEZCLA PROPORCIONANDO A5.1 introducción--el hormigón de Masa se define como “cualquiera el volumen de hormigón con dimensiones grande bastante para requerir eso mide se tomado para cubrir con generación de calor de hydration del cemento y el cambio de volumen acompañante a minimice crujiendo. ''A5” El propósito del hormigón de masa proporcionando procedimiento es combinar el cementitious disponible materiales, riegue, multa y agregado tosco, y mezclas tal que la mezcla resultante no excederá algunos establecieron levantamiento de temperatura aceptable, y todavía la reunión requisitos para la fuerza y durabilidad. En algunos casos, pueden requerirse dos mezclas--un hormigón de masa interior y un hormigón exterior para la resistencia a las varias condiciones de exposición. De acuerdo con, los tecnólogos concretos y diseñadores durante la fase del plan deben considerar los efectos de temperatura en las propiedades de hormigón. Un 6-in. tapie,
por ejemplo, disipará el calor generado bastante prontamente, pero como el espesor y tamaño del aumento de la colocación, un el punto se alcanza, con que, la proporción de calor generó lejos excede la proporción de calor disipada. Este fenómeno produce un levantamiento de temperatura dentro del hormigón y puede causar diferencial de temperatura suficiente entre el interior y exterior de la masa o entre la cresta y el último establo temperatura para inducir tensiones tensores. La temperatura diferencial entre el interior y exterior del hormigón generado por disminuciones en ambiente las condiciones de temperatura aéreas pueda causar crujiendo a las superficies expuestas. Además, cuando los alcances concretos su temperatura de la cresta y subsecuente lugar de las tomas refrescante, las tensiones tensores son inducido por el refrescando si el cambio en volumen es refrenado por la fundación o conexiones a otras partes de la estructura. La tensión tensor desarrollada por estas condiciones puede ser expresado por la ecuación S = REeT; donde R es el factor del refrenamiento, E es el módulo de elasticidad, e es el coeficiente termal de expansión, y T es la temperatura diferencie entre el interior y exterior del hormigón o entre el hormigón a temperatura del máximo y a ambiente la temperatura aérea. Discusiones detalladas en este asunto de hormigón de masa puede encontrarse en Referencias A5.l, A5.2, A5.3, A5.5 y A5.14. El crujiendo termal de malecones del puente, fundaciones, suelo, tablas, vigas, columnas, y otras estructuras macizas (cerraduras y diques) pueda o puede reducir la vida de servicio de una estructura promoviendo deterioración temprano o el mantenimiento excesivo. Además, debe reconocerse que la selección de las proporciones de la mezcla apropiadas son que único significa de controlar levantamiento de temperatura, y ese otros aspectos del hormigón el trabajo debe estudiarse y debe incorporarse en el plan y requisitos de la construcción. Para información adicional en
caliente problemas y soluciones, consulte Referencias A5.2 y A5.14. A5.2 masa las propiedades concretas--Durante la fase del plan de un proyecto propuesto, la fuerza del compressive especificada deseada con factores de seguridad adecuados para las varias porciones del la estructura normalmente se establece primero. El ingeniero quiere entonces extienda en las otras propiedades deseadas requeridas del hormigón. El proporcionando de ingredientes tal que una masa la mezcla concreta tendrá las propiedades deseadas requiere un la evaluación de los materiales ser usado. Si los datos adecuados son no disponible de recientes proyectos de la construcción que usan el materiales propuestos, muestras representativas de todos los materiales, propuesto para el uso en el hormigón debe probarse para determinar sus propiedades y conformidad con especificaciones aplicables. A5.3 propiedades de material relacionaron para calentar generación-A5.3.1 materiales de Cementitious--el material de Cementitious para masa el trabajo concreto puede consistir en cemento del portland o los cementos hidráulicos mezclados como especificó en ASTM C 150 y ASTM C 595, respectivamente, o una combinación de portland cemento y pozzolan. Se especifican Pozzolans en ASTM C 618. A5.3.1.1 Portland consolidan--El hydration de el cemento del portland es exothermic; es decir, el calor se genera durante la reacción de cemento y agua. La cantidad de calor producido es una función de la composición química de el cemento como mostrado en Fig. A5.3 y la temperatura inicial. Teclee II cemento normalmente es más más usó en hormigón de masa, desde que es un cemento de calor moderado y generalmente tiene favorable propiedades para la mayoría de los tipos de construcción. Cuando usó con una mezcla del pozzolanic que se discutirá después el calor generado por una combinación de Tipo II y
el pozzolan es comparativo con eso de Tipo IV. Además, Teclee II están más prontamente disponibles que el Tipo IV. Optativo el calor de requisitos del hydration puede especificarse para el Tipo II consolide por limitaciones en los compuestos químicos o real el calor de hydration a 7 días. Hormigón inicial bajo que pone temperatura, normalmente, usado en masa el trabajo concreto, generalmente disminuirá la proporción de hydration de cemento y el calor inicial generados. Correspondientemente, el desarrollo de fuerza en los primeros pocos días puede también se reducido. La fineza del cemento también afecta la proporción de calor de hydration; sin embargo, tiene efecto pequeño en el calor inicial PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-31 9O 50 80 $ 70 40 Y i: 60 E 1 30 50 -.-. " ¿, Yo? : : ,y 40 4 20 ij % 30 un 20 10 10 0 Yo 2 3 4 7 26 TIEMPO EN DAVS Cemento Tipo Fineza 28 Día ASTM C 115 Calor de Hydration Cm2 Calorías de /gm por el gm I II 1790 1890 2030 1910 87 76 Fig. A5.3-Temperuture levantamiento de masa concreto
376 pcy conteniendo (223 kg/m3) de cemento. generado. Los cementos del multa-tierra producirán caliente más rápidamente durante las edades tempranas que un cemento del tosco-tierra, todas las otras propiedades de cemento que son igual. A5.3.1.2 cementos hidráulicos mezclados--Mezclado cementos hidráulicos que conforman a los requisitos de ASTM C 595, si disponible y barato, puede usarse eficazmente en hormigón de masa. Estos cementos están compuestos de una mezcla de los portland consolidan y slag del explosión-horno o pozzolan. El sufijo (MH) o (LH) puede usarse con el tipo designado de cemento mezclado para especificar calor moderado o el calor bajo requisitos donde aplicable. A5.3.13 Pozzolans--Mayor económico y se han derivado beneficios de levantamiento de temperatura del uso de pozzolans. Pozzolan se define como “un siliceous o siliceous y material del aluminous que en sí mismo posee pequeño o no los cementitious valoran, pero quiere, en forma finamente dividido y en el presencia de humedad, químicamente reaccione con hydroxide del calcio a temperaturas ordinarias para formar compuestos poseyendo propiedades del cementitious. * Un) .9 Pozzolans incluyen algún diatomaceous tierras, cherts del opaline y esquistos, el tuffs y volcánico cenizas o pumicites cualquiera de que pueden o no pueden procesarse por calcinación, y otro varios materiales requiriendo calcinación para inducir propiedades satisfactorias, como algunos, arcillas y esquistos. Ceniza de la mosca, el residuo finamente dividido que resultados de la combustión de tierra o empolvó carbón y se transporta de la cámara de la combustión por descarga los gases también son un pozzolan. La utilización de pozzolans en hormigón de masa proporciona un el reemplazo parcial de cemento con un material que genera considerablemente menos calor a edades tempranas. El calor de edad temprano la contribución de un pozzolan puede estimarse conservadoramente para ir entre 15 a 50 por ciento de eso de un equivalente peso de cemento. Los efectos de pozzolan en las propiedades de frescamente
el hormigón mezclado varía con el tipo y fineza; el químico, mineralogical y las características físicas del pozzolan; la fineza y composición del cemento; el la proporción de cemento al pozzolan; y el peso de cemento más los pozzolan usaron por el volumen de la unidad de hormigón. Por ejemplo, él se ha informado que algunos pozzolans pueden reducir requisitos de agua por tanto como 7 por ciento con una reducción de airentraining la mezcla necesita por a a aproximadamente 20 por ciento. Subsecuentemente ciertos otros pozzolans pueden requerir tanto como 15 por ciento agua adicional y más de 60 por ciento más aire-entraining mezcla, es importante evaluar el pozzolan pensado para el uso antes de a la salida de proporcionar. La proporción de cemento al pozzolan depende en el la fuerza deseó a una edad dada, consideraciones de calor, el el químico y las características físicas de los dos el cemento y el pozzolan y el costo de los materiales respectivos. Típico cantidades de varios tipos de pozzolan y otros materiales mezclado con portland consolide para reducir generación de calor es mostrado en Mesa A5.1. A5.3.2 agregados--El tamaño del máximo nominal los agregados recomendaron para el uso bajo las varias condiciones poniendo se muestra en Mesa A5.2. Un tamaño del máximo nominal agregue a a 6 en. (150 mm) debe ser considerado, si el agregado del tamaño grande está disponible, barato, y poniendo las condiciones permiten. Porque el agregado más grande proporciona menos área de la superficie ser cubierto a través de pasta de cemento, una reducción en la cantidad de cemento y agua puede comprenderse para el misma proporción de agua-cemento. Esta relación se refleja en Mesa 6.3.3. Gradaciones típicas para los fragmentos del tamaño individuales de agregado tosco se muestra en Mesa A5.3. Gradings y otras propiedades físicas de agregado fino deben cumplir con los requisitos de ASTM C 33. A5.3.2.1 combinación agregado tosca--En determinando el tamaño del máximo nominal, el individuo, el tamaño agregado se agrupa disponible debe combinarse para producir
una gradación que se acerca densidad del máximo y mínimo voids. Esto produce la cantidad del máximo de mortero disponible para el placeability, laborabilidad, y finishability. El el rodded unidad peso método seco es generalmente aplicable para combinando tamaño se agrupa a a un tamaño del máximo nominal de 1% en. (37.5 mm); sin embargo, este método es impráctico para combinando tamaño se agrupa de 3 en. (75 mm) o 6 en. (150 mm) tamaño del máximo nominal. Eq. (A5.3) da un aproximado el porcentaje de material que pasa cada tamaño del cedazo requirió para un tipo agregado dado. Esta ecuación se desarrolló de trabaje por más Lleno y Thompson (Referencia A5.13) en el características condensando de material del particulate. El parabólico curva generada de la ecuación aproxima el ideal gradación por la densidad del máximo y mínimo voids otorgar a la forma de la partícula del agregado. Combinando el grupos de tamaño de agregado toscos individuales para aproximar el 211.1-32 ACI COMITÉ INFORME la curva ideal es el procedimiento recomendado para el uso con 6 en. (150 mm) y 3 en. (75 mm) el agregado de tamaño de máximo nominal mezclas en lugar del rodded unidad peso método seco. P = el dX - 0.1875x (100) DX - 0.1875 ' donde P = por ciento cumulativo que pasa el cedazo del dtamaño d = el cedazo abriendo, en. (mm) D = el agregado de tamaño de máximo nominal, en. (mm) x = el exponente (0.5 para redondeado y 0.8 para aplastó agregado) Basado en la ecuación anterior, el ideal combinó gradings para 6 en. y 3 en. (150 y 75 mm) aplastó y redondeó se muestran agregados en Mesa A5.4. Un graduando aceptable para un agregado que se aplasta parcialmente o parcialmente redondeado puede interpolarse de las gradaciones en Mesa A5.4. Usando la gradación individual de cada grupo del tamaño, 6 en. a 3 en. (150 mm a 75 mm), 3 en. a 11/2 en. (75 mm a 37.5 mm) MESA A5.1 - las CANTIDADES TÍPICAS DE
POZZOLANS Y OTROS MATERIALES * Por ciento de total consolidar material a través de volumen absoluto Unexposed Exposed el concretet solidifica Material o clase de material Pozzolans (ASTM C 6 yo 8): Clase F Clase N, todos los tipos excepto el uncalcined, diatomite Clase N. diatomite del uncalcined Otros materiales: Slag o el cemento natural 35 25 30 20 20 20 35 25 Pueden usarse cantidades de *Other de pozzolan o otros materiales si verificó para ser aceptable por laboratorio evaluaciones de la mezcla o los expenence anteriores. Ningún quantitites típico se ha establecido para la Clase Pozzolan de C los tUnexpo\ed solidifican para las estructuras macizas (i.e. . dique de gravedad \. vertederos, pared de la cerradura \. y similar estructuras macizas) SExposed solidifican para las estructuras macizas (vea nota anterior). y t concreto estructural expuesto yo e floodwalls, construyendo pavimentos de las fundaciones, y las estructuras del moderadotamaño similares) MESA A5.2 - el TAMAÑO del MÁXIMO NOMINAL DE El AGREGADO RECOMENDÓ PARA VARIOS TIPOS DE CONSTRUCCIÓN Rasgos Secciones más de 71/2 en. (190mm) ancho. y en que el la distancia clara entre las barras del refuerzo es a menor 2%1 en. (57 mm) Nominal máximo clasifique según tamaño, en. (mm) 1 E(37.5) Secciones de Unreinforced más de 12 en. (300 mm) ancho y reforzó secciones más de 18 en (457 mm) ancho, en que la distancia clara entre el refuerzo las barras son más de 6 en (150 mm) y bajo 10 en (250 mm) 3(75) Secciones macizas en que el cleardistance entre
las barras del refuerzo son por lo menos 10 en. (250 mm) y para qué provisión conveniente se constituye poner hormigón conteniendo los tamaños más grandes de agregado sin bolsillos de la piedra productores o otro indeseable condiciones. 6(150) MESA A5.3 - el AGREGADO TOSCO TÍPICO LÍMITES de la GRADACIÓN Clasifique según tamaño separación Por ciento a través de peso los cedazos individuales de paso No.4 a% en. a mí M en. a 3 en. to ‘/I en. Yo% en. 3 en. 6in. -Tamaño del cedazo (4.75 mm (19 mm a (37.5 mm a (75 mm a en. (mm) a 19 mm) 37.5 mm) 75 mm) I50 mm) 7( 177) 100 6( 150) 90-100 4( 100) 100 20-55 3(75) 90-100 0- 15 2(50) 100 20-55 0-5 1-1/2(37.5) 90-100 0-10 1(25) 100 20-55 0-5 3/4( 19) 90-100 0-15 3/8(9.5) 20-55 0-5 No. 4(4.75) 0-10 No. 8(2.36) 0-5 MESA A5.4-IDEALIZED COMBINÓ GRADUANDO PARA 6 EN. (150 mm) y 3 EN. (75 mm) NOMINAL AGREGADO de TAMAÑO de MÁXIMO DE EQ. (A5.3) 6 en. (150 mm) 3 en. (75 mm) Por ciento el paso del Por ciento de paso Sievesize - en. (mm) Aplastó Redondeado Aplastado Redondeado ---6(150) 100 100 - 5(125) 85 89 4(100) 70 78 3(75) 54 64 100 100 2(50) 38 49 69 75 1-1/2(37.5) 28 39 52 61 1(25) 19 28 34 44 3/4( 19) 13 21 25 33 3/8(9.5) 5 9 9 14 11/2 en. a% en. (37.5 mm a 19 mm), y 3/r en. a No. 4 (19 mm a 4.75 mm), un ensayo y método del error de seleccionar el el porcentaje de cada grupo del tamaño será necesario producir un graduando combinado del agregado aproximar tosco total
la gradación idealizada. Selección del porcentaje de cada grupo del tamaño normalmente puede hacerse tal que los combinaron graduar generalmente es dentro de 2 o 3 por ciento del ideal graduando si el tamaño individual los gradings de grupo son dentro del límites de Mesa A5.3. Donde graduando límites otra cosa que aquéllos de Mesa A5.3 puede usarse, más tolerancia puede requerirse en cierto sixes del cedazo. Además, los agregados naturales en algunas áreas pueden ser deficientes de ciertos tamaños y, en tal casos, modificación del graduar idealizar para permitir uso de este agregado se recomienda. A5.3.2.2 volumen del agregado tosco--La proporción de agregado de la multa para hormigón de masa depende adelante el el examen final combinó graduando de agregado tosco, forma de la partícula, módulo de fineza del agregado fino, y la cantidad de material del cementitious. La cantidad del agregado tosca puede ser encuentre usando el b/b, método, Mesa 5.3.6 de ACI 211.1, si el ASTM C 29 peso de unidad de volumen ha sido determinado. Para grande 3 en. (75 mm) y 6 en. (150 mm) el tamaño del máximo nominal la Mesa A5.5 agregado aproxima la cantidad de tosco agregue como un por ciento del volumen agregado total para moduli diferente de agregado de la multa y el máximo nominal PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-33 tamaños de agregado tosco. La mesa es sólo aplicable para 3 en. (75 mm) y 6 en. (150 mm) el tamaño del máximo nominal agregado. A5.3.3 mezclas--Al proporcionar masa el uso concreto de mezclas siempre debe ser considerado. El dos la mayoría normalmente usado mezclas en hormigón de masa es aire-entraining y agua-reduciendo mezclas. A5.3.3.1 entrainment de aire--el entrainment Aéreo en el hormigón de masa es necesario si por ninguna otra razón que a aumente laborabilidad de mezclas concretas delgadas. El uso de aire
entrainment en hormigón de masa, como en otro hormigón, permisos una marcada mejora en durabilidad, mejora en plasticidad y laborabilidad, y reducción en segregación y sangrando. El efecto de entrainment aéreo en la fuerza de se minimiza hormigón de masa la deuda a la reducción en el la cantidad de pasta en hormigón en el que contiene 3. (75 mm) y 6 en. (150 mm) el agregado de tamaño de máximo nominal. Sin embargo, los tales efectos deben ser considerados en el plan de masa hormigón que tiene 11/2 en. (37.5 mm) o% en. (19 mm) nominal agregado de tamaño de máximo. En fuerzas de las mezclas delgadas no es reducido tanto cuando el entrainment aéreo se usa; en algunos MESA A5.5 - APROXIMADO TOSCO VOLUMEN AGREGADO AL USAR NATURAL (N) OREGÓN MANUFACTURE (M) el AGREGADO FINO (El por ciento de agregado del total a través de volumen absoluto) Módulo de fineza Máximo nominal tamaño y tipo agregado tosco 6 en. (150 mm) aplastado 6 en. (150 mm) redondeado 3 en. (75 mm) aplastado 3 en. (75 mm) redondeado 2.40 2.60 2.80 3.00 Arena ---tipo: N M N M N M N M --------80 78 79 77 78 76 77 75 82 80 81 79 80 78 79 77 75 73 74 72 73 71 72 70 77 75 76 74 75 73 74 72 MESA A5.6-APPROXIMATE MORTERO Y AIRE VOLUMEN PARA el VARIOS MÁXIMO NOMINAL AGREGADOS del TAMAÑO [l% en. (37.5 mm) la depresión y el volumen aéreo de 5 a 6 por ciento en menos 1% en. (37.5 mm) la porción] Mortero del máximo nominal el volumen de Aire satisfecho tamaño y tipo cu ft/cu yd + 0.2 mezcla del Total, agregado tosco (m3/m3 + 0.01) el por ciento
6 en. (150 mm) aplastó 10.5 (0.39) 3.0-4.0 6 en. (150 mm) redondeado 10.0 (0.37) 3.0-4.0 3 en. (75 mm) aplastó 12.0(0.44) 3.5-4.5 3 en. (75 mm) redondeado 1 1 .5 (0.43) 3.5-4.5 MESA A5.7 - COMPRESSIVE APROXIMADO FUERZAS DE AIRE-ENTRAINED CONCRETO PARA VARIAS PROPORCIONES de AGUA-CEMENTO [Basó en el uso de 6 x 12-in. (152 x 305-mm) los cilindros.] Aproxime 28-day compressive fuerza, psi (MPa) (J ‘)t Proporción de agua-cemento a través de peso * el agregado Natural Aplastó al agregado 0.40 4500 (3 1 .O) 5000(34.5) 0.50 3400(23.4) 3800(26.2) 0.60 2700(18.6) 3100(21.4) 0.70 2100(14.5) 2500( 17.2) 0.80 1600(11.0) 1900(13.l) *These pueden convertirse proporciones de W/C a w / (c + p) las proporciones por el uso 01 la ecuación en Sección 5.3 4 t90 días al usar pozzolan MESA A5.8 - el MÁXIMO WATERCEMENT PERMISIBLE PROPORCIONES PARA las SECCIONES MACIZAS Proporciones de agua-cemento, a través de peso, Clima severo o Apacible. modere nieve pequeña Situación de clima de la estructura o escarcha Al nivel del agua en hidráulico o waterfront estructuras donde la saturación intermitente es posible 0.50 0.55 Unexposed divide de estructura maciza Ningún límite * Ningún límite Ordinario expuso estructura 0.50 0.55 Sumersión continua completa en riegue 0.58 0.58 El hormigón depositó en agua 0.45 0.45 Exposición al groundwater del sulfato fuerte o otro líquido corrosivo, sal o mar agua 0.45 0.45 El hormigón sujetó a flujo de velocidad alto de agua (,4ofls) (> I2 m/s) 0.45 0.45 Note yo Estas proporciones del w/c pueden convertirse al w/(c + P) las proporciones por el uso de ecuación en Sección 5. 3. 4 *Limit debe ser basado en el mínimo requerido para laborabilidad o Mesa A57 para fuerza las fuerzas de los casos pueden aumentar debido a la reducción mezclando riegue requisitos con entrainment aéreo. Volúmenes aéreos
deba estar de acuerdo con aquéllos recomendados en Mesa A5.6. A5.3.3.2 mezcla agua-reduciendo--Waterreducing mezclas que reúnen los requisitos de ASTM C se han encontrado 494 eficaz en masa las mezclas concretas. La reducción de agua permite una reducción correspondiente en el volumen de cemento mientras manteniendo un watercement constante proporción. La cantidad de reducción de agua variará con hormigones diferentes; sin embargo, 5 a 8 por ciento son normales. In suma, ciertos tipos de agua-reducir mezcla tienden a mejore la movilidad de hormigón y su contestación a vibración, particularmente en mezclas agregado grandes. A5.4 fuerza y durabilidad--El procedimiento para proporcionando hormigón de masa se usa principalmente por controlar la generación de calor y levantamiento de temperatura, mientras satisfaciendo los requisitos para la fuerza y durabilidad. La fuerza y las propiedades de durabilidad se gobiernan principalmente por el proporción de agua-cemento. La proporción de aguacemento es la proporción, por 211.1-34 ACI COMITÉ INFORME MESA A5.9 - las CANTIDADES DE MATERIALES SUGIRIERON PARA HORMIGÓN que PROPORCIONA MEZCLAS del ENSAYO Cantidades de agregados, lb (kg) Agregados toscos Máximo nominal agregado del tamaño en mezcla en. (mm) -!! (19) 11/2 (37.5) 3 (75) 6 (150) Consolide, Multe No. 4 a% en. -?Un en. a 1l/z en. 11/2 en. a 3 en. 3 en. a 6 en. lb. agregado (4.75 mm a 19 mm) (19 mm a 37.5 mm) (37.5 a 75 mm) (75 mm a 150 mm) (kg) 1200 (544) 12000 (544) - - - 400 (181) 1000 (454) 10000 (454) 1000 (454) - - 400 (181) 2000 (907) 15000 (680) 1000 (454) 2000 (907) - 500 (227) 3000 (1361) 2000 (907) 1500 (680) 2500 (1134) 3000 (1361) 700 (318) Note 1 La cantidad real de materiales requerida depende en la disponibilidad de
equipo de laboratorio de materiales, y magnitud del programa de la comprobación Note 2 Si un pozzolan o ceniza de la mosca i s ser usado en el hormigón, la cantidad amueblada debe ser 35 por ciento del peso del cemento Note a 3 Un compañero (3 8) de un propuso aireentraining mezcla o mezcla del químico serán suficientes peso, de cantidad de agua, exclusivo de eso absorbido por theaggregates, a la cantidad de cemento en un hormigón o mezcla del mortero. A menos que el agua-cemento anterior proporción-compressive los datos de fuerza están disponibles, el la fuerza del compressive aproximada de hormigón probó en 6 x 12-in. (152 x 305-mm) los cilindros para varios aguacemento pueden estimarse proporciones de Mesa A5.7. Los recomendaron proporción de permissiblewater-cemento de máximo para el asunto concreto a las varias condiciones de exposición se muestra en Mesa A5.8. La proporción de agua-cemento determinada por cálculo debe ser verificado por lotes del ensayo para asegurar que los especificaron se reúnen propiedades del hormigón. Los resultados pueden mostrar eso fuerza o durabilidad en lugar de la generación de calor gobierna el propor-tions. Cuando esta situación ocurre medidas del alterative controlar calor serán necesarios. Por ejemplo, en gravedad represe construcción una mezcla del exterior-paramento puede usarse qué contra-tains el cemento adicional para proporcionar los requirieron durabilidad. Otras medidas pueden incluir una reducción en el el temp-erature inicial de hormigón a colocación o una limitación en el tamaño de la colocación. Si las fuerzas del compressive son dado para mezcla de masa llena que contiene al agregado más grande que 11/2 en. (75 mm), relaciones aproximadas entre fuerza de la mezcla de masa llena y húmedo protegió 6 x 12-in. (152 x 305-mm) el cilindro está disponible de las fuentes como Referencia A5.6. A5.5 colocación y laborabilidad--la Experiencia tiene
demostrado ese mezclas agregado grandes, 3 en. (75 mm) y 6 en. (150 mm) el agregado de tamaño de máximo nominal, requiera un volumen del mortero mínimo por el poner conveniente y propiedades de laborabilidad. Mesa A5.6 refleja el total absoluto volumen de mortero (el cemento, pozzolan, riega, airee, y multa agregado) qué se sugiere para el uso mezclas conteniendo sixes agregado grande. Estos valores deben compararse con aquéllos determinaron durante el procedimiento proporcionando y ajustes apropiados o hechos por creciente o disminuyendo los ensayo mezcla mortero volúmenes para mejoraron laborabilidad. A5.6 procedimiento--Al determinar las propiedades de los materiales y sabiendo las propiedades del hormigón, el procedimiento proporcionando sigue una serie de sincero los pasos perfilaron en A5.6.1 a A5.6.12. Proporciones debe determinarse por el máximo poner anticiparse temperatura debido a la influencia en la proporción de cemento el hydration y calor generaron. Con el uso de 3 en. (75 mm) o 6 en. (150 mm) el agregado de tamaño de máximo nominal, el procedimiento, pueda ser algo diferente de ACI 211. 1, principalmente, debido a la dificultad determinando la densidad del agregado grande por el rodded unidad peso método seco. Para tamaño del máximo nominal el ll/z agregado en. (37.5 mm) o menos, proporcionando de acuerdo con ACI 211.1 pueden usarse. A5.6.1 paso 1--Determine todo el requisitos relacionando a las propiedades del hormigón incluir: 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9. 10. Tamaño del máximo nominal de agregados que pueden ser usado. Rango de la depresión. Limitaciones de proporción de agua-cemento. Máximo esperado que pone temperatura.
Rango del volumen aéreo. Fuerzas especificadas y edades de la prueba. Condiciones de la exposición esperadas. Velocidades de agua esperadas, cuando el hormigón es ser sujetado a agua fluida. Requisitos de calidad agregado. Cemento y/o propiedades del pozzolan. A5.6.2 paso 2--Determine las propiedades esenciales de materiales si la información suficiente no está disponible. Las muestras representativas de todos los materiales ser incorporado en el hormigón debe obtenerse en cantidades suficientes a proporcione pruebas de la comprobación por batching del ensayo. Los sugirieron cantidades de materiales necesario para completar los requirieron se muestran pruebas en Mesa A5.9. Si el pozzolan es económicamente disponible, o requerido por la especificación, el porcentaje como sugerido en Mesa A5.1 debe usarse como un punto de arranque en las mezclas del ensayo. Del material sometido para el programa de la prueba, determine las propiedades siguientes: 1. Cribe análisis de todos los agregados. 2. Volumen la gravedad específica de agregados. 3. Absorción de agregados. 4. Forma de la partícula de agregados toscos. 5. Módulo de fineza de agregado de la multa. 6. Specificgravity de cemento del portland, y/o pozzolans y el cemento mezclado. 7. Propiedades físicas y químicas de cemento del portland y/o el pozzolans y cemento mezclado incluso calor de hydration a 7 días. PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-35 Un registro completo de las propiedades anteriores debe ser hecho disponible para el uso del campo; esta información ayudará en ajustando la mezcla deben cualquiera de las propiedades del los materiales usaron en el cambio del campo de las propiedades del los materiales usaron en el laboratorio ensayo mezcla programa. A5.6.3 paso 3--la Selección de proporción de W/C. Si el la proporción de agua-cemento no se da en el documento del proyecto, seleccione de Mesa A5.8 el máximo el watercement permisible (W/C) la proporción para las condiciones de la exposición particulares.
Compare esta proporción de W/C con el máximo W/C permisible la proporción requirió en Mesa A5.7 para obtener la media fuerza qué incluye la fuerza especificada más una concesión para variación anticipada y usa la proporción de W/C más baja. El W/C la proporción debe reducirse 0.02 para asegurar que el máximo la proporción de W/C permisible no se excede durante los ajustes del campo. Esta proporción de W/C, si requirió, puede convertirse a un agua-consolide más la proporción del pozzolan por el uso de Eq. (6.3.4.1). A5.6.4 paso 4--Estime de mezclar agua requisito. Estime el requisito de agua de la Mesa 6.3.3 para la depresión especificada y el tamaño del máximo nominal agregado. Inicial que pone temperatura puede afectar este agua requisito; para información adicional consulte Referencia A5.6. A5.6.5 paso 5--la Selección de volumen de aire. Seleccione un volumen de aire total de la mezcla como recomendó en Mesa A5.6. Una medida exacta de volumen de aire puede hacerse durante el ajuste futuro de la mezcla por uso de Eq. (A5.6). Un = un ( A5.6) l+rl-un ( 1 100 donde Un = un = r= el volumen aéreo de mezcla total, expresado como un por ciento, volumen aéreo de menos ll/z en. (37.5 mm) el fragmento de mezcla, expresada como un por ciento, proporción del volumen absoluto de ventaja 11/2 en. (37.5 mm) el agregado al volumen absoluto de todos otro materiales en la mezcla excepto aire. Si 100 por ciento de el agregado pasa los 11/2 en. (37.5 mm) el cedazo, r, =O, y A=a A5.6.6 paso 6--Compute el peso requerido de consolide del W/C seleccionado (A5.6.3) y agua requisito (A5.6.4). A5.6.7 paso 7--Determine el volumen absoluto para los materiales del cementitious, volumen de agua, y el volumen aéreo de información obtenida en Pasos 4, 5, y 6. Compute
volúmenes absolutos individuales de cemento y pozzolan. V= c+P Cw cu ft o Cw m3 (A5.6A) GJ62.4) G, (1000) K = F/,,(l - FYI (A5.6B) l/p = K+p(F,) (A5.6C) donde CW = el peso del cemento del portland equivalente como determinado de Paso 6 G, v, 5 V=+p F” = la gravedad específica de cemento del portland = el volumen de cemento (ft del cu) (m3) = el volumen de pozzolan (ft del cu) (m3) = el volumen de cemento y pozzolan (ft del cu) (m3) = el pozzolan del por ciento por volumen absoluto del total el volumen absoluto de cemento más el pozzolan expresado como un factor decimal A5.6.8 paso 8--el por ciento Selecto de agregado tosco. De Mesa A5.5, y basó en el módulo de fineza del agregado fino así como el tamaño del máximo nominal y tipo de agregado tosco, determine el porcentaje agregado tosco del volumen total de agregado. A5.6.9 paso 9--Determine el volumen absoluto de el agregado total substrayendo del volumen de la unidad el volúmenes absolutos de cada material como computó en Paso 7. Basado en la cantidad de agregado tosco seleccionada en Paso 8, determine el volumen absoluto del agregado tosco. El el resto del volumen absoluto representa la cantidad de agregado fino en la mezcla. A5.6.10 paso 10--Establezca la combinación deseada de los agregados toscos separados los grupos clasifican según tamaño. Usando el individual tosco agrega gradings, combine todos tosco agregue a un graduar uniforme aproximando el gradings mostrado en Mesa A5.4 para 6 en. (150 mm) el máximo nominal agregado del tamaño (NMSA) o 3 en. (75 mm) NMSA. El el porcentaje de cada grupo del tamaño debe redondearse al por ciento entero más cercano. A5.6.11 paso 11--el Convertido todo los volúmenes absolutos a peso por el volumen de la unidad de todos los ingredientes en la mezcla. A5.6.12 paso 12--el Cheque el volumen del mortero. De
los volúmenes absolutos computaron antes, compute el mortero volumen y compara los resultados con valores cedidos Mesa A5.6. Los valores en Mesa A5.6 proporcionarán una indicación del laborabilidad de la mezcla como determinado por campo del pasado actuación. Mesa A5.6 puede usarse como una ayuda haciendo ajustes del laboratorio de la mezcla. A5.7 problema del ejemplo--el Hormigón se requiere para un pesado pontee malecón en el que se expondrá a agua fresca un severo clima, La fuerza de compressive de plan es 3000 psi (20.7 MPa) a 28 días. La colocación condiciona permiso el uso de un agregado de tamaño de máximo nominal grande, y 6 en. (150 mm) el tamaño del máximo nominal aplastó que la piedra está disponible. Laboratorio las pruebas indican que 6,3, l%, y 3/s en. (150,75,37.5, y 19 mm) los grupos del tamaño de piedra aplastada tienen volumen específico gravedades (saturar-superficie-seco, S.S.D. la base) de 2.72, 2.70, 2.70, y 2.68, respectivamente; el agregado fino natural 211.1-36 ACI COMITÉ INFORME disponible tiene un volumen la gravedad específica de 2.64 con una fineza módulo de 2.80. Una Clase F (ceniza de la mosca) el pozzolan está disponible y debe usarse para reducir la generación de calor en el hormigón. El pozzolan tiene una gravedad específica de 2.45, y Teclee que II cemento del portland está disponible. A5.7.1 paso 1--Determine propiedades deseadas. El se han especificado propiedades siguientes en la revisión del los documentos del proyecto y consultación con el ingeniero: 1. Un 6 en. (150 mm) el tamaño del máximo nominal aplastó el agregado de la piedra está disponible y económicamente factible al uso. 2. El rango de la depresión del hormigón será 1 a 2 en. (25 a 50 mm) como midió en el menos 11/2 en. (37.5 mm) la porción. 3. Máximo la proporción de W/C permisible por peso requerido para ser 0.50 para los propósitos de durabilidad. 4. Los documentos del proyecto exigen poner el hormigón a 65 F (18 C) o debajo de. 5. El hormigón se exige ser entrained aéreo dentro de
un rango de 11% por ciento de 5 por ciento cuando probó adelante el menos 11/2 en. (37.5 mm) el material. 6. Asumiendo una desviación normal de 500 psi (3.45 MPa), el mando de construcción de general global bueno considerado, y 80 por ciento de las pruebas sobre fuerza del plan, un promedio fuerza del compressive de ningún menos de 3400 psi (23.4 MPa) a 28 días (90 días con pozzolan) se requiere en acuerdo con ACI 214-77. 7. El hormigón se sujetará a la exposición severa condiciones. 8. Riegue velocidades alrededor del hormigón no excederá 40 ft/sec (12 m/s). 9. Agregados que reúnen los requisitos del proyecto las característica técnicas están disponibles. 10. Las especificaciones del proyecto requieren el uso de los portland consolidan Tipo II y permiten el uso de pozzolan. A5.7.2 paso 2--Determine propiedades del materiales. 1. Los agregados toscos tienen el cedazo siguiente análisis: Por ciento a través de peso los cedazos individuales de paso No. 4 a Y4 en. a I’/2 en. a 3in. to VI en. 1 l/2 en. 3in. 6in. Sievesize (4.75 mm (19 mm a (37.5 mm (75 mm a en. (mm) a 19 mm) 37.5 mm) a 75 mm) 150 mm) 7 (175) 100 6 (150) 98 5 (125) 60 4 (100) 100 30 3 (75) 92 10 2 (50) l00 30 2 1% (37.5) 94 6 1 (25) 100 36 4 VI (19) 92 4 % (9.5) 30 2 No. 4(4.75) 2 2. El volumen las gravedades específicas (saturarsuperficie-seco, S.S.D. la base) del tosco y fino (arena) los agregados son determinado para ser: Grupo del tamaño la gravedad Específica 6 en. a 3 en. (150 a 75 mm) 2.72 3 en. a 11/2 en. (75 a 37.5 mm) 2.70 11/2 en. a j/4 en. (37.5 a 19 mm) 2.70 Y4 en. a No. 4 (19 a 4.75 mm) 2.68 Agregado 2.64 fino 3. Las absorciones de los agregados toscos y finos es como sigue: Tamaño la Absorción de grupo (por ciento)
6 en. a 3 en. (150 a 75 mm) 0.5 3 en. a 1% en. (75 a 37.5 mm) 0.75 1% en. a J/4 en. (37.5 a 19 mm) 1.0 % en. a No. 4 (19 a 4.75 mm) 2.0 Agregado 3.2 fino 4. El agregado tosco y fino es totalmente aplastado y natural, respectivamente. 5. El módulo de fineza del agregado fino es 2.80. 6. Las gravedades específicas del portland consolidan y los pozzolan son 3.15 y 2.45, respectivamente. 7. Pruebas físicas y químicas del cemento del portland y los pozzolan verifican complacencia con los requisitos del proyecte especificaciones. A5.7.3 paso 3--la Selección de proporción de W/C. De la Mesa A5.8, la exposición condiciona permiso un máximo permisible La proporción de W/C de 0.50 y Mesa A5.7 recomienda un máximo La proporción de W/C de 0.57 para obtener la media fuerza deseada de 3400 psi (23.44 MPa). Desde que las condiciones de la exposición requieren la proporción de W/C más baja, la proporción de W/C diseñada será 0.48 o 0.02 menos de eso permitió permitir ajustes del campo. Desde que un pozzolan de ceniza de mosca está disponible y la cantidad de solidifique en el proyecto justifica su uso, 25, económicamente el por ciento a través de volumen se usará según Mesa A5.1. A5.7.4 paso 4--Estime de mezclar agua requisito. De Mesa 6.3.3 el volumen de agua estimado es 180 yd del lb/cu (107 kg/m3) basó en el uso de un 6 en. (150 mm) aplastó piedra (NMSA) y una depresión de 1 a 2 en. (25 a 50 mm). A5.7.5 paso 5--la Selección de volumen de aire. Un aire total el volumen de 3.2 por ciento se selecciona qué está dentro del rango recomendado en Mesa A5.6. Durante los ajustes más tarde, después de todos los ingredientes son determinados, un aire del total más exacto, el volumen puede ser derivado por el uso de Eq. (A5.6). A5.7.6 paso 6--Determine peso de cemento de proporción de W/C seleccionada y demanda de agua. del Paso 3 W/C = 0.48 por consiguiente: el peso de cemento en un cemento del portland total la mezcla iguala Tamaño del cedazo
en. (mm) 7 (175) 100 6 (150) 98 4 (100) 30 100 3 (751 IO 92 2 (50) 2 30 100 Yo el vi (37.5) 6 94 1 (25) 4 36 100 % (19) 4 92 % (9.5) 2 30 No.4(4.75) 2 PROPORCIONES PARA el NORMAL, PESO PESADO, Y MASA HORMIGÓN 211.1-37 Combinado graduando cómputos El ensayo y selección del error Combinadas Idealizan * Graduando de grupos del tamaño individuales paso del por ciento ' 6 en. a 3 en. a 1% en. al jh en. to 3 i n. 3 inin. ‘? en. No. 4 (150 mm (75 mm a (37.5 mm a (19 mm a a 75 mm) 37.5 mm) 19 mm) 4.75 mm) Tamaño los porcentajes de grupo y gradings 45 25 15 15 por ciento por ciento por ciento por ciento 6 en. a 3 en. ¿a mí%? en. a ‘Yi en. to 3 en. ‘1% en. Y4 en. No. 4 (150 mm (75 mm a (37.5 mm a (19 mm a a 75 mm) 37.5 mm) 19 mm) 4.75 mm) 45 25 15 15 44 25 15 15 14 25 15 15 4 23 15 15 1 8 15 15 2 14 15 Yo 5 15 1 14 05 0 *From Mesa A5.4 para 6 en. (150 mm) el tamaño del máximo nominal aplastó material. 180 0.48 = 375 yd del lb/cu o (222 kg/m3) A5.7.7 paso 7--Determine volumen absoluto por patio cúbico (metro cúbico) para los materiales del cementitious, volumen de agua y el volumen aéreo. Como recomendó en Mesa A5.1, se usarán 25 pozzolan del por ciento a través de volumen. Eq usando. (A5.6.7A), (B), y (C), el volumen absoluto de cementitious el material puede determinarse. v = Clv 375 ‘+ ' GJ62.4) = 3.15(62.4) =1.91 yd de ft/cu de cu o
222 0.0 3.15(1000) v; = V'+,(l - FJ ' = 1.91(1-0.25) =1.43 yd de ft/cu de cu o r (0.070 (1 - 0.25) = 0.052 m 3!m ‘) VP = V'+p(FJ = 1.91(0.25) 0.48 yd de ft/cu de cu o (0.070(0.25) =0.018m3jm3) graduando graduando por ciento del por ciento paso de paso 100 99 69 57 39 31 21 15 5 0 100 70 54 38 28 21 15 5 0 V ' = 0.032 (27) =0.86 yd de ft/cu de cu o yd o (0.032(1.0) =0.032m3Jm3) A5.7.8 paso 8--Para un agregado fino natural con un F.M. de 2.80 y un 6-m (152 mm) (NMSA) aplastó piedra, el volumen de agregado tosco ser usado en el lote del ensayo es 78 por ciento--vea Mesa A5.5. A5.7.9 paso 9--Determine el volumen absoluto de multa y los agregados toscos. 27 - V W - VA - V c + p = Vol de yd del aggregate/cu o (1.0 - V W - VA - el vc+p+ = Vol de aggregate/m3) 27 - 2.88 - 0.86 - 1.91 = 21.35 yd de ft/cu de cu o (0.79m3/m3) Vol de agregado tosco = 21.35 (0.78) el yd de ft/cu de cu o [0.79(0.78) m3/m3] = 16.65 yd de ft/cu de cu o (0.62 m3/m3) Vol de agregado de la multa = 21.35(0.22) el yd de ft/cu de cu o [0.79(0.22) m3/m3] = 4.70 yd de ft/cu de cu o (0. 17m3/m3) A5.7.10 paso 10--Combine los varios grupos del tamaño de agregado tosco. El gradings agregado tosco existiendo fue combinado por cómputos del ensayo-y-error y resulta en
los porcentajes siguientes de cada grupo del tamaño: No. 4 a% en. (4.75 a 19 mm) 15 por ciento Y4 en. al ll/z en. (19 a 75 mm) 15 por ciento 1% en. a 3 en. (75 a 150 mm) 25 por ciento 3 en. a 6 en. (150 a 300 mm) 45 por ciento 211.1-38 ACI COMITÉ INFORME A5.7.11 paso 11--el Convertido todo los volúmenes absolutos a peso por volumen de la unidad. Material Volumen absoluto x gravedad específica x 62.4 yd del lb/cu (kg/m3) Portlandcement 1.43(3.15)62.4 281 (167) Pozzolan 0.48(2.45)62.4 73 (43) Yo Riego 2.88 (yo .00)62.4 180 (107) Airee 0.86 Agregado 4.70(2.64)62.4 774(459)S.S.D fino. * Agregado tosco No. 4 -% $en. (4.75 -19 mm) 16.65(0.15)(2.68)62.4 418(248)S.S.D. * “/4-l ‘/2 en. (19mm-75 mm) 16.65(0.15)(2.70)62.4 421(250)S.S.D. * Yo E-3 en. (75mm-150 mm) 16.65(0.25)(2.70)62.4 701(416)S.S.D. * 3-6 en. (150-300 mm) 16.65(0.45)(2.72)62.4 1272(755)S.S.D. * *Weights condición. basado en agregados en un saturar-superficieseco A5.7.12 paso 12--el volumen de mortero de Cheque y compare con Mesa A5.6 Volumen del mortero = Vc + Vp + VW + Vs + VA A5.5 ACI Comité 224, “el Mando de Agrietamiento en = 1.43 + 0.48 + 2.88 + 4.70 + 0.86 Estructuras de hormigón,” el Periódico de ACI, Procedimientos V. 69, No., = 10.35 yd de ft/cu de cu (0.383 m3/m3) 12, Dic. 1972, pp. 717-753. De Mesa A5.6 el volumen del mortero se estima para ser 10.5 yd de ft/cu de cu (0.39 m3/m3) qué es dentro del & 0.2 ft del cu (2 0.01 m3) del valor real. A5.7.13 lote del ensayo--De la información anterior el volumen absoluto y peso por el patio cúbico de cada uno el ingrediente computa como sigue: Material Volumen absoluto ft3/yd3 (m3/m3)
Peso Ib/yd3(kg/m3) Portland consolidan Pozzolan Agua Aire Agregado fino No. 4-V4 en. (4.75 -19 mm) $61% en. (19mm-75 mm) 1 E-3 en. (75mm-150 mm) 3-6 en. 1.43(0.052) 0.48(0.018) 2.88(0.107) 0.86(0.032) 4.70(0.174) 2.50(0.093) 2.50(0.093) 4.16(0.154) (150-300 mm) 7.49(0.277) Sume 27.00(1.000) 281 (167) 73 (43) 180(107) 774 (459)S.S.D. * 418 (248)S.S.D. * 421 (250)S.S.D. * 701 (416)S.S.D. * 1272 (755)S.S.D. * 4120 (2444) *Weights son basado en agregado en un saturarsuperficie-dty condición. Los pesos sobre debe reducirse proporcionalmente a facilite la preparación de lotes del ensayo que a su vez debe evaluarse para la corrección de humedad apropiada, caígase, volumen aéreo, y la laborabilidad general. Después del requisito ajustes, mezclas del ensayo para la comprobación de fuerza y otro deben hacerse propiedades deseadas de hormigón. Referencia 2 proporcione guía estimando el calor generado por el mezcla del ensayo y determinando si o no otra temperatura se necesitan medidas del mando. A5.8 referencias A5.1 Townsend, Charles L., “El mando de Temperatura Crujiendo en Hormigón de Masa,” las Causas, Mecanismo, y Mando
de Agrietamiento en Hormigón, SP-20, Instituto de Hormigón de americano, Detroit, 1968, pp. 119-139. A5.2 ACI Comité 207, “el Efecto de Refrenamiento, Volumen, Cambie, y Refuerzo en Crujir de Macizo Solidifique,” el Periódico de ACI, Procedimientos V. 70, No., 7, 1973 de julio, pp. 445-470. También, Manual de ACI de Práctica Concreta, Parta 1. A5.3 Townsend, C., L., ‘Control de Agrietamiento en Masa Estructuras de hormigón,” Diseñando Monografía No. 34, U.S. El escritorio de Reclamación, Denver, 1965. A5.4 ACI Comité 207, “el Hormigón de Masa para los Diques y Otras Estructuras Macizas,” el Periódico de ACI, Procedimientos V. 67, No. 4, Abr. 1970, pp. 273-309. También, Manual de ACI de Práctica concreta, Parta 1. A5.6 Manual de hormigón, 8 Edición, U.S. el Escritorio de Reclamación, Denver, 1975, 627 pp. A5.7 Mezclas Concretas proporcionando, SP-46, americano, Instituto concreto, Detroit, 1974, 223 pp. A5.8 Tynes, W., O., “El efecto de Fineza de Continuamente Agregado Tosco graduado en las Propiedades de Hormigón,” Informe técnico No. 6-819, U.S. el Ejército Ingeniero Waterways Estación del experimento, Vicksburg, Abr. 1968, 28 pp. A5.9 ACI Comité 116, Cemento y Hormigón Terminología, 2 Edición, SP-19(78), el Hormigón americano Instituya, Detroit, 1978, 50 pp. A5.10 manual para Hormigón y Consolida, CRD-C 3, U.S. el Ejército Ingeniero Estación de Experimento de Canales, Vicksburg, 1949 (con trimestral suplementos). A5.11 “la Práctica normal para Hormigón,” EM 1110-22000 Oficina, Jefe de Ingenieros, U.S. el cuerpo de ejército de Ingenieros, Washington, D.C., el 1974 de junio. A5.12 Hansen, Kenneth, “el Costo de Masa Concreto en Diques,” la Publicación No. MS260W, Cemento de Portland, Asociación, Skokie, 1973, 4 pp. A5.13 poderes, Treval C., Las Propiedades de Fresco Solidifique, John Wiley y Hijos, Nueva York, 1968, pp. 246-256. A5.14 ACI Comité 207, “Refrescando y Aislando
Sistemas para Hormigón de Masa,” (ACI 207.4R-80) el Hormigón Internacional--Des&n y Construcción, V.2, No., 5, 1980 de mayo, pp. 45-64.
