ALTURA VS AR 1255 1250 1245 1240 1235 1230 1225 0.0000 50.0000100.0000150.0000200.0000250.000030
8.4090
430.8436
EN
ALTURA VS VOLUMEN
A
ALTURA VS AREA
0.0000
REGISTRO DE EVAPORACIONE DE TANQUE MENSUAL (mm) ESTACIÓN
:MAGUNCHAL
CATEGORIA
:CO
PARAMETRO:
LATITUD: 0 LONGITUD: ALTITUD:
PRECIPITACION MAXIMA EN 24 HORAS (mm)
AÑO
ENERO
FEBRERO
MARZO
ABRIL
MAYO
JUNIO
1995
160.7
144.3
132.1
133.2
149.4
140.8
1996
129.3
114.7
149.7
140.5
107.4
121.3
1997
170.5
149.7
158.2
122.4
127.9
121.9
1998
153.4
126.9
162.2
159.1
148.7
142.3
1999
169.8
116.6
163.6
158.8
140.9
157.1
2000
167.6
154.7
157
164.7
115.2
120.6
2001
219.8
165.6
146.3
175.1
130
117.9
2002
173
148.6
151.1
154.7
138.9
129.7
2003
163.9
115.3
136.2
152.7
155.6
143.6
MED
167.56
137.38
150.71
151.24
134.89
132.80
MAX
219.8
165.6
163.6
175.1
155.6
157.1
MIM
129.3
114.7
132.1
122.4
107.4
117.9
° 53' 27.8'' 8° 11' 19.9'' 32 msnm
DEPARTAMENTO: AMAZONAS PROVINCIA
:UTCUBAMBA
DISTRITO
:JAMALCA
JULIO
AGOSTO
SEPTIEMBRE
OCTUBRE
NOVIEMBRE
DICIEMBRE
164.5
178.1
195
188.5
171.1
208.2
145.2
175
175.5
186.5
204.3
166.3
129.4
142.8
169.8
206.9
200.3
183.5
146.2
173.5
152
209.9
195.3
153.5
122.9
153.7
183.9
184.7
165.1
166
142.1
169.4
182.2
178.7
182
157.1
128.6
168.1
170.7
182.6
193
177.4
164.5
188
176.5
180.3
165.9
153.9
165.2
183.4
193.1
167
186.5
169.1
145.40
170.22
177.63
187.23
184.83
170.56
165.2
188
195
209.9
204.3
208.2
122.9
142.8
152
167
165.1
153.5
cultivos de la zona Has/Dias
ENE
FEB
MAR
31
28
30
1
kc pastos
1000
1.00
1.00
1.00
2
kc café
600
1.10
1.10
1.00
3
kc cacao
700
1.00
1.00
1.00
4
kc limon acido
300
0.75
0.65
0.65
5
kc arroz
1.10
1.10
1.10
6
kc maiz amarill
1.05
1.05
1.15
7
kc papaya
1.10
1.10
1.10
8
kc yuca
1.06
1.06
1.06
9
kc palta
1.00
1.00
1.00
10
kc frijol
2800 1200 200 150 200 80
1.00
1.00
1.00
11
Área del terreno de cultivo
12
Kc Medio Ponderado
13
7230
7230
7230
1.05
1.04
1.05
Etp (mm/mes)
119.21
123.24
138.16
14
Etc= Kc*Etp (mm/mes)
125.05
128.76
145.50
15
PP Efectiva (mm)
53.48
79.50
96.37
16
Requerimiento Neto (Etc-Ppefectiva) (mm)
71.57
49.26
49.13
0.80
0.55
0.55
Requerimiento Neto(m3/ha)
7952.40
5472.82
5459.26
19
Dotación Total Mensual (m3)
21466.50017
16356.00845
15227.78371
20
Dot. Total Mensual(MMC)
2.100
1.850
1.750
17 18
Requer. Bruto (mm) con 90% de eficiencia
90
Porcentaje de Eficiencia
TEMPERATURA PROMEDIO MENSUAL (ºC)
PARAMETRO:
:MAGUNCHAL :CO temperatura promedio mensual (ºC))
AÑO
ENERO
ESTACIÓN CATEGORIA
FEBRERO
MARZO
ABRIL
MAYO
1995
27.2
27.7
27.6
27.4
27
1996
26.2
25.3
25.8
25.4
24.6
1997
25.8
24.9
24.6
23.9
24.8
1998
24.1
23.8
24.3
24.7
24.4
1999
25.7
25.3
26.5
27.2
26.7
2000
26.9
26.8
26.8
27.2
26.1
2001
27.9
27.5
27.2
27.8
27
2002
27.5
27.2
27
27.1
26.7
2003
26.9
26.2
26
26.8
26
MED
26.47
26.08
26.20
26.39
25.92
MAX
27.9
27.7
27.6
27.8
27
MIM
24.1
23.8
24.3
23.9
24.4
DETERMINACION DEL ETP
HARGREAVES: Método de Temperatura MES
DM
T
TMF
HR
CH
días
ºC
ºF
%
Factor HR
Enero
31
26.47
79.64
77
0.80
Febrero
28
26.08
78.94
80
0.74
Marzo
31
26.20
79.16
81
0.72
Abril
30
26.39
79.5
78
0.78
Mayo
31
25.92
78.66
72
0.88
Junio
30
25.38
77.68
67
0.95
Julio
31
25.04
77.08
64
1.00
Agosto
31
25.43
77.78
65
0.98
Septiembre
30
26.32
79.38
66
0.97
Octubre
31
26.98
80.56
69
0.92
Noviembre
30
27.02
80.64
70
0.91
Diciembre
31
26.78
80.2
72
0.88
Para determinar: TMF, CH, CE, MF, ETP, se calcula mediante la formula. Para TMF: TMF = 9/5 * ºC + 32 Para enero: TMF = 9/5 * 26.47 + 32 = 79.64
Para CH: CH = 0.166 * (100 – HR)^0.5 Para enero: CH = 0.166 * (100 – 77)^0.5 = 0.80
Para CE: CE = 1.0 + 0.4* (altitud/2000) CE = 1.0 + 0.4* (1185/2000) = 1.24 Para MF: Para el cálculo de MF, se determino mediante los valores establecidos En la tabla de Factor de ETP potencial. Para enero, a 05º de latitud es de 1.52 Para ETP: ETP = TMF*CH*CE*MF Para enero: ETP = 79.64 * 0.8 * 1.24 * 1.52 = 119.21 mm/mes
DETERMINACION DE LA PRECIPITACION EFECTIVA MET MESES ENERO FEBRERO MARZO
Los calculos del transito de caudal se lleva acabo la ecuaciòn (2S j+1 /∆t + Q j+1 ) = (I j + I j+1 ) + ( 2S j /∆t - Q j ) ………….(4)
para el primer intervalo de tiempo, S1=Q1=0 debido que el embalse esta inicialmente vacio; por lo tanto: 1º iteraciòn (2S2 /∆t + Q2 ) = (I1 + I2 ) + ( 2S1 /∆t - Q1 ) ………….(4)
= 0 + 60 + 0 El valor de Q j+1 se encuentra por interpolaciòn lineal dando: 2Sj+1 /∆t + Qj+1 y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.000 X1 = 0 X= 7.74 Y2= 0.058 X2= 7143.85 Y = 0.0001 luego Q 2 = 2.4 cfs y el valor de 2S2/∆t-Q 2 es necesario para la siguiente iteraciòn 2S2/∆t-Q2 = (2S2/∆t +Q2) - 2Q 2
7.74-2X0.0001 7.74 cfs
Trànsito de caudal a travès de un embalse de detenciòn utilizando el metodo de piscina nivelada. La secuencia computalizacional se indica mediante las flechas en la tabla Ij + Ij+1 2Sj/dt-Qj 2Sj+1/dt + Qj+1 Q de salida Tiempo Tiempo Q de entrada indice j (min.) (cfs) (cfs) (cfs) (cfs) (cfs) 1 2 3 4 5 6 7 1 0.00 0.00 0 0 0 0 2 20.10 7.74 7.74 7.74 7.74 0.0001 3 40.21 38.70 46.44 54.18 54.18 0.0004 4 60.31 82.55 121.25 175.42 175.43 0.0014 5 80.41 144.47 227.03 402.44 402.45 0.0033 6 100.52 221.87 366.34 768.77 768.78 0.0063 7 120.62 309.58 531.45 1300.19 1300.21 0.0106 8 140.72 397.29 706.87 2007.03 2007.06 0.0163 9 160.83 459.21 856.50 2863.49 2863.54 0.0233 10 180.93 500.49 959.70 3823.12 3823.19 0.0311 11 201.03 515.97 1016.45 4839.50 4839.58 0.0394 12 221.14 505.65 1021.61 5861.02 5861.11 0.0477 13 241.24 474.69 980.34 6841.24 6841.35 0.0557 14 261.34 433.41 908.10 7749.21 7749.34 0.0664 15 281.45 386.97 820.39 8569.44 8569.60 0.0775 16 301.55 335.38 722.35 9291.62 9291.79 0.0874 17 321.65 294.10 629.48 9920.91 9921.10 0.0959 18 361.86 221.87 515.97 10436.67 10436.87 0.1030 19 402.07 165.11 386.97 10823.42 10823.64 0.1082
ALTURA TOTAL DE LA PRESA NAMO FONDO ALTURA DE OPERACIÓN ALTURA MAXIMA AVENIDA ALTURA BORDE LIBRE ALTURA DE LA CORTINA NAME
msnm msnm m m m m
1262 1227 35 2 2 39 37
0.10
3.500 3.000 2.500 2.000 1.500 1.000 0.500 0.000 0
50000
100000
150000
200000
250000
300000
350000
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.000 Y2= 0.058
X1 = X2=
0 7143.85
X= Y=
54.18 0.0004
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.000 Y2= 0.058
X1 = X2=
0 7143.85
X= Y=
175.43 0.0014
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.000 Y2= 0.058
X1 = X2=
0 7143.85
X= Y=
402.45 0.0033
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.000 Y2= 0.058
X1 = X2=
0 7143.85
X= Y=
768.78 0.0063
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.000
X1 =
0
X=
1300.21
X2=
7143.85
Y=
0.0106
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.000 Y2= 0.058
X1 = X2=
0 7143.85
X= Y=
2007.06 0.0163
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.000 Y2= 0.058
X1 = X2=
0 7143.85
X= Y=
2863.54 0.0233
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.000 Y2= 0.058
X1 = X2=
0 7143.85
X= Y=
3823.19 0.0311
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.000 Y2= 0.058
X1 = X2=
0 7143.85
X= Y=
4839.58 0.0394
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.000 Y2= 0.058
X1 = X2=
0 7143.85
X= Y=
5861.11 0.0477
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.000 Y2= 0.058
X1 = X2=
0 7143.85
X= Y=
6841.35 0.0557
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.058 Y2= 0.155
X1 = X2=
7143.85 14287.73
X= Y=
7749.34 0.0664
Y2=
0.058
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.058 Y2= 0.155
X1 = X2=
7143.85 14287.73
X= Y=
8569.60 0.0775
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.058 Y2= 0.155
X1 = X2=
7143.85 14287.73
X= Y=
9291.79 0.0874
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.058 Y2= 0.155
X1 = X2=
7143.85 14287.73
X= Y=
9921.10 0.0959
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.058 Y2= 0.155
X1 = X2=
7143.85 14287.73
X= Y=
10436.87 0.1030
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.058 Y2= 0.155
X1 = X2=
7143.85 14287.73
X= Y=
10823.64 0.1082
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.058 Y2= 0.155
X1 = X2=
7143.85 14287.73
X= Y=
11112.37 0.1121
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.058 Y2= 0.155
X1 = X2=
7143.85 14287.73
X= Y=
11328.85 0.1151
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.058 Y2= 0.155
X1 = X2=
7143.848 14287.73
X= Y=
11488.57 0.1173
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.058 Y2= 0.155
X1 = X2=
7143.85 14287.73
X= Y=
11605.97 0.1189
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.058 Y2= 0.155
X1 = X2=
7143.85 14287.73
X= Y=
11695.00 0.1201
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.058 Y2= 0.155
X1 = X2=
7143.85 14287.73
X= Y=
11752.03 0.1208
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.058 Y2= 0.155
X1 = X2=
7143.85 14287.73
X= Y=
11779.65 0.1212
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.058 Y2= 0.155
X1 = X2=
7143.85 14287.73
X= Y=
11793.34 0.1214
y = y1+ (y2-y1)/(x2-x1) *(x-x1) Y1 = 0.058 Y2= 0.155
X1 = X2=
7143.85 14287.735
X= Y=
11799.80 0.1215
Series1
PREDIMENCIONAMIENTO DE LA PRESA Pre-Dimensionamiento de las características Geométricas de la Presa De los cálculos obtenidos (sección máxima de la presa) Asumo que la roca se encuentra a 7 metros de la base 1220 m.s.n.m Línea de excavación máxima : Cota del terreno : 1227 m.s.n.m 7 m Profundidad de Dentellòn : d= NAMO : 1262 m.s.n.m : NAME 1264 m.s.n.m
Altura de ola por viento : Formula empírica de STEVENSON H0 = 0.76 + 0.34(F)1/2 – 0.26(F)1/4 .....(m) Donde : F: fetch en Km F= 1.043 km H0 = 0.84
del vaso
Nota: para nuestro pre dimensionamiento no hemos considerado la altura de ola por sismo. Borde libre mínimo, procedimiento combinado de Knapen:
Bl (min) = 0.75H0 + (Vg)2 /2g Donde: H0 : altura de la ola según stevenson Vg (m/s) : velocidad ola según Gaillard = 1.52 + 2 H 0 Vg= 3.21 m/s 1.16 Bl (min) = m ≈ 1.5 m para asimilar la ocurrencia mayor de las olas debido a sismo tomamos como Borde Libre Bl = 2 m Altura de Presa mas dentellon : (H) H= cota de la corona – cota de excavación máxima H= 44 m Altura de Presa : (H) h = NAME – Cota del Terreno 37 h= Ancho de Dentellòn : ( w ) W=h–d Donde : w : ancho del fondo de la zanja del dentellon. h : carga hidráulica arriba de la superficie del terreno. d : profundidad de la zanja del dentellòn debajo de la superfice del terreno h = NAME – Cota del Terreno w=h-d w= 29.60973381 m para un estrato por debajo de la superficie de terreno de la presa se recomienda un ancho mayor de 7m.
Ancho de corona minimo z : altura de la presa en pies arriba del punto más bajo en el cause de la corriente Ac = H/5+1 9.72 Ac = 19.19 ft = 5.85 m≥13 ft… ok Otra formula usada por la normativa española Ac = 3+ 1.5( H -15)
1/3
7.59 m POR LO TANTO EL ANCHO DE C ORONA SERA DE: Ac =
10
m
CALCULO DE LA LINEA DE SATURACION Y CAUDALES EN LA PRESA calculo m m= 35 calculo de B2B B2B = 0.3*m B2B =
calculo de Yo m talud1:1
Yo =
Yo=R-d
9.00
calculo de AG
m
AG = (1/2)*Yo
m
4.50 del grafico con el valor de ѳ se
m
determinan c,co.
AG =
10.49 35 0 35
h ag arriva h ag abajo h=
m m
H de cortina =
39 m
Ancho cortina=
10 m
0.7853
a+∆a=(Yo)/(1-cosѳ) [ѳrad=45 a+∆a=
30.75
∆a/(a+∆a)=
0.34 grafico 10.45 m 20.29 m
talud en ambos extremos de la base
88 m
long de base =
calculo de d
∆a=
d=L-0.7m
a=
63.53 m
d= calculo de R
calculo del flujo q = k * Yo k=
R=(d^2+h^2)^0.5
100 1.80 cm^3/s/ml
b=
72.53 m
R=
0.00002 cm/s
q=
GRAFICO
CALCULO DE CAUDALES EN LA CIMENTACION LEY DE DARCY
Q=K*i*A
L=
35 88
K=
0.00002 cm/s
h=
Q=
m
d=
m
b=
0.556
caudal total de la presa
i=
7 100 0.397
m m
cm3/s/ml
2.36
cm3/s/ml
conclucion : para reducir la filtracion se ha predimencionado el dentellon
TRAZO DE LA LINEA DE SATURACION
CALCULO DE LAS FUERZAS DE SUB PRESION
CALCULO DEL CAUDAL POR LA RED DE FLUJO
4 10
Nf= Nd=
Qt=k*H*(Nf/Nd)
2.8
Qt=
cm3/s/ml
CALCULO DE LAS FUERZAS DE SUB PRESION CARGA POR PERDER
∆H=H/Nd
35 10 3.5
H Nd ∆H=
P=H-∆H*#EQUIP PA PB PC PD PE PF PG PH PI PJ
35 35 35 35 35 35 35 35 35 35
-
3.5*1=
-
3.5*2=
-
3.5*3=
-
3.5*4=
-
3.5*5=
-
3.5*6=
-
3.5*7=
-
3.5*8=
-
3.5*9=
-
3.5*10=
31.5 28.0 24.5 21.0 17.5 14.0 10.5 7.0 3.5 0.0
FUERZA DE SUBPRESION O LEVANTE S=Acm2*1000kg/m3*1.0m CALCULO DEL AREA SE HIZO MEDIANTE EL AUTOCAD Ac= γw b S=
1539.66 1000 1.00 1539660
m2 kg/m3 m kg
ANALISIS DE ESTABILIDAD LOCALIZACION DEL CIRCULO DE FALLA Se dibujo el circulo de falla utilizando la grafica adjunta
Las fuerzas tangenciales son menores que las fuerzas de cohesion POR LO TANTO NO HAY DESLIZAMIENTO
MATERIAL ARENA MUY FINA O LIMO ARENA FINA ARENA MEDIA ARENA GRUESA GRAVA FINA GRAVA MEDIA GRAVA GRUESA, INCLUYENDO CANTOS BOLEO CON ALGO DE CANTOS Y GRAVA ARCILLA BLANDA ARCILLA MEDIA ARCILLA DURA ARCILLA MUY DURA
Q (máx) peso volumetrico del agua peso volumetrico del concreto
259.62 1000 2200
m^3 /s Kg/m^3 Kg/m^3
1.00 Tn/m^3 2.20 Tn/m^3
velocidad del viento fetch peso volumetrico del concreto
120 1.043 1600
Km/h Km Kg/m^3
1.60 Tn/m^3
0.54
m
ALTURA DE LA OLA Hº
=
(0.005v-0.068) (f)^0.5
CALCULO DEL BORDE LIBRE BL
=
2.33*Hº
=
1.27
m ≈
1.5
CALCULO DEL NAME
ALTURA TOTAL DE LA PRESA NAMO FONDO ALTURA DE OPERACIÓN NAMO ALTURA MAXIMA AVENIDA ALTURA BORDE LIBRE ALTURA DE LA CORTINA NAME ALTURA DE OPERACIÓN NAME COTA DE LA CORTINA
1262 1227 35 2 1.5 39 37 1264 1266
msnm msnm m m m m m
msnm msnm
Calculo de la Subpresion por el Método de la Rotura Hidráulica Compensada. LT=C (LV+ LH/3) 83.33333 m 1. Criterio de LANE:
ANCHO DE LA
1 37
m
20
50
A
20 5
15
D
B
10
90
10
C
5 LONGITUD DE RECORRIDO
(C H )
=
129.35
83.33
COMPARANDO LAS LONGITUDES
CALCULO DE LA SUBPRESION LONGITUD TOTAL CARGA POR PERDER PERDIDA POR METRO DE RECORRIDO (h/L) ANCHO DE LA PRESA
>
129.35
(metodo de lane) 83.33 m 37 m 0.44 m 1m
EL VALOR DE LA SUBPRESION EN UN PUNTO CUALQUIERA SE OBTIENE DE LA ECUACI Sp = w b c´ ( h + h´ - h/L*X ) W= h= b= c´ = h´ (m) = profundidad
1000.000 37 1 1 A 0.000
Kg / m^3 m m m B 15.000
C 15.000
D 5.000
E 5.000
F 15.000
X (m) =
A
distancia
0.000
(h/L*X) = (m) PUNTO PUNTO PUNTO PUNTO PUNTO PUNTO PUNTO PUNTO
ANALISIS DE ESTABILIDAD POR DESLIZAMIENTO FS ∑fV*U/∑FH ∑FV 1478.18 Tn ∑FH 749.92 Tn u 0.7 Fs 1.38 RESULTANTE
1657.53 Tn
ANALISIS DE ESTABILIDAD POR VOLTE0 FS = Mest. Mest. /Mdes /Mdest. t. ∑Mest. = 203128.26 Tm ∑Mdest. = 146001.69 Tm FS = MOMENTO
1.39 ok TOTAL =
-57126.58 Tm ANALISIS DE ESTABILIDAD POR ESFUERZOS MR = d = tan θ
=
-34.46 ∑FV ∑FH
1.10
θ
x
R* d
=
38.65 m
Comprobación de que no se producirán esfuerzos de tensión en el cuerpo de presa.
412.50 -136824.00 9177.42 0.27
L/3
33.33 m
33.33
33.33
33.33 38.65
Como condición se tendrá que R de todas las fuerzas deberá caer dentro del tercio medio de la base de la sección de la cortina y se asegura que no hay tensiones dentro de la cortina.
EXENTRICIDAD e
= L/2-X
=
11.35
EL ESFUERZO MAXIMO 14.7817617 1.68120018 0.31879982 Fmax Fmax
