BETONSKI SANDUČASTI MOSTOVI Predavanje za predmet Mostovi II
SANDUČASTI GREDNI MOSTOVI ukupna širina korisna širina širina kolnika
hodnik
zastor s hidroizolacijom
hodnik ograda
odbojnik
ploca kolnika izmeðu hrptova
konzolna ploca
vuta u
ležaj
stijenka stupa
PREDNOSTI PRED PLOČASTIM I REBRASTIM pove ana ra nos man a povr na z o ena e ovan u e n utjecaja iz okoliša), , mogućnost ostvarenja znatno većih raspona, , konzola ploče može po volji mijenjati zahvaljujući upetosti u sanduk, a moguće je povećavati i međusobne razmake težište poprečnog presjeka ne leži previše na jednoj strani kao kod rebrasto a o rečno res ek eka velika torzijska krutost poprečnog presjeka: za velike konzole kolni čke loče za podupiranje sanduka vitkim stupovima samo u njegovoj osi (točkasto oslanjanje) i za mostove u zavojima.
UZDUŽNI RASPORED I STATIČKI SUSTAVI L<80 m, h=const, L/h=20 – 25
L>50 m nedovoljni h nad stupom prekoračenje tlačnih naprezanja podebljanje donje ploče na ¼ - ½ L LEŽAJ: L/h = 1616 -20 (18), POLJE: L/h = 2222-28 (24).
Statički sustav s umetnutom gredom ako je je potrebno otkloniti utjecaj progiba krajeva prepusta kada nije moguće točno predviđanje progiba uslijed ugo ra n e ormac a, a, kada se očekuju diferencijalna slijeganja stupova
montažna greda
Statički sustav sa zglobom u sredini re nos : nije osjetljiv na promjene duljine grede od utjecaja temperature, temperature, sila redna in an a sku l an a i uzan a betona i deformaci a temelja,, temelja svaki je upeti stup sa svoje dvije konzole statički određen sustav. ostaju jednaki jednaki u vremenu vremenu..
Mane:: Mane progibna linija nije glatka krivulja, krivulja, već ima lomove na mjestima zglobova (smanjena udobnost vož vožnje nje), ), vr e nos prog a su ve e u o nosu na on nu ran sus av za 80% pri opterećenju od vlastite te težžine ine,, mno e rađevine dobile su na tim m estima ro ibe ko i viššestruko nadma vi nadmaššuju predviđene ene,, što što je uzrokovalo skupe sanacije,, sanacije daleko veće seizmičke sile, sile, veći broj dilatacija pogodna su mjesta za nastanak oošštećenja enja..
Kontinuirani rasponski sklop omen u sre n po a e na e nu samo neposre no pr e zatvaranja.
Kako se kontinuitet ostvaruje prije dovršetka procesa puzanja, veličina i odruč e mome moment nta a ozit ozitiv ivn no red redzna znaka u ol u –– rastu s vremenom. Uslijed zajedničkog djelovanja puzanja betona i empera urnog gra en a razv a u se zna a na v a na naprezanja u donjoj pojasnici blizu središta raspona. tijekom vremena moguća je tek vrlo opsežnim proračunom (računala i vrlo složeni numerički modeli).
Spajanje stupa i rasponskog sklopa krutom ili zglobnom vezom KRUTA VEZA nije povoljno opteretiti stup velikim utjecajima od momenata savijanja, savijanja, jer jer to znatno poskupljuje i . ZGLOB ZGLOB NAD STUPOM ((prenosi prenosi velike reakcije i eventualno reuzima omake ras onsko a sklo a s lediš ledišta šta ta tra tra nost nostii i odr održžavanja žavanj av avanja anja a nij nnije ije e povo p povoljno ovoljljno no rje rješ rješšenj šeenje. nje e. IZBACIVANJEM IZBA IZBACI CIVA VANJ NJEM EM ZGLOBA ZGLO ZGLOBA BA uklanja se potreba za dodatnim podupiranjem kod gradnje, gradnje, te se povećava krutost cijeloga sklopa, sklopa, u statičkom pogledu povećava se stupanj statičke neodređenosti i utjecaj preraspodjele opterećenja na gotovoj konstrukciji ti ekom u orabe u svakoj fazi izvedbe mijenja stati čki sustav sustav,, slo složženost ženost i veća količina ina potrebnih potre potrebn bnih ih prora proračuna, una, dimenzioniranja dimenzioniranja,, provjera. provjera.
KOMPROMIS uvođenje okvirnih sustava s udvojenim gipkim stupovima. stupovima.
Okvirni sustavi s udvojenim gipkim stupovima STABILNOST pri gradnji konzolnim postupkom Razmaknuti zidovi stupi stupiššta šta daju veću sigurnost protiv prevrtanja dodatnim podupiranjem tijekom gradnje. gradnje. 15
uzdužni presjek 550 m 260
145 130
presjek u polju
145 130
presjek nad stupom
2193
Most Gateway preko rijeke Brisbane, us ra a, . razmak stupova=8,5 m
2 5 0 3
75
0 0 5 1
1200 poprecni presjek stupa 0 5 2
1200
0 8 1
1200
15
Okvirni sustavi s udvojenim gipkim stupovima GIPKOST ovakvog stupa važžna za preuzimanje pomaka od dugotrajnih i temperaturnih va . sklopu mogu se povećati do iznosa koje je teš teško preuzeti. pr euzeti. osi urana e samo kod mostova s relativno visokim stu ovima Kod niskih posebno oblikovanje npr. oslanjanje stupova na elastomerne ležajeve
632,50 77,75 0 . P U
WIEN
Most Schottwien, Austrija 1991. god, razmak stupova = 20,5 m
162,50 1 P U T
250,00 1 / 2 P U
2 / 2 P U T S S
142,25 1 2 / / 3 3 P P U U
4 . P U
S S
SEMMERING
Suvremena istraživanja Razvoj, dobivanje i upotreba upotreba kvalitetnoga laganog betona visokih čvrstoća LC60 LC60 prostorne te težžine 1940 kg/ kg/m3 e na mos ova re or n raspona zve ena e upravo o materijala razreda čvrstoće LC60 LC60
Raftsundet, 298 m
Stolmasundet, 301 m Sundoy, 298 m
og
PARAMETRI ZA OBLIKOVANJE POPREČNOG PRESJEKA Ukupna visina sanduka H odabire se se:: prema rasponu mosta, mosta, potrebnoj širini postupku građenja iz uvjeta prohodnosti kroz sanduk h = min 200 cm (potrebna (potrebna za vrijeme radova prednapinjanja kabela u donjoj ploči i izvedbe se menata b
b1
b2
b1
4
3
d
d
2
d
b7
b 10
5
d
b6
b 10 H
b9
b5
d1
b9 7
d
d
d
b5
b8 8
6
b4 b3 b1
8
6
d
d
d1
b5 b5
PARAMETRI ZA OBLIKOVANJE POPREČNOG PRESJEKA Razmak osi hrptova b2 uzima se od 0,5 do 0,6 ukupne širine mosta b Duljina konzole b5 ne bi smjela biti veća od 350 cm. Duljina ploče između hrptova b4 < 700 cm ako ne više komora komora.. Debljina hrptova odabire se iz nekoliko uvjeta: uvjeta: 1
1
1
,
1
• i potrebi smještaja sidara kabela (spirala sidra) b b1
b2
b1
4
3
d
d
2
d
b7
b 10
5
d
b6
b 10 H
b9
b5
d1
b9 7
d
d
d
b5
b8 8
6
b4 b3 b1
8
6
d
d
d1
b5 b5
Poprečni presjeci sandučastih konstrukcija s tri, dvije i 1860
smanjenje 0 2 2
a)
1800
ploče izbjegavanje poprečnog prednapinjanja
13 < b < 18 m
b)
> 1300
c)
b < 13 m b/h<6
Poprečni presjek dvaju sandučastih konstrukcija mosta
30-32 m
2.5%
2.5%
2.5% reška
2.5%
Poprečni presjek sandučaste konstrukcije dvokatnog
2550
Tipičan poprečni presjek s nagnutim hrptovima estetski su prihvatljiviji od onih s vertikalnim (veliki L) njihova izvedba je je slož složenija (vibriranje betona u kosom hrptu) hrptu) nagnutost hrptova izaziva u gornjoj kolničkoj ploči dodatne vlačne sile u poprečnom smjeru tg = 1/5 do 1/4. 16-24
2.5%
otvori za odvodnju
2.5%
Proračun sandučastog nosača u uzdužnom smjeru
Štapni model za proračun konstrukcije u uzdužnom smjeru statički model s ednim šta om ne daje ispravne rezultate
konstrukcija
statički model
teoriji ploča
pločasti elementi
vlak tlak
b) srednji ležaj
rešetkasti model sanduka nad osloncima tijek vlačnih i tlačnih
Raspodjela naprezanja i sudjelujuće širine u poprečnom presjeku o
b2
bw b eff,2
bw
b1
bw
b2
b eff,1
b eff,1 b w
b eff,2
b eff,3
b eff,3 b3
b1
b3
Raspodjela naprezanja i sudjelujuće širine u poprečnom presjeku EN 1992-1-1:2004 iz pravila za proračunske širine pojasnica
beff ,i
presjeka
beff ,i
beff ,i bw
0,2bi 0,1l 0 0,2l 0
eff
b eff,1
eff ,i
b eff,2
i
bw
bw i
l 0 bw 1
2
1
širina hrpta, s varna r na po asn ce, udaljenost nulnul-točaka momentnog dijagrama.
2
b
l 0=0,15( l 1+ l 2)
= , l1
l =0,7 l l2
l =0,15 l +l l3
Torzijska krutost sandučastog poprečnog presjeka e
Zanemaruje se
P
1
t
h
t2
3
t
b
4 A T
2
ds
t
4 b h
2
si
b
i
t1
t i
4 b h
2
h
b
t2
t 3
2
Pretpostavka da poprečni presjek sanduka ostaje nepromjenljiv uslijed djelovanja torzije ne mijenja bitno svoj oblik o mostova o pre napetog etona ova pretpostav a e ostvarena a je sanduk na ležajima ukrućen poprečnim dijafragmama ili dovoljno krutim okvirom Kod kontinuiranih nosača obično je dovoljna krutost ostvarena podebljanjem rebara i donje ploče
Kod tankostijenih poprečnih presjeka velikih sandu častih nosača savijanja okvira sanduka
zbog malih vrijednosti zanemarivi
M
+ Posmična se naprezanja od torzije u unutrašnjim rebrima poništavaju unutarn a rebra zanemaru emo ri roračunu I . MT
Proračun u poprečnom smjeru 1
2
3 4
5
6 7 8 9
a)
10
11
b)
c) max n 5
d)
min m max m 6 ili
min m 6
poprečnom smjeru
min n 5 max n 10 max m5
min m 5 10
e)
ili
min m 4
f)
min m 9 max m 11
Poprečni momenti savijanja u san u as om nosa u s tankom donjom pločom q
q
a)
q
q
b) y
tanka donja ploca
y
debela donja ploca
Poprečni momenti savijanja u sandučastom nosaču pri debeloj donjoj ploči
Nagnuta rebra poprečni vlak i poprečni tlak u gornjem i donjem pojasu sandučastog nosača
q
a) vlak
b)
c) tlak a e
tlak
vlak
skretne sile kabela
kabel
Zaobljeni donji pojas
skretne sile usmjerene prema
onih izazvanih vlastitom težinom
POPRECNI PRESJEK
UZDUŽNI PRESJEK u= P r P r
u
POSTUPCI IZVEDBE (ME ĐUDJELOVANJE IZVEDBE I PRORAČUNA) slobodna konzolna gradnja građenja predgotovljenim (montažnim) odsječcima (3 – 5 m) odsječci se betoniraju iza upornjaka Izvedba na fiksnoj skeli, oslonjenoj o tlo, , (lansirna skela)
izvedba montažom red otovl enih ods ečaka uno ras ona ili velike duljine pomagala velike nosivosti i duljine (navlačna rešetka).
0
Most Koranske Mlinice na budućoj , graditi kombinacijom dvaju postupaka
5
središnji sklop promjenjive visine preko tri polja izvest će se , betoniranjem odsječaka na mjestu, rubna polja (most je niže nad tlom) bit će izvedena na skeli.
11
9
S2
U1 3000
0
5
1
1
6
6
S3
6
5
6
9 10
U6
S5 9X500 400 9X500 1100
13
700
9X500
12
40
52,5
45
150
770 5 2
45 275
0 5 8 2 1
620 1170
150
52,5
100 A
B
A-A
9 9
1
1
S4 9X500 1100
5700
5
50
150
5 4
770
150
2
0 4
B-B 275
75
470
0 8
0 5 5
75
50
Most Kamačnik , kombinaci a konzolne izvedbe i građenja na skeli uz korištenje (stupova) stupova) Dijelovi mosta i oprema za gradnju nisu smjeli ući u kanjon zbog uvjeta očuvan a okoliša što e bitno odredilo raspored mosta, ali i način postupkom, bez pomoćnih oslonaca
12,5
237 m (240,5 m) 125 (127)
70 (71)
23,5 (24) 6
6 , 2 1 6 , 5 2
6,5 napomena: izvan zagrada su su izmjere lijevog, a u zagradama desnog mosta
9
3
5 , 9
14
5 ,
1305
1305
0 2 3
0 2 7
750
KONZOLNA GRADNJA I PRIKLADAN PRORA ČUN način izradbe rasponskoga sklopa mosta redanjem odsječaka prednapinjanjem se povezuje s prethodnim , radne skele i oplate, koja se pri tome ne oslanja na tlo a) konzolni postupak
1
0
2
6
5
4
3
9
8
7
b) balansno-konzolni postupak 5
5
9
8
5
5
6
5
5
5
5
5
9
5
5
5
5
5
5
6
5
5
5
8
9
KONZOLNA GRADNJA I PRIKLADAN PRORA ČUN Osobito pogodno: kada su vodene prepreke duboke ili široke kada su vodeni tokovi brzi, s mogućnošću pojave visoke vode kada su stupovi osobito visoki, odnosno prepreka naročito duboka kada postoji potreba za slobodnim odvijanjem prometa pod mostom tijekom gradnje
S obzirom na mjesto betoniranja segmenata: pos av an e go ov segmena a ons ru c e mon a na • Dugi vijadukti, mali i srednji rasponi, tipski poprečni presjeci • Veliki mostovi, neuobičajeni presjeci, vanstandardni rasponi
Monolitna konzolna izvedba Greda se izvodi i betonira na mjestu u pokretnoj radionici (krletki). krletki). Faze izvedbe jednog segmenta h>3 m: , postavljanje armature donje ploče i hrptova, hrptova, i za zašštitnih cijevi kabela (1) betoniranje donje ploče i pola visine hrpta (1 dan), postavljanje preostale armature hrpta i gornje ploče te zaštitnih cijevi kabela (1 dan), betoniran e reostalo di ela res eka 1 dan ,3 njega betona (2 (2--3 dana), prednapinjanje kabela.
h<3 m – – armiranje i
2
2
ili 2
1
betoniranje odjednom 1
1
ili 2
Monolitna konzolna izvedba S obzirom na duljinu prvog segmenta a
nesimetricna izvedba se menata 5
5
5
18
16 14
2,5 5
5
5
5
5
5
5
5
5
3
5
7
9
11
13
15
17
19
5
5
5
5
5
5
5
5
5
,
2
,
3
,
4
,
5
5
5
5
5
5
9m
12 10
8
6
4
2
0
5
9
1
0
1
5
1
b) simetricna izvedba segmenata 5
5
5
5
5
5
5
5
9
8
7
6
5
4
3
2
,
,
6
,
7
8
,
9,
Montažna konzolna izvedba PREDNOSTI u odnosu na betoniranje na licu mjesta: Betoniranje se obavlja u radionici moguća strož stroža kontrola kakvoće i . Odsječci su u trenutku opterećivanja već dosegli dovoljnu starost sman u u se du otra ne deformaci e na mostu Moguće je montirati viš više odsječaka dnevno ubrzati gradnju
Montažna konzolna izvedba MANE u odnosu na betoniranje na licu mjesta: radne reške slaba mjesta u konstrukciji potrebno je koristiti vrlo , pristajati to nije lako ostvariti jer je poprečni presjek promjenjive visine kod mostova u zavoju dodatne komplikacije geometrije nejednolika ejednolika temperature po visini presjeka mali broj velikih pukotina smanjenje poprečnog presjeka tlačne zone -
v e pre nape
betoniranje novog segmenta
a ea
oplata n
n+1
n
n+2
n+1
Osiguranje stabilnosti segmenti ne nastaju simetrično ∆M ako stup ne mož može izdr izdržžati razliku momenta savijanja savijanja,, potrebno je pre v e pr vremene os once prednostii imaju: prednost ima ju: nesimetrična izvedba izvedba,, ∆M koji se predaje predaje na stup je je manj manjii kori orišštenje sustava s dvostrukim zidovima
a)
b)
vjetar
Proračun nadvišenja rasponskog sklopa niveleta se korigira i izvodi prema nadviš nadvišenim točkama koje imaju oblik neke krivulje pr prora unu na v en a po re no e u ogovoru s zvo a em pr sastaviti plan svih radova na mostu
f nad
fuk
fizv f nad f nad f krl , x
potrebno nadvišenje konstrukcije suma sv
poma a
Od: vl.tež. odsječka, prednapinjanja, , . , slijeganja tla, od opt.krletkom, otpuštanja preša, skraćenja stupova
pomak od svih do tada izvedenih dijelova konstrukcije
dobiveni pomak nadvišenja potrebno je povećati za svježeg betona tog segmenta Konačno nadvišenje p prilikom rilikom geodetskog namještanja segmenta grede
PREDNAPINJANJE SANDUČASTIH NOSAČA GRA ĐENIH KONZOLNOM GRADNJOM Izvedba grede konzolno balansnim postupkom
Raspored kabela prve faze
dijagram količina prednapetih kabela prve faze
PREDNAPINJANJE SANDUČASTIH NOSAČA GRA ĐENIH KONZOLNOM GRADNJOM na kraju svakoga segmenta - sidriti minimalno 2 kabela minimalan broj kabela prve faze dva puta veći od broja segmenata potrebnih za sidrenje krletke dio kabela mora se smjestiti u hrptove zbog svoje vertikalne komponente komponente,, koja smanjuje dijagram poprečnih sila od vlastite tež težine ine,, ovi se kabeli prvi sidre sidrenje je što ni nižže, da vertikalna komponenta sile prednapinjanja bude bude ššto to veća i nalazi se otprilike na h/3 h/3 od don e ruba o rečno res eka
h 3 /
DUBROVAČKI MOST: raspored kabela 1. i 2. faze
DUBROVAČKI MOST: raspored kabela 1. i 2. faze
PREDNAPINJANJE SANDUČASTIH NOSAČA GRA ĐENIH KONZOLNOM GRADNJOM tijekom izvedbe najprije se ugrađuju samo za zašštitne cijevi, cijevi, u koje se postupno uvlače jedino oni kabeli koji se prednapinju na kraju tog segmenta , , prethodno ugrađene zaš zaštitne cijevi i sidre u istakama plo če ili rebra s unutarnje strane nosača
PREDNAPINJANJE SANDUČASTIH NOSAČA GRA ĐENIH KONZOLNOM GRADNJOM vanjsko prednapinjanje (2. faza, nakon spajanja konzola konzola,,preuzimaju pozitivne momente savijanja od ∆g i p). p). gubitci sile zbog trenja znatno su manji u odnosu na klasično prednapinjanje, betoniranje je znatno olakšano jer nema zaštitnih cijevi unutar presjeka injektiranje kabela je olakšano i lakše se kontrolira .
glavna mana: mana: bitno veći utrošak kabela
predgotovljeni element mosta
kabel u zaštitnoj cijevi
skretnik
element mosta nad stupom
UZDUŽNO POTISKIVANJE I PRIKLADAN PRORAČUN na uređenom prostoru iza upornjaka, na pripremljenome platou i u jedinstvenoj oplati, betoniraju se odsječci grede (L/6 do L/2) otisku u se rešama za svo u dul inu postupak se ponavlja dok krajnji poprečni nosač prvog odsječka ne nalegne na ležaje drugog upornjaka 1
1
3
2
1
...
UZDUŽNO POTISKIVANJE I PRIKLADAN PRORAČUN pogodan za raspone do 50 (najviše 60 m) i duljine veće od 150 m primjenjivo primjenjiv o kod mostova u pravcu ili kod mostova gdje je rasponski sklop u prostornoj krivulji konstantnog radijusa u smislu projektiranja i razrade detalja bolje je odabrati srednje raspone jednakih ili skoro jednakih duljina i krajnje raspone do 0,75 duljine standardnog raspona 1
1
3
2
1
...
UZDUŽNO POTISKIVANJE I PRIKLADAN PRORAČUN vitkost L/h 17 17,, uuobi običajeno L/h = 12 (dulji rasponi) – 15 (kraći rasponi) oplata sandučastoga poprečnog presjeka namijenjenog za potiskivanje
1425 1255
0 0 4
UZDUŽNO POTISKIVANJE I PRIKLADAN PRORAČUN bez skele, nemamo problema s preprekama ispod mosta Pogon za izvedbu odsječaka: , , , , uvijek je na istome mjestu precizna izvedba, snižava troškove proizvodnje i transporta. Radni ciklus se prilagođuje proizvodnji jednog segmenta na tjedan radne reške u nul nul--točke M uobiča ena dul ina edno ods ečka L/2 15 – 25 m ovisno o veličini poprečnog presjeka i duljini raspona 1/3 ili 1/4 raspona na mostu nema dilatacija jer je svaki sljedeći odsječak sljubljen na prethodni.
UZDUŽNO POTISKIVANJE I PRIKLADAN PRORAČUN za smanjenje momenata savijanja konzole na konstrukciju se priključuje lagani kljun dul ina kl una l=0 l=0 6 L na ovol ni i odnos između sman en a unutarn ih sila rasponskog sklopa i neophodnih građevinskih troškova) troškova) od čelika u punostijenoj ili rešetkastoj izvedbi, h prilagođena ena proračunskim oko 35 t (L = 35 m) --- oko 75 t (L = 55 m) alternativa: zatege + privremeni stup zahtijevno prilagođavanje sile u 130×90×10 3200 zategama d=15 13301600 16001600 1600 1600 16001600
3200 3200 31730
3200
3200
3200
3200
0 0 5 1
HORIZONTALNI PRESJEK S M
HE - M 300 0 0 2 A 0 × E 1 0 H
0 0 6
S M
0 0 4
UZDUŽNO POTISKIVANJE I PRIKLADAN PRORAČUN
Vi adukt Ba er
UZDUŽNO POTISKIVANJE I PRIKLADAN PRORAČUN L 50 m, velike vitkosti L/h izvedba privremenih stupova sm smanjenje anjenje centričnog prednapinjanja ublažavanje inače potrebnog značajnog povećanja ugrađenog materijala kod velikih raspona Oblikovanje: ovisi o visini (H 40 m racionalni samo u iznimnim slučajevima ajevima,, praktično ih treba izvesti od predgotovljenih elemenata da li se predviđaju za ponovnu upotrebu (čelik, ali osjetljiv na temp.promjene) ili se uništava u ri uklan an u AB mo uće kombinaci e s re nuti stu ovi čelične cijevi ispunjene betonom CFST )
UZDUŽNO POTISKIVANJE I PRIKLADAN PRORAČUN uređaj za potiskivanje s hidrauličkim prešama za potiskivanje i podizanje preše sidrimo i opiremo o upornjak ili temel e brzina samog pomaka prema naprijed je od 3 do 6 m/h, ovisno o tipu preše i pumpi
UZDUŽNO POTISKIVANJE I PRIKLADAN PRORAČUN najčešći i najbrži postupak - potiskivanje trenjem, dva sustava preša: horizontalne koje potiskuju konstrukciju (potisne preše) i vertikalne ko e tren em renose silu otiskivan a u ras onski sklo preše) horizontalne potisne preše 1. podiznom prešom greda se podigne s kočnog bloka
A
odizne
B
2. potisne preše (hod 250 mm) guraju odizne reše o klizno lohi s malim koeficijentom trenja 3. na glavu podizne preše prema naborane čelične ploče koje osiguravaju koeficijent trenja od , rasponski sklop se pomiče naprijed. 4. odpuštanjem odpuštanjem podiznih preša rasponski preše vraćaju sustav u početni položaj
A
B
vertikalne podizne preše Presjek A-A
Presjek B-B
UZDUŽNO POTISKIVANJE I PRIKLADAN PRORAČUN pr vremen zn eža zne površ ne na onačn m eža ma poprečne vodilice betonski blok omoćno leža a obično e izveden iz betona visoke čvrstoće i prednapete kromkrom-čelikelik-ploče gornja površina betonskog bloka mora biti takvog oblika da se klizne ploče
Stabilnost stupova s upov mos a op ere en su or zon a nom s om o ren a u raz n ležžaja u smjeru potiskivanja stabilnost stupova mora biti osigurana le odgovarajućim oblikovanjem ili privremenim pridrž pridr žanjem anjem:: kosim zategama (sidre se u temelj prethodnog stupa ili direktno u tlo geotehničkim sidrima sidrima), ), gdje su rasponi i duljina mosta mali or zon a n m s ren em u uporn a omogu ava sman en e s a o potiskivanja na upornjak), svaki svaki vrh stupa mora se posebno pridrž pridr žati ati,, inače bi deformacije stupova bile kumulativne i postale bi prevelike
Proračun u uzdužnom smjeru približ ribližna anvelopa momenata od vlastite tež težine vlačna naprezanja se naizmjence javljaju na gornjem i donjem ru u ons ru c e za vr eme zve e gre u e po re no centrično prednapeti
0,8L
L
0,8L
L
-
-gL2 /12
+
gL2 /24
PREDNAPINJANJE SANDUČASTIH NOSAČA GRA ĐENIH UZDUŽNIM POTISKIVANJEM 1. faza –– TIJEKOM IZGRADNJE – CENTRI NO PREDNAPINJANJE kabelima polož položenim u gornjoj i donjoj ploči sanduka nastavljanje na radnim reškama tanje donje ploče potrebno je podebljati na mjestima nastavljanja.
je i vanjsko Mogu će . pomoć u istaka (kod velikih L ili L/h),
stanje
PREDNAPINJANJE SANDUČASTIH NOSAČA GRA ĐENIH UZDUŽNIM POTISKIVANJEM 2. faza – KONA NO STANJE – – KONTINUITETNO PREDNAPINJANJE u ugrađene zaš zaštitne cijevi u hrptovima sanduka uvlače se, se, mogu se protezati kroz više polja (3(3-4) i prednapinju na mjestima preklapanja nastavljaju se na mjestima hrptova Poprecni presjek
Uzdužni presjek
ra na re a preklapanje kabela
nastavljanje kabela
ocr hrbat
PREDNAPINJANJE SANDUČASTIH NOSAČA GRA ĐENIH UZDUŽNIM POTISKIVANJEM r aspodjela kabela preko čitave visine rebra uobičajenog sandučastog ra radna reška nosača
kod izvedbe potiskivanjem kabeli leže u pojasnim pločama i rebrima, tako da je samo u manjim područ jima potrebna dodatna armatura spojne reške (i u radna reška konzolama)
ARMIRANJE I PREDNAPINJANJE KOLNI ČKE PLOČE prav a za re ras pres e vlačna područ ja: razmaci ≤ 15 cm širina ukotina ≤ 0 2 m m tlačna područ ja: razmaci ≤ 30 cm (20 cm) b 10 m – poprečno prednapinjanje (za g+0,3q nema vlaka)
ARMIRANJE I PREDNAPINJANJE DONJE PLO ČE pravila armatura donje ploče mora se preklapati s vilicama rebara u obliku petlje armature treba povezati s oko 9 vilica/m2 pri velikim torzijskim naprezanjima – – kosa armatura 12 0- 13 0
5 0 - 6 0
ARMIRANJE I PREDNAPINJANJE HRPTOVA za velika posmična naprezanja blizu oslonaca kose vilice u kombinaciji s uspravnim vilicama i uzdužnom armaturom rofili vilica do 16 mm h3 0 m 20 mm h 5 0 m s orn e strane vrlo često nisu na raspolaganju dovoljne duljine sidrenja gornja uzdužna – – sudjelujuća širina, donja uzdužna – 0,2 hh,, Ф ≤ 28 mm Uzdužni presjek
Poprecni presjek
h
vertikalna kosa
5 0 - 6 0 o
kosa armatura x=3 do 4 h
POPREČNA UKRUĆENJA poprečni nosači, dijafragme ili poprečni okviri izvode se u pravilu samo na ležajima da: da: spr e e uv an e popre nog pres e a predaju momente torzije i poprečne sile na ležaje oslanjanje direktno – debljina 3030-50 cm indirektno –– debljina 50 50--80cm
debeli elementi: donja ploča (širina/debljina 10) dovoljno uz hrptove izvesti dva rebra hrptovi (visina/debljina hrptovi visina/debljina < 7) i donja donja ploče, poprečni nosač može se potpuno izostaviti (krutost (kr utost sanduka dovoljna dovoljna))
POPREČNA UKRUĆENJA kod indirektnog oslanjanja jedan se dio prijenosa sila preuzima kabelima u poprečnom nosaču sidre se s vanjske strane hrptova nosača u blizini donjeg pojasa kako je prostor za sidrenje i smještaj kabela ograničen i uglavnom nedovoljan za potpuno prednapinjanje, može se 40% do 60% ležajne rea c e preuze arma urom o e enom o gorn po as popre nog nosa a
Rešetkasti modeli za lokalne statičke proračune
a) model 1
V
b) model 2
V
vlak tlak
Velike reakcije na oslonce – prihvaćanje sila cijepanja
Poprecni presjek
P
Uzdužni presjek
P
P
H
H 2
Z 1 =0,4*(P+H) 1
b
2P/b1
b1
vlak tlak
2
b2
b
A s1 za Z 1
Z 2=0,2*P
A
2
