ASPECTOS TEORICOS DE LA TECNICA V. C. R. APLICADOS EN DESARROLLOS VERTICALES.
Christian Alberto López Norambuena.
AGRADECIMIENTOS.
Deseo expresar mis agradecimientos al Consorcio Minero Horizonte S. A. por brindarme la oportunidad de realizar esta práctica, lo que trajo consigo el conocimiento y aprendizaje por mi parte de la explotacin de un mineral de oro, ademas de conocer una parte del desarrollo de la miner!a en "er#. $xtiendo tambi%n mis agradecimientos al Sr. &uillermo 'agioli Arce, &erente de (peraciones del Consorcio Minero Horizonte S. A., por su cooperacin y entrega de conocimientos en el transcurso del desarrollo de esta práctica. "or #ltimo deseo extender mis agradecimientos a todo el personal de las distintas secciones de Consorcio Minero Horizonte S. A., enti%ndase por esto a Seguridad, )ecursos Humanos, &eolog!a, "lani*icacin, (peracin Mina, Medio Ambiente, personal administrati+o, mineros, por su ayuda y cooperacin en la realizacin de esta práctica.
INDICE. Página
I NT R O D UC C I O N
-
CAPITULO I 1. AntecedentesdelatécnicaVC . .R.
/./. Descripcin general. /.. "rocedimientodetrabajo. /../. "er*oracin. /... 0ronadura.
CAPITULO II . Análisis de las !a"ia#les de la técnica V. C. R. ./. .. .4. .5. .-. ..
Seguridaddelat%cnica2.C.). 3ongituddedesarrollocont%cnica2.C.). Seccindeldesarrollo. 6lexibilidad en cuanto a cambio de rumbo e inclinacin. 7n*raestructura. 6orti*icacincont%cnica2.C.).
/1 /1 /1 /1 /1 /1 /1
CAPITULO III $. As%ect&s te'"ic&s Ve"tical C"ate" Ret"eat (V.C. R.).
// 4./. Antecedentesgenerales. // 4.. 0ronadura tipo cráter. // 4.4. &eometr!a de la carga. // 4.5. 0eor!a del cráter. /5 4.-." rueba de cráter. /8 4.-./.D escripcindelaspruebasdecráter. /8 4.-.. Descripcinoperacional. 4 4.-.4. $leccin del diámetro de per*oracin para las pruebas de cráter. 8 4.-.5. $leccin del lugar donde se e*ectuaran las pruebas. 8
4
CAPITULO IV *. C&st&s.
9
5./. M%todo manual. 5././. M%todomanualsistema".$.M. 5./.. M%todomanualtradicional. 5.. Desarrollomecanizadocont%cnica2.C.). 5../. Desarrollo 2. C. ). con 5;. : 5... Desarrollo 2. C. ). <;. con φ φ:
9 9 9 44 44 44
CAPITULO V +. E,e-%l& de %"e#as de c"áte" "eali/adas en Mina El Teniente. -./. -.. -.4. -.5.
"arámetros geomecánicos en Mina $l 0eniente. Descripcindelaspruebas. "rocesamientoyanálisis delain*ormacin. Determinacin de parámetros de dise>o para los diámetros de per*oracin a utilizar en la construccin de c?imeneas. -.-. Dise>osdeper*oracin. -.. $jemplo operacional de la t%cnica 2. C. ). para desarrollos
49 49 4= 5/ 5/ 55 55
+erticales aplicados en Mina $l 0eniente. -../. 7n*raestructura requerida. 55 -... Controltopográ*ico. -1 -..4. "er*oracin. -1 -..5. 0ronadura. --.8. "roblemas in+olucrados en la operacin de la t%cnica 2. C. ). y 5 metodolog!as propuestas para solucionar dic?os problemas. -.8./. Dise>o. 5 -.8.. "er*oracin. 5 -.8.4. 0ronadura.
0I0LIOGRAIA.
81
ANE2O N3 1
8/
- Detalle de cálcl&s %a"á-et"&s de dise4&.
ANE2O N3
8-
- Cálcl&s %a"á-et"&s de dise4& %a"a 5 *6 7 5 8 9:. 5
INTRODCCION
Durante las #ltimas d%cadas la miner!a ?a experimentado un creciente desarrollo a ni+el mundial. 3as distintas +ariables que controlan un desarrollo minero ?a ?ec?o que las empresas que se dedican a este rubro busquen la manera de disminuir sus costos as! como tambi%n aumentar su produccin. "ara esto ?an in+ertido en procesos de mecanizacin y en la b#squeda de nue+os dise>os de labores, los que impliquen una disminucin en los costos y un menor tiempo de desarrollo. Hoy en d!a, en C?ile y en muc?os pa!ses del mundo se utiliza la t%cnica 2. C. ). para la construccin de c?imeneas y piques. $ste concepto de +oladura no es nue+o, ya que *ue desarrollado en /=- por C. @. 3i+ingston basado en la teor!a de las cargas es*%ricas. "osteriormente 'auer /=/B, &rant /=5B y 3ang /=8B, entre otros, ampliaron el campo de aplicacin de %sta teor!a, con+irti%ndola en una ?erramienta básica de estudio. $l presente in*orme presenta un estudio detallado de dic?a t%cnica, sus aspectos tericos, sus procedimientos de trabajo, experiencias realizadas la Mina $l 0eniente de C?ile, as! comoHorizonte tambi%n un bre+e estudio de en costos de aplicacin en Consorcio Minero S. A.
-
CAPITLO I.
1. ANTECEDENTES DE LA T;CNICA V.C.R. 1.1. Desc"i%ci'n gene"al. $l 2.C.). es una t%cnica de tronadura que se basa en la teor!a del cráter y consiste, en producir el arranque del material mediante cargas es*%ricas. $stas cargas deben ubicarse en tiros +erticales o inclinados a una distancia optima de la cara libre. $ste m%todo utiliza tiros de gran diámetro per*orados desde un ni+el superior en toda la longitud de la c?imenea, los tiros se cargan y se truenan por secciones, a+anzando desde el ni+el in*erior ?asta el ni+el superior. 6igura /./B.
1.. P"&cedi-ient& de t"a#a,&. Ena +ez que se determina el rumbo e inclinacin del tiro, se procede a per*orar en toda la longitud de la c?imenea a desarrollar, esto se repite ?asta completar el diagrama de disparo utilizado. A continuacin se procede a la tronadura.
1..1. Pe"<&"aci'n. 3os diagramas de per*oracin utilizan com#nmente diámetros de per*oracin entre 5; y < ;. "ara ejecutar estos tiros largos se necesita un equipo de per*oracin potente que utilice un sistema DoFn 0?e Hole D0HB, al que de manera de obtener una optima utilizacin se le agrega un compresor de alta presin 'oosterB, que ele+a la presin de la red de =1 p.s.i. a 51 p.s.i.
1... T"&nad"a. Comprende la siguiente secuencia de carguio. 6iguras /. y /.4B. G G G G G
Medida inicial de los tiros. 0apar sellar el *ondo de los tiros. Cebado y carguio de los tiros. Medida de altura de la carga. Sellado superior.
G
Conexin a tren de encendido en super*icie.
8
ig. N3 1.1 C=IMENEA V. C. R.
9
ig. N3 1. DISPOSICION DE LA CARGA DENTRO DE UN 0ARRENO.
=
ig. N3 1.$ DISPOSICION DE LA CARGA DENTRO DE UN 0ARRENO. /1
CAPITLO II.
. ANALISIS DE LAS VARIA0LES DE LA TECNICA V. C. R. .1. Seg"idad de la técnica V.C.R. $l personal trabaja en todo momento *uera de la c?imenea, con las +entajas que ello in+olucra. o se trabaja en ambiente txico, por acumulacin de gases producto de la tronadura.
.. L&ngitd de desa""&ll& c&n técnica V.C.R. 3a longitud máxima que se puede alcanzar esta dentro de los limites mas o menos de -1 metros a 81 metros. $sta longitud estará limitada por la des+iacin de los tiros, que deben estar en su rango no superior a / I de longitud.
.$. Secci'n d el d esa""&ll&. 3as secciones mas utilizadas +an desde x metros ?asta un diámetro máximo de - metros, aunque este limite puede ser mayor.
.*. le>i#ilidad en cant& a ca-#i& de "-#& e inclinaci'n. "oca *lexibilidad, debido a que solo es posible +ariar la seccin inicial mediante desquinc?e con tiros largos, pero no su rumbo ni inclinacin.
.+. In<"aest"ct"a. )equiere de una bajisima preparacin pre+ia del terreno. "or otra parte requiere de obreros especializados para el manejo del equipo per*orador y operacin de tronadura.
.8. &"ti
//
CAPITLO III.
$. ASPECTOS TE?RICOS VERTICAL CRATER RETREAT (V.C.R.). $.1. Antecedentes gene"ales. $l concepto y desarrollo de las +oladuras en cráter atribuido a
[email protected]+ingston ?ace unos a>os iniciar nue+a l!nea de estudio para el/=-B, mejor permiti entendimiento del *enmeno deluna *enmeno de las +oladuras y la caracterizacin de los explosi+os. "osteriormente, 'auer /=/B, &rant /=5B y 3ang /=8B entre otros, ampliaron el campo de aplicacin de esta teor!a con+irti%ndola en una ?erramienta básica de estudio. 3o que ?a permitido el desarrollo de nue+os m%todos de explotacin de caserones, recuperacin de pilares y construccin de c?imeneas. 3a t%cnica 2.C.). es la aplicacin de los principios de la tronadura es*%rica al arranque de mineral en miner!a subterránea. $l arranque se consigue tronando la parte in*erior de los tiros, apro+ec?ando las caracter!sticas de quebrantamiento de cargas es*%ricas y a+anzando ?acia arriba en etapas sucesi+as.
$.. T"&nad"a ti%& c"áte". 'ásicamente consiste en una carga es*%rica tronado en un tiro per*orado en un sector que no exist!a una segunda cara libre, a una distancia mayor que su radio de in*luencia. 6igura 4./B.
$.$. Ge&-et"@a de la ca"ga. 3a geometr!a y el proceso de quebrantamiento en una carga es*%rica son di*erentes al de una carga cil!ndrica. $n una carga es*%rica, la energ!a producida por los gases, se transmite radialmente ?acia *uera del centro de la carga en todas direcciones y se mue+e en un mo+imiento uni*orme y di+ergente. 6igura 4.B. Como en la practica se tiene que utilizar per*oraciones cil!ndricas, y por lo tanto cargas alargadas, se in+estigo cual era el e*ecto de una carga cil!ndrica, con respecto al conseguido por otra de igual peso pero es*%rica, estableci%ndose que mientras la relacin largo diámetro 3JDB sea menor o igual a , el mecanismo de quebrantamiento y los resultados son prácticamente los mismos. 3as cargas es*%ricas ?an sido utilizadas tradicionalmente en una direccin +ertical o inclinada ?acia arriba, para *ormar un cráter ?acia una cara libre.
/
5 DIAMETRO DE PERORACION L 5 8 5 LARGO DE LA CARGA V 5 VOLUMEN DEL CRATER 5 PESO DE LA CARGA R 5 RADIO DEL CRATER.
ig. N3 $.1 TRONADURA TIPO CRATER.
/4
ig. N3 $. MECANISMO DE ACCION DE UNA CARGA ESERICA.
/5
$.*. Te&"@a del c"áte". 3i+ingston inici una in+estigacin destinada a establecer el e*ecto que produce una determinada carga es*%rica a pro*undidades crecientes en una determinada *ormacin, obser+ando que a medida que se aumentaba la pro*undidad se incrementaba el +olumen del cráter de roca arrancada ?asta alcanzar un máximo denominada K Profundidad optima” DoB, para luego comenzar a disminuir ?asta que a una pro*undidad m!nima en quela llamo K Profundidad critica” B, no se producen quebraduras super*icie. 6igura 4.4B. A la relacin entre estos dos parámetros los denomin K Coeficiente de profundidad Optima” .
∆o : Do
$cuacin 4./
DondeJ ∆o : Coe*iciente de pro*undidad ptima. Do : "ro*undidad ptima en piesB. : "ro*undidad cr!tica en piesB. 0ambi%n estableci que el +olumen de roca arrancado es proporcional a la energ!a contenida por el explosi+o, y que esta relacin es pro*undamente a*ectada por la ubicacin de la carga respecto a la super*icie. 0odo lo obser+ado lo resumi en las siguientes *ormulasJ
:$L@
/4
$cuacin 4.
DondeJ : "ro*undidad critica o distancia a la que el explosi+o apenas puede *racturar la roca de la cara libre en piesB. $ : 6actor energ!a, adimensional, seg#n el tipo de explosi+o o tipo de )oca. @ : "eso de la carga en librasB.
∆: Dc
$cuacin 4.4
/-
ig. N3 $.$ PARAMETROS DE LA TEORIA DEL CRATER.
/
DondeJ ∆ : )elacin de pro*undidad. Dc : Distancia desde la cara libre ?asta el centro de gra+edad de la Carga en piesB. : "ro*undidad critica en piesB. 3uego si se despeja Dc en la ecuacin 4.4 y se reemplaza el +alor de de la ecuacin 4. se llega aJ Dc :
∆ L $ L @ /4 $cuacin 4.5
3a pro*undidad ptima de la carga, en que maximiza el +olumen del cráter, se obtiene encontrando ∆, o a partir de la ecuacin 4./. (tra relacin importante, es la ecuacin que sir+e para describir la accin del explosi+o para quebrar la roca. $sta se expresa a continuacinJ 2@:$
4
L AL ' L C
$cuacin 4.-
DondeJ 2 : 2olumen del cráter *ormado por una carga @ ubicada a una A : determinada Etilizacin depro*undidad la energ!a del explosi+o. $l +alor de A se obtiene de la siguiente *ormulaJ A : 2 2o DondeJ 2o : 2olumen del cráter *ormado por una carga @ ubicada a la pro*undidad ptima Do Dc : Do. $l máximo de A será / cuando Dc :Do y 2 : 2o. $s una medida de la parte del explosi+o utilizado en *ragmentar. C : $*ecto de la *orma de la carga. $l +alor de C es la razn adimensional del ni+el de energ!a expresado como un +olumen de cráter bajo cualquier condicin al ni+el de energ!a del cráter de un disparo bajo condiciones de prototipo 3 J D menor o igual a J /B. ' : 7ndice del comportamiento del material. /8
' lo podemos obtener despejando @ de la ecuacin 4. y reemplazándolo en la ecuacin 4.-, de a?! se tieneJ
2 4 $4B : A L ' L C L $4 2 4 : A L ' L C ' : 2 4 B A L CB
$cuacin 4.8
A?ora cuando una carga es*%rica se coloca en Do, 2 : 2o y A : C : / se tieneJ ':2
4
$cuacin 4.9
$l !ndice del comportamiento del material de acuerdo a 3i+ingston, es una medida de la parte de la energ!a del explosi+o que se utiliza en el proceso de quebrar, compactar y de*ormacin plástica que precede a la *ragmentacin.
$.+. P"e#a de c"áte". Antes de introducir en extenso el sistema 2.C.). es necesario realizar pruebas de disparo piloto para recopilar in*ormacin sobre el comportamiento de los explosi+os en el o los tipos de roca del yacimiento. Debido a que el *actor K$; es una constante adimensional que depende de las propiedades del explosi+o y del tipo de roca, es con+eniente analizar el explosi+o a utilizar. $n la *igura 4.5 se muestra una cur+a ideal para el *racturamiento producido por la onda de c?oque en *uncin de la pro*undidad de la carga. Se construye una cur+a de 2 @ ni+el energ%ticoB +ersus Dc razn de pro*undidadB, a partir de pruebas piloto, esto permite identi*icar el comportamiento de la *ragmentacin de la roca.
$.+.1. Desc"i%ci'n de las %" e#as de c"áte". A continuacin se detallan los pasos a seguir para realizar pruebas de cráter y la utilizacin de los datos obtenidos para realizar el calculo y dise>o de la malla de per*oracin 2.C.).
/9
GRAICO (V B ) VERSUS (Dc B N) V 5 VOLUMEN DEL CRATER 5 PESO DE LA CARGA E2PLOSIVA Dc 5 PROUNDIDAD DE LA CARGA N 5 PROUNDIDAD CRITICA & 5 COEICIENTE DE PROUNDIDAD OPTIMA
ig. N 3 $.* CURVA DE COMPORTAMIENTO A LA TRONADURA.
/=
i)
E>%l&si!& a anali/a".
3a eleccin de un explosi+o dependerá de la resistencia al agua, +elocidad de detonacin, potencia, densidad, posibilidad de ocupar completamente la seccin trans+ersal del barreno, costo, etc. A manera de ejemplo se expondrán las caracter!sticas del An*o y de la $mulsin, por ser explosi+os utilizados en esta t%cnica. G
pertenece al grupo de los com#n agentesesexplosi+os secos, que se An<& caracterizan porque su elemento el nitrato de amonio, no contienen agua y no son sensibles al detonador 9. $l equilibrio de su balance de ox!geno se obtie ne con -,8 I de petrleo y =5,4 I de nitrato de amonio, lo que en otras palabras signi*ica que para 5 sacos de -1 Ngs. de nitrato de amonio se requieren /5,9 lts. de petrleo. Cualquier +ariacin en los porcentajes se traduce en una disminucin de la energ!a liberada, con generacin de gases noci+os, as! por ejemplo si ?ay un exceso de petrleo, mas de -,8 I, se incrementará la produccin de C( y C, con el respecti+o obscurecimiento de los gases, y si por el contrario este porcentaje es menor, aumentará la generacin de xidos de nitrgeno con una coloracin anaranjada de los gases generados en la explosin. 3a sensibilidad del an*o es incrementada mediante un gradual d%*icit de petrleo, ?asta llegar a ser sensible a la accin de un detonador 9 cuando se ?a alcanzado el I y +ice+ersa. Al incrementarse su densidad, se produce un aumento de su +elocidad y una disminucin de su sensibilidad ?asta llegar a ser insensible a los /, gr cc, lo que constituye se densidad cr!tica. $l diámetro de la columna explosi+a a*ecta sensiblemente la +elocidad de detonacin, incrementándose *uertemente a partir de su diámetro cr!tico ?asta tomar una +elocidad constante mas allá de las /;. Su resistencia al agua es nula debido a que el nitrato de amonio es disuelto con *acilidad. 3a utilizacin de an*o en el desarrollo de la t%cnica 2. C. ). es recomendada en rocas blandas. $ntre sus +entajas y des+entajas podemos citarJ
G
2entajasJ
aB Muy econmicosJ llegan a tener un cos to igu al al - I de los explosi+os con+encionales. bB Muy e*icientesJ Esados adecuadamente pueden ser tan buenos o mejores que las dinamitas. cB Muy segurosJ son tan inse nsibles que ni un detona dor es capa z de iniciarlo, y si apareciera mezclado con la roca, bastar!a regarlo abundantemente para disol+erlo. 1
dB "uede *abricarse en el momento de cargar los tirosJ esto signi*ica que los ingredientes son lle+ados separadamente a la *rente, y como ninguno de ellos es explosi+o en s!, sus costos de manipulacin, almacenamiento, cargu!o y transporte resultan relati+amente bajos, porque no están sujeto a las restricciones propias de esas substancias. G
Des+entajasJ
aB o tienen resistencia agua. bB $l mezclado en *aenaal no siempre es e*icienteJ es di*!cil aplicar un m%todo estándar debido a las limitantes de un trabajo artesanal, con +ariadas condiciones de equipamiento y preparacin del personal, especialmente en las *aenas peque>as. G
E-lsi'n Apareci por primera +ez en el mercado a *ines de la d%cada de los 1. 3as emulsiones consisten en gotas microscpicas de una solucin oxidante de nitrato de amonio, que pueden o no estar mezclado con nitrato de sodio, recubierta por una pel!cula continua tambi%n microscpica de un reductor l!quido como cera o petrleo y sensibilizados por burbujas de aire de /1 G4 a /1G- cms. o microes*eras ?uecas de +idrio, resina u otro material, uni*ormemente distribuidas en la mezcla explosi+a que al ser sometidas a alg#n tipo de presin adiabática, liberan calor trans*ormándose en puntos calientes o K?ot spots;, que ?acen reaccionar las part!culas que encuentren en su entorno inmediato. Como el contacto reductor O oxidante es muy intimo, y las dimensiones son todas microscpicas, la reaccin es muy rápida. Además contiene algunos agentes emulsi*icantes destinados a reducir la tensin super*icial entre las dos *ases inmiscibles entre s!, con el objeto de *acilitar su emulsionamiento. 3a utilizacin de la emulsin en 2. C. ). es recomendada en rocas medias y blandas. $ntre sus +entajas y des+entajas podemos citarJ
G
2entajasJ
aB Menor costoJ sus materias primas como el nitrato de amonio, el agua y los reductores son baratos. bB "roporciona una gran gama de densidadesJ que +a de / a /,5- gr cc, *acilitando la obtencin de +ariadas concentraciones de energ!a a lo largo de la columna explosi+a. cB $le+adas potenciasJ producto de sus +elocidades que *luct#an entre 5.111 a -.111 m seg, bastante independiente del diámetro del producto encartuc?ado.
/
dB Muy buena resistencia al aguaJ debido a la excelente proteccin que proporciona la pel!cula continuas de aceite reductor en torno de las microgotas de solucin oxidante, contra la accin lixi+iadora del agua subterránea. eB M!nimo riesgo en su *abricacin y manipulacinJ esto se debe a que ninguno de sus ingredientes es un explosi+o en s!, los procedimientos de *abricacin son sencillos y sin complicaciones y las mezclas explosi+as resultantes, con excepcin de las de peque>o diámetro, altamente insensibles, requiri%ndose un impulso muy *uerte parason su iniciacin. *B 6acilidad de utilizar camiones *ábricaJ esto elimina prácticamente la necesidad de tener pol+orines para almacenar altos explosi+os en espera de ser utilizados en *aena, disminuyendo las in+ersiones iniciales y los posteriores gastos de mantencin de los almacenes de explosi+os. G
Des+entajas.
aB 6uerte in*luencia de las bajas temperaturasJ esto es especialmente importante cuando se utilizan emulsiones baratas pero con una baja resistencia al *r!o en *ormaciones muy ?eladas, debido a que siempre se está expuesto a que se produzca alg#n percance que retrase excesi+amente la tronada, prolongando el tiempo de exposicin a las *r!as paredes de los tiros mas allá de lo proyectado. bB $*ectos de contaminacin al cargarse a granelJ la presencia de barros en el *ondo de los tiros, tan corriente en algunas *aenas, in*luye negati+amente en la liberacin de energ!a al mezclarse con el explosi+o bombeado, llegando en los casos extremos a insensibilizarlo en un sector donde más energ!a se necesita en una tronada.
ii)
Elecci'n del diá-et"& de las %e"<&"aci&nes.
A partir de la *ormula de con*ormidad +alida para tronadura en cráter tenemosJ
√ @/ @B : 3/ 3
4
$cuacin 4.=
DondeJ 3/ : Diámetro del cráter creado por una carga de peso @/. 3 : Diámetro del cráter creado por una carga de peso @.
De las cargas @/ y @ expresadas en *uncin de sus densidades y +ol#menes se llega aJ @/ : 4 B L
π L ρ L φ/B4
$cuacin 4./1
@ : 4 B L
π L ρ L φB4
$cuacin 4.//
DondeJ
ρ : Densidad del explosi+o. φ/ y φ : Diámetro de las cargas / y respecti+amente. A?ora reemplazando las ecuaciones 4./1 y 4.// en la ecuacin 4.= se tieneJ
φ : 3 3/BLφ/ iii)
$cuacin 4./
Dete"-inaci'n de l a ca ntidad de e>%l&si!&. $l peso de la carga explosi+a queda de*inida por la siguiente
expresinJ @ : ρ L π L φ 5B L 3
$cuacin 4./4
DondeJ φ : Diámetro de la carga. ρ : Densidad de la carga. 3 : 3ongitud de la carga. Como se recomienda que 3 : L φ de la teor!a del cráter B y reemplazando en la ecuacin 4./4 se tiene queJ @ : 4 B L ρ L π L φ4
i!)
$cuacin 4./5
La"g& de las %e"<&"aci&nes.
Como no se conoce el comportamiento del macizo rocoso ?asta que las pruebas de cráter se realizan, se determina en base a antecedentes de otras minas que el largo de las per*oraciones deber!an estar dentro del inter+alo de 1, O 4,/ metros. $sto se ?ace sobre la base del supuesto que contenga las pro*undidades cr!ticas y ptimas. 4
!)
N-e"& de %e"<&"aci&nes en na %"e#a.
De acuerdo experiencias similares realizadas en m#ltiples *aenas extranjeras, se ?an llegado a determinar que el numero adecuado deber!a estar entre - O /- per*oraciones para una buena determinacin de la cur+a de cráter.
!i)
Rec&-endaci&nes %a"a dete"-ina" la %"&<ndidad '%ti-a D& en las %"e#as de c"áte".
G
G G
G G
3as pruebas se ll e+arán a cab o sobre el m ismo tipo de ro ca y con el mismo explosi+o que se piense emplear en las +oladuras de los desarrollos. $l diámetro de los ba rrenos será lo m ayor posible, por ejemplo //mm. 5,-;B. 3a se rie de lo ngitudes de los barrenos ser á lo mas grande pos ible para disponer de un amplio rango de pro*undidades de carga, por ejemplo /- barrenos comprendidos entre 1,8- m. y 5 m. con incrementos de 1,- m. 3os barrenos se dispondrán perpendiculares al *rente libre. 3as cargas de explosi+o tendrán una longitud de K L φ; y se retacarán adecuadamente.
$.+.. Desc"i%ci'n &%e"aci&nal. $xisten dos m%todos para realizar las pruebas de cráter, estos sonJ G G
i)
"or peso. "or +olumen.
Mét&d& %&" %es& ( Li!ingst&n).
"ara este caso las pruebas de cráter, se realizan manteniendo constante el peso de la carga explosi+a. 3os pasos a seguir son los siguientesJ aB "rogramar una prueba con - O /- per*oraciones que permitan obtener la in*irmacin necesaria para dibujar los siguientes grá*icosJ G 2 +s Dc, que permite determinar . 6igura 4.-B. G @ +s Dc , q ue permite determinar en *orma directa ∆o, que es el coe*iciente de pro*undidad optimo para el φ de la prueba. bB Con ∆o y , se determina el burden optimo Do.
5
GRAICO V VERSUS Dc.
V 5 VOLUMEN DE CRATER Dc 5 PROUNDIDAD DE LA CARGA D& 5 PROUNDIDAD OPTIMA DE LA CARGA
ig. N3 $.+ REPRESENTACION DE LOS RESULTADOS DE VOLADURAS DE CRATER.
-
cB Con y @, se determina el *actor de energ!a $. $:@
/4
dB $stablecido el diá metro @ a utilizar. @ : 4 B L
φ, se puede calcular el peso del explosi+o π L ρ L φB4
eB (btenido el diámetro del cráter 3/ *ormado con la carga @/, introducida en una per*oracin φ/ y ademas conocido el diámetro φ y el peso @, podemos determinar el diámetro 3 del cráter medianteJ 4
√@/ @B : 3/ 3
*B Se determina el burden optimo para el diámetro de per*oracin φ. Do :
ii)
∆o L $ L @B/4
Mét&d& %&" !&l-en ( G"ant).
$n este caso el parámetro geom%trico es más importante, manteni%ndose constante el +olumen de la carga explosi+a, que es lo que realmente sucede en la practica al tener un tiro de un diámetro determinado. 3a pro*undidad critica tiene el mismo signi*icado y la *ormulaJ /4
: $ L @B Deri+a a la siguienteJ
: ∑ L 2PB/4
$cuacin 4./-
"or lo tantoJ $ L @B
/4
: ∑ L 2PB/4
Q comoJ @ : ρ L 2P ∑ L 2PB/4 : $ L ρ/4B L 2PB/4
$cuacin 4./
Simpli*icando por 2PB
/4
tenemos queJ
∑ : $ L ρ/4B
$cuacin 4./8
DondeJ ρ : Densidad en lbspulg4 2P : 2olumen de la columna explosi+a pulg4 ∑ : Constante +olum%trica. 3uego la *ormula
∆ : Dc se trans*orma y se obtiene *inalmenteJ
∑ L ∆ L 2PB/4
Dc :
$cuacin 4./9
3os pasos a seguir son los siguientesJ aB "rogramar una prueba con - O /1 per*oraciones que permitan obtener la in*irmacin necesaria para dibujar los siguientes grá*icosJ G G
2 +s Dc, lo que permite determinar . 2 2P +s Dc , que nos permite determinar
∆o.
bB Con ∆o y , se determina el burden optimo para el diámetro de la prueba. cB Con y 2P se calcula la constante +olum%trica.
∑ : 2B/4 dB $stablecido el diámetro del explosi+o 2P. 2P : 4 B L
φ a utilizar se puede calcular el +olumen φ4 L π pulg4B
eB (btenido el diámetro 3/ del cráter *ormado con la carga 2P, introducida en una per*oracin de un diámetro φ/, y ademas, conocido el φ, podemos determinar el diámetro 3 del cráter medianteJ
√2/P 2PB : 3/ 3
4
8
$l burden optimo se obtiene deJ Do : ∑ L ∆o L 2PB/4 piesB
iii)
Elecci'n del -ét&d&.
$l m%todo que compara los cráteres producidos por iguales pesos de dos explosi+os tiene el serio incon+eniente de que es imposible mantener la relacin J/ entre el largo y el diámetro de la carga explosi+a, cuando sus densidades son di*erentes, introduci%ndose un nue+o *actor que +iene a a*ectar +isiblemente los resultados, a medida que la longitud de la carga se incrementa por sobre +eces su diámetro, debido a que los rendimientos de los explosi+os disminuyen aceleradamente. Esando un +olumen constante, se e+ita el problema de escalar cargas por peso y podemos correlacionar la in*ormacin como una *uncin simple. Aun mas, el uso de un +olumen constante signi*ica que cada muestra tiene una resistencia a la roca id%ntica y eso ayuda a la reproductibilidad, si a esto le sumamos el ?ec?o de que en las per*oraciones a escala industrial al usarse un diámetro constante s dispone de un +olumen constante para ubicar las cargas Kes*%ricas;, es *ácil comprender el porque se pre*ieren las pruebas experimentales por +olumen.
$.+.$. Elecci'n del diá- et"& de %e"<&"ac i'n %a"a las %"e#a s de c"áte". Como es posible utilizar cualquier diámetro y luego escalar a los diámetros deseados, se puede optar por elegir un diámetro de / RB;, por ser el utilizado en los diagramas de disparo en a+ance ?orizontal, resultando, por lo tanto, una operacin mas expedita.
$.+.*. Elecci'n del lga" d& nde se e
9
CAPITLO IV.
*.
COSTOS.
A continuacin se dan a conocer los costos de operacin considerando la construccin de c?imeneas con el m%todo manual actual en en Consorcio Minero Horizonte A., que incluye el operacin sistema "$M costo especialB y el sistema S. tradicional. Además se muestra el costo probable de construccin de una c?imenea con la t%cnica 2. C. ) utilizando dos diámetros de per*oracin di*erentes uno de 5; y el otro de <;. 3os precios utilizados por item, +ida #til de equipos, consumos, etc., *ueron proporcionados por el Departamento de "lani*icacin de Consorcio Minero Horizonte S. A. $n cuanto a los +alores de a+ance, distancia ptima, radio de interaccin, para una c?imenea 2. C. )., *ueron calculados en base a una prueba de cráter realizada en Mina $l 0eniente. Dic?os +alores son solamente re*erenciales.
1.
Mét&d&-anal.
3os costos utilizados para cada producto *ueron proporcionados por el departamento de "lani*icacin de Consorcio Minero Horizonte S. A.
1.1. Mét&d& -anal siste-a PEM (c&st& es%ecial). $quipo J 0oyo 91 G 3 de tiros J /5 "ro*undidad del tiro J P : /,9 m A+ance J /,4 m Seccin J -P x -P : /,- x /,- m
1.
Mét&d& -anal siste-a t" adici&nal.
$quipo J 0oyo 91 G 3 de tiros J /"ro*undidad del tiro J -,-P : /, m A+ance J /,- m Seccin J -P x -P : /,- x /,- m
=
3os costos de operacin deri+ados de estos dos sistemas se aprecian en las siguientes tablas de datosJ CHIMENEA 5' X 5' SISTEMA PEM. 50 mts. Avance Neto/disa!o mt. %ESC&IPCION
UNI%.
CANTI%.
COSTO
" #.$
I%AUTIL COSTOUS. (
COSTO US.(/M
UNIT. US.(
MANO %E O)&A Perforista Ayud. Perforista Peón
Turno Turno Turno
1 1 1
15.21 13.69 13.69
1 1 1
15.21 13.69 13.69
11.70 10.53 10.53
TOTAL MANO %E O)&A US.(/M
$*.+,
-A
ACE&OS %E PE&O&ACION Barrenos de 5'
Pies
84
76.3
600
10.68
8.22
TOTAL AC. PE&. US. (/M
.**
E1UIPO %E PE&O&ACION Perforadora Manuera!e"e1# Manuera!e"e1$2#
Pies Metros Metros
30 84 30
5.040.1 2.3
200 200
8.40 0.76 0.35
6.46 0.58 0.27
TOTAL E1.PE&.US. (/M
+.$#
EXPLOSIOS %ina&ita 45 %ina&ita 80 +u,&inante +ane, u/a de seuridad Penta)ord
(artu)*o (artu)*o Pie-as Pie-as Pies Metros
5 8
6 6 2 13
2
1 1 8
1
50
0.16 0.16 0.11 1.42 0.1 0.18
TOTAELXUPS . .(/M IMPLEMENTOS %E SE2U&I%A% HE&&AMIENTAS OT&OS MATE&IALES
4.80 7.68 0.22 18.46 1.60 9.00
3.69 5.91 0.17 14.20 1.23 6.92
$*.#* Tareas
5
0.69
3.45
*.,5
1.08
0.$ 0.,0
(,aos A,a&"re Tu"er/a 1#
41
-)
AI&E COMP&IMI%O
PerforadoraToyo280 enti,a)ión
CONSUM O PIE$ / H& 8100 20000
TIEMPO
COSTO COSTO US.( US.(/PIE$
T&A)A3. H&S. 1 0.00075 6.075 1 0.00075 15
TOTAA L.COMP.US.(/M :(:; A<=::A >(. +:!;? (;T; +:!;
TOTAL # COSTOS %I&ECTOS (;T:(:A>75? A@B@(@%@ AT.A.@A%M::T.>8? A@B@(@%@
10? A@B@(@%@
COSTO US.(/M
4.67 11.54
#,.*# .5,
-C
#5.05
-%
##.,+
-E
#$5.44 5.,5 ,.0$ +.5
TOTAL * COSTOS IN%I&ECTOS
#4.*#
COSTO TOTAL "TOTAL# 6 TOTAL* EN US.( / M
#55.*0
NOTA7 1. n e, )osto de &ano de o"ra se )onsidera in),uido sus ,eyes so)ia,es.
4/
CHIMENEA 5' X 5' ANEL 8 EMULSION PUNTAL PLATAO&M A 50 M. Avance Neto/disa!o mts. %ESC&IPCION
UNI%.
CANTI%.
COSTO
I%AUTIL
" #.5 COSTO US.(
COSTO US. (/M
UNIT. US.(
MANO %E O)&A Perforista
Turno
1
13.69
1
13.69
9.13
Ayud. Perforista Peón
Turno Turno
1 1
11.25 9.78
1 0.5
11.25 4.89
7.50 3.26
TOTAL MANO %E O)&A US.(/M
#4.4
-A
ACE&OS %E PE&O&ACION Barrenosde6'
Pies
82.5
81.07
600
11.15
7.43
TOTAL AC. PE&. US. (/M
+.$
E1UIPO %E PE&O&ACION Perforadora Manuera!e"e1# Manuera!e"e1$2#
Pies Metros Metros
82.5 30 30
0.11 5.04 2.33
9.08 0.76 0.35
200 200
6.05 0.50 0.23
TOTAL E1.PE&.US.(/M
,.+4
-)
EXPLOSIOS &u,sión 6500 (ar&e +ane, :niter (ord Penta)ord
75 2 11 15 3
0.22 0.54 1.46 0.42 0.18
1 1 1 1 1
16.50 1.08 16.06 6.30 0.54
TOTA ELXUPS . .(/M IMPLEMENTOS %E SE2U&I%A%
11.00 0.72 10.71 4.20 0.36
*,.44 Tareas
3
4.2
*.0
-C
1.12
0.+5
-%
1.4
HE&&AMIENTAS OT&OS MATE&IALES
0.,0
(,aos A,a&"re Tu"er/a 1#
AI&E COMP&IMI%O
CONSUMO PIE$./ H&
PerforadoraToyo280 enti,a)ión
TOTAL AI&E COMP. US. (/M
8100 20000
TIEMPO
COSTO
COST.
T&A)A3. US.(/PIE$ H&S. 1 0.00075 6.075 1 0.00075 15
COSTO US. ( / M
4.67 11.54
#,.*#
4
UN%.
MA%E&A edondos>5#8'? Ta",as >6# 3# 5'?
2 1
UN% /PIES
12.86 7.5
PIES
25.72 7.5
TOTAM LA%E&U AS.(/M :(:; A<=::A >(. +:!;? (;T; +:!;
TOTAL # COSTOS %I&ECTOS (;T:(:A>5? A@B@(@%@@+@ AT.A.@A%M::T.>8? A@B@(@%@@+@ 13? A@B@(@%@@+@
*
US.( / PIE* COST. COSTO US. US.( (/M 0.21 5.40 3.60 0.34 2.55 1.70
5.$0 #.$+
-E
+.*5 #.+
- -2
4+.* *.0 $.*, 5.*4
TOTAL * COSTOS IN%I&ECTOS
#0.5
COSTO TOTAL "TOTAL# 6 TOTAL* EN US.( / M
#0+.$
NOTAS7 1. n e, )osto de &ano de o"ra se )onsidera in),uido sus ,eyes so)ia,es.
44
. Desa""&ll& -ecani/ad& c&n técnica V. C. R. 3os resultados obtenidos de distancia ptima, longitud de a+ance, peso de la carga explosi+a, espaciamiento y radio de interaccin de la carga, son aproximados y solamente re*erenciales, se calcularon en base a una prueba de cráter realizada en la Mina $l 0eniente sobre una roca primaria. $n la práctica se deben realizar pruebas de terreno para encontrar los +alores más exactos y que se puedan utilizar en el desarrollo *inal de la determinacin costos. $l costo por metro de la per*oradora, +ida #til de las barras, bit, de adaptador, etc., *ueron proporcionados por el Departamento de "lani*icacin. 3os cálculos de la distancia ptima, espaciamiento y radio de interaccin se pueden apreciar en el anexo .
.1
Desa""&ll& V. C. R. c&n 5 *6.
Malla de disparo J - tiros de φ : 5; 3argo de la columna de carga J 1,/ m $xplosi+o J An*o del J /, grcm 4 δ explosi+o $spaciamiento J /, m 2olumen de la carga J 41-,/ pulg4 "eso de laacarga porlibre tiroDoB JJ /,1 Ng m Distancia la cara $quipo J 0#nel 1 MD1 O 0opo 4 A+ance por disparo J Do LφBB : /,- m
.
Desa""&ll& V. C. R. c&n
5 8 96.
Malla de disparo J - tiros de φ : <; 3argo de la columna de carga J / m $xplosi+o J An*o del J /, grcm 4 δ explosi+o $spaciamiento Jm 2olumen de la carga J /45.- pulg4 "eso de laacarga porlibre tiroDoB JJ -, Ng Distancia la cara /,- m $quipo J 0#nel 1 MD1 O 0opo 4 A+ance por disparo J Do LφBB : ,1 m 3os costos de operacin deri+ados de la utilizacin de los di*erentes diámetros obser+an en las siguientes tablas de datosJ
45
CHIMENEA 5' X 5' SISTEMA %. T. H. %IAMET&O PE&. " 9. 50 mts.
4-
Avance Neto/disa!o mt. " #:5 %ESC&IPCION
UNI%.
CANTI%.
COSTO
I%AUTIL
COSTO US.(
COSTO US. (/M
UNIT. US.(
MANO %E O)&A Perforista Ayud. Perforista ,osiista Ayud. ,osiista
Turno Turno Turno Turno
0.013 0.013 1 1
20 15 20 15
1 1 1 1
0.26 0.20 20 15
TOTAL MANO %E O)&A US.(/M
0.17 0.13 13.33 10.00
*$.,
-A
ACE&OS %E PE&O&ACION Barra Bit Adatador Marti,,o
Metros Metros Metros Metros
15 15 15 15
246.68 442.04 318.8 2375
2000 700 1500 40000
1.85 9.47 3.19 0.89
TOTAL AC. PE&. US.(/M
1.23 6.31 2.13 0.59
#0.*+
E1UIPO %E PE&O&ACION Perf. %.T.C. TDne, 60 M%60 E Too 3
Metros
15
2.34
1
35.10
TOTAL
23.40
*$.0
E1.PE&.US.(/M EXPLOSIOS Anfo e,. s. 80 +u,&inante +ane, u/a de seuridad Penta)ord
Fi,os (artu)*o Pie-as Pie-as Pies Metros
30 5 10 5 10 125
0.58 0.22 0.11 1.42 0.1 0.18
1
17.40 11.60 1.10 0.73 1.10 0.73 7.10 4.73 1.00 0.67 22.50 15.00
1 1 1 1 1
TOTAL E2P. US.BM
$$.+
IMPLEMENTOS %E SE2U&I%A% Tareas
4
0.69
2.76
#.
1.08
0.+*
HE&&AMIENTAS
AI&E COMP&IMI%O
CONS.
TIEMPO
C OSTO
COSTO US.(
COSTO US. (/M
4
-)
PIE$ / H&
enti,a)ión
20000
T&A)A3. H&S.
1
US.(/PIE$
0.00075
15
10.00
TOTAL A.COMP.US. (/M
#0.00
. A<=.>(. +:!;? (T; +:!;
.5, #5.05 ##.,+
TOTAL # COSTOS %I&ECTOS (;T:(:A>75? A@B@(@%@ AT; A.@A%M::T.>8? A@B@(@%@ 10? A@B@(@%@
TOTAL * COSTOS IN%I&ECTOS
COSTO TOTAL "TOTAL# 6 TOTAL* EN US.( / M
#$.,#
,.#+ ,.54 .*$ *0.44
#54.,0
NOTA7 1. n e, )osto de &ano de o"ra se )onsidera in),uido sus ,eyes o)ia,es. 2. , aan)e de, eGuio %. T. C. es de 20 & $ *r. 3. , eGuio tra"aHa 12 *rs. a, d/a. 4. , )osto de aire )o&ri&ido estI in),uido en e, )osto de ,a erforadora %. T. C.
CHIMENEA 5' X 5' SISTEMA %. T. H. %IAMET&O PE&. " ,9. 50 mts.
48
-C -% -E
Avance Neto/disa!o mt. %ESC&IPCION
UNI%.
CANTI%.
COSTO
" *
I%AUTIL
COSTOUS. (
COSTO US.(/M
UNIT. US.(
MANO %E O)&A Perforista Ayud. Perforista ,osiista Ayud. ,osiista
Turno Turno Turno Turno
0.017 0.017 1 1
20 15 20 15
1 1 1 1
0.34 0.255 20 15
0.17 0.13 10.00 7.50
TOTALUS.(/M MANO %E O)&A
#+.0
-A
ACE&OS %E PE&O&ACION Barra Bit Adatador Marti,,o
Metros Metros Metros Metros
15 15 15 15
246.68 442.04 318.8 2375
2000 700 1500 40000
1.85 9.47 3.19 0.89
0.93 4.74 1.59 0.45
TOTAL AC. PE&. US. (/M
+.+0
E1UIPO %E PE&O&ACION Perf. %.T.C. TDne, 60 M%60 E Too 3.
Metros
15
2.34
1
35.10
17.55
TOTAL E1.PE&.US. (/M
#+.55
EXPLOSIOS Anfo e,. s. 80 +u,&inante +ane, u/a de seuridad Penta)ord
Fi,os (artu)*o Pie-as Pie-as Pies Metros
129 5 10 5 10 125
0.58 0.22 0.11 1.42 0.1 0.18
1
74.82 1.10 1.10 7.10 1.00 22.50
1 1 1 1 1
TOTA ELXUPS . .(/M IMPLEMENTOS %E SE2U&I%A%
5$.# Tareas
4
0.69
HE&&AMIENTAS
AI&E COMP&IMI%O
37.41 0.55 0.55 3.55 0.50 11.25
CONSUM. $
PIE / H&
TIEMPO T&A)A3. H&S.
COSTO
2.76
#.$
1.08
0.5
COSTO US. (
COSTO US.(/M
$
US.(/PIE
49
-)
enti,a)ión
20000
1
0.00075
15
TOTAAL.COMP.US.(/M
7.50
+.50 .5, #5.05 ##.,+
.A<=::A >(. +:!;? (;T; +:!;
TOTAL # COSTOS %I&ECTOS
##.5,
(;T:(:A>75? A@B@(@%@ AT.A.@A%M::T.>8? A@B@(@%@ 10? A@B@(@%@
5.$0 5.,5 +.0,
TOTAL * COSTOS IN%I&ECTOS
#.0#
COSTO TOTAL "TOTAL# 6 TOTAL* EN US.( / M
#54.5+
NOTA7 1. n e, )osto de &ano de o"ra se )onsidera in),uido sus ,eyes so)ia,es. 2. , aan)e de, eGuio %. T. C. es de 20 & $ *r. 3. , eGuio tra"aHa 12 *rs. a, d/a. 4. , )osto de aire )o&ri&ido estI in),uido en e, )osto de ,a erforadora %. T. C.
CAPITLO V.
+.
EEMPLO DE PRUE0AS DE CRATER REALIFADAS EN MINA EL TENIENTE. 4=
-C -% -E
Se comenz por de*inir el ámbito geolgico representati+o de los tres tipos de menas existentes en $l 0enienteJ "rimaria, Secundaria y 'rec?a Marginal. "or condiciones de tiempo las pruebas solo se realizaron en Andesita "rimaria y 'rec?a en el sector 0eniente 5 Sur.
+.1. Pa"á-et"&s ge&-ecánic&s en Mina El Teniente. 3os parámetros geomecánico mas importantes seg#n tipo de roca se muestran en el siguiente cuadroJ
P"&%iedades ge&-ecánicas Mina El Teniente.
Andesita "rimaria "eso espec!*ico grcc ,88 "orosidad 1,1= ). T. D. 81 6. 6. -,= )es. CompresinMpaB //1 )es. 0raccinMpaB 5 $.lbspulgB 1.111 U 1,1 $. DinámicolbspulgB 9.11 U Dinámico 1,/ 2el. (nda "msB -,991 2el. (nda SmsB 4,-1
'rec?as ,1 /,58 -= 4,1 =8 5,41.111 1,8 4.111 1,44 4,911 ,111
)ocas Secundarias , ,=/ V W 41,1 -9,5 5.111 1,5 48.111 1,4 5,11 ,4-1
+.. Desc"i%ci'n de las %"e#as. A continuacin se describen las pruebas realizadas en mena primaria y brec?a.
51
G
P"e#a N3 1.
Ti%& de "&ca Andesita "rimaria. de %e"<&"aci'n / R; N3 de ti"&s 5 E>%l&si!& sad& An*o V&l-en de e>%l&si!& 44,8 pulg4 para solucionar el problema Relaci'n La"g& Diá-et"&carga 9J/concentrada se aumento la de la longitudB. 3os resultados se pueden apreciar en la siguiente tablaJ
Test de c"áte". R&ca Andesita "rimaria. E>%l&si!& An*o. "ro*undidad De la "er*oracin
Distancia al Centro de masa De la carga
Cms
"ies
Cms
88 /1/,1 /41 /59
,-1 4,4/5 5,5,-
44 8 /11 //=
"ies /,84= ,4 4,9/ 4,=15
Area del cráter Super. 7nter.
2olumen del cráter
7n*er.
Cm Cm Cm 9.1 /-,.151 451 /-,4.991 5/1 /-,9=1 /.551 /-,-/1
Cm4 "ie4 88.58-,4/ .84 9-.54,48 4.1/8 /.8=/,=9 1,-=4 /.41,-9 1,15
P"&<ndidad C"itica (N) 4,91 pies P"&<ndidad O%ti-a (D&) /,=11 pies V&l-en O%ti-& ,=15 pies4 Ra/'n de P"&<ndidad ∆o 1,5== Adim. 5/
Cte. V&l-. De c"áte" Ca"ga es%ec@
/,/89 Adim. ==8,- gr0on -8,= cms
P"e#a N3 .
Ti%& de "&ca
'rec?a
deN3%e"<&"aci'n -/ R; de ti"&s E>%l&si!& sad& Hidrex G 411 V&l-en de e>%l&si!& 44,8 pulg4 Relaci'n La"g& Diá-et"& 9J/ para solucionar el problema de la carga concentrada se aumento la longitudB.
Test de c"áte". R&ca 6ormacin 'rec?a. E>%l&si!& Hidrex O 411. "ro*undidad De la "er*oracin
Distancia al Centro de masa De la carga
Cms
Cms
1 8/1// /-1
"ies /,=1,51/ 4,554,=81 5,=/
48 -4 89 81 /9
"ies /,/5 /,84= ,-1 ,5=4 5,14-
Area del cráter Super. 7nter.
7n*er.
Cm Cm -.11 9./1 851 -.811 491 9.4=1 /51 /.51 441 1
Cm /-,/-,/-,/-,/-,-
2olumen del cráter
Cm4 "ie4 4.=-4,= /.41/4.9,/ 5.98 -4.1=5,48 /.9885.=,8,5 58,= 1,8
P"&<ndidad C"@tica (N) 4,=88 pies P"&<ndidad O%ti-a (D&) /,=- pies V&l-en O%ti-& 4,498 pies4 Ra/'n de P"&<ndidad ∆o 1,5=5 Adim. 5
Cte. V&l-. De c"áte" Ca"ga es%ec@
/,4/ Adim. /.18 gr0on -=,= cms
+.$. P"&cesa-ient& 7 a nálisis de la i n<&"-aci'n. Con los datos obtenidos se procedi a determinar la pro*undidad cr!tica B la razn y 2 2P +sy Dc . de pro*undidad ∆o a partir de los grá*icos 2 +s Dc Ademas se tomo como criterio para determinar el espaciamiento, el ?ec?o de que debe existir interaccin entre los cráteres *ormados, el e*ecto del explosi+o y la secuencia de encendido. Al obser+ar la *igura -./ es ob+io que S debe ser menor que L) y mayor que ). Como primera aproximacin se tomJ S V: /,-L)
+.*. Dete"-inaci'n de %a"á-et"&s de dise4& %a"a l&s diá-et"&s de %e"<&"aci'n a tili/a" en la c&nst"cci'n de ci-eneas. P"e#a N3 1. 3a determinacin de ∆o se puede obser+ar en la *igura -., el detalle del calculo se aprecia en el anexo /.
Pa"á-et"&s de dise4& "&ca %"i-a"ia. Diá-et"& (%lg) <; 0"den "eal (-) /,=Es%acia-ient& (-) ,1 La"g& de la ca"ga (-) /,1 Pes& de la ca"ga (Hg) /=,19Tac& ini-& /,/9 O ,49
5 <; /,4/,1,81 ,44 1,8/, 1,-9 1, O /,9
54
5 PESO DE LA CARGA S 5 ESPACIAMIENTO R 5 RADIO DEL CRATER D& 5 DISTANCIA OPTIMA
ig. N3 +.1 ESPACIAMIENTO ENTRE TIROS.
55
ig. N3 +. GRAICO VOLUMEN DEL CRATER VBS RAFON DE PROUNDIDAD .
&OCA 7 AN%ESITA P&IMA&IA K*
5-
P"e#a N3 . 3a determinacin de ∆o se puede obser+ar en el 6igura -.4, el detalle del cálculo se aprecia en el anexo /.
Pa"á-et"&s de dise4& #"eca. Diá-et"& (%lg) ,1<; 0"den "eal (-) Es%acia-ient& (-) /,=La"g& de la ca"ga (-) /,1 Pes& de la ca"ga (Hg) 4,4 Tac& ini-& /,/9 O ,49
5/,5 <; /,1,81 9,1 1,8/, 1,-9 1, O /,9
+.+. Dise4&s d e % e"<&"aci'n. 3os dise>os se calcularon en base a un cuadrángulo interior que permita la interaccin entre cráteres, y otro rotado en 5- que considera dos +eces el espaciamiento. 3as mallas se pueden apreciar en las *iguras -.5 a la -.8.
+.8. E,e-%l& &%e"aci&nal de l a técnica V. C. R %a"a desa""&ll&s !e"ticales a%licad&s en Mina El Teniente. A manera de entregar un ejemplo en la ejecucin de la t%cnica 2. C. ) se detalla a continuacin los procedimientos operacionales de dos sectores del área 0eniente 5 O Sur, el Sector 7sla y el Sector C. 3os desarrollos +erticales se re*ieren a piques de traspaso. $n el Sector 7sla los piques serán directos al ni+el de transporte con una longitud de -5 m. y ángulo +ertical =1. $n el Sector C los piques de traspaso serán de 41 m. y de 1 de inclinacin.
+.8.1. In<"aest"ct"a "ee"ida.
5
3a preparacin pre+ia del terreno, está destinada a dar cabida y mo+ilidad al equipo para una adecuada operacin.
58
ig. N3 +.$ GRAICO VOLUMEN DEL CRATER VBS RAFON DE PROUNDIDAD . ROCA ORMACION 0REC=A =IDRE2 $KK K*
59
ROCA ANDESITA PRIMARIA DIAMETRO DE PERORACION 8 96 E2PLOSIVO ANO ESCALA 1 +K MEDIDAS EN METROS
ig. N3 +.* DISEO DE PERORACION.
5=
ROCA
ANDESITA PRIMARIA
DIAMETRO DE PERORACION * 96 E2PLOSIVO ANO ESCALA 1 + MEDIDAS EN METROS
ig. N3 +.+ DISEO DE PERORACION.
-1
ROCA
0REC=A
DIAMETRO DE PERORACION 8 96 E2PLOSIVO =IDRE2 ESCALA 1 +K MEDIDA EN METROS
ig. N3 +.8 DISEO DE PERORACION.
-/
ROCA
0REC=A
DIAMETRO DE PERORACION * 96 E2PLOSIVO =IDRE2 ESCALA 1 + MEDIDAS EN METROS
ig. N3 +. DISEO DE PERORACION.
-
+.8.. C&nt"&l t&%&g"á
a) Sect&" C. 3a malla de per*oracin en uso consta de = tiros de 5,-; de diámetro, para un pique de traspaso de 4 m. de diámetro y 41 m. de longitud. 6igura -.9.
#) Sect&" Isla. 3a malla de per*oracin consiste en - tiros de ,- de diámetro, para un pique de traspaso de x m. 6igura -.=.
+.8.$ Pe"<&"aci'n. i) Ei%& tili/ad&. Sect&" C. G
Uumbo in t?e ?ole 7. 0. HB &ardner Den+er. "eso estimado Motor 2elocidad de traslado "endiente máxima 0orque de rotacin "ull doFn 2elocidad de rotacin
G G G G
J 8.-8- Ng. J Diesel. J ,5 NmHr. J 4- I. J 5.11 6tlbs. J 1.111 lbs. J 1 O 4- )"M.
Enidad de Compresor 'oosterB. 'arras de 4,-; de diámetro por -P de largo con ?ilo de )egular. 'it de botones de 5,-;. Martillo Mission para brocas de 5,-; de diámetro.
49;
A. ". 7.
-4
1. . $. *. +.
TIROS DE 5 * 96 PARALELOS ENTRE SI PERORACION ESPECIICA 1$ M B M $ APLICACI?N ROCA PRIMARIA ESCALA 1 $ K MEDIDAS EN METROS
ig. N3 +.Q DIAGRAMA V. C. R. PIUE DE PRODUCCION DE 5 $KK M. -5
1. . $. *. +.
+ TIROS DE 5 8 96 PARALELOS ENTRE SI PERORACION ESPECIICA K$ M B M $ APLICACI?N ROCA PRIMARIA ESCALA 1 K MEDIDAS EN METROS
ig. N3 +. DIAGRAMA V. C. R. PIUE DE TRASPASO DE SECCION 8Q M (TEORICO).
--
Sect&" Isla. G
G G G G
Uumbo CMM O / D. 0. H.B 7ngersoll )and. "eso e estimado Motor 2elocidad de rotacin 0orque de rotacin
J 5.==1 Ng. J Diesel. J 1 O 41 )"M. J 4.11 6tlb.
2elocidad de traslado
J 1,94 NmHr.
Enidad de compresin 'oosterB. 'arras de 4,-; de diámetro po r -P de la rgo con ?ilo 4,- A. " . 7. )egular. 'it de botones de ,-;. Martillo DHD O 41 A.
ii) Instalaci'n en te""en&. "ara la correcta instalacin del Uumbo se deben determinar 4 parámetros que de*inen la correcta posicin del equipo, estos sonJ G
R-#&
$l rumbo esta dado por el plano imaginario entre dos plomadas. $ste plomo debe ser paralelo al eje de la per*oradora. G
Inclinaci'n.
3a inclinacin se c?equea con una br#jula, y el ángulo es medido en el eje de la per*oradora con respecto a la ?orizontal. G
Pnt& de e-%ate.
$l punto de empate debe quedar / m. bajo la gradiente y es la proyeccin sobre el piso de la plomada colgada de la planc?eta que identi*ica al tiro.
-
iii) Cicl&s 7 "endi-ient&s. Sect&" C. G
Mano de obra. / per*orista. / ayudante.
G
2ariables operacionales. ). ". M. "resin de aireJ 'aja Alta 2elocidad de penetracin neta 0iempo en per*orar un metro 7nstalacin Desacoplar barras Acoplar barras
G
J / J 81 lbspulg J 51 lbspulg J 1./ metro min J /1 min J 1 min tiro J 4 min barra J / min barra
Ciclos corresponde a per*oracin e*ecti+a por piqu eB, = tiros de 41 m. cada uno. 0iempo de per*oracin 0iempo sacado de barras 0iempo instalacin del equipo 0iempo traslado del equipo 0iempo 0otal
J 91 ?oras J -,8 ?oras J =,1 ?oras J 5,1 ?oras =9,8 ?oras
Sect&" Isla.
G
2elocidad de penetracin neta
J 1.18- m min
0iempo en per*orar un metro
J /4,4 min
Ciclos corresponde a per*oracin e*ecti+a por piq ueB, pique de - m. de longitud con - tiros. 0iempo de per*oracin J ?oras 0iempo sacado de barras J ,- ?oras 0iempo instalacin de equipo J -,1 ?oras -8
0iempo traslado de equipo 0iempo 0otal
J 5,1 ?oras 84,- ?oras
+.8.*. T"&nad"a. i) E>%l&si!&s 7 acces&"i&s tili/ad&s. Sect&" C ( diá-et"& 5 *+6). G
$xplosi+osJ $multex //11J 4,-; de diámetro por /4; de largo ,8Nilos. A"D O 411J / R; de diámetro por -; de largo.
G
AccesoriosJ onel MS /5PB. $cord. 0?ermalita. &u!a de 1P.
G
2ariosJ 0aco de retencin madera 4,-; de diámetro. Cordel plástico de 5 mm. Huinc?a de /11 m.
Sect&" Isla (diá-et"& 5 8+6). G
$xplosi+osJ $multex //11J-,-; de diámetro por /; de largo 9 Nilos. A"D O 411J / R; de diámetro por -; de largo.
G
AccesoriosJ onel MS /5PB. $cord. 0?ermalita. &u!a de 1P.
G
2ariosJ 0aco de retencin madera -,-; de diámetro. Cordel plástico de 5 mm. Huinc?a de /11 m.
-9
ii) Secencia &%e"aci&nal. G
3impieza de tiros.
Se procede a limpiar manualmente el lugar de trabajo, cuidando especialmente que la boca de los tiros no quede bloqueado por una piedra que pueda caer durante la operacin. G
Destranque de tiros. Si existen tiros tapados, se procede de la siguiente *ormaJ
3anzar una pata minera, amarrada con una piola a tra+%s del tiro, para golpear en la zona donde se ?a producido el trancamiento del tiro. Si esta operacin no resulta, se procederá a meter una manguera para inyectar aire a presin, *orzando al material que tranca el tiro a salir expulsado por la presin del aire. G
Medida de tiros.
$l cargu!o del disparo comienza con la medicin de todos los tiros. $sta medicin permitirá +eri*icar el a+ance real del disparo anterior y modi*icar el largo del taco in*erior para regular todos los tiros a la distancia Do. $sta medida se realiza con una ?uinc?a plástica que se introduce en el tiro con un coligue amarrado en un extremo. Ena +ez que se llega al *ondo del tiro, el coligue se atra+iesa en la boca del tiro permitiendo la medida. A continuacin, se baja la ?uinc?a permitiendo que el coligue adopte una posicin +ertical, y se sube. 6igura -./1. G
0aqueo in*erior.
$l objeti+o del taco es el máximo con*inamiento a los gases explosi+os y pre+enir la rotura o da>o de la parte superior del tiro. $l taco in*erior consiste en un taco de retencin, que se baja ?asta la altura ptima, que es la di*erencia entre la medida inicial y el Do. Ena +ez en esta posicin se procede a sellar con gra+illa, que *orma una cu>a con la parte del taco. 6igura -.//. $n la *igura -./, se pueden apreciar di*erentes sistemas de cierre de los barrenos.
-=
ig. N3 +.1K MEDIDA DE TIROS.
1
ig. N3 +.11 TAUEO.
/
ig. N3 +.1 SISTEMA DE CIERRE DE LOS 0ARRENOS (MITC=ELL).
G
Cargu!o.
Se baja el cartuc?o cebado 6igura -./4B, como la cola del onel no alcanza a dar la longitud de la linea descendente se debe prolongar amarrando la cola al cordn detonante. A continuacin, se bajan los cartuc?os necesarios para conseguir la altura de carga, lamentablemente esta es +ariabl e /,1 O /,-B, debido a que los tiros no conser+an la misma longitud y se ni+elan mediante la altura de carga. "oresta comparables. 6igura -./5.razn, los resultados no son *ácilmente
G
0aqueo superior.
$l ideal es rellenar /,- m., por lo menos, sobre la carga para obtener una cara libre ?acia abajo Do que sea menor que la distancia ?acia arriba pre+iniendo un posible Ksoplado; del tiro. Algunos autores recomiendan retacar con una longitud de material inerte de / +eces el diámetro del barreno. "ero a su +ez esto puede pro+ocar problemas de atascadura que son di*!ciles de solucionar por la cantidad excesi+a de gra+illa que tiende a Kconcretar; el tiro. $l ptimo será con un relleno de granulometria y largo tal que no se compacte por e*ecto del disparo y el peso de la columna, por ejemplo se recomienda arena *ina o agua para e+itar el riesgo de obstruccin.. G
Conexin.
3a conexin se ?ace uniendo todas las lineas descendentes que salen de cada tiro, al tren de $cord mediante un nudo simple, este tren se une *inalmente a la gu!a compuesta gu!a lentaB. G
)otura de la corona.
3a rotura de la corona o pilar pesta>a que queda directamente debajo de la galer!a de cabeza requiere la ejecucin de +oladuras especiales, que pueden dise>arse conociendo el a+ance +ertical medio en cada pega, como gu!a general pueden seguirse los siguientes criteriosJ
4
IG. N3 +.1$ ESUEMA DE CARGUIO.
5
ig. N3 +.1* CARGA.
-
Dimensiones De la corona LB
V /,- X
/, O ,1 X
W ,1 X
"rocedimiento de 2oladura Ena +oladura carga colocada sim%tricamente
Ena +oladura. espaciadas y Cargas disparadas simultáneamente.
Dos +oladuras separadas.
LB 6uncin del a+ance medio por pega KX;.
i!)
Cicl&s 7 "endi-ient&s.
Sect&" C. Considerando ?ombres por c?imenea, los tiempos están dados para el diagrama de = tiros de 5,-; de diámetro. 3impieza de tiros Soplado de tiros tapados Medicin de tiros Colocacin de tacos y medicin Cebado y cargu!o de tiros Sellado superior
J /-,1 min J 1,1 min J 45,1 min J 8-,1 min J 9,1 min J 8,1 min
Amarrar $cord y conectar gu!a
J //,1 min
0otal Minutos
41 min
Sect&" Isla. Considerando ?ombres por c?imenea, los tiempos están dado para el diagrama de - tiros de ,-; de diámetro. Soplado del pique 3impieza marina Soplado de tiros tapados
J 48,1 min J /1,1 min J /-,1 min
Medicin dede tiros Colocacin tiros y medicin Cebado y cargu!o de tiros Sellado superior Amarrar $cord y conectar gu!a
/,1 min min JJ -5,1 J ,1 min J ,1 min J ,1 min
0otal Minutos
/5,1 min
+.. P"&#le-as in!&lc"ad&s en la &%e"aci'n de la técnica V. C. R. 7 -et&d&l&g@as %"&%estas %a"a s&lci&na" dic&s %"&#le-as. +..1. Dise4&. De las pruebas de cráter se pudieron determinar algunas mallas tericas para al tronadura 2. C. )., con esto se pudo demostrar la inutilidad de un tiro central, que nos in+olucra mayores costos y perdida de tiempo. $s por esto, que se recomienda una malla con 9 tiros de 5,-; de diámetro para un pique de 4 m. de diámetroB y cuya disposicin se puede apreciar en la *igura -./-.
+... Pe"<&"aci'n. "ara ponderar en su real +alor la importancia de la per*oracin en la t%cnica 2. C. )., se ?ará una bre+e discusin acerca de la des+iacin de los tiros y sus posibles soluciones.
i) In
8
1. . $. *. +.
Q TIROS DE 5 * 96 PARALELOS ENTRE SI PERORACION ESPECIICA 11$ M B M $ APLICACI?N ROCA PRIMARIA ESCALA 1 $ K MEDIDAS EN METROS
ig. N3 +.1+ DIAGRAMA V. C. R. PROPUESTO. PIUE DE PRODUCCION DE 5 $KK M.
9
=
claramente que a mayor diámetro se ?ace menos critica la exactitud en la per*oracin. Aunque no es posible poner un limite absoluto en el largo de las c?imeneas, la experiencia sugiere un máximo de 81 m., este rango +a ligado *uertemente a la inclinacin y se puede decir que a mayor inclinacin, la longitud debe ser menor. 3os rangos de inclinacin deben estar entre =1 a - de la ?orizontal. Debido a que la carga estática de la columna de barros produce des+iacin de los tiros y esta, a su determinada parteen por la inclinacin se trans*orma en +ez, una esta +ariable que debeen sergran tomada cuenta al pensar en una t%cnica de tiros largos.
ii) O%e"aci'n. 2arios son los *actores que a*ectan el grado de exactitud de una per*oracin, entre los que se pueden mencionarJ G
$mpatadura en terreno no compactado. $sto in+olucra un cierto error en el emboquillado, que se acostumbra a ob+iar en buena parte usando una losa de concreto para la empatadura de los tiros.
G
$rror en el rumbo yo en la inclinacin. $sto se puede corregir mediante un procedimiento operacional estandarizado, como el que se describe a continuacinJ
aB bB cB dB eB *B
7nstalarse seg#n rumbo, inclinacin y punto de empate. 7nstalar gatas de apoyo al tec?o y piso. C?equear nue+amente el rumbo, inclinacin y punto de empate. Si esta (. N. $mpatar, de lo contrario +ol+er al paso b. $l empate deberá ser sobre un piso competente. Ena +ez per*orado el tiro, se debe c?equear la medida y tapar la boca del tiro.
+..$. T"&nad"a. 3os aspectos mas importantes son la t%cnica de taqueo y la secuencia de encendido.
i) Técnica de tae&. $l taco in*erior no debe exceder el Do burden optimoB, de lo contrario, se puede producir una de las siguientes situacionesJ 81
G
G
$l ti ro Ksopla;, per diendo a+a nce, al mismo tiempo que el sel lo superior se compacta tapando la per*oracin con gra+es problemas operacionales. Se producen da>os en el collar, y una sobreexca+acion en el piso que di*iculta la operacin normal de tronadura.
3a *alta de taco superior in*luye negati+amente ya que no permite un buen con*inamiento de la carga explosi+a asi como una transmisin no deseada de la onda en deelc?oque ?acia el ni+el superior, produciendo da>o y *racturamiento collar del pique. "ara solucionar estos problemas se propone el siguiente esquema de cargu!oJ G
Sect&" C. $sta secuencia de cargu!o se puede apreciar en la *igura -./.
G G G G G G G
$l taco in*erior ubicado a 1, m de la medida inicial. Sello de 1, m de gra+illa o detritus de per*oracin Columna de cargaJ / cartuc?o como Kcama;. / cartuc?o cebado A"D O 411 onelB. cartuc?os rasgados sin taquear. 0aco superior de 1, m de gra+illa o detritus de per*oracin.
G
Sect&" Isla. $sta secuencia de cargu!o se puede apreciar en la *igura -./8.
G G G G G G
0aco in*erior ubicado a 1, m de la medida inicial. Sello de 1, m de gra+illa o detritus. Columna de cargaJ / cartuc?o rasgado. / cartuc?o cebado A"D O 411 onelB. / cartuc?o rasgado sin taquear.
G
0aco superior de 1, m de gra+illa o detritus.
8/
ig. N3 +.18 DIAGRAMA DE CARGUIO PROPUESTO PARA EL SECTOR C.
8
ig. N3 +.1 DIAGRAMA DE CARGUIO PROPUESTO SECTOR ISLA.
84
0I0LIOGRAIA.
G
Carlos A. A?umada Errea, K(ptimizacin de tronadura en desarrollos +erticales en Mina $l 0eniente;.
G
3pez O Uimeno, KManual de per*oracin y +oladura de rocas;.
G
S$)A&$(M7 CH73$, KManuel de $x plosi+os;.
85
ANE2O N3 1. DETALLE DE CALCULO PARAMETROS DE DISEO. 1. 0ipo de roca J andesita primaria. Diámetro de per*oracin J / R K $xplosi+o utilizado J an*o. 4
2olumen explosi+o G
J 44,8 pulg
Del grá*ico y medida directa en ter reno se obtu+o los sig uientes datosJ
: 4,91 ∆o : 1,5== ComoJ
∆o : Do 3uegoJ Do : ∆o L Do : 4,91 L 1,5== Do : /,= pies A?oraJ
∑ : 2PB/4 ∑ : 4,91 44,8B/4 ∑ : /,/89 $xtrapolando a un diámetro : ,-; se llega aJ 3argo de la carga : L
φ : L ,-; : 4=; : /m
4
2olumen de la carga : 4=; Lπ L ,-;B 5 : /.=5,/4 pulg )eemplazando en la ecuacinJ Do : ∑ L ∆o L 2PB/4 Do : /,/89 L 1,5== L /.=5,/4B
/4
: ,5/ pies : /,=- m
8-
$l radio ptimo del cráter es de /,-4 pies para las pruebas de cráter, luego para un φ : ,-; el radio seraJ
√ /.=5,/4 44,8B : )/ /,-4
4
)/ : /,-8 m 3uego el espaciamiento seráJ S : /,- L /,-8 S : ,1 m A?ora para un diámetro : 5,-;J 3argo de la carga : L φ : 8; 2olumen de la carga : 8; Lπ L 5,-B 5 : 5=,5/ pulg4 3uegoJ Do : 1,5== L /,/89 L 5=,5/B
/4
: 5,54 pies : /,4- m
$l radio ptimo seráJ
√5=,5/ 44,8B : )/ /,-4
4
)/ : /,19= m )/ : / m $l espaciamiento seráJ S : /,- L /,1 S : /,- m
8
. 0ipo de roca Diámetro de per*oracin $xplosi+o utilizado 2olumen explosi+o
G
J brec?a J/RK J Hidrex J 44,8 pulg4
Del grá*ico y medida directa en ter reno se obtu+o los sig uientes datosJ
: 4,=88 pies ∆o : 1,5=5 3uegoJ
∆o L : 1,5=5 L 4,=88 : /,=- pies
Do : A?oraJ
∑ : 2PB/4 ∑ : 4,=88 44,8B/4 ∑ : /,4/ $xtrapolando a un diámetro : ,-; se llega aJ 3argo de la carga : L
φ : L ,-; : 4=; : /m
2olumen de la carga : 4=; Lπ L ,-;B 5 : /.=5,/4 pulg4 )eemplazando en la ecuacinJ Do : ∑ L ∆o L 2PB/4 Do : /,4/ L 1,5== L /.=5,/4B
/4
: ,4 pies : ,1 m
$l radio ptimo del cráter es de /,- pies para las pruebas de cráter, luego para un φ : ,-; el radio seraJ
√ /.=5,/4 44,8B : )/ /,-
4
)/ : /,- m 88
3uego el espaciamiento seráJ S : /,- L /,- S : /,=- m A?ora para un diámetro : 5,-;J 3argo de la carga : L φ : 8; 2olumen de la carga : 8; Lπ L 5,-B 5 : 5=,5/ pulg4 3uegoJ Do : 1,5== L /,4/ L 5=,5/B
/4
: 5,4 pies : /,5/ m
$l radio ptimo seráJ
√5=,5/ 44,8B : )/ /,-
4
)/ : /,19= m )/ : / m $l espaciamiento seráJ S : /,- L /,1 S : /,- m
89
ANE2O N3 . CALCULOS PARAMETROS DE DISEO PARA 5 *6 5 8 96. 3os resultados obtenidos en este anexo son re*erenciales y están calculados en base a unas pruebas de cráter realizadas sobre una roca primaria en la Mina $l 0eniente, utilizando un φ : / R; y an*o como explosi+o. 3a distancia ptima, radio de interaccin y +olumen de carga no necesariamente corresponderán a los realizados en pruebas *uturas de cráter en una roca representati+a de la Mina de Consocio Minero Horizonte S. A., as! como tambi%n los a+ances logrados podrán ser mas o menos que los encontrados en estos cálculos. De la prueba de cráter realizada los datos obtenidos del grá*ico y de terreno *ueron los siguientesJ
1.
5 *6.
∆o : 1,5== coe*iciente de pro*undidad ptimaB. cr!ticaB. 2/::4,91 44,8pro*undidad pulg4 +olumen de la carga utilizadaB. )elacin 3 J D : 9 J / se aument la longitud para solucionar el problema de la carga concentradaB. 3uegoJ Do : ∆o L Do : 4,91 L 1,5== Do : /,= pies A?oraJ
∑ : 2/B/4 ∑ : 4,91 44,8B/4 ∑ : /,/89
8=
3uego extrapolando a un φ : 5; se obtienen los siguientes datosJ 3argo de la carga : L φ : L 5; : 5; : 1,/ m. 2 : 41-,/ pulg4 +olumen de carga para un φ : 5;B. A?ora reemplazando enJ Do :
∑ L ∆o L 2B/4
Do : /,/89 L 1,5== L 41-,/B
/4
Do : 4,= pies Do : /, m De las mismas pruebas se encontr que el radio ptimo de cráter es /,-4 pies, luego para un φ : 5; el radio seráJ
√ 2/ 2 B : )/ )
4
√ 44,8 41-,/ B : /,-4 )
4
) : 4,/= pies ) : 1,=8 m $l espaciamiento seráJ S : /,- L ) S : /, m
91
.
5 8 96.
∆o : 1,5== coe*iciente de pro*undidad ptimaB. : 4,91 pro*undidad cr!ticaB. 2/ : 44,8 pulg4 +olumen de la carga utilizadaB. )elacin 3 J D : 9 J / se aument la longitud para solucionar el problema de la carga concentradaB. 3uegoJ Do : ∆o L Do : 4,91 L 1,5== Do : /,= pies A?oraJ
∑ : 2/B/4 ∑ : 4,91 44,8B/4 ∑ : /,/89 $xtrapolando a un diámetro : ,-; se llega aJ 3argo de la carga : L
φ : L ,-; : 4=; : /m
2 : 4=; L π L ,-;B 5 : /.=5,/4 pulg4 +olumen de la cargaB. )eemplazando en la ecuacinJ
∑ L ∆o L 2B/4
Do :
Do : /,/89 L 1,5== L /.=5,/4B
/4
: ,5/ pies : /,=- m
$l radio ptimo del cráter es de /,-4 pies para las pruebas de cráter, luego para un φ : ,-; el radio seraJ
√ /.=5,/4 44,8B : )/ /,-4
4
9/
)/ : /,-8 m 3uego el espaciamiento seráJ S : /,- L /,-8 S : ,1 m
9
