Diseño de Chaqueta y Serpentin

INTERCAMBIADORES DE D E CALOR DE CHAQUETA CHAQUETA A. SIN AGIT AGITACI ACION ON El coeficiente total de transferencia para el cálculo del area, viene dado de acuerdo al material y al fluido que circula por la chaqueta. Fluido en la chaqueta !apor !apor !apor !apor !apor

Flui Fluido do en el reci recipi pien ente te

Mate Materi rial al de la par pared ed del recipiente

"#ua (oluci)n acuosa (ustancias or#ánicas idroc. 0o viscosos Comp. 1r#anic.medios

Coeficiente Total de Transferencia Btu/hr.pie2.F

Co$re "cero ino*ida$le "cero ino*ida$le "cero ino*ida$le "cero ino*ida$le

2%% & '%% + & -% % & % '% & +% %  2%

A. CON AGIT AGITAC ACION ION El dise3o depende de las varia$les de dise3o del recipiente4 Fluido de proceso 5t6

!apor 5T6 78 9

: B

7 Condensado 5tT26 ;<

Fluido de proceso 5t26

=ecipiente enchaquetado

;< de$e ser % & 2% > del diámetro diámetro del recipiente

Cálculo de ?4 /? @ /h< A r< A /hf A rf 7onde 4 hf @ Coeficiente de pelcula del fluido en la chaqueta < @ Coeficiente de pelcula del fluido en el tanque = @ resistencia a la incrustaci)n Coeficiente de pelcula en el lado de la chaqueta, hf hf es un valor tpico que depende de la naturalea del lado. Coeficiente de pelcula para el lado del tanque, h< h< @ 8< 5 D/7< 65Cp.  / D6/' 5/6%. 8< se u$ica en la Fi#. . en funci)n a 0re. 0re @ 5 G 2.0.6 /  7< @ 7iámetro interior del recipiente, pies. 7onde 4 G @ Gon#itud de la paleta de a#itaci)n 0 @ =evoluciones por hora  @ densidad promedio de la mecla o del liquido, l$/pie'  @ !iscosidad del lquido, l$/pie.hr Hotencia del a#itador4 en p Hot @ .2I*%  . 7<. .72.+2 . 0J2.-K . y%.' . 9%.K . J%. . %.-K 0J @ !elocidad del a#itador en =H( J @ viscosidad en l$/pie.s y @ ancho del a#itador en pies. Esto es aplica$le para a#itadores con aspas de G L %.' 7<

DISEÑO SEGÚN TIPO DE AGITACION Gos coeficientes de pelcula pueden variar dependiendo del tipo de a#itador que se use. En tal caso se puede usar la si#uiente ecuaci)n4 h< @ a 5D/7<6 5G 2 . 0. /6$ 5Cp./D6/' 5/6m 7onde 4 a, $,m son constantes para cada tipo de a#itador en funci)n al 0re, tal como si#ue4 TH1 7E "NT"71= Haletas curvas sin deflectores Haletas planas sin deflectores Haletas planas con deflectores Marco sin deflectores o "ncla Gistones helicoidales sin deflect

a %.'K %. %.+ .% %.'K %.K''

$ 2/' 2/' 2/' O 2/' /2

m %.2 %. %. %.%.%.-

0re '%% a '*%  '% a '*%  %% a '*%  % a '%% '%% a *%  - a % 

Ta$la de los Coeficientes Totales de Transferencia para recipientes enchaquetados Fluido en la chaqueta

Fluido en el recipiente

Material de la pared del recipiente

Coeficiente Total de Transferencia Btu/hr.pie 2.F 8 / 5m2.s.D6

!apor

"#ua

"cero ino*ida$le

% & '%%

-% & +%%

!apor

(oluci)n acuosa

"cero ino*ida$le

-% & 2%%

% & %

!apor

(ustancias or#ánicas

"cero ino*ida$le

% & %

2- & -%

!apor

"ceite li#ero

"cero ino*ida$le

K% & K%

'% & I%

!apor

"ceite pesado

"cero ino*ida$le

% & %

+ & 2-

(almuera

"#ua

"cero ino*ida$le

% & -%

2'% K2

(almuera

(oluci)n acuosa

"cero ino*ida$le

' & %

2%% & -%

(almuera


"cero ino*ida$le

'% & 2%

+% & K-%

(almuera

"ceite li#ero

"cero ino*ida$le

' & '%

2%% & +%

(almuera

"ceite pesado

"cero ino*ida$le

% & '%

+ & +%

"ceite tPrmico

"#ua

"cero ino*ida$le

% & 2%%

2- & %

"ceite tPrmico

(oluci)n acuosa

"cero ino*ida$le

% & +%

2'% & IK

"ceite tPrmico


"cero ino*ida$le

'% & 2%

+% & K-%

"ceite tPrmico

"ceite li#ero

"cero ino*ida$le

' & '%

2%% & +%

"ceite tPrmico

"ceite pesado

"cero ino*ida$le

%  %

+  2'%

!apor

"#ua

C( recu$ierto de vidrio

+% & %%

%% & +%

!apor

(oluci)n acuosa


% & -

2- & -%

!apor



'% & +%

+% & %%

!apor

"ceite li#ero


% & +

2'% & 2

!apor

"ceite pesado


% & %

+ & 2'%

(almuera

"#ua


'% & -%

+% & %

(almuera

(oluci)n acuosa


2 & +%

% & %%

(almuera



2% & K%

 & '%

(almuera

"ceite li#ero


2 & K

% & '+%

(almuera

"ceite pesado


% & '%

+ & +%

"ceite tPrmico

"#ua


'% & -%

+% & %

"ceite tPrmico

(oluci)n acuosa


2 & +%

% & %%

"ceite tPrmico



2 & K

% & '+%

"ceite tPrmico

"ceite li#ero


% & +%

 & %%

"ceite tPrmico

"ceite pesado


%  '

+  2%%

Gos valores son para a#itaci)n moderada C( @ "cero al car$ono

Ta$la de Coeficientes Totales de Transferencia para recipientes con serpentn Fluido en el tu$o serpentn

Fluido en el rei!ien"e

Coeficiente Total Gimpio

Coeficiente Total de 7ise3o

Btu/hr.pie2.F

Btu/hr.pie2.F

Conv.natural

Conv.forada

Conv.natural

Conv.forada

CALENTAMIENTO

!apor

(oluci)n acuosa

2% & %%

'%% & %

%% & 2%%

% & 2+

!apor

"ceite li#ero

% & +%

% & %

% & 

K% & %

!apor

"ceite lu$ricante mediano

% & K%

%% & '%

' & %

% & %%

!apor

Hetr)leo BunDer C

2% & %

+% & I%

 & '%

K% & -%

!apor

"lquitrán asfaltado

 & '

% & +%

 & 2

% & K%

!apor

"ufre fundido

' & 

 & 

2% & '

' & 

!apor

Harafina fundida

' & 

 & 

2 & '

% & %

!apor

"ire o #ases

2&

 & %

&'

&-

!apor

Melaas o
2% & %

+% & I%

 . '%

K% & -%

"#ua caliente

(oluciones acuosas

 & %

2%% & 2%

+% & %%

% & K%

"ceite caliente


2 & '%

 & K

% & 2%

'% & %

7otherm


 & '%

% & K%

2 & 2%

'% & %

E0F="ME0T1 "#ua

(oluci)n acuosa

% & '

I & 2

K & I

% & 

"#ua

"ceite enfriador

% & 

2 & 

+ & %

 & 2

"#ua

"ceite lu$ricante mediano

- & 2

2% & '%

&-

% & 2%

"#ua

"ceite pesado

+ & %

- & 2K

&+

- & 

"#ua

Mecla o
2&

 & %

&'

&-

Fre)n o "moniaco

(oluci)n acuosa

' & 

K% & I%

2% & '

% & K%

%%  2%

+  2%%

%  +

-% & 2

(almuera de calcio o (oluci)n acuosa sodio

Gos valores son para a#itaci)n moderada C( @ "cero al car$ono

DISEÑO DE RECIPIENTES CON SERPENTIN SUMERGIDO Hueden ser de dos tipos4 7e espiral simple y de espiral plano

7

7

7<

7<

=ecipiente con espiral simple

=ecipiente con espiral plano

Calculo de ?4 /? @ /hc A rc A /h< A rt hc @ coeficiente de pelcula en el tu$o h< @ coeficiente de pelcula en el recipiente Calculo de hc4 Hara 0re L2%% (e corri#e con F 4

hc. 7i/D @ %.%%2+ 50re6%.- 50pr6/' 5/6%. F @  A '. 57i / 76

7onde 4 7i @ 7iámetro interior del tu$o, 7  @ diámetro del serpentn @ %.-57<6 (i por el tu$o circula a#ua, entonces usar Fi#. 2 para determinar coeficiente de pelcula en el tu$o. Calculo de h<4

h< @ 8c 5D/7<6 50pr6/' 5/6%.

7< @ 7iámetro interior del recipiente 7onde 8c se u$ica en la Fi#ura . Calculo de ?c4 ?c @ hc . h< / 5hc A h<6 Calculo de ?d

?d @ ?c . hf /5?c A hf6

donde hf @ /r

Calculo del área requerida " @ Q / ?d. T "rea de cada vuelta del serpentn4 a @  . 7 .alt, pie2 / vuelta Calculo del 0 de vueltas @ 0v @ " /a

DISEÑO DE TANQUES CON SERPENTIN # AGITACI$N Hara a#itadores de paletas sin deflectores4 ht @ %.-+ 5D/d<65G 2.0/6%.K2 5cp./D6/' 5/6%. Hara 0re @ '%% a *%  Hara a#itadores de tur$ina con paletas planas con deflectores 5cuando el serpentn toma la forma de deflector64 ht @ %.%I 5D/do65G2.0/6%.K 5cp./D6/' 52/n$65G/7<6 /'5/f 6%. 7onde4 do @ diámetro e*terior del tu$o del serpentn n$ @ numero de tu$os deflectores verticales f @ viscosidad a temperatura media de la pelcula 0 @ velocidad rotacional en =H(

COEFICIENTE DE PELICULA EN INTERCAMBIADOR DE CALOR DE SUPERFICIE RASCADA Calculo de coeficiente de pelcula en el tu$o interior, ht ht @  5D/7i65cp./D6 557i7s6.v./657i.0/v6%.K2.57s/7i6 %..5n$6%.' 7onde4  @ %.%  @ %.IK para lquidos viscosos  @ %.%'I  @ %.+% para lquidos no viscosos 7i @ 7iámetro interior del tu$o interior 7s @ 7iámetro del e
PRACTICA % & DISEÑO DE SERPENTIN SUMERGIDO PARA CALENTAMIENTO

(e quiere suministrar '2K%% BT?/hr a un lquido isotPrmico a %F usando vapor de a#ua a 22%F. El serpentn es de co$re de OR 17, y el diámetro de transferencia del serpentn es I.KR. Ga lon#itud de la paleta es +.2R,con una velocidad de a#itaci)n de 2 =HM. Gas propiedades del fluido a calentar son4 S @ %.'M @ .%K l$/pie.hr = @ K2. l$/pie' Cp @  Btu/l$.F =d @ %.%% 7< @ 2R Cuántas vueltas se requerirán para el serpentnU SOLUCION

!apor de a#ua

+.2R

I.KR

condensado

2R En ta$la de caracteristicas de tu$os para intercam$iadores de calor4 Hara tu$o de OR17, alt @ %.'%I pie2/pie Calculo de Coeficiente de Helicula en el tanque 0re @ G.2.0.r / m G @ +.2/2 @ %.K pies 0re @ 5%.2K625+%%65K2.6 / .%K @ I2%% En Fi#.'K

8c @ +%%

hc @ 8c 5D/7<6 5cp.  / D 6/' 5/6%. @ +%% 5%.'-/.%65.% * .%K/%.'-6 /' 5.%6 hc @ I%% Btu / hr.pie2.F Calculo de coeficiente de pelcula en el serpentn ht @ %% Btu/hr.pie2.F Calculo del coeficiente total limpio, ?c

?c @ 5 hc * ht 6/ 5hc A ht6 @ 5I%% * %%6 / 5%% A I%%6 @ K2 (i r @ %.%% Entonces /r @ /%.%% @ 2%% @ hf ?d @ 5?c * hf6/5?c A hf6 @ 5K2 * 2%%6 / 5K2 A 2%%6 @ +. "rea requerida 4 " @ Q / 5?d * T6 @ '2K%% / 5+. 522%%66 @ '.K pie2 "rea de cada vuelta del serpentin4 "v @  * 7 * alt @ '.K * 5I.K/26 * %.'%I @ %.'2- pie2 / vuelta Calculo del numero de vueltas del serpentin4 0v @ '.K / %.'2- @ I.K vueltas

5 % vueltas6

EJEMPLO 2: DISEÑO DE UN INTERCAMBIADOR DE CALOR TIPO CHAQUETA (e quiere dise3ar un recipiente enchaquetado para calentar una soluci)n aucarada que de$e realiar un proceso de hidr)lisis con presencia de enimas. Hara calentamiento se usa vapor de a#ua que de$e circular por la chaqueta. ?n flu
%. Di'en(ione( del re)"or on )*i")i+n ) en,)-ue")r 7< @7iámetro del =eactor

-.+ W

e @ espesor de la pared del reactor

. W

 / Al"ur) del L0-uido H = Altura de la chaqueta L = Longitud del Impelente

SOLUCION

12.2 3 60.0 “ 140.0”

Pro!ied)de( 40(i)( de lo( 4luido(

- En el Tanque :

A. Propiedades !si"as B. So#$"io% a&$"arada D. 0.50 C. Cp '"a#()*C+ 2 E. , B-$(r pie '/0 ( pie F. 1.038 + G. r B-$( #1 pie2 /0 H. 0.0002 3 I.  ' #1(pie + J. 66.34 >. 4 ' "P+ L. 2.0

5 En l) ,)-ue")

M. Propiedades !si"as O. Cp '"a#()*C+ Q. , B-$(r pie2 '/0 ( pie + S. r B-$( #1 pie2 /0 7. U.7.  4' #1(pie ' "P+ 3 +

N. 5apor de A)$a6?@2F P.

0.46

R. 0.42 T.

0.005

Y. V Z. . 62.4 0.9

C6lulo del

)n,o de l)

,)-ue") ;< @ %> 78 7onde 4 ;< @ ancho de la chaqueta 7< @ 7iámetro del reactor ;< @ %. 5 -.- 6 78 / %%.99 !ul*. :. C6lulo del oe4iien"e de !el0ul) de "r)n(4ereni) de )lor en l) ,)-ue") Fluido de ,)-ue") ; <)!or de )*u)

C)lulo de l) ')() de )*u) ) u"ili=)r

m@

Q

CpXT

7onde4 m @ Masa de vapor de a#ua a utiliar Q @ Calor transferido

--.-' Btu/hr

Cp @ Calor especfico

%.K

XT @ 7iferencia de temperatura.

Btu/l$ F

-K

F

--.-'

m@

0.46* 86

m @ I.' l$ P)r) )lul)r el NRE 7eYNt

0=E @

Z

NRE / N'ero de Renold(

7i 4 7iámetro equivalente Z 4 viscosidad Nt 4 velocidad másica en l$/pie 2 h

m

Nt @

at

7onde4 m @ masa de a#ua que pasa por el chaqueta a t @ área lateral del tu$o interior

K'.+ I.'

Nt @

5K'.+ / 6 I.K' l$/hr pie2

Nt @ C)lul)r el De 7e @

72 & 7o2 7o

7onde 4 7 4 7iámetro interior de la chaqueta. 7o 4 7iámetro e*terior del reactor

7e @

5.--6 2 & 5-.+ 6 2 -.+

7e @ K%.- pul# Calcular 4

I.' pul#

l$/hr 2

5K%.- /2 6 5 I.K' 6

0=E @

. Y 2.2 0=E @

'.'I

Y El 0=E [ 2%% . C)lulo del oe4iien"e de !eliul) en l) ,)-ue") ,o

ho @ .-KY 5Si/7i65 0 re 6 /' 57e/6 /' 5?/?6 %. 5 0pr6 /' 7onde4 ho @ Coeficiente de pelcula en la chaqueta Si @ Conductividad TPrmica en la chaqueta 7e @ 7iámetro equivalente  @ "ltura de la Chaqueta. 0=E @ 0\mero de =eynolds. ? @ !iscosidad del fluido a Temp. media. ? @ viscosidad del fluido a Temp.. de la pared del tu$o Cálculo4 ho @ .-K 5%.2/2.K 6 5'.'I6 /' 5K%.-/ K%.%6 /' 56 5 .-6 /' ho @ .-K 5 %.+65 2.'6 5.%%' 6 56 5.+26 BT?/hpie2 ,o / %.? BTU, . !ie@ 1. C)lul)r el oe4iien"e de !el0ul) de "r)n(4ereni) de )lor en el ")n-ue ,8

7onde 4

h< @ a 5 S/7<6 5 G20 ]/ u6$ 5 Cp?/S6 /' 5?/?6m

h< 4 Coeficiente de pelcula en el tanque S 4 Conductividad promedio de la mecla dentro del tanque 7< 4 7iámetro del tanque G 4 lon#itud del impelente 0 4 revoluciones por hora del a#itador ? 4 !iscosidad promedio de la mecla. Cp 4 capacidad calorfica promedio de la mecla. Gos coeficientes a, $, m a determinados 0 =E de acuerdo al tipo de a#itaci)n. Tipo de

a

$

m

0re

a#itaci)n Haletas planas con deflectores

%.+

2/'

%.

h< @ %.+ 5%.2/-.-6 5 %.' 2Y .-2 Y KK.' / .-6

%% & 'Y% 

5 %. Y KK.' / %.+6 /' 56m

2/'

h< @ %.' BT?/ hr pie 2 F

PRACTICA 3: Enchaquetado de un reactor

!ta chaqueta tiene como "unci#n ele$ar la temperatura de la me%cla reaccionante ha!ta alcan%ar la temperatura de reacci#n la cual e! de 11& '(. )ara e!to !e emplea una chaqueta de .&4 m de di+metro de acero ino,ida-le &04 que calentar+ la me%cla reaccionante /2 agua de!minerali%ada2 alcohol poli$in3lico  per#,ido de -en%oilo5 de 7( a 11&7(. e emplea $apor de agua !aturada a &17(  una pre!i#n de 80 p!i que ingre!a a tra$9! de un acoplamiento de &” de di+metro nominal  !e elimina en "orma de conden!ado a tra$9! de un acoplamiento de 6 1:” de di+metro.

PRACTICA 4: Enchaquetado de un tanque desgasificador

Esta chaqueta tiene como funci)n elevar la temperatura de la suspensi)n acuosa del polmero desde ++ F hasta %%. con el prop)sito de permitir la separaci)n del Cloruro de !inilo que no ha reaccionado del resto de la suspensi)n acuosa. )ara e!to !e emple# tam-i9n una chaqueta de  m de di+metro de acero ino,ida-le &04. e emplea $apor de agua !aturada a &17(  una pre!i#n de 80 p!i que ingre!a a tra$9! de un acoplamiento de 1:” de di+metro nominal  !e elimina en "orma de conden!ado a tra$9! de un acoplamiento de ; 1:” de di+metro.

PRACTICA 5: CHAQUETA DE U REACT!R

!apor 5'2VF6

R"# R"#

(usp. 5++VF6

(usp.5'VF6 Condensado 5'2VF6

CUADRO 2

Hropiedades Fsicas de los Fluidos

Hropidades Fisicas

Su(!.  F

J)!or  ?%@F

 %,+-' K-. %,%%2

I%.  %.%,%%

 5BT?/l$6

Cp 5BT?/l$6 5l$/pie'6 r 5BT?/hr pie2 VF6

F?E0TE4 Copias de Clases Hlantas 

%. C)lor nee()rio !)r) )len")r l) 'e=l) en el re)"or msusp @ 222.+ S#/da msusp @ 2%'%.'K l$/hr Entonces4 Q @ m * Cp *  T Q @ 52%'%.'K l$/hr65%.+-' BT?/l$65'++ VF6 Q @ +K-+.' BT?/hr

2. Vapor Necesario @ I%. BT?/l$ m @ Q/  m @ +K-+.'/I%. m @ K'I.- l$/hr 

3. Coefciente Limpio
?c @ % & - @ K+. BT?/hr pie 2 VF

4. U diseño 1

U d



1

U c

 Rd

para =d @ %.%% A %.%%2 @ %.%%' ?d @ K.' BT?/hr pie2 VF

5. Temperatura media logarítmica

'2

'2

II

2'

' ++

T L 

*&;  1>>

 *&;    1>> 

ln 

 TG @2K. VF 1. Kre) Re-uerid) A 

Q U T L



'2

;684.1& ;6.1&5*16.;5



4.4 pie *

7. coplamientos Entrada de Vapor

7i @ '.I 5C6 %.5  6%.' 7onde C 4 caudal del vapor, pie'/s C @ 5K'I.- l$/hr 65.+ pie '/l$6 C @ 'II.I2 pie '/hr C @ %.I+2 pie '/s 7i @ '.I 5%.I+26 %.5%.-6%.' 7i @ 'R 0H( Salida de Coondensado

7i @ '.I 5C6 %.5  6%.' 7onde C 4 caudal del vapor, pie'/s C @ %.I+2 pie '/s 7i @ '.I 5%.I+26 %.5K.I6%.' 7i @ K /2R 0H(

PRACTICA $: CHAQUETA DE% TAQUE DE&'A&I(ICAD!R

!apor 5'2VF6

I

(usp. 5++VF6

(usp.5%%.VF6

D"# D"#

Condensado 5'2VF6 Hropiedades Fsicas de los Fluidos

Hropiedades Fisicas

Su(!.  99.F

J)!or  ?%@F

 %,+-' K-. %,%%2

I%.  %.%,%%

 5BT?/l$6

Cp 5BT?/l$6 5l$/pie'6 r 5BT?/hr pie2 VF6 F?E0TE4 Copias de Clases Hlantas 

%. C)lor nee()rio !)r) (e!)r)r el Cloruro de Jinilo no Re)ion)do de l) Su(!en(i+n Auo() del Pol0'ero msusp

@ 222.+ S#/da @ 2%'%.'K l$/hr

Cpsusp

@ %.'2- * %.' A %.KKI *  @ %.+-' BT?/l$

e toma en cuenta el p del )/ 0.&;5  el del Agua de!minerali%ada 152 en -a!e a !u porcenta?e pre!ente en la !u!pen!i#n.

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coplamientos Entrada de Vapor

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'2 2.K I

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7i @ '.I 5C6 %.5  6%.' 7onde C 4 caudal del vapor, pie '/s C @ %.K'2 pie '/s 7i @ '.I 5%.K'26 %.5K.I6%.' 7i @  /2R 0H(

Especifcaciones de Diseño

INTERCAMBIADOR DE CALOR PLANTA& H1GCG1=?=1 !0G1 DISEÑISTAS& ",N,0,!

NOMBRE # DETALLE&

FECHA & +%2%2

CHAQUETA DEL REACTOR

FUNCION& NUMERO DE UNIDADES&

EGE!"= G" ME9CG" 7EG =E"CT1= "(T" TV =E"CC10 ?(1 =EN?G"=4 K OPERACI$N& 7(C10T0?"

DATOS DISEÑO FG?71 !apor de "#ua (uspension acuosa TEMHE="T?=" 7E E0T="7"5F64 '2 ++ TEMHE="T?=" 7E ("G7"5F64 '2 ' H=E(10 7E 1HE="C^05H(64 -% .+ 7E0(7"75GB/HE ' 64 %.-2 K-. C"G1= G"TE0TE 5BT?/GBF64 I%.  =E((TE0C" 7E 0C=?(T"C^04 %.%% %.%%2 C"G1= T="0(F.4 +K-+. BT?/hr MG7T4 2K.VF ?% C"GC?G"714 K+. BT?/r.pie.F ? de dise3o4 K.' BT?/r.pie.F "=E" 7E T="0(FE=E0C" 7E C"G1=4 +.+ pie 2 CONSTRUCCIÓN TEMHE=. M_;M" 7E 1HE="C^04 H=E(10 M_;M" 7E 1HE="C^04

'2VF -% psia

M"TE="G 7E C10(T=?CC^04

"cero no*ida$le '%

"C1HG"ME0T1( 4

E0T="7" 7EG !"H1= 'R 0H( ("G7" 7EG C107E0("71 K /2R0H(

Ho8) de e(!ei4i)ione( de Di(eo INTERCAMBIADOR DE CALOR PLANTA& H1GCG1=?=1 7E

DISEÑISTAS& ",N,0,!

FECHA & +%2%2

!0G1 NOMBRE # DETALLE& CHAQUETA DEL TANQUE DESGASIFICADOR

FUNCION& N DE UNIDADES&

EGE!"= TV 7E G" (?(HE0(^0 H"=" EGM0"= !CM ?(1 =EN?G"=4  OPERACI$N& 7(C10T0?"

DATOS DISEÑO FG?71 TEMHE="T?=" 7E E0T="7"5F64 TEMHE="T?=" 7E ("G7"5F64 H=E(10 7E 1HE="C^05H(64 7E0(7"75GB/HE ' 64 C"G1= G"TE0TE 5BT?/GBF64 =E((TE0C" 7E 0C=?(T"C^04 C"G1= T="0(FE=4 '+I%.K' BT?/hr ?% 4 C"GC?G"714 + BT?/r.pie.F "=E" 7E T="0(FE=E0C" 7E C"G1=4 CONSTRUCCIÓN TEMHE="T. M_;M" 7E 1HE="C^04 H=E(10 M_;M" 7E 1HE="C^04

!apor de "#ua (uspensi)n acuosa '2 ++ '2 %%. -% .+ %.-2 K-. I%.  %.%% %.%%2 MG7T4 22'.VF ? de dise3o4 .+ BT?/r.pie.F .K pie 2

'2VF -% psia

M"TE="G 7E C10(T=?CC^04 "cero no*ida$le '% "C1HG"ME0T1( 4 E0T="7" 7EG !"H1= 'R 0H( ("G7" 7EG C107E0("71  /2R0H(

Prole') !ro!ue("o . (e dise3) un reactor para formar "cido acPtico a partir de Butano y 1*#eno. El reactor tiene un volumen de .%-m'. Ga reacci)n es e*otPrmica y lle#ar hasta los +++.VF, pero para efectos de una $uena reacci)n se de$e mantener la temperatura en '2+.K VF. Hara tal prop)sito el reactor utilia una chaqueta por el cual in#resará a#ua a una temperatura de %2 VF y saldrá a -' VF. "l reactor in#resa una car#a de 2+% l$/hr de una mecla de "cido acPtico '>, a#ua >, o*i#eno '%>, y $utano '%>, que #eneran una reacci)n e*otPrmica. El material de construcci)n será acero ino*ida$le . 7etermine el coeficiente total de transferencia y el área.

Diseño de Chaqueta y Serpentin

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