PROYECTO DISEÑO DE CUBIERTA
Presentado por: MILLER LOPEZ VILLAMARIN JUAN CAMILO CRUZ
Presentado a: Ing. JULIAN PUERTO
UNIVERSIDAD FRANCISCO JOSE DE CALDAS FACULTAD TECNOLOGICA INGENIERIA CIVIL DISEÑO DE ESTRUCTURAS METALICAS BOGOTA 2012-02-10
TABLA DE CONTENIDO
INTRODUCCION 1. Diseño de una cubierta 1.1. Análisis de carga de viento 1.1.1.Método de análisis de carga de viento 1.2. Diseño de correa 1.2.1.Cálculos correa 1.3. Diseño cercha 1.3.1.Cálculos elementos cercha 1.3.2.Calculo secciones cercha 1.4. Cantidades de obra 1.5. Cantidades de pintura 2. Plan de montaje 3. ANEXOS BIBLIOGRAFIA
INTRODUCCIÓN
El diseño de una estructura debe estar pensado parcialmente y sobre bases generales. Para iniciar el análisis como estructura modelada como plana o espacial, si es rígida o articula, para el caso de este díselo articulada, verificar el tipo de perfila a utilizar, Angulo, Perlin en cajo, o tubería. Todas estas especificaciones están comprometidas con los siguientes parámetros que han de cumplir para cualquier tipo de estructura:
Economía (precio metro cuadrado, precio metro lineal) Operatividad Facilidad de montaje Facilidad de fabricación Tiempo de ejecución Buen comportamiento estructural
En base a estos parámetros y dependiendo el tipo de proyecto se puede llegar a la optimización del proyecto. En una cubierta se debe garantizar estabilidad frente las condiciones de carga de viento, que son las más críticas a la hora de su diseño, estas son basadas en la zona de la región, las condiciones topográficas y en si la forma de la estructura de soporte de la cubierta. Conocimiento del proyecto: se desea realizar una cubierta metálica ubicada en el Municipio de Tenjo, Cundinamarca, Colombia, la cual procede con las siguientes dimensiones: Luz: 45 metros Pendiente: 17% Tipo cubierta: a dos aguas Escogencia de la solución estructural: Dada la luz de la estructura, facilidad de fabricación y montaje, se concibió la cubierta como una estructura en armadura en tubo estructural, la cual tiene correas en su sentido longitudinal en perfil de lamina delgada (Perlin tipo C). Análisis cubierta: Para un ordenado y buen análisis se debe desarrollar los siguientes pasos: Idealización: el diseño de una estructura metálica debe partir del pre dimensionamiento de los elementos que comprenden la estructura, como tipo de apoyos, configuración de la armadura, uniones.
Evaluación de cargas: tener en cuenta las condiciones de cargas que actúan sobre la cubierta y la armadura, como cargas viva, muertas, de viento, peso propio. Aplicación de cargas: el aplicar las cargas se debe cumplir con principios de transmisibilidad de fuerzas desde las que cargan a la correa, como carga distribuida que reparte a sus apoyos como reacciones, estas como cargas puntuales sobre los nodos de la armadura y por último el análisis interno de la estructura armadura. Combinación de cargas: la configuración de cargas por análisis de viento permite el cálculo de la carga de diseño a la que estará sometida la estructura.
1. DISEÑO DE CUBIERTA 1.1. ANALISIS DE CARGA DE VIENTO Para el diseño previo de la cercha hay que calcular la correspondiente correa, para el caso de este proyecto la cercha es elaborada en tubería con lo cual se diseña una correa en un perfil laminado en frio (Perlin), para este cálculo se debe hacer el análisis por cargas de viento, el cual esta especificado en la norma sismo resistente 2010 (NSR-10), en el capitulo B, numeral B.6.1.1, la cual propone tres (3) métodos de análisis de viento, que son los siguientes:
Método 1 — Procedimiento Simplificado, para edificios que cumplan los requisitos especificados en la sección B.6.4 Método 2 — Procedimiento Analítico, para edificios que cumplan los requisitos especificados en la sección B.6.5. Método 3 — Procedimiento de Túnel de Viento como se especifica en la sección B.6.6. Para condiciones de este proyecto se analizara el método analítico, el cual comprende los factores de velocidad del viento, factor topográfico, la presión ejercida por la velocidad, la ubicación de la estructura, la pendiente de la cubierta, al cual nos referiremos como el factor eólico según la zonificación de amenazas eólicas de Colombia. (Ver ANEXO 1.) Dadas las condiciones de carga efectuadas por el Viento, se procede a calcular el valor de carga que va soportar la cubierta, luego la carga será repartida de forma geométrica para la correa, es decir, encontrar el valor correspondiente que soporta la correa en su longitud como una carga distribuida, este valor es hallado mediante unas combinaciones de carga que están explicitas en el numeral B2.4.2, DE LA NSR-10. Explicadas como:
1.4(D+F) 1.2(D+F+T)+1.6(L+H)+0.5(Lr O G o Le) 1.2D+1.6(Lr O G o Le)+(L o 0.8W) 1.2D+1.6W+1.0L+0.5(Lr O G o Le) 1.2D+1.0E+1.0L 0.9D+1.6W+1.6H 0.9D+1.0E+1.6H
Correspondiente a estas ecuaciones se determina las combinaciones de carga posibles para la cubierta tomando como carga de diseño la mayor de estas, más adelante se procederá el cálculo, teniendo en cuenta esto se procede a calcular el Perlin que cumple con la solicitación de carga . Consideraciones especiales de diseño: Cargas vivas mínimas en cubiertas
Tipo cubierta: cubierta inclinada con pendiente de 15° o menos en estructura metálica. Carga uniforme (50 kgf/m²). Según numeral B.4.2.1 NSR-10, tabla B.4.2.1-2. Carga de granizo: cubierta con inclinación menor a 15°. Carga uniforme (100 kgf/m²). según numeral B.4.8.3.2 NSR-10.
1.1.1.METODO DE ANALISIS DE CARGA DE VIENTO
Tipo de cubierta
(2) Aguas
Categoria de exposición B C ó D Aplica cuando la rugosidad del terreno B, prevalece por una distancia de al Exposición B: menos 800 m o 20 veces la altura del edificio. Exposición B: Factor de ajuste por altura y exposición
l
1,22
b. Efectos Topográficos Factor topográfico
Kzt
1,0
c. Presiones de viento de diseño
Descripción de la zona
Proyección Horizontal A
Zona final del muro
B C D
Proyección Vertical E
Zona final de cubierta a barlovento
Zona final de la cubierta
F
Zona final de cubierta a sotavento
Zona inferior del muro
G
Zona interior de cubierta a barlovento
Zona interior de la cubierta
H
Zona interior de cubierta a sotavento
TRANSVERSAL Zona A B C D E F G H
Proyección
Horizontal
Vertical
LONGITUDINAL
Caso de carga 1
2
0,223 0,149 0,180 0,117 0,021 -0,138 0,000 0,000
0,223 0,149 0,180 0,117 0,085 -0,064 0,074 -0,053
Zona A B C D E F G H
Proyección
Horizontal
Vertical
Caso de carga 1
2
0,202 0,000 0,127 0,000 -0,244 -0,138 -0,170 -0,106
0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
1.2. DISEÑO DE CORREA El diseño de la correa se hace bajo un proceso iterativo el cual brinde la mejor condición de carga, el menor peso sobre la estructura cercha, para esto ha de tenerse sus propiedades geométricas. Para el diseño detallado se refiere el cálculo de una correa bajo la norma AISI, capitulo C, bajo el modo de Resistencia para flexión simple, esto análisis es dado porque la correa se analiza como una viga simplemente apoyada, para efectos de diseño; citando el código, la resistencia a flexión de una barra es distinta según esté lateralmente arriostrada en forma continua en toda su longitud o no lo esté. Si la parte comprimida de la barra está lateralmente arriostrada en toda su longitud, su Resistencia Nominal a flexión se determina por la Sección C.3.1.1. Si la barra no tiene un arriostramiento lateral continuo el estado límite determinante puede ser el pandeo lateraltorsional. La Resistencia Nominal para este estado límite se determina en la Sección C.3.1.2. Los perfiles C o Z con el ala traccionada fijamente unida a un tablero o revestimiento y con el ala comprimida sin arriostramiento lateral, tienen una capacidad a flexión menor que la de miembros arriostrados lateralmente en forma continua, pero mayor que la de miembros no arriostrados. (Sección C.3.1.3. del Reglamento). Si la vinculación del ala superior de perfiles C o Z a una cubierta de elementos de chapa plegada se realiza con un sistema de unión que no sean tornillos autoperforantes o autoroscantes ubicados en el valle del plegado no se puede garantizar en principio el arriostramiento lateral. Tampoco si el arriostramiento del sistema de cubierta no asegura el traslado a los planos verticales de arriostramiento de las fuerzas originadas por el impedimento del desplazamiento lateral y el giro. Por ello para cualquier otro sistema de fijación que no sea el antedicho o para sistemas de arriostramiento que no cumplan lo especificado en la Sección D.3.2.1, se exige en la Sección C.3.1.4. La comprobación mediante ensayos de la efectividad del arriostramiento. La Resistencia Nominal a flexión será el menor de los valores determinados de acuerdo a las condiciones aplicables.
1.2.1. CÁLCULOS CORREA
PERFIL
C-305X80X1,5 PROPIEDADES GEOMETRICAS DEL PERFIL
A (mm) B (mm) C (mm) e (mm) peso (kg/m) area (mm²)
305 80 17 1,5 5,69 724,69
Cw (mm⁶) J (mm⁴)
976886412 544
Ixx (mm⁴) Iyy (mm⁴)
9581612 522224
LUZ (mm)
x (mm)
5620
17,23
Xo (mm) -30,29 Sxx (mm³) Syy (mm³)
62830 8320
rxx (mm) ryy (mm)
114,99 26,84
Fy (kgf/mm²) v (m poisson) E (kg/mm²) G (kg/mm²)
35,15 0,29 210000 81395,35
ECUACION C3,1,2,1-8, (AISI): δcy (MPa) ro
47,27 121,90
ESFUERZO C3,1,2,1-9 (AISI): δcy (MPa)
10,06
Fe (Mpa)
30,67
ro (mm) 127,33
344,6809
Cb
1
SE COMPARA EL ESFUERZO CON LOS LIMITES DEL AISI (C3.1.2.1) 2,78xFy 0,56xFy 97,717 193,021304 comprobación de Fe<0,56Fy 30,67<193,021
si cumple
UTILIZAR ECU. C3.1.2.1-3
Fc=Fe ØMn (kg.m)
1734229,882 N.mm
CALCULO DE CORREA (VIGA SIMPLEMENTE APOYADA)
CARACTERISTCAS CARGAS peso perfil (kg/m) longitud (m) peso total (kg) peso teja (kg/m²) peso teja (kg/m²) carga viva (kg/m²) carga viento (kg/m²) carga granizo (kg/m²) muerta (kg/m) viva (kg/m) viento (kg/m) granizo (kg/m) peso total (kg/m)
CARACTERISTCAS CARGAS 5,69 5,62 31,98 5,00 8,15 50,00 24,40 50,00 40,13 81,50 39,77 81,50 242,90
luz (m) aferencia (m) área efectiva (m²) Pendiente (%)
5,62 1,63 9,16 17.0
COMBINACIONES DE CARGA
1.4D= 1.2D+0.5Lr= 1.2D+0.5G= 1.2D+1.6Lr+0.5W= 1.2D+1.6G+0.5W= 1.2D+1.0W+0.5Lr= 1.2D+1.0W+0.5G= 1.2D= 0.9D+1.0W= 0.9D=
56,18 88,90 88,90 198,44 198,44 128,68 128,68 48,15 75,89 36,12
kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg
ANALISIS VIGA REACCIONES APOYOS Ray (kg) Rby (kg)
557,61 557,61
momento max.(kg.m)
783,45
verificacion de perfil ØMn (kg.m) M.máx (Kg.m)
1734,23 783,45
Como ØMn > Mmàx. El perlin cumple la condición de carga
1.3. DISEÑO CERCHA Para el diseño de la cercha se hace un pre dimensionamiento de su composición geométrica, dado esto y el diseño de la correa, se puede entrar a determinar el análisis de cargas a la que se encuentra sometido la estructura, los elementos superiores de la cercha están sometidos a las cargas correspondientes a las reacciones de las correas analizadas como vigas simplemente apoyadas, con estas cargas se procede a determinar las fuerzas internas de los elementos de la cercha y así las reacciones en los extremos; con estas fuerzas internas se procede a calcular por relación de esbeltez l sección del perfil requerido para que soporte dicha carga (fuerza internas del elemento).
1.3.1. CALCULO ELEMENTOS CERCHA CORDON SUPERIOR
CORDON INFERIOR
DIAGONALES Y PARALES
DIAGONALES Y PARALES TENSION
(m)
(kg)
COMPRESION
Beam
Length
Max Fx
(m)
(kg)
26.2E 3
737
1,607
-10200
Beam
Length
Max Fx
1,63
26.2E 3
738
1,607
-10200
75
0,30
104
1,63
26.2E 3
757
1,607
-10200
1020
133
1,63
26.2E 3
758
1,607
-10200
680
1,63
21.6E 3
739
1,607
681
1,63
22.6E 3
756
1,607
682
1,63
34.2E 3
740
683
1,63
34.2E 3
684
1,63
685
(m)
(kg)
Beam
Length
Max Fx
30
1,63
60
(m)
(kg)
Beam
Length
Max Fx
268
136
0,30
-532
1,11
254
15
0,59
-1310
43
1,13
170
14
0,86
-415
-9450
1046
1,38
271
8
1,25
-210
-9450
124
1,48
2480
12
1,40
-283
1,607
-9430
1044
1,65
276
22
1,48
-1540
755
1,607
-9430
41
1,67
221
6
1,52
-194
55.6E 3
741
1,607
-5740
122
1,72
3270
29
1,64
-8540
1,63
35.5E 3
754
1,607
-5740
131
1,82
10100
1010
1,72
-2500
686
1,63
34.4E 3
742
1,607
-5720
1014
1,93
37
78
1,79
-211
687
1,63
34.3E 3
753
1,607
-5720
1050
1,96
4050
27
1,82
-2610
688
1,63
32.2E 3
736
1,607
-2460
128
2,13
290
10
1,95
-238
689
1,63
32.1E 3
759
1,607
-2460
126
2,52
1570
18
1,96
-3333
690
1,63
29.4E 3
735
1,607
-2130
74
0,3
1
1
2,06
-525
691
1,63
29.3E 3
760
1,607
-2130
147
0,3
1
16
2,22
-3700
692
1,63
26.3E 3
61
0,3
-1670
62
0,3
146
24
2,52
-256
694
1,63
21.6E 3
134
0,3
-1670
135
0,3
146
1258
0,15
0
695
1,63
22.6E 3
743
1,607
-661,727
83
1,109
249
1230
0,15
0
696
1,63
34.2E 3
752
1,607
-661,727
112
1,109
249
1232
0,15
0
697
1,63
34.2E 3
744
1,607
-643,42
9
1,109
249
1256
0,15
0
39
1,109
249
1242
0,15
0
1034
1,109
254
1246
0,15
0
698
1,63
55.6E 3
751
1,607
-643,42
699
1,63
35.5E 3
745
1,607
5160
700
1,63
34.4E 3
750
1,607
5160
1048
1,109
254
1236
0,15
0
701
1,63
34.3E 3
746
1,607
5180
1005
1,109
254
1244
0,15
0
702
1,63
32.2E 3
749
1,607
5180
87
1,13
169
1252
0,15
0
703
1,63
32.1E 3
2
0,335
8020
116
1,13
169
1240
0,15
0
704
1,63
29.4E 3
32
0,335
8020
13
1,13
170
1248
0,15
0
705
1,63
29.3E 3
76
0,335
8020
1003
1,381
270
1234
0,15
0
706
1,63
26.3E 3
105
0,335
8020
1018
1,381
270
1254
0,15
0
707
1,63
21.6E 3
747
1,607
61200
1032
1,381
271
1238
0,15
0
708
1,63
22.6E 3
748
1,607
61200
7
1,382
264
1250
0,15
0
709
1,63
34.2E 3
148
1,607
75100
37
1,382
264
1231
0,15
0
710
1,63
34.2E 3
734
1,607
75100
81
1,382
264
1257
0,15
0
711
1,63
55.6E 3
110
1,382
264
1239
0,15
0
712
1,63
35.5E 3
1011
1,482
2470
1249
0,15
0
713
1,63
34.4E 3
1026
1,482
2470
1243
0,15
0
714
1,63
34.3E 3
1040
1,482
2470
1245
0,15
0
715
1,63
32.2E 3
1054
1,482
2470
1235
0,15
0
716
1,63
32.1E 3
21
1,482
2480
1253
0,15
0
717
1,63
29.4E 3
51
1,482
2480
1241
0,15
0
718
1,63
29.3E 3
95
1,482
2480
1247
0,15
0
719
1,63
26.3E 3
5
1,654
268
1237
0,15
0
721
1,63
21.6E 3
35
1,654
268
1251
0,15
0
722
1,63
22.6E 3
79
1,654
268
1233
0,15
0
723
1,63
34.2E 3
108
1,654
268
1255
0,15
0
724
1,63
34.2E 3
1001
1,654
275
63
0,3
-532
725
1,63
55.6E 3
1016
1,654
275
138
0,3
-131
726
1,63
35.5E 3
1030
1,654
276
65
0,3
-131
727
1,63
34.4E 3
85
1,673
220
140
0,3
-59
728
1,63
34.3E 3
114
1,673
220
67
0,3
-59
729
1,63
32.2E 3
11
1,673
221
69
0,3
-34
730
1,63
32.1E 3
1009
1,718
3260
142
0,3
-34
731
1,63
29.4E 3
1024
1,718
3260
64
0,3
-31
732
1,63
29.3E 3
1038
1,718
3260
137
0,3
-31
733
1,63
26.3E 3
1052
1,718
3260
71
0,3
-23
mayor
1.63 m
55600 kg
19
1,718
3270
144
0,3
-23
49
1,718
3270
66
0,3
-21
93
1,718
3270
139
0,3
-21
28
1,823
10100
73
0,3
-19
58
1,823
10100
146
0,3
-19
102
1,823
10100
68
0,3
-17
77
1,927
28
141
0,3
-17
106
1,927
28
143
0,3
-14
3
1,927
28
70
0,3
-14
33
1,927
28
145
0,3
-12
1028
1,927
37
72
0,3
-12
1042
1,927
37
45
0,593
-1310
999
1,927
37
89
0,593
-1310
17
1,963
4050
118
0,593
-1310
47
1,963
4050
44
0,86
-415
91
1,963
4050
88
0,86
-415
120
1,963
4050
117
0,86
-415
1007
1,963
4050
38
1,245
-210
1022
1,963
4050
82
1,245
-210
1036
1,963
4050
111
1,245
-210
25
2,132
290
1004
1,245
-205
55
2,132
290
1019
1,245
-205
99
2,132
290
1033
1,245
-205
compresion
26
2,132
2050
1047
1,245
-205
56
2,132
2050
42
1,401
-283
100
2,132
2050
86
1,401
-283
129
2,132
2050
115
1,401
-283
23
2,523
1570
52
1,482
-1540
53
2,523
1570
96
1,482
-1540
97
2,523
1570
125
1,482
-1540
1012
1,482
-1540
1027
1,482
-1540
1041
1,482
-1540
1055
1,482
-1540
36
1,518
-194
80
1,518
-194
109
1,518
-194
1002
1,518
-187
1017
1,518
-187
1031
1,518
-187
1045
1,518
-187
59
1,642
-8540
103
1,642
-8540
132
1,642
-8540
1025
1,717
-2500
1039
1,717
-2500
1053
1,717
-2500
20
1,718
-2500
50
1,718
-2500
94
1,718
-2500
123
1,718
-2500
107
1,791
-211
4
1,791
-211
34
1,791
-211
1029
1,791
-203
1043
1,791
-203
1000
1,791
-203
1015
1,791
-203
57
1,823
-2610
101
1,823
-2610
130
1,823
-2610
40
1,945
-238
84
1,945
-238
113
1,945
-238
48
1,963
-3333
92
1,963
-3333
121
1,963
-3333
1008
1,963
-3320
1023
1,963
-3320
1037
1,963
-3320
1051
1,963
-3320
31
2,064
-525
998
2,064
-516
1013
2,064
-516
46
2,215
-3700
90
2,215
-3700
119
2,215
-3700
1006
2,215
-3690
1021
2,215
-3690
1035
2,215
-3690
1049
2,215
-3690
54
2,523
-256
98
2,523
-256
127
2,523
-256
1.3.2. CALCULO SECCIONES CERCHA
DATOS ACERO K= 1 Fy= 32,2
kg/mm²
E= 21000
DISEÑO DE ELEMENTOS A COMPRESIÓN
kg/mm²
Ø= 0,9 Fu= 43,68
kg/mm²
PANDEO POR FLEXIÓN DE MIEMBROS SIN ELEMENTOS ESBELTOS ELEMENTO
Area (mm²)
L
P Int.
mm
r
mm
kg
58,1
2063
1630
57,4
3057
30,3
550
Pn kg
Relación de falla
30,593
56802,84
0,98
264,430
30,600
84189,70
0,89
57,446
25,466
12605,85
0,80
KL/r
λc
55600
28,055
0,350
263,327
1607
75100,0
27,997
0,349
1820
10100
60,066
0,749
fe
Fcr
CORDON SUPERIOR Perfil Circular Ø=6" e=4,0 CORDON INFERIOR Perfil Circular Ø=6" e=6,0 DIAGONALES Y PARALES Perfil Circular Ø=3" e=2,0
DISEÑO DE ELEMENTOS A TENSION FLUENCIA ELEMENTO
Ø
Area (mm²)
Fy
Pn
P.int
Relación de falla
0,9
3057
32,2
88591,86
10200
0,12
0,9
1100
32,2
31878,00
8540
0,27
Ø
Area (mm²)
Fu
Pn
P.int
Relación de falla
0,75
3057
43,68
100147,32
10200
0,10
0,75
1100
43,68
36036
8540
0,24
CORDON INFERIOR Perfil Circular Ø=6" e=6,0 DIAGONALES Y PARALES Perfil Circular Ø=3" e=2,0
ROTURA ELEMENTO CORDON INFERIOR Perfil Circular Ø=6" e=6,0 DIAGONALES Y PARALES Perfil Circular Ø=3" e=2,0
1.4. CANTIDADES DE OBRA
CANTIDADES DE ESTRUCTURA METALICA
PROYECTO:
BODEGA TENJO
DESCRIPCION:
BODEGA 45 m LUZ PESO ESTRUCTURA:
19,22
kg / m2
LONG.
LONG. TOTAL
CANT.
PESO TOTAL
(kg/m)
(m)
(ml)
(unds)
(kg)
C. Sup
16,21
6,00
2.892,0
482
46879,32
e= 6,0
C. Inf
24,02
6,00
1.398,0
233
33573,49
Ø=3"
e= 2,0
Diag y Paral
4,32
6,00
9.144,0
1524
39502,08
305 x 80
e=1.5
correas
5,69
6,00
5.058,0
843
28780,02
AREA PROYECTO:
7.740,00
m2 aprox.
ESPECIFICACION
DIM.
ESPESOR
ELEMENTO
PESO / M
(Referencia)
(mm)
(mm)
(Posicion)
Perfil Circular
Ø=6"
e= 4,0
Perfil Circular
Ø=6"
Perfil Circular Perfil C
TOTAL MATERIALES
148734,91 kg
1.5. CANTIDADES DE PINTURA Perfil
Metros lineales (m)
Área a pintar (m²)
Tubo 6” sch 40
2892
1529
Tubo 6” sch 40
1398
739.1
Tubo 3” sch 40
9144
2553.8
Perlin 305x80x1.5
5058
3490
TOTAL AREA A PINTURA (m²)
8312
El recubrimiento de pintura debe realizarse posterior al tratamiento de limpieza según la Norma SSPC-SP-5,6, que se refiere a la limpieza de superficies metálicas, ya con esto se procede a aplicar un capa de pintura anticorrosiva y siguiente un acabado a preferencia.
2. PLAN DE MONTAJE Para la planificación de cualquier proyecto en estructura metálica hay que tener en cuenta siempre las condiciones de servicio, de fabricación y montaje, dado que estos parámetros van a definir como se puede cortar y unir el material, es decir, debemos saber en obra como se va a llevar a cabo el proceso de izaje de los elementos, con qué equipo se va a realizar el montaje, como, factores como terreno, clima también son factores importantes para la ejecución de esta parte tan esencial del proyecto.
De forma general, las operaciones para realizar este tipo de montajes se basan en:
Descargue del material a la obra Acopio del material en obra Disposición y fijación de la estructura metálica Corrección y ajuste de piezas colocadas Afianzamiento definitivo de los elementos mediante elementos de unión como el atornilladlo, la soldadura o el empleo de adhesivos. Montaje y desmontaje de estructuras auxiliares empleadas para sostener provisionalmente la estructura. Para el fin de un proceso optimo en el ensamble de la estructura en obra, en el proceso de fabricación se debe garantizar que todas las piezas cumplan su geometría y se verifique las partes de unión, con esto se llega a que en obra no hallan retrasos ni tampoco modificaciones al diseño preliminar. Es bueno recordar que para este tipo de estructuras (cubiertas), hay que hacer la menor cantidad de elementos soldados, puesto que en obra puede dificultar las operaciones de montaje y pueden existir errores, como, que los huecos no empalmen, elementos queden más cortos, etc., por eso es mejor efectuar trabajos de soldadura en el taller donde se unan la mayor cantidad de piezas y asi en el montaje sea más sencillo su montaje. Para efectos de este proyecto se realiza montaje con una grúa de brazo extensible, con el cual se garantizara el izaje de las partes que compone la cercha, como la cercha tiene una luz de 45 metros, no toda puede ser subida de un solo momento, para esto se debe recurrir en fabricación a la construcción por partes, como se detallo en los planos estas secciones están en el orden de los 5.5 – 9 metros de longitud respectivamente, empezando por los elementos exteriores y así continuando hasta el elemento central.
Luego del sistema de cerchas ya izadas y ancladas, se toma las correas para completar el sistema estructural de sostenimiento de la cubierta, estas por su bajo peso, son fáciles de transportar y manipular, lo que conduce a un rápido montaje, cabe decir, que estas deben ser previamente revisadas, y apuestas, se procede a ajustar y asegurar a la cercha. Con la cercha y las correas puestas, se procede a colocar la cubierta (teja), la cual se debe fijar directamente a las correas y dejar los traslapos requeridos para evitar filtración, estos a su vez deben quedar bien sujetas una entre otra para que el viento no las levante. Como parte final del proceso de montaje, se hace un chequeo de los elementos, los tornillos deben ir con su requerido torque de apriete, si fue necesario hacer soldadura de campo, limpiar y aplicar la pintura de protección.
ANEXOS
ANEXO 1.
Ilustración 1. MAPA EÓLICO DE COLOMBIA.
ANEXO 2. PLANOS
BIBLIOGRAFIA
NORMA SISMO RESISTENTE DE COLOMBIA NSR-10, TITULO B.2. Combinaciones de cargas NORMA SISMO RESISTENTE DE COLOMBIA NSR-10, TITULO F. estructuras metálicas ESTRUCTURAS DE ACERO: comportamiento y LRFD, Sriramuli Vinnakota, Ed. McGraw Hill 2006 Manual of Steel Construction: (AISC), Allowable Stress Design ASAD. 9th Ed.
