Diseño de Una Faja Transportadora

DISEÑO DE UNA FAJA TRANSPORTADORA CARACT CTER ERÍS ÍSTI TICA CAS S 1. CARA

REQU REQUER ERID IDAS AS

DEL DEL

TRAN TRANSP SPOR ORT TADOR ADOR

A

CONSTRUIR     

CAPACIDAD DE TRABAJO: 180 TM/HORA VELOCIDAD DE FAJA: 70 m/min.  ANGULO DE ELEVA ELEVACIÓN CIÓN DEL TRANPORTA TRANPORTADOR: DOR: 1!" DITANCIA ENTRE EJE DEL TRANPORTADOR: #$ m MATERIAL A TRANPORTAR: MINERAL POLI MET%LICO TRITURADO &'()00 *+/m,-

2. DETERMINACI DETERMINACIÓN ÓN DEL ANGUL ANGULO O DE REPOSO REPOSO En  +. 1$18 23 Mn4 23 In+3ni356 M3ni6 3 33 6 i+4i3n93: E n+46 23 5366 56m32i6 5 i; m<2 = 5i>2( min35 23 53 = m935i3 3m3?n93( 3 6ni235 23 #7@.

3. CÁLCULO CÁLCULO DE LA LA CAP CAPACIDAD ACIDAD DE DE DISEÑO DISEÑO (Q m) En  T T> A 1 1 : F9653 F9653 23 Ci22 Ci22 23 Di36 Di36( ( 96m2 96m2 23 C96+6 C96+6 23  RE CHAINBEL CHAINBELT T INC( 5 m935i n65m( 6n n+46 n+46 23 23 5366 5366 3n953 #0" = $0"( 5 n+46 n+46 23 ininin ininin 3n953 1'" 1'" = ''" ( 3m6 factor: 1.1

Q m=Q t  x fact factor or =( 180 TM / HORA ) x ( 1.1 )= 198 TM / HORA R326n23n26 R326n23n26 96m53m6:

Q m=200 TM / HORA

4. SELECCIÓN SELECCIÓN DEL DEL ANCHO ANCHO DE LA ANDA ANDA C6n C6n 6 6 296 296 566 5665i 5i6n 6n26 26 65 65 3 i3n9 i3n93 3 = 93ni3n 93ni3n26 26 3n 43n9 43n9 6 6 53+i9 53+i956 56 ( i 4m3 6 n6 6n 6 53435i26. ANCHO DE FAJA SELECCIONADO:

B = 20 PULGADAS (508 mm)

E n<6 n<6 23 '0 3 4n 65 65 39n2 39n25i 5i;2 ;26( 6( 43 3 3n43 3n43n95 n95  im im3n9 3n93 3 3n 3 m3526.

!. "ELOCIDAD "ELOCIDAD MÁ#IMA ADMISILE PARA LA ANDA L 36i22 mim 2mii>3 39 3n 4nin  n<6 23  ? = 23 9i6 23 m935i  95n6595. En  T> A  ' ( 23 n36 A( V36i223 Mim 23 Bn2 T5n659265 5 Di356 M935i3( 96m2 23 Mn4 23 In+3ni356

M3ni6 23 M5( +. 1$!# 6>35m6 43 5 >n2 23 '0  ') = 9i6 23 m935i: min35 m<26 &95i94526-(  36i22 mim 2mii>3 3:

V  MÁX . ADMISIBLE =105 m / min. L 36i22 53435i2 5  >n2 3 V K 70 m/min. K ''.!! 9/min. E9 36i22 9i3 6 53435imi3n96 23 95n659265 = 3 3n43n95 23n956 23 5n+6 35mi9i26 5  36i22 mim.

$. "ERIFICACION DE DE LA CAP CAPACIDAD DE LA ANDA U9ii;n2 U9ii;n26 6  9> 9> N6. A ) 23 n36 A( A( B39 B39 Ci9= Ci9=( ( 96m2 23 96+6 96+6 23  RE CHAINBELT INC. D6n23: 5 >n2 23 '0( m935i 6n 1$0 >/9 #  &'()00 *+/m#-( 36i22 23 ? 23 '#0 9/min. &70 m/min-( = 6in3 2i4396 6n '0@ 23 ininin( ininin( in9356n26( 6>93n3m6 3n  9>: CAPACIDAD = 220.8 TM/hora

Em3n26 3 965 23 6553in 23  9> A1 & factor: 1.1-

Q b=220.8 x 1.1 =242.88

TM  hora

E9 i22 23 >n2 3 6ni235>3m3n93 m=65 43  i22 23 2i36

(

Qm =200

TM  hora

)  65 6 9n96 4m3  6n2ii6n3.

L6 43 6ni5m  i23; 23 n4395 33in.

%. "ERIFICACIÓN DEL ÁNGULO TRANSPORTADOR DE FAJA

DE

INCLINACIÓN

DE L

L mim 3n2i3n93 2mii>3 5 3n 4nin  9i6 23 m935i  95n6595 = 4 65 233n23 23 +526 23 ii22 6 2ii492 43 533n9  23i;mi3n96 6>53  435ii 435ii3 3 23  >n2. >n2. En  9> A  $ &>- 23 n36 A( A( 96m2 23 Mn4 Mn4 23 In+3ni356 M3ni6 23 M5( P3n2i3n93 Mim 5 T5n6593 3n Bn2( 3m6 43 5 m935i m<26 &95i94526- 3 9i3n3 ángulo de inclinación máximo: 2!( 65 43 6ini23 6n 6 in2i26 3n 2i356 96+6 23 >5in93 = mn43 9ni6. Tm>in 623m6 35ii5 3n  9> A  $ &-: C59359i 23 6 M935i3  G5n3( 23 n36 A( 96m2 23 Mn4 23 In+3ni35 5 Bn2 T5n T5n 65 659 926 265 5 23 EU* EU*AD ADII PROD PRODUC UCTO TO  INDU INDUT TRI RIAL ALE E(( 43 43  mi mim m ininin 5 95n6595 min353 95i94526 23 53 = ;in 3 23 '0@. N43956 N43956 95n659 95n659265 265 93n25 4n ángulo de inclinación de 1"!  43 53533n9 4n 3n2i3 3n2i3n93 n93 m6235 m62352 2(( 5343 5343n93 n93m3n m3n93 93 269 2692 2  5 5 3 95n 95n659 6593 3 ini inin n26 26 23 min353 95i94526.

#. TENSIÓN EFECTI"A DE LA ANDA.

L 93nin mim 23 635in 3 533n9 4n26  >n2 95>? 6n 5+ mim =   36i22 mim. L T3nin 339i

( T e )

 23  >n2 3n  63 m695i; 3 i+4   4m 23 39

953 93ni6n3.

T e=T  x + T  y + T  

T  x

&. CÁLC CÁLCUL ULO O DE DE

T  x = !  x . Lc . " . ! a 

 '

2n23:

 !  x :  C63ii3n93 23 5iin +i5965i6 3n 562i6 = 63 5 m635  >n2 . En  T> A  !: F9653 23 F5iin( 4>i2 3n 3 n36 A( 96m2 23 Mn4 23 In+3 In+3ni ni35 35  5 5 Bn2 Bn2  T5n T5n 65 659 926 265 5 23 E4 E42 2ii P562 P5624 496 96 In24 In249 95i 5i 3 3(( 23935minm6:

 Lc :

 !  x =0.03

L6n+i942 6553+i2 23935min2 3n >3   6n+i942 &L- 3n953 3n956 23

63 23 95n659265(  Lc  39 3532 3n i3. C6m6:  L=35 m # 114.83 ft  Un26 Un26  T> A  7 23 n36 n36 A: F96 F9653 53 23 L6n+i L6n+i942 942( ( 65 65 in935 in9356 6 in in 6>93n3m6:  Lc =178.30 ft  " :  P36 23  593 3n m6imi3n96( 23 95n65926 9 5n659265( 5( 3n >/9 23 >n2 &562i6(

3?3( 63( i6n3( 6?in393 39.En  9> A  8: P36 23  P593 3n M6imi3n96( G( 23 n36 A: 5 >n2 23 '0 4+2 = 562i6 23 ) 4+2 23 2im3956 n6min( 6>93n3m6:

 $b "=16  %eban%a ft   ! a :

F965 23 ?493. En  T> A   23 n36 A( F965 23 C6553in 5

T5n6 n65592 92653 53 M3n6 M3n653 53 23 1$0 1$0 Pi3 Pi3 3n953 953 C3n956 956( 3m6 3m6 43 43 5 5

 L=[ 100−150 ] ft  :

 ! a = 1.1

T  x =0.03 x 178.30 ft x 16

.

CÁLCULO DE

$b x 1.1 =94.14 $b ft 

T  y = !  y . Lc . Q

T  y  '

2n23:

Q :  P36 23  5+ 3n >/9 23 6n+i942 23 95n659265 

Q=

33.3 x Qm

V 

Dónde:

Qm : &a'ac &a'aci%a i%a% % %e car car( a ) enTM / hora  : Ve$oci V  : e$oci%a% %a% %e $a ba ban%a) n%a) en ft / min Para este caso particular:

Qm= 200 TM / hora V =70 m / min# 229.66 ft / min

Q=

33.3 x 200 229.66

=29 $b / ft 

P5 23935min5 3 65 23  !  y Q norma$ :

n33i9m6 6n635   53in: 53in:

3 23935mi 23935min n 3m3n 3m3n26 26  T> > A 10 23 23 n36 n36 A( A( V V653 653 23 Q

N65m. P5 n<6 23 >n2: '0 4+. = 36 23 m935i: 1$0 >/9 # O>93n3m6:

Qnorma$ =33.33 $b / ft %eban%a %eban%a

Q En96n3:

Q / Qnorma$

Q norma$

 x 100=

29 33.33

 x 100=87

En  T> > A  11 23 23 n36 n36 A( F96 F9653 53 23 F5ii F5iin( n( 6>93n3m6: C6m6:

 !  y ( 6n 396 296(

 !  y =0.038

 Lc =178.30 ft 

ft =¿ 196.49 $b T  y y =0.038 x 178.30 ft x 29 $b / ¿

.

CÁLCULO DE

T    '

T  = H . Q

2n23:

H: 945 359i 3n i3( 3n953 3n956 23 63. C6m6:

 L=35 m # 114.83 ft  14.83sin 16 * =31.65 ft   H =114.83sin

ft =¿ 917.85 $b T   =31.65 ft x 29 $b / ¿

2.

CÁLCULO DE LA TENSIÓN EFECTI"A ( T e ) T e=T  x + T  y +T  = 94.14 + 196.49 +917.85 =1208.48 $b

L 93nin 339i (

T e ) 3  4m 23  93nin n335i 5 m635  >n2

( m  93nin 5 m635 <65i;6n9m3n93 <65i;6n9m3n93  5+ =  93nin 5349n93 5349n93 23 3n95  5+. E9 93nin 339i 4323 35 3532 9m>in 6m6  93nin 43 23>3 5624i5 3 m6965 5 43 3 3393  95n659in 23 m935i. E96 n6 3 in 3m>5+6 3m>5+6  93nin 93nin 969 mim mim 23  >n2. >n2. En i93m i93m 23 95nmiin 65 5iin 6m6 95n6592653 23 ?( 332653 23 n+i6n3( >n2 n = 3n V( <= 43 in95624i5 4n 93nin 2ii6n 3n  >n2 6n  ini22 23 533ni5 3 23i;mi3n96 3n  63 m695i;. E9 93nin 2ii6n 3 9m>in  93nin 23  >n2 3n 3 26 23 53965n6( 6 23i+n53m6 6m6

1$. CÁLCULO DE LA TENSIÓN EN EL LADO DE RETORNO (

T 2

T  )' 2

.

T  = + x T e 2

Dn23: * 3 3 965 23 95nmiin 5 533ni5 3 23i;mi3n96. En  T> > A  1' 23 23 n3 n36 6 A: F F96 9653 53 23 T5n 5nmi mii in n 5 5 Ei9 Ei95 5 3 D3i;mi3n96. P5 n+46 23 6n996 3n  >n2: 180" &T5nmiin 539-( 6n 93n65 93n65 23 965ni 965ni6 6 = 63 63 23 >3; >3; = 6 6 534> 534>i35 i359 9 6n ?3>3( ?3>3( 6>93n 6>93n3m6 3m6: :

 + = 0.8 T 2 =0.8 x 1208.48= 966.78 $b

1%. CÁLCULO DE LA TENSIÓN DEL LADO DE CARGA (

T 1

)'

T  =T  + T e =966.78 + 1208.48 = 2175.26 $b 1

2

T  :  R3533n9  93nin 969 3n  >n2 3n 3 26 23 5+ 6 26 93n6. 1

UNITARIA ( 1&. CÁLCULO DE LA TENSIÓN DE OPERACIÓN UNITARIA

T ,

)'

P65 6n3ni3ni(  6n954i6n3 23  >n2 n65mm3n93 6n ii2 23 43526 6n 4 4ni22 23 93nin mim 23 635in( 3532 3n >/4+ 23 n<6 23  >n2.

T , =

T   A

1

Dn23:  A: An<6 An<6 23  >n2 >n2 3n 4+2. 4+2.

T , =

$.

2 175.26 175.26 20

=108.76 $b / ',$( %e ancho %e ban%a

POTENCIA REQUERIDA DEL MOTOR

E m6965 43  25 m6imi3n96 m6imi3n96   >n2 95n659265( 95n659265( 23>3 23>3 5624i5  93nin

T  339i ( e ) 5 4mi5 4 6>?39i6. 1'. CALCULO DE LA POTENCIA EN LA POLEA MOTRI* ( P )  -=

 T e x V  33000

Dn23: P : P693ni( 3n HP. V : V36i22 23  ? 3n 9/min. T e: T3nin 339i( 3n >.

 -=

1208.48 x 230 =8.423 H33000

+.

CALCULO DE LA POTENCIA DEL MOTOR

( Pm )

P5 45  693ni 23 m6965( 23>3m6 6ni2355 43  3ii3ni 3 35 392 3n 393 6(  4n2m3n9m3n93 4n2m3n9m3n93 65 26 4: - E m6965 n6 95>? 95>?  i26( i26( in6 43 43 6 <3 62 626 6  6956 33m3n96 33m3n96 6m6 6m6 3 5324965 23 36i22( i6n3( 23n( 6?in393 39. 43 6i6nn 52i2 65  5iin. P5 6m3n5 39 i94in( 23>3m6 395  693ni 6n 4n 965  23 53n2imi3n96 65 5iin. E42i P562496 In2495i3( im659n93 >5in93 23 95n6592653 23 ?( 566n3 393 65 3n953 0.8$ = 0.0( n66956 6 6ni23553m6 6m6 η  S K 0.8$. >- E 3n956 3n956 min356 min356 26n23 26n23 3  in9 in95 5 3 95n6 95n659 5926 2655 3 3n43n9 3n43n95 5 4>i2 4>i26 6  )(700 m3956 6>53 3 ni3 23 m5( 65 6ni+4i3n93 6ni+4i3n93 3 m6965  95>?5 3n 945. E93 965 9m>in 39 4 53n2imi3n96 65 6 43 23>3m6 in95624i5 4n 965  23 53n2imi3n96 53n2imi3n96 65 9i942( 43 23 43526 43526  96+6 96+6 23 >5in93 23 m69653 m69653 395i6 3 6ni235 6m6 0.0. L6 23n6min53m6 η   K 0.0 P65 9n96  693ni 2342 5 3 m6965 35:  -m=

  8.423 = =11.01 H f  .  .  a 0.85 x 0.90

33i6nm6 4n m6965 395i6 23 1' HP.  -m=12 H-

1(. DETERMINACIÓN DEL NUMERO DE CAPAS DE LA ANDA

E nm356 23  43  93n35  ? 6 >n2 3 23935min 3n 4nin   93nin mim 43  66595 3 26 23  >n2. A m=65 m=65 nm356 23 (  >n2 9i3n3 m=65 i22 23 66595  93ni6n3( 5 2 n<6 23  mim. P65 695 593  >n2 33i6n2 23>3 93n35 4n >43n i22 23 nmi3n96( 3 23i5 23 6m6253 >i3n   65m 23 593 43 533n9n 2 ?43+6 23 953 6in3( 3+n 3 +526 23 ininin 23 6 562i6 9353. L >n2 6n m=65 

nm356 nm356 23   9i3n3 9i3n3n n m=65 m=65 2ii 2ii49 492 2 5 5 3 n nm mi3 i3n96 n96(( 65 6 43 43 3 6ni235 4n mim6 nm356 23  5 2 n<6 23 ?.

2. MÁ#IMO N,MERO DE CAPAS ACANALAMIENTO EN ARTESA.

ADMISILE

PARA

EL

En  9> A  1# 23 n36 A : Mim6 Nm356 23 C A2mii>3 3m6 43 5 4n >n2 23 $00 mm 23 n<6( 43 3 3 n<6 m 56im26  43 39m6 6ni235n26 &$08 mm-( 95>?n26 6n 6in3 6n ininin 23 '0"( 5 >n2 23 '8 = #' 6n;( )e admi*e como máximo & ca+a). 21. MÍNIMO NUMERO DE CAPAS NECESARIAS PARA SOPORTAR LA

CARGA. En  9> A  1) 23 n36 A: Nm356 Mnim6 23 C 5 66595  C5+( 93n3m6 43 5 4n >n2 23 $00 mm 23 n<6 = 5 4n m935i  95n6595  6n 4n 36 33i6 23 '()00 *+/m #  &'.) *+/2m#-( 3 mnim6 nm356 23  n335i 3n 4n >n2 23 '8 6n; 6 23 #' 6n; 3 ). 22. SELECCIÓN DE LA ANDA.

T3ni3n26 3n 6ni235in 43 3 6n959n93 53i353( 3n 393 6( 3m35 4n >n2 6n 5m245 6n  23 +62n 3m>3>i26 3n ?3>3( 3m6 3n  9> A  1$ 23 n36 A: T3ni6n3 23 95>?6 mim( 3n *+/m 65 ( 5 >n2 6n 4nin 4ni;2 = 93n65 23 <4i6 &T65ni6-. L >n2 23 '8 6n; 9i3n3 ).8 *+/m 65  =  >n2 23 #' 6n; 9i3n3 $.7 *+/m 65 . i 3m3m6 >n2 6n ) : 

P5 >n2 23 '8 6n;: T3nin T3nin mim 23  >n2 K )  ).8 K 1.' *+/m



P5 >n2 23 #' 6n;: T3nin T3nin mim 23  >n2 K )  $.7 K ''.8 *+/m

C6m6  T3nin 23 O35in Uni95i 3:

T , =108.76 $b / ',$( %e ancho %e ban%a / T , =19.4 0( / cm< 22.8 0( / cm

T  ( ¿¿ , )  42 5 n43956 95n659265 

¿

T6mm6 ,ANDA DE 2 -L/ADAS CON % CA-AS 0 DE $2 ONAS. ,anda de e3e con ca+a) de algodón.

23.

SELECCIÓN DE LAS CUIERT ERTAS DE LA ANDA'

P5 33i6n5  i22 = 3365 23  4>i359 435i65 23  >n2( 4m6  9> A  1! 23 n36 A: E365 E365 23  C4>i359 435i65. P5 m935i m935i >5i6( 3 3365 23  4>i359 435i65 39 3n 4n 5n+6 3n953 #/1!   6 4 34i3n93 3n953 ).7  !.) mm. T6m53m6 6m6 3365 23 4>i359:  &!.) mm-. L >n2 EU*ADI LONGLIFE 4m3 >i3n 6n 393 534ii96. E 3365 3365 23  4>i359 4>i359 in35i65 in35i65 6 6ni235 6ni23553m 53m6 6 6m6 1/8 &#.' mm- E42i E42i P562496 In2495i3 .A. 536mi3n2 43 3 3365 23  4>i359 in35i65 3 23 1/1! 6 m=65. &V35 9> A  17 R3in 23 33653 23 4>i359 5 >n2-.

24. CÁLCULO DE LAS DIMENSIONES DE LAS POLEAS DE CAE*A - COLA (MOTRI* - CONDUCIDA) 24.. CÁLCULO CÁLCULO DEL DIÁMETRO DE LAS POLEAS. C6m6:

T , x 100 T   MÁX)TRABA1O

=

19.4 x 100 22.8

=85.09

V65 43 39 m4= 35n6  8$ ( 65 9n96( 96mm6 3 65 in2i26 3n  9> A  18 23 n36 A: Dim3956 mnim6 23  63 3n mm( 65 . P5 >n2 6n  23 +62n( 23 #' 6n;: P63 m695i;: Dim3956 536m3n2>3 1'$ mm 65 . En96n3( Dim3956 P63 P63  m695i;: 1'$  ) K $00 mm. P63 6n24i2: Dim3956 536m3n2>3 536m3n2>3 100 mm 65 . Dim3956 23 63 6n24i2: 100  ) K )00 mm. P65 m=65 3ii3ni 6>352 3n 6 59i6( 23i2im6 43:

 Dm= D c =500 mm.  

Dónde:  D m : Dim3956 23  63 m695i;.

 D c : Dim3956 23  63 6n24i2.

24.2.CÁLCULO DEL ANCHO DE LAS POLEAS

En 3 96+6 23 FAMIA INTERNACIONAL .A. RODILLO  POLEA PARA FAJA FAJA TRANPORTA TRANPORTADORA DORA HANDLING( 3m6 43 3 n<6 536m3n226 5 5  63 63 3 i+4 i+4  n<6 n<6 23  ? ? 33 33i6 i6n2 n2  m # 4+2 4+2  23 in5 in53m 3m3n 3n96 96 = 43 43 39 39n n 3n 6n 6n65 652 2n ni i 6n 6n   n65m n65m  CE4A &CONVEOR EQUIPMENT MANUFACTURER AOCIATION- UA. En96n3:

 A = 20+3 =23 ≈585 mm. mm.

P65 9n96(  2im3ni6n3 +3n353 23 m> 63 6n:

DIÁMETRO E#TERIOR ANCHO

2!.

'

! mm. '

!+!mm.

CÁLCULO DEL SISTEMA DE TRANSMISIÓN

E m6imi3n96 3 inii 3n 3 m69655324965( 43 6m53n23 4n m6965 395i6 23 2  !P  =   = 4n 5324965 23 36i22( 626 in935nm3n93 65mn26 4n 66 >643. L 36i22 23 m6965 3 53243 6ni235>3m3n93 3n 3 5324965 23 36i22. En 3 3?3 23 i2 23 m69655324965 3 in9 4n in 23 23n 6 5639 m695i;( 43 95>? 3n 53? 6n 6956 in  5639 6n24i26 43 3 m6n9 3n 3 3?3 23  63 63 23 >3; >3; 6 63 63 m695i m695i;; 23 95n 95n659 65926 265. 5. Am>6 Am>6 56 5639 39 3 3n; 3n;n n m32in93  23n( 4=6 6 m6  23935min5 m 23n93. En 39 39(  5324in 23 36i22 3 53i; 3n 4nin 23  53in 23 nm356 23 2i3n93 23 6 26 i6n3. L 36i22 23 569in 23 in 6n24i26 3  mim mim 43 269 269   63 63 m695i;( m695i;( 65 395 395 m6n926 m6n926 6>53 6>53 3 mim6 mim6 3?3 = 39 2i539m3n93 53i6n2   36i22 in3 &V- 23  >n2 95n659265(  4 3 23 70 m/min. &D96 23 56=396-.

2$. DETERMINACIÓN DE DE LA LA "E "ELOCIDAD DE DE RO ROTACIÓN DE DE LA LA POLEA MOTRI* (N) 3+n 6 296 23 56=396( n33i9m6 43  36i22 23  ? 3 V K 700 m/min. E9 mim 36i22 35  36i22 9n+3ni 23  63 m695i;( 5 6 4 23>35 +i55   36i22 23 569in N 1 43 453m6 453m6  6n9in4in: 6n9in4in:  2 x D 1 x 3 1 1000 V  V = 4 3 1= 5%/n%e : 1000 2 x D1

 3  : Nm356 23 RPM 23  63 m695i;. 1

V  :  :

 D

1

V36i22 23  >n2( 3n m/min. :

Dim3956 23  63 m695i;( 3n mm.

 3  = 1

1000 x 70

2 x 500

=44.6 r'm

C6m6 3 2im3956 23  63 m695i; 3 i+4  23  63 6n24i2(  36i223 23 m> 63 9m>in 35n i+43. P65 6 9n96:

 3  = 44.6 r'm 2

2%.

SELECCIÓN DE DEL MOTORREDUCTOR

Un m696 m69655 5532 324 496 9655 23 234 426 26 5 5 3 95n 95n 65 659 926 2655 23 ? ?(( 43 43 95> 95>? ? 3n   6n2ii6n3 43 3 533n9n 3n 4n n9 min35( 3 3 m69655324965 6i 6n i93m n395i6 23 3n+5n?3( 3n+5n?3( 4m35+i26 4m35+i26 3n 3i93 23 95nmiin. 95nmiin. En   9> 9>  A  1: 1: M69 M6965 6553 5324 249 965 653 3 23 V36i 6i2 22 2 D3 D356 56  = A  '0: '0: M696553249653 C6i3 D356 23 n36 A( 96m2 23 96+6 23  >5i 23 m69653 = 53249653 53249653 23 36i22 D356 .A( 6m6 53353ni( 53353ni( 43 3 4323 4323 33i6n5 3n 44i35 695 m5 6n35n26  59359i( 33i6nm6 3 motorreductor de 12 HP  6m4396 23  i+4i3n93 mn35: Moto Motorr e!ct !ctr" r"co co 1#2 1#2 M$% M$% &edu &educt ctor or de 'eo 'eoc" c"da dad d P 28 ( 6n 6n   i+4 i+4i3 i3n9 n93 3

59359i:

♦

P693ni 23 m6965: Ti6 23 5693in: T3nin T3nin 23 im3n9in: im3n9i n: F5343ni: F5343ni: T3m35945 T3m35945 2mii>3: V36i22 23 3n952: V36i22 23 i2: P36: Dim3956 23 3?3: Dim3ni6n3 Dim3ni6n3 +3n353:

1' HP( T5ii6. C6n ?4 23 52i( 39326. ''0 V/))0 V. !0 H;. 7$" C. 17)$ RPM. )! RPM. ''' *+. 7$ mm. )#0  18.$  )#0 mm. &An<6. 5+6 . 945-.

♦

i93m 23 535i+35in: 535i+35in:

C6n 3n9i265 23 4mini6.

♦ ♦ ♦ ♦ ♦ ♦ ♦ ♦ ♦

2+.

CÁLCULO DEL SISTEMA EMA DE PIÑ IÑO ONES - CADENA.

C6m6  36i22 23 i2 23 m69655324965 3 )! RPM =  23  63 m695i; 6 63 23 >3; 3 )).! 5m( 3n96n3  53in 23 95nmiin &i- 35:

i=

46 44.6

=1.0314

E 5639 m695i; 3 m6n95 3n 3 3?3 23 i2 23 m69655324965. En  9> A  '1 23 n36 A: Dim3ni6n3 23 En+5n?3 5 C23n AA 1'0( 33i6nm6 4n 5639 m695i; 23 '0 2i3n93. E9 33in 3 <3 6ni235n26 43 93n+ 4n nm356 >?6 23 2i3n93( 356 93ni3n26 533n93 3 2im3956 23 3?3 23 i2 23 5324965( 5324965( 65 6 43 3 4>6 6 n36 23 in 23>35 93n35 3 2im3956 n335i6 43 35mi9 6?5 3 3?3 = m4in5 3 n 23 <39( 432n26 4n 3365 23 532 4ii3n93 5 665 3 35n6 23 4?3in 3n 4n +4?356 5626 3n 393 n36.

*  2 /011 &1: Nm356 23 2i3n93 23 in m695i;i=

C6m6:

46 44.6

=

6  46 x 20 4 6  = =20.6 6  44.6 2

2

1

Ado+*amo) 2  5 21 dien*e) &': Nm356 23 2i3n93 23 in 6n24i26-

C6n 6 4 93n253m6 3 in m695i; 6n '0 2i3n93 = 3 in 6n24i26 6n '1 2i3n93. C6n 396 i6n3 i6n3 33i6n26 33i6n26 63m6  45 45  36i22 39 39 23  ?. L 36i22 23 569in 6553+i2 23  63 m695i; 3:

 3  = 1

46 x 20 21

=43.81 r'm

C6m5n26 393 65 6n 3 N 1  iniim3n93 426 &)).! 5m- 3m6 43  2i353ni n6 3 i+nii9i. i+nii9i. L 36i22 &V- 23  ? 35:

V =

2 x D  x 3  1

1000

1

=

2 x 500 x 43.81 1 000 000

=68.82 m / min

C6m5n26 V K !8.8' m/min 6n  36i22 56439 6m6 296: V K 70 m/min( 3m6 43 n6 3i93 5iin 6ni235>3 43 393 i+nii9im3n93  6 23m 5m3956. E 6 23 6 i6n3 =  23n 39 3n 4nin 23  693ni  95nmi9i5 = 23 nm356 23 5m 23 in m695i;. P5 45 3 6 23 6 i6n3 53im3n93 23>3m6 23935min5  693ni 23 2i36 =  693ni 34i3n93. 34i3n93.

2&.

CÁLCULO DE LA POTENCIA DE DISEÑO ( P / )

D3  9> A  '' 23 n36 A: F9653 23 35ii6 5 T5nmii6n3 65 C23n 23 R62i6( R62i6( 96m2 23 i>56 Di36 Di36 23 E3m3n96 E3m3n96 23 M4in 23 J4n J4n J. H65i(

23935minm6 3 965 23 35ii6 5 95nmii6n3 65 23n 23 562i6: P5 m4in m4in5i 5i  m6i2 m6i2  65 m6965 m69653 3 39 395i 5i6 6 &C3 &C3 B-( 33 33i im3 m3n93 n93 5 5 95n 95n659 65926 2653 53 im3n im3n92 926 6 6 5+2 5+26 6 4ni65 4ni65m3m m3m3n 3n93( 93( 3 965 965 23 35i 35ii6 i6 65536n2i3n93 65536n2i3n93 3 1.0 Dn23: P2 K Pm  F965 23 35ii6. P2: P693ni 23 2i36. Pm: P693ni 23 m6965.

P/  2 HP

Pd = 12 x 1.0 = 12 HP HP..

3.. 3

CÁLCU ÁLCUL LO DE LA POTE POTENC NCIA IA NOM NOMIN INAL AL EQU EQUI"AL I"ALEN ENTE TE (P 1)

En  9> A  '# 23 n36 A: F965 M62ii965i6 23  P693ni  T5nmi9i5( 96m2 23 Di36 23 E3m3n96 23 M4in 23 J4n J. H65i( 23935minm6 3 F965 M62ii965i6. P5 in m695i; 6n '0 2i3n93( 3 965 65536n2i3n93 3 0.5 . Pe = 0.95 x Pd = 0.95 x 12 = 11.4 HP

3.

Pe = 11.4 HP

SELECCIÓN DE LA CADENA'

En 3 +5i6 A  '# &- 23 n36 A: G5i6 5 33in 23 C23n AA( 96m26 23 Di36 23 E3m3n96 23 M4in 23 J4n J. H65i( 5 P e = 11.$ HP  =  = 36i22 23 569in 23 in m695i; K )! 5m( 93n3m6 26 6i6n3: - C23n C23n AA AA 1)0  1 >- C23n C23n AA AA 1'0  '

C23n C23n im3 im3  P6 1.7$ 4+. 4+. C23n C23n 26>3 26>3  P6 1.$0 4+. 4+.

T3ni3n26 3n 43n9 3 ?43+6 23 i6n3 33i6n26 = 43 3n 393 6(  23n 23 6 6 1.$ 1.$ 9i3n 9i3n3 3 4n 4n m5 m5< < m m 4 43 3 = 4ni 4ni65 65m3 m3 43 43  23 6 6 1.7$ 1.7$( ( )eleccionamo) la CADENA ASA 12 62.

32. CÁLCULO DE DE LA LA "EL "ELO OCIDAD TA TANGENCIAL DE DE LA LA CA CADENA (") V9

=

π .D 1.N1

1'

D6n23 :

V9: V36i22 9n+3ni 23  23n( 3n i3/min.

D1: Dim3956 23 6 23 in m695i;( 3n 4+2. N1: Nm356 23 RPM 23 in m695i;.  D ' 1=

%/n%e : 180 * sin 6 1

( )

P: P6 23  23n( 3n 4+2. &P K 1.$-. 1: Nm356 23 2i3n93 23 in m695i;. 1.5

 D ' 1= sin

( ) 180 * 20

=9.59 ',$( .V t =

2 x 9.59 x 46 =115.5 ft /min 12

En  9> A  '): E3iii6n3 5  C23n 23 R62i6 AA. T6m2 23 Di36 23 E3m3n96 23 M4in 23 J4n J. H65i( 6>35m6 43 5 23n  AA 1'0(  36i22 mim 35mii>3( 4ni6nn26 4ni6nn26 6n i93m 23 4>5iin 4>5iin mn4 mn4 3 23 1#0 9/min. 9/min. P65 9n96( 6m6  36i22 36i22 9n+3ni 9n+3ni  23  23n 23n 3 m3n65 43  36i22 mim 35mii>3(  23n AA 1'0 33i6n2 4m3 6n 6 53435imi3n96. 53435imi3n96.

33.

CÁLCULO DE LA LONGITUD DE CADENA (L P)

L 6n+i942 23 23n 3 4323 45 3m3n26  i+4i3n93 353in:

 L - =2 &  - + 0.53 ( 6  +6  ) %/n%e : 1

 L - :

2

L6n+i942 23  23n( 3n nm356 23 6. 6.

&  - :  Di9ni 3n953 3n956 23 i6n3( 3n nm356 23 6. 6  :  Nm356 23 2i3n93 23 in m695i;. 1

6  :  Nm356 23 2i3n93 23 in 6n24i26. 2

3 536mi3n2 4mi5 &  -  23 #0  $0 6. &Di36 23 E3m3n96 23 M4in( H65i  +. 0-.

C6ni235n26 C6ni235n26 43 6 i6n3 m695i; = 6n24i26 9i3n3n 539im3n93 >?6 nm356 23 2i3n93( 4mi53m6:

&  -=30 'a7o7

 L - =2 ( 30 )+ 0.53 ( 20 + 21 )=81.73  L - =82 'a7o7 ( 38mero  38mero 'ar m97 cercano cercano ) /

7omamo):

 L - =82 x 1.5=123 pulg.≈3 124.2 mm.  L - =82 'a7o7 ( 3124.2 mm )

&  -   39( 5  L - =82 'a7o7 (

V63m6  45  2i9ni 3n953 3n956 6n  i+4i3n93 353in: L  p

=2 &  - +

82

En96n3:

20

=

2C  p

+

Z +Z 1 2 2

(Z − Z ) 2 1 2 + 4π  2 C  p

2

+ 21 ( 20 −21 ) + 4 &  - =30.75 'a7o7 2

2

4 2 

&  -

& =30.75 'a7o7 x 1.5 ',$( / 'a7o =46.125  ',$( .

L 2i9ni 3n953 3n956 35:

& =46.125 ≈1 171.60 mm.

CONCLUSIÓN'

Uaremo *"+o,e do-e de 20  21 d"e,te co, cade,a do-e ASA 120/ *ao: 1.5 *u. Lo,"tud de cade,a: 82 *ao. D"ta,c"a e,tre ce,tro de *"+o,e: 111.0 mm.

34. RESUMEN DE LOS ELEMENTOS QUE CONFORMAN EL SISTEMA DE TRANSMISION DEL TRANSPORTADOR DE FAJA ELEMENTO

CARACTERÍSTICAS

 Tipo coaxial, sistea planeta!io, con en"!ana#es s$e! s$e!"id "idos os en aceite aceite de t!ans t!ansisi isión. ón. Potenci otencia: a: 12 HP, MOTORREDUCTO t!i%&sico t!i%&sico.. Tensión: ensión: 220'())0' 220'())0'.. *!ec$enc !ec$encia: ia: +0 H. 'eloc. R Ent!ada: 1-) RPM. 'eloc. /alida: )+ RPM. Di&et!o de e#e: - . PO MOTR PO CODUCDO

D/T9C9

C9DE9

 Tipo: Pi3ón do4le. 5 de dientes: 20. Paso: 1. p$l". Di&et!o de paso: 6.6 p$l". 'eloc. 'eloc. de !otación: )+ RPM.  Tipo: Pi3ón do4le. 5 de dientes: 21. Paso: 1. p$l". Di&et!o de paso: 11.)6 p$l". 'eloc. de !otación: )7.81 RPM Dist Distan anci cia a ent! ent!e e cent cent!!os de pi3o pi3one nes: s: )+.1 )+.12 2 p$l" p$l".. = 11-1.+0 .  Tipo: Cadena de !odillos 9/9 120  do4le. Paso: 1. p$l". ;on"it$d: 82 pasos = 127 p$l". = 7 12).2 . 'elocidad tan"encial: 11. %t(in. = 7.2 (in.

PO;E9 PO;E9 MOTR MOTR Di& i&et! et!o exte! xte!io io!!: 00 00 . 9nco nco:: 8 8 . co con n O DE C9He!! He!!in in"4 "4on one? e? de 12  espeso!. 'elocidad de !otación: )7.81 RPM. PO;E9 CODUCD9 DE CO;9

Di& i&et! et!o exte! te!io! io!: 00 00 . . 9nco nco:: 8 8 . Con O !ec$4 ec$4!i !ii ien ento to de #e4e #e4e tipo tipo @H @He! e!!i !in" n"4o 4one ne?? de 12  espeso!. 'elocidad de !otación: )7.81 RPM.
<9D9 O *9A9  TR9/POR  TR9/PORT T9DO Capacidad: 220.80 TM(o!a. Rec$4!iiento s$p. De #e4e de 1()@ espeso! B+.) . Rec$4!iiento in%. De #e4e de 1(8? R9 espeso! B7.2 . 'elocidad: +8.82 (in. ;on"it$d: -.+ .

DISEÑO DE LOS EJES DE LAS POLEAS MOTRI* - CONDUCIDA  Toando  Toando en conside!ación n$est!os est&nda!es de t!a4a#o  de !econocidos %a4!icantes, const!$ios el si"$iente dia"!aa $e !ep!esenta la $4icación de los di%e!entes eleentos $e Fan ontados en el e#e o &!4ol de la polea de ca4eGa. ca4eGa. El di&et!o di&et!o de los e#es se!& se!& calc$lado calc$lado a contin$ación contin$ación se"n se"n no!as inte!nacionales de dise3o.