Ems Cimentacion

Departamento de Obras y Diseño de Estructuras Sismicas Sac ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS Y GEOTECNIA DEL “MEJORAMIENTO “MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE SALUD DEL HOSPITAL DE APOYO PICHANAKI, DISTRITO PICHANAKI, PROVINCIA CHANCHAMAYO, REGIÓN JUNÍN” REV. JUNÍN” REV. B

“MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE SALUD DEL HOSPITAL DE APOYO PICHANAKI, DISTRITO PICHANAKI, PROVINCIA CHANCHAMAYO, REGIÓN JUNÍN” JUNÍN”

(Estudio de Mecánica de Suelos y Geotecnia con Fines de Cimentación para el “Mejoramiento de Los Servicios de Salud Salud del Hospital de Apoyo Pichanaki, Distrito de Pihanaki, Provincia de Chanchamayo, Región Junín”) Junín”) Aprobaciones: Gerente de Geotecnia – Geotecnia – DOSED SAC

:

Jefe de Mecanica de Suelos – Suelos – DOSED SAC : REV. A B

EMITIDO PARA Revisión interna Revisión interna

Ing. Adolfo Camayo G. Ing. Yulisa Lapa M ELABORADO

REVISADO

FECHA

CHK’D

Y. Lapa M. Y. Lapa M.

A. Camayo G. A. Camayo G.

23/03/17 27/03/17 2 7/03/17

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Comentarios: A vance vanc e de E MS con fi nes de Ci mentacion H os pital de A poyo P ic hanaki

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ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS Y GEOTECNIA DEL “MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE SALUD DEL HOSPITAL DE APOYO PICHANAKI, DISTRITO PICHANAKI, PROVINCIA PROVINCIA CHANCHAMAYO, REGIÓN JUNÍN”

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INDICE 1.

INTRODU INTRODUCCIÓ CCIÓN N ................ ................................. ................................. ................................. .................................. .................................. ................... .. 4 1.1. UBICACIÓN Y ACCESO A LA ZONA DE ESTUDIO ........................................ 5 1.2. CLIMA CLIMA ................................. ................................................. ................................. ................................. .................................. ............................ .......... 7 1.3. HIDROGRAF HIDROGRAFIA IA.................................. .................................................. ................................. ................................. .............................. .............. 7 1.4. ALCANCES DEL DEL ESTUDIO................... .......... ................... ................... .................. ................... ................... .................. ............ ... 9

2.

GEOLOGIA GEOLOGIA................ .................................. .................................. ................................. ................................. .................................. ...........................10 .........10 2.1. GEOLOGIA LOCAL .........................................................................................10 2.1.1. Estratigra Estratigrafía fía............................... ................................................ ................................. ................................. ...........................10 ..........10 2.1.2. Estructuras Geológicas .........................................................................15 2.1.3. Unidades Geomorfológicas ...................................................................15 2.2. CARACTERÍSTICAS DEL SUELO DE FUNDACIÓN ......................................17 2.3. AGUAS SUBTERRANEAS SUBTERRANEAS ................... ......... ................... .................. ................... ................... .................. ................... .............18 ...18 2.4. GEODINÁMICA EXTERNA .............................................................................19 2.5. GEODINAMICA INTERNA ...............................................................................19

3.

SISMICIDA SISMICIDAD D .............. ............................... .................................. .................................. ................................. .................................. ...........................19 .........19 3.1. ACELERACION ACELERACION DE DISEÑO ........................ ............... .................. ................... ................... ................... ................... ............20 ...20 3.1.1. Método determinístico ...........................................................................20 3.1.2. Método Probabilístico ............................................................................21 3.2. COEFICIENTE SISMICO.................................................................................22

4.

INVESTIGACIONES GEOTECNICAS .....................................................................22 4.1. GENERALIDADES ..........................................................................................22 4.2. CALICATAS CALICATAS................ ................................. ................................. ................................. .................................. .................................. ..................22 .22

EN LA TABLA 3.1 SE PRESENTA EL RESUMEN DE LAS CARACTERÍSTICAS DE LAS CALICATAS EJECUTADAS. ............................................................................................23 4.3. ENSAYOS DE MECANICA DE SUELOS ........................................................23 4.3.1. Ensayos Índice en Mecánica de Suelos ................................................23 4.3.2. Ensayo de Corte Directo .......................................................................25 4.4. CARACTERIZACION GEOTECNICA ..............................................................25 4.4.1. Perfil Estratigráfico ................................................................................26 4.4.2. Nivel freático .........................................................................................26 4.4.3. Nivel de cimentación .............................................................................26 Av. Julio Sumar N° N° 267 Of. 101 – 101 – El El Tambo – Tambo – Huancayo Huancayo - Junin – Junin – Perú. Teléfono: (064) 24-7389; E-mail: [email protected] [email protected] m

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5.

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ANALISIS GEOTECNICO........................................................................................27 5.1. DEFINICION DE LOS PARAMETROS PARAMETROS GEOTECNICOS ................... .......... ................... ..............27 ....27 5.1.1. relleno existente ....................................................................................27 5.1.2. suelo residual ........................................................................................27 5.1.3. resumen de parámetros ........................................................................28 5.2. ANALISIS DE CAPACIDAD CAPACIDAD DE CARGA Y ASENTAMIENTO ASENTAMIENTO ................... .......... ...............28 ......28 5.2.1. Capacidad admisible del suelo ..............................................................28 5.2.2. Análisis de Asentamiento Asentamiento ................... ......... ................... .................. ................... ................... .................. ..............29 .....29 5.2.3. Resultados de Capacidad Capacidad de Carga y Asentamiento............... Asentamiento............... ..............30 .......... ....30 5.3. CAPACIDAD DE CARGA CON SISMO ...........................................................31 5.4. DETERMINACIÓN DE LOS PARÁMETROS SÍSMICOS (RNE, NORMA E.030) E.030) ................................. .................................................. .................................. ................................. ................................. .................................. ..................31 .31 5.4.1. Factor de Zona ......................................................................................31 5.4.2. Parámetros del Suelo ............................................................................32 5.5. LICUEFACCIÓN DE SUELOS .........................................................................32 5.6. SUELOS COLAPSABLES ...............................................................................32

6.

PROBLEMAS ESPECIALES DE LA CIMENTACIÓN .............................................33 6.1. ATAQUE QUÍMICO POR SUELOS SUELOS Y AGUAS SUBTERRÁNEAS SUBTERRÁNEAS AL CONCRETO DE CIMENTACIÓN. ............................................................................33

7.

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ...........................................................34 7.1. CONCLUS CONCLUSIONES IONES ................................ ................................................. ................................. ................................. ...........................34 ..........34 7.2. RECOMENDACIONES ....................................................................................37

8. 9.

REFERENC REFERENCIAS IAS ................ ................................ ................................. ................................. ................................. .................................. .....................38 ....38 ANEXOS ANEXOS ............... ............................... .................................. .................................. ................................. .................................. ................................3 ...............388

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1. INTRODUCCIÓN El presente informe documenta el desarrollo del estudio geotécnico con fines de cimentación para la “El Mejoramiento de los Servicios de Salud del Hospital de Apoyo Pichanaki, distrito de Pichanaki, Provincia de Chanchamayo, Región Junín. El estudio fue realizado por Departamento de Obras y Diseño de Estructuras Sísmicas SAC (DOSED SAC) a cargo del Ing. Adolfo E. Camayo Ginche por encargo del CONSORCIO SELVA CENTRAL. Dosed Sac desarrolló un programa de investigaciones geotécnicas de campo que consistió en la ejecución de cinco (05) calicatas realizadas de forma mecánica. De las investigaciones geotécnicas se obtuvieron muestras representativas del suelo de cimentación, las cuales fueron seleccionadas y enviadas al laboratorio geotécnico de Dosed Sac en la ciudad de Huancayo. En nuestro laboratorio se realizaron ensayos estándar y especiales con la finalidad de determinar sus características físicas y mecánicas de los materiales que conforman el suelo de cimentación. El estudio comprendió el cálculo de la capacidad de carga admisible y asentamientos del estrato de cimentación ante la aplicación de las cargas actuantes de la edificación que se emplazarán en la zona de estudio según el plano del anteproyecto alcanzado. Sobre la base de la información obtenida durante las investigaciones de campo, se determinó un nivel mínimo de cimentación de 3.40m en terreno natural y a 1.40m debajo del sótano técnico (zona de aisladores sísmicos). Este nivel está relacionado con el tipo de estructura a cimentar. Para los cálculos de diseño estructural se presenta la variación de la capacidad de carga y del asentamiento para distintos tipos de cimentación en los anexos donde se ilustran diferentes condiciones de las dimensiones de la cimentación. La capacidad de carga admisible del estrato de cimentación, para las estructuras a emplazarse sobre el área de la construcción del Hospital de Apoyo Pichanaki, presenta valores mínimos de 1.10 kg/cm 2, y un asentamiento máximo de 0,02 mm. Estos valores son indicadores de un buen desempeño de la cimentación para las condiciones que impondrán los elementos a cimentarse.

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1.1. UBICACIÓN Y ACCESO A LA ZONA DE ESTUDIO El área del proyecto se encuentra hacia el lado este de la parte central de la ciudad de Pichanaki, y en la Cordillera de los andes Centrales del Perú.

Área de Estudio

Plano N° 1. Ubicación del Proyecto.


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a) Ubicación Política Políticamente se sitúa: CUADRO Nº 01: UBICACIÓN DEL ÁREA UBICACIÓN POLÍTICA Departamento Junín Provincia Chanchamayo Distrito Pichanaki Avenida San Martín-Cuadra 4 b) Ubicación Geográfica Se sitúa en la siguiente coordenada:

CUADRO Nº 02: PUNTO UTM DEL ÁREA COTA ESTE NORTE 502 514051,12 8792264,21 Zona 18 L Datum WGS 84 c) Límites Presenta los siguientes límites: CUADRO Nº 03: LIMITES DEL ÁREA LADO PROPIEDAD NORESTE Jirón Francisco Solano SURESTE Jirón Junín NOROESTE Jirón 1 de Mayo SUROESTE Av. San Martín – Cuadra 4

d) Accesibilidad La obra proyectada es accesible por la Carretera Central que está asfaltada, accesible desde la costa y desde la sierra central del Perú. En nuestro caso se utilizó la ruta que va desde la ciudad de Huancayo – Jauja – Lomo Largo – Tarma – La Merced – Pichanaki - Lugar del Proyecto. En camioneta se hace un tiempo de 3.30 horas aproximadamente.


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1.2. CLIMA El clima en la zona es propio de la zona de selva, de agosto a octubre la precipitación es moderada, mientras que de noviembre a abril las lluvias son intensas originando un aumento de caudal de los ríos, teniendo un clima Templado Moderado Lluvioso a Semicálido (Cw), según la distribución de Koppen. El clima es cálido y seco, con variaciones marcadas en función de la altitud. Como regla, es cálido en la parte baja y templado a medida que se acerca a las alturas andinas. Aquí llueve más que en ningún otro lugar del Perú (generalmente por encima de los 1800 mm), lo que favorece la formación de numerosos torrentes y cascadas de agua cristalina. En algunas zonas, donde la lluvia es casi una constante a lo largo de los 365 días del año, los niveles de precipitación llegan a los 7000 mm, formando verdaderos "mundos semiacuáticos" en tierra firme.

1.3. HIDROGRAFIA El principal río del área de estudio es el río Perené, el cual presenta una dirección general de noroeste hacia el sureste, que es un tributario por la margen izquierda del rio Chanchamayo. Hay que resaltar que el río Pichanaki presenta una dirección de suroeste a noreste, y es un tributario por la margen derecha del río Perené, la cual se unen hacia el lado este y frente a la ciudad de Pichanaki. Hay que anotar que el rio Pichanaki se encuentra a una distancia de 420 m en línea recta hacia el lado noroeste del área del proyecto, y el río Perené se ubica a una distancia de 690 m en línea recta hacia el lado noreste del área de estudio. También hay que mencionar que la cota donde se sitúa el proyecto es de 502 m.s.n.m. aproximadamente, la cota del río Pichanaki a la altura del proyecto es de 494 m.s.n.m. aproximadamente, y la cota del río Perené a la altura del proyecto es de 491 m.s.n.m. aproximadamente. Como se puede notar el área de estudio se encuentra 8 m más alto que el río Pichanaki, y 11 m más alto que el río Perené.


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Todos los ríos forman valles fluviales, los cuales transportan material rodado, que conforman material fluvial, los que se encuentran cubriendo la mayoría de la superficie de las formaciones rocosas del área, también hay que anotar que esta superficie se encuentra cubierta por una espesa vegetación.

Imagen N° 1. Ciudad de Pichanaki y drenaje del área de estudio.

Fotografía N° 1. Confluencia de los ríos Pichanaki (lado izquierdo) y el río Perené (lado derecho).


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1.4. ALCANCES DEL ESTUDIO El presente párrafo corresponde al estudio de Geología del área del proyecto “MEJORAMIENTO “MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE SALUD DEL HOSPITAL DE APOYO PICHANAKI, DISTRITO PICHANAKI, PROVINCIA CHANCHAMAYO, REGIÓN JUNÍN”, se presenta para determinar las características geológicas, litológicas y estructurales de los horizontes que presenta el terreno en el área donde se ubicará el Hospital de apoyo del proyecto antes mencionado, para el diseño de las estructuras principales y complementarias, que el proyectista deberá tener en cuenta. El proyecto se sitúa en la vertiente oriental y central de la Cordillera de los Andes del Perú, el área del proyecto se ubica hacia el lado este de la ciudad de Pichanaki, entre el río Perené y la Plaza Armas de la ciudad, perteneciente a la Provincia de Chanchamayo, Departamento de Junín. El programa de actividades está encaminado a determinar las características geológicas, litológicas, geomorfológicas y estructurales del área del proyecto, el cual va a conllevar al desarrollo de la construcción de las obras proyectadas, beneficiando el desarrollo de la salud de la población, y de las comunidades cercanas. Para tal fin se ha efectuado el presente estudio geológico, en base a observaciones superficiales superficiales y toma de muestras para determinar las características del lugar. La aplicación de los métodos y técnicas que se describen es determinada según las condiciones geológicas y geomorfológicas del lugar, y de la magnitud y fines de la obra proyectada. Las condiciones geológicas superficiales, en forma general permiten determinar que, el lugar presenta estabilidad para la ejecución del proyecto mencionado


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2. GEOLOGIA El proyecto se sitúa en la vertiente oriental y central de la Cordillera de los Andes del Perú, el área del proyecto se ubica hacia el lado este de la ciudad de Pichanaki, entre el río Perené y la Plaza Armas de la ciudad, perteneciente a la Provincia de Chanchamayo, Departamento de Junín. El programa de actividades está encaminado a determinar las características geológicas, litológicas, geomorfológicas y estructurales del área del proyecto, el cual va a conllevar al desarrollo de la construcción de las obras proyectadas, beneficiando el desarrollo de la salud de la población, y de las comunidades cercanas. Para tal fin se ha efectuado el presente estudio geológico, en base a observaciones superficiales y toma de muestras para determinar las características del lugar. La aplicación de los métodos y técnicas que se describen es determinada según las condiciones geológicas y geomorfológicas del lugar, y de la magnitud y fines de la obra proyectada. Las condiciones geológicas superficiales, en forma general permiten determinar que, el lugar presenta estabilidad para la ejecución del proyecto mencionado.

2.1. GEOLOGIA LOCAL El área del proyecto se encuentra zonificada geológicamente en el lado oriental de la Cordillera Central de los Andes peruanos, en el área se presentan rocas ígneas y sedimentarias, sedimentarias, sobre estas se ubican depósitos recientes de tipo coluvial. coluvial. Se caracteriza por presentar geoformas escarpadas, de relieves de pendiente moderado a alto, tal como los cerros Zotorari y El Mirador ubicado a ambas márgenes del valle del río Perene.

2.1.1. Estratigrafía Del reconocimiento de campo, y al observar el Mapa Geológico del cuadrángulo de Bajo Pichanaki, Hoja 22-n, publicado por el INGEMMET a escala 1/100000 (Mapa N° 1), se ha determinado que la formación rocosa predominante en la zona son rocas sedimentarias. A continuación, se describirán las unidades litológicas aflorantes alrededor del área de estudio, descrito desde el más antiguo al más reciente. Av. Julio Sumar N° N° 267 Of. 101 – 101 – El El Tambo – Tambo – Huancayo Huancayo - Junin – Junin – Perú. Teléfono: (064) 24-7389; E-mail: [email protected] [email protected] m

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Pichanaki

Mapa N° 1. Cuadrángulo Bajo Pichanaki 22-n, donde se ubica el área de estudio. Figura N°1. Columna estratigráfica del área de estudio. (Fuente I ngemmet).

Formación Contaya Está constituida por limolitas de color gris amarillenta. Se presenta en el lado sur, cruza transversalmente las quebradas de Pichanaki y Kimiri, siguiendo la dirección Andina. Su edad ha sido estimada al Ordoviciano. Formación Ene Se trata de secuencias clásticas de colores rojizos de ambiente continental, se ubica hacia el lado noroeste de la zona, se encuentra debajo de las calizas del Grupo Pucará, se le asigna un rango de edad Permiano superior a Triásico inferior. Grupo Pucará Está conformado por secuencias carbonatadas de ambiente marino, cuyo rango de edad es del Triásico superior al Jurásico inferior. Morfológicamente se caracterizan por presentar lomas alargadas, forman escarpas. Litológicamente están conformadas por calizas grises a amarillentas en estratos delgados a gruesos. Se presenta a manera de franjas longitudinales de dirección andina. Av. Julio Sumar N° 267 Of. 101 – El Tambo – Huancayo - Junin – Perú. Teléfono: (064) 24-7389; E-mail: [email protected]

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Grupo Oriente Se caracteriza por presentar areniscas de tonalidades blancas a amarillentas y rojizas, se observan capas gruesas a delgadas, también se presentan areniscas cuarzo feldespáticas con matriz arcillosa. En el área de estudio se presenta hacia el lado oeste, donde el rio Pichanaki lo atraviesa. Se infiere que corresponde al Cretáceo inferior.

Formación Chonta Se caracteriza por la presencia de calizas de color gris, en estratos delgados, con niveles de calizas arenosas y margas hacia la parte superior. Se ubica en las partes altas de la zona oeste de estudio, está conformando pliegues, son de edad Cretáceo superior. Av. Julio Sumar N° 267 Of. 101 – El Tambo – Huancayo - Junin – Perú. Teléfono: (064) 24-7389; E-mail: [email protected]

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Depósitos Cuaternarios Son acumulaciones de materiales detríticos inconsolidados, que cubren las márgenes de los ríos, son de granulometría media a gruesa principalmente. Conforman el suelo del área del proyecto. Depósitos fluvio-aluviales Se tratan de acumulaciones de materiales gravosos que se ubican en las márgenes o bordes de los actuales ríos, como el Perené y el río Pichanaki, los cuales están en un proceso de erosión y acumulación, es posible diferenciar las terrazas, así como llanuras de inundación. La playa del río Perené que se sitúa a 690 m de distancia de la obra proyectada, se observa bolonería y cantos subredondeados a redondeados, englobados con grava arenosa suelta, sin material ligante.

Fotografía

N°

3.

Clastos de roca ígnea en la margen derecha del río Perené, a la altura

de

la

obra

proyectada y a 690 m de distancia.


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Fotografía N° 4. Llanura

de

inundación del río Perene, a la altura de

la

obra

proyectada y a 690 m de distancia.

Rocas Ígneas Como se puede notar de la estratigrafía descrita anteriormente, no se menciona rocas ígneas, porque no se observan afloramientos de este tipo de rocas, pero sin embargo al observar los sedimentos y la grava que conforman el suelo de los alrededores donde se ubicará la obra proyectada, así como al observar los clastos que se encuentran en las márgenes del río Perené, se identifica la presencia de rodados y clastos de roca ígnea de naturaleza tonalita y monzonita, estos materiales han sido transportados desde las partes altas y aguas arriba del actual área de estudio, probablemente hayan sido erosionados y transportados por el río Perené, desde los cuadrángulos de Oxapampa (22-m), que se halla en el lado noroeste de Pichanaki, y del cuadrángulo de La Merced (23-m) que se ubica al suroeste de Pichanaki, y cuyo río Pichanaki también ha erosionado y transportado este material ígneo hacia la parte baja que es donde se sitúa el área del presente estudio.


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2.1.2. Estructuras Geológicas Al observar la zona del proyecto se puede inferir que, existen dos estructuras bien definidas, el primero es el valle del Perené el cual se infiere que debe estar relacionado a una falla regional de dirección andina, y la otra estructura geológica es la quebrada del río Pichanaki que es transversal al río Perené, y que también debe tener un origen tectónico, formando una fractura tensional local. La morfología del área de estudio es el resultado de los efectos degradatorios causados por los agentes de meteorización, que han actuado sobre las unidades litológicas constituidas principalmente por roca ígnea. Dentro de los agentes meteorizantes que han tenido un papel preponderante en la geomorfología actual del área ha sido la temperatura del medio ambiente, las precipitaciones pluviales, y la escorrentía superficial. Las unidades geomorfológicas del área de estudio han sido definidas considerando criterios geográficos y morfoestructurales. 2.1.3. Unidades Geomorfológicas Cordillera Oriental Se presenta a manera de una franja continua de dirección noroeste – sureste, aquí se presentan las mayores altitudes conformadas por la Cordillera Oriental. Su topografía es agreste y accidentada, presenta valles encañonados, cuya escorrentía erosiona continuamente las laderas cordilleranas. Estas unidades geomorfológicas están constituías por litología ígneas y sedimentarias, cuya edad va desde el Cretáceo hasta el Terciario medio. Valles Conformado por depresiones planas de superficies subhorizontales a horizontales, como por ejemplo el valle donde se ubica la ciudad de Pichanaki, que han sido desarrollados por riachuelos y ríos caudalosos que atraviesan la Cordillera Oriental, y se dirigen hacia la Faja Subandina, para drenar sus aguas hacia la vertiente amazónica. Av. Julio Sumar N° 267 Of. 101 – El Tambo – Huancayo - Junin – Perú. Teléfono: (064) 24-7389; E-mail: [email protected]

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El área de estudio se sitúa en esta unidad geográfica, se trata del valle del río Perené flanqueado por las laderas de la cordillera oriental. Es muy probable que el origen de estos valles estén relacionados a fallas regionales de dirección andina. El relieve de la zona corresponde a un valle fluvial, la obra proyectada se sitúa en la margen derecha del río Perené, que es el principal drenaje del área, y también se presenta el río Pichanaki, que es un río tributario, donde el proyecto también se sitúa por su margen derecha. El valle donde se asienta la ciudad de Pichanaki, y por consiguiente la obra proyectada, ha sido rellenada por material transportado por el rio Perené principalmente, es muy probable que el cauce del antiguo rio Perene haya sido mucho más ancho que el actual, y que con el tiempo ha ido rellenando el valle por la continua acumulación de material transportado desde aguas arriba hacia esta parte del valle, y también es muy probable que el cauce de este río haya migrado hacia el cerro Zotarari, es decir al lado este, hasta llegar a su actual ubicación, y también es probable que al ir migrando se hayan formado otros cauces secundarios dentro del ancho de este valle, y que con el tiempo estos cauces secundarios hayan quedado separados del cauce principal, formándose depósitos de material fino tipo arcilla, es decir sean paleo-cauces conformados por material plástico. Cono de deyección En la parte baja del valle y al pie de las laderas de los cerros se presentan depósitos coluviales, en forma de conos de deyección, debido al aporte masivo de las quebradas tributarias, o de riachuelos, que han depositado y acumulado material granular de granulometría variable e inconsolidados. La superficie de la zona se encuentra cubierto por vegetación. Esto se ha visto principalmente hacia la parte baja del cerro que se ubica en el lado oeste del área de estudio, donde se encuentra el Asentamiento Humano Mariátegui, y parte baja del cerro El Mirador.


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(Fuente INTERNET)

Fotografía N° 2. Vista del valle del río Perene donde se asienta la ciudad de Pichanaki.

2.2. CARACTERÍSTICAS DEL SUELO DE FUNDACIÓN El reconocimiento de campo realizado en el área del proyecto y adyacente por el lado este hacia el río Perené, así como por el lado norte hacia el río Pichanaki, ha permitido definir que la zona era un valle que a manera de cuenca ha recibido materiales detríticos de los ríos Perené y Pichanaki, con el tiempo se han ido acumulando y ha llegado a la superficie actual, la cual se presenta en forma de terraza fluvial, que es donde se ha asentado la ciudad de Pichanaki. Al revisar la conformación del suelo del área, se observa que el material es principalmente de tipo granular, es lo que predomina, con poco material gravoso. Al revisar lar márgenes del rio Perené a la altura de la obra proyectada, se observa la predominancia de material arenoso, con presencia de grava gruesa, donde los clastos en un 90% lo constituyen roca ígnea de tipo tonalita a monzonita, y un 10% lo conforma roca sedimentaria de tipo clástica. De ahí que los suelos del área sean arenas con predominio de minerales félsicos. Fotografías N° 5 y N° 6. Dada la diferencia de cota que hay entre el río Perené y la superficie donde se Av. Julio Sumar N° 267 Of. 101 – El Tambo – Huancayo - Junin – Perú. Teléfono: (064) 24-7389; E-mail: [email protected]

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ubicará la obra proyectada, que es de 11.00 m, estimo que toda esta altura va a presentar las mismas características granulométricas, y también es probable que a esta profundidad se encuentre el nivel freático, también es probable que debajo de la obra proyectada puede presentarse un paleocauce con contenido de material arcilloso.

Fotografía N° 5. Vista del suelo arenoso en la obra proyectada.

Fotografía N° 6. Clastos de roca ígnea gris claro, margen derecha del río Pichanaki, cerca confluencia con el río Pichanaki.

2.3. AGUAS SUBTERRANEAS Av. Julio Sumar N° 267 Of. 101 – El Tambo – Huancayo - Junin – Perú. Teléfono: (064) 24-7389; E-mail: [email protected]

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Como se mencionó anteriormente, la conformación del subsuelo es de material granular, por consiguiente, presenta permeabilidad, y se estima que el nivel freático debe encontrarse a 11.00 m aproximadamente de profundidad. El día de la inspección de campo también se estaban realizando calicatas, y se observó que dos calicatas del lado noreste presentaban nivel freático a los 3.10 m, por lo que se puede deducir que debajo se puede encontrar otra bolsonada de agua.

2.4. GEODINÁMICA EXTERNA La geodinámica externa está subordinada a la actividad pluvial de la zona principalmente. En el lugar donde se proyecta la obra, se observa que los taludes de los cerros se encuentran a más de 1 km de distancia, por lo tanto no tendría problemas de deslizamiento de taludes. Sobresaturación del suelo Este fenómeno tiene su origen en el discurrimiento de agua por las fuertes precipitaciones pluviales que a estas altitudes se dan en los meses de lluvia. El discurrir de las aguas se da en forma superficial sobre el suelo que está constituido principalmente por material granular, aprovechando la permeabilidad del material de cobertura se presentaría este problema.

2.5. GEODINAMICA INTERNA La geodinámica interna está relacionado a la actividad sísmica del área, y este directamente influenciado por las fallas que se presentan en el área de estudio, es muy probable que el valle del Perené se ha originado por una falla, al menos en este tramo del valle donde se ubica la obra proyectada, tal como también puede ser observado en la imagen satelital de la zona. Por lo que se hace necesario realizar un estudio sísmico del área.

3. SISMICIDAD


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3.1. ACELERACION DE DISEÑO Se ha realizado la compilación de información del estudio de peligro sísmico realizado por Alva (2005), en el cual fue desarrollado a partir de métodos determinístico y probabilístico. A continuación, se resume este estudio.

3.1.1. Método determinístico El análisis de peligro sísmico determinístico, consiste en relacionar eventos sísmicos a fallas activas o potencialmente activas para determinar sus efectos epicentrales y su atenuación al lugar, con los cuales se genera un evento sísmico extremo en la zona de la fuente que se encuentra a la menor distancia del lugar de análisis. La estimación del sismo extremo se realizó a base de la información sísmica del catálogo de sismos históricos e instrumentales ocurridos cerca del proyecto. En la Tabla 2.1 se muestra los sismos extremos consideramos por Alva (2005), además la profundidad focal, la distancia aproximada a la zona del proyecto y el rango de aceleraciones máximas producidas por los sismos extremos o sismo máximo creíble. De acuerdo a los resultados mostrados en la Tabla 2.1, se observa que la actividad sísmica producida por la Subducción intermedia de intraplaca, bajo criterios determinísticos puede generar aceleraciones horizontales máximas de hasta 0,28g. TABLA 2.1 (Resultados de Métodos Determinísticos) Fuente de Falla

Distancia Profundidad (km) (km)

Zona de subducción poco profunda de interface 100 Zona de subducción profunda de intraplaca 80 Zona de corteza superficial 100 Zona de corteza superficial cercana al sitio 15 Falla Satipo 250 Falla Huaytapallana 145 La falla de Huaytapallana se encuentra al pie de

amax (g)

40

0.13 - 0.23

100 25

0.26 - 0.46 0.04 - 0.05

20 0.28 - 0.40 0.45 0.36 la cordillera del mismo

nombre; el trazo de la falla de varios kilómetros de extensión tiene rumbo NO Av. Julio Sumar N° 267 Of. 101 – El Tambo – Huancayo - Junin – Perú. Teléfono: (064) 24-7389; E-mail: [email protected]

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SE con buzamiento de 65° hacia el NE. Esta falla a raíz del sismo de 1969 tuvo un movimiento siniestral inverso, siendo el desplazamiento vertical variable, pero en todos los casos es inferior a los 2.0 m. En las inmediaciones al área del Proyecto no fue observada ninguna evidencia de influencia neotectónica, es decir se descarta la presencia de fallas activas

3.1.2. Método Probabilístico El análisis de peligro sísmico probabilístico permite estimar adecuadamente la aceleración máxima que tiene una probabilidad dada de ser superada en un periodo determinado de tiempo. La aceleración obtenida no proviene de un sismo específico si no de un efecto combinado de todas las fuentes sismogénicas. El estudio de peligro sísmico desarrollado por Alva (2005) considera las fuentes sismogénicas definidas por Castillo (1993). En la Tabla 2.2 se muestran los resultados obtenidos por Alva (2005), correspondientes a las máximas aceleraciones horizontales esperadas en la zona de estudio para diferentes períodos de retorno, considerando los modelos de atenuación de Boore (1993), Dahle A. (1995), Schmidt (1997), Casaverde y Varga (1980) y Young (1997). TABLA 2.2 (Aceleraciones máximas para Diferentes Periodos de Retorno) Periodo de Retorno (años) Ley de Atenuación Boore, Joyner y Fumal Dahle, A. et al. (1995) Schmidt et al. (1997) Young et al. (1997) y Campbell (1980) Casaverde y Vargas (1980) Young et al. (1997) y Sadigh et al. (1997)

100 0.13 0.09 0.10

200 0.15 0.10 0.12

500 0.19 0.14 0.15

100 0 0.23 0.15 0.17

200 0 0.28 0.18 0.20

500 0 10000 0.36 0.43 0.21 0.24 0.23 0.27

0.08 0.09 0.12 0.14 0.17 0.21 0.20 0.22 0.29 0.31 0.36 0.43

0.24 0.49

0.07 0.08 0.11 0.14 0.14 0.23

0.27

De acuerdo a los resultados mostrados en la Tabla 2.2, El Consultor considera una aceleración horizontal de diseño de 0,20g, correspondiente al valor más


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alto del rango de valores de aceleraciones obtenidas del análisis probabilístico, correspondiente a un periodo de retorno de 100 años.

3.2. COEFICIENTE SISMICO El coeficiente sísmico es usualmente calculado como una fracción de la aceleración máxima esperada en la zona del proyecto a nivel de superficie. Por ejemplo, el Cuerpo de Ingenieros del Ejército de los Estados Unidos (U.S. Army Corps of Engineers), recomienda el uso de un coeficiente sísmico pseudo-estático igual al 50% de la aceleración máxima. La literatura técnica internacional acepta el uso de una fracción que varía entre 1/2 a 1/3 de la máxima aceleración esperada. Por lo tanto, para el análisis pseudo-estático del diseño de taludes, se recomienda utilizar un valor del coeficiente sísmico de 0,10. (No es el caso por no existir taludes).

4. INVESTIGACIONES GEOTECNICAS 4.1. GENERALIDADES El Consultor planificó un programa de investigaciones geotécnicas de campo que consistió en la excavación de 05 calicatas, en las que se realizó el muestreo representativo del suelo de cimentación. Estos trabajos se realizaron del 16 al 18 de marzo 2017, los cuales permitieron caracterizar los materiales del subsuelo, definir niveles de cimentación y estimar los parámetros geotécnicos de los materiales de la cimentación en el área donde se proyecta la construcción del Hospital de Apoyo Pichanaki.

4.2. CALICATAS En total se ejecutaron cinco (05) calicatas, dentro de la zona del Hospital de Apoyo Pichanaki, en el suelo de fundación, los cuales tuvieron por finalidad evaluar las condiciones geotécnicas del suelo de cimentación. Se supervisó la ejecución de las calicatas y en cada una de ellas se realizó la descripción detallada, de acuerdo a la norma ASTM D2488 (Identificación Visual Manual), del material encontrado; luego se tomaron muestras disturbadas representativas que fueron identificadas y almacenadas en bolsas de plástico y Av. Julio Sumar N° 267 Of. 101 – El Tambo – Huancayo - Junin – Perú. Teléfono: (064) 24-7389; E-mail: [email protected]

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enviadas al laboratorio geotécnico de Dosed Sac, para efectuar los ensayos para su caracterización física y mecánica. Las calicatas se ejecutaron de forma manual. Adicionalmente, se obtuvieron fotografías de cada excavación de calicata. En los Anexos se presentan el Panel fotográfico y los registros de excavación de las calicatas, y en el Plano topográfico además de la ubicación de las investigaciones geotécnicas ejecutadas. En la Tabla 3.1 se presenta el resumen de las características de las calicatas ejecutadas. Tabla 3.1 (Resumen de Calicatas y Puntos de Muestreo) Calicata Nº C-01 C-02 C-03 C-04 C-05

Profundidad

Nivel

Total (m)

Freatico (m)

7.00 7.00 7.00 7.00 7.00

3.40 3.1 No registra No registra No registra

4.3. ENSAYOS DE MECANICA DE SUELOS Durante el desarrollo del programa de investigación geotécnica de campo se obtuvieron muestras representativas de las calicatas y de los puntos de muestreo realizados en la zona de interés, algunas de estas muestras fueron seleccionadas con la finalidad de llevar a cabo ensayos de mecánica de suelos para determinar los parámetros geotécnicos del suelo de cimentación. Los ensayos de caracterización física y mecánica fueron realizados en el laboratorio geotécnico de Dosed Sac, con sede en la ciudad de Huancayo. Los ensayos de laboratorio fueron llevados a cabo siguiendo los procedimientos recomendados según las versiones actualizadas de los métodos de ensayo de la Sociedad Norteamericana de Ensayos y Materiales (ASTM). Los certificados de los ensayos de laboratorio se presentan en el Anexo Ensayos de Mecánica de Suelos. A continuación, se presenta la descripción de los ensayos realizados y algunos comentarios de los resultados obtenidos.

4.3.1. Ensayos Índice en Mecánica de Suelos Av. Julio Sumar N° 267 Of. 101 – El Tambo – Huancayo - Junin – Perú. Teléfono: (064) 24-7389; E-mail: [email protected]

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En las muestras obtenidas en la exploración de campo, se llevaron a cabo ensayos estándar de laboratorio con fines de identificación y clasificación según el Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (SUCS). Las propiedades índices de los suelos ensayados se resumen en la Tabla 3.2 en términos de granulometría, límite líquido, índice de plasticidad y contenido de humedad. Las normas correspondientes que rigen estos ensayos para clasificar muestras de suelo son:   

Análisis granulométrico por tamizado e hidrómetro, NTP 339.128 / ASTM D422. Límite líquido y límite plástico, NTP 339.129 / ASTM D4318. Contenido de humedad, NTP 339.127 / ASTM D2216.

Tabla 3.2 (Resumen de Resultados de Ensayos de Clasificación de Suelos) CALICATA Y MUESTRA

GRANULOMETRIA

LIMITES DE CONSISTENCIA

% que pasa Tamiz Nº4



C-03 , L-01

98.1

89.8

57.4

35.5

23.8

16.9

6.9

C-03 , M2

94.5

81.6

42.3

12.2

NP

NP

---

C-03 , ULTIMO

94.2

80.3

54.9

37.1

NP

NP

---

C-01 , L-01

97.2

83.0

55.3

34.3

28.3

19.5

8.7

C-01 , M-01

99.8

92.7

40.4

14.9

26.1

NP

---

C-01 , M-02

96.4

84.1

37.2

10.4

22.4

NP

---

C-01 , M-03

99.4

94.5

55.2

29.8

23.1

13.1

10.1

C-05 , L-01

100.0

99.4

96.1

80.4

NP

NP

---

C-05 , L-02

98.6

90.4

67.8

45.0

34.5

20.7

13.8

C-05 , Ulti mo

97.9

90.1

55.0

27.9

NP

NP

---


% que pasa Limite Liquido Limite Tamiz Nº200 (%) Plastico (%)

Indice Plastico (%)

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CALICATA Y MUESTRA

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CLASIFICACION DE SUELOS Grava (% ) A re na (% ) Fi nos (% )

SIMBOLO

NOMBRE DEL TIPO DE SUELOS SEGÚN BRAJA DAS - E.050

C-03, L-01

1.9

62.6

35.5

SC-SM

ARENA LIMO-ARCILLOSA

C-03, L-02

5.5

82.4

12.2

SM

ARENA LIMOSA

C-03, Ultimo

5.8

57.1

37.1

SM

ARENA LIMOSA

C-01, L-01

2.8

62.9

34.3

SC

ARENA A RCILLOSA

C-01, M-01

0.2

84.9

14.9

SM

ARENA LIMOSA

C-01, M-02

3.6

86.0

10.4

SW-SM

ARENA BIEN GRADADA CON LIMO

C-01, M-03

0.6

69.6

29.8

SC

ARENA A RCILLOSA

C-05, L-01

0.0

19.6

80.4

ML

LIMO CON ARENA

C-05, L-02

1.4

53.6

45.0

SC

ARENA A RCILLOSA

C-05, Ultimo

2.1

69.9

27.9

SM

ARENA LIMOSA

4.3.2. Ensayo de Corte Directo Se realizó un ensayo de corte directo en especímenes de 2” de diámetro, con el objetivo de obtener parámetros de resistencia del suelo de cimentación. Los parámetros de resistencia del suelo son el ángulo de fricción interna (Ø) y la cohesión (C). El ensayo fue ejecutado según los procedimientos indicados en la norma ASTM D3080 y llegando a un confinamiento máximo de 400 kPa. El resumen de los resultados del ensayo se presenta en la Tabla 3.3 Tabla 3.3 (Resumen de Resultados de Corte Directo) Contenido de Humedad (%)

Densidad Seca (gr/cm3)

Alguno de Friccion (º)

Cohesion

(gr/cm3)

4.40 - 7.00

2.063

15.10

1.792

24.19

0.12

7.00 m

4.10 - 7.00

2.121

11.10

1.909

27.21

0.10

7.00 m

4.30 - 7.00

2.217

12.71

1.967

28.30

0.08

Calicata y Muestra

Profundidad de Calicata

Estrato (m)

C-01, M-03

7.00 m

C-03, Ultimo C-05, Ultimo

Densidad Humeda

(kg/cm2)

4.4. CARACTERIZACION GEOTECNICA Las investigaciones geotécnicas ejecutadas en campo sirvieron para identificar y definir las características geotécnicas de la zona del proyecto.


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4.4.1. Perfil Estratigráfico La descripción del perfil estratigráfico del suelo de cimentación se realizó durante el desarrollo del programa de investigación geotécnica de campo, el cual permitió definir los estratos que componen el subsuelo de cimentación. El terreno en si está conformado material granular tipo arena limosa (SM) y arena arcillosa (SC), cubierto por una capa de suelo vegetal por el área de la calicata C1 al C5, toda el área del terreno a construir tiene una pendiente aproximada de 2% constituido por material granular, conformado por arenas y bolonerias de baja a nula plasticidad. Los detalles de los perfiles estratigráficos se pueden observar en el registro de excavación que presentamos en los anexos.

4.4.2. Nivel freático De acuerdo a los registros de calicatas, que se presentaron en la Tabla 3.1, solo se evidenció la presencia de nivel freático en la C-01, C-02 probablemente de una bolsonada; por lo tanto, se consideró la influencia del agua subterránea en los análisis geotécnicos de capacidad admisible de carga.

4.4.3. Nivel de cimentación El criterio de inspección para determinar estos niveles consiste en encontrar un suelo competente, no cedente y con una compacidad mínima de medianamente densa a densa, que permita soportar las cargas de servicio de

la

estructura

proyectada,

evitando

asentamientos

diferenciales

significativos. Durante la investigación geotécnica de campo se determinaron los niveles mínimos de cimentación de desplante en la zona en estudio. Para alcanzar estos niveles, se deberá remover y eliminar capas superficiales de suelo de relleno y/o suelo residual inadecuado hasta alcanzar la profundidad deseada. El Consultor, propone que la cimentación del Hospital de Apoyo Pichanaki y estructuras se apoye directamente en el terreno natural a una profundidad no Av. Julio Sumar N° 267 Of. 101 – El Tambo – Huancayo - Junin – Perú. Teléfono: (064) 24-7389; E-mail: [email protected]

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menor de 1.40m.

5. ANALISIS GEOTECNICO En este capítulo se desarrolla la descripción de las propiedades de los materiales que serán empleados en el análisis de capacidad portante y asentamientos de la cimentación.

5.1. DEFINICION DE LOS PARAMETROS GEOTECNICOS Los parámetros del suelo fueron estimados de manera conservadora, y sobre la base de las investigaciones de campo, resultados de ensayos de laboratorio y nuestras experiencias propias con materiales de similares características.

5.1.1. relleno existente Suelos que suprayacen al suelo residual, se encuentran desde la superficie actual del terreno hasta la profundidad variable de 0,00 a 0,50 m, los cuales son inadecuados para fines de cimentación. Este suelo se encuentra en el área de la Calicata Nº02 hasta la Calicata Nº05 y se clasifican, de acuerdo al sistema SUCS como Arena limosa con raíces.

5.1.2. suelo residual Suelos producto de la meteorización completa del basamento rocoso, el cual ha perdido su estructura. Estos suelos subyacen al material de relleno existente hasta la profundidad variable de 0,50 a 7,00 m. Estos suelos se clasifican, de acuerdo al sistema SUCS como arenas limosas (SM), arenas arcillosas (SC) de mediana plasticidad a nula, estimándose parámetros geotécnicos en términos de esfuerzos efectivos de 0.12 kg/cm 2 de cohesión, 24.19° de ángulo de fricción interna y un peso específico de 1.792 gr/cm 3., al suelo que está en condiciones mas desfavorables.


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5.1.3. resumen de parámetros En general, para la ejecución de los análisis geotécnicos, las propiedades de resistencia cortante de los materiales han sido reducidas apropiadamente para tomar en cuenta la variabilidad espacial de los mismos. En la Tabla 4.1 se resume las propiedades utilizadas en los análisis. TABLA 4.1 (Resumen de propiedades utilizadas en los análisis) Calicata y Muestra

Parámetros de Resistencia

Densidad Natural Densidad Humeda

Densidad Humeda

(gr/cm3)

Contenido de Humedad (%)

C-01, M-03

2.063

C-03, Ultimo C-05, Ultimo

E (Ton/m2)

Coeficiente de Poisson (v)

0.12

15000

0.35

27.2

0.10

15000

0.35

28.3

0.08

15000

0.35

Cohesion

(gr/cm3)

Alguno de Friccion (º)

15.10

1.792

24.2

2.121

11.10

1.909

2.217

12.71

1.967

(kg/cm2)

Abreviaturas: γ Total: Peso específico total w(%): Contenido de humedad c: Cohesión

E: Módulo de elasticidad ν: Coeficiente de Poisson φ: Ángulo de fricción interna

5.2. ANALISIS DE CAPACIDAD DE CARGA Y ASENTAMIENTO 5.2.1. Capacidad admisible del suelo Se ha determinado la capacidad portante admisible del terreno de cimentación, empleando la formula general de Terzaghi para zapatas:

 = 1.3 ∗ + +0.4 ∗ ∗ ∗ 

−∅ −∅∅     = ∅ [22 4 + ∅2  1] = ∅  1  = 22 45 + ∅2

 = 12 2∅  1∅

Donde: qad

=

Capacidad portante admisible (Kg/cm 2)

C

=

Cohesión (Kg/cm 2)

Y

=

Peso espec. del suelo debajo del nivel de cimentación

Df

=

Profundidad de cimentación

B

=

Ancho del cimiento

Nc. Nq, N

=

Factores de capacidad de carga


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El cálculo de la capacidad de carga se ha efectuado con criterio conservador, tomando los parámetros de resistencia más desfavorables además de aplicarle el factor de corrección por falla local. Reemplazando los siguientes datos tendremos diferentes capacidades portantes como a continuación detallamos. RESUMEN DE

Qadm (kg/cm2)

CAPACIDADES DE CARGA

Minimo Maximo Minimo Falla General Maximo Falla Local

1.10 1.40 2.57 3.44

C-01 - Ultimo C-03 - Ultimo C-05 - Ultimo S Qadm S Qadm S Modulo de Modulo de Modulo de 2 2 Balasto Balasto Balasto (kg/cm ) (kg/cm ) (mm) (mm) (mm) 0.02 0.05 0.05 0.13

4121 1962 4121 1962

1.29 1.71 3.59 5.00

0.02 0.07 0.07 0.19

4121 1962 4121 1962

1.37 1.86 3.93 5.60

0.03 0.07 0.07 0.22

4121 1962 4121 1962

5.2.2. Análisis de Asentamiento En los análisis de cimentaciones se distinguen dos tipos de asentamientos: los totales y los diferenciales, de los cuales son los asentamientos diferenciales los que podrían comprometer la seguridad de la estructura si sobrepasan el valor de 1 pulgada (25,4 mm), que es el asentamiento máximo tolerable para estructuras de esta naturaleza. El asentamiento total en suelo, St, generado en las cimentaciones tipo losa y zapata, fue estimado considerando el suelo elástico e isotrópico y considerando el modelamiento postulado por Bowles (1987).

Donde: α

 ∆ . ∝ .  ’ .  1     =   . . 

: Factor que depende de la posición de la cimentación donde el

asentamiento está siendo calculado. α= 4, en el centro de la cimentación. Δq

: Carga aplicada sobre la cimentación

B’

: B/2 (para el asentamiento en el centro del área)

B

: Ancho de la cimentación

Μ

: Coeficiente de Poisson

Is

: Factor de forma (Steinbrenner, 1934)


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 = 1 + 112   = ’ .   +−  = 2.  .(1 +√  ’ + 1). √ ’ +’  = ’. ln ’(1 +√ ’ + ’ + 1)   = ln (’’’+√ +  √’ +’1).+ ’√ 1++1’   = ’+√ ’ + 1

Donde: m’= L/B y n’= H/ (B/2) If : Factor de profundidad (Fox, 1948) E : Modulo de Young.

5.2.3. Resultados de Capacidad de Carga y Asentamiento De la información registrada durante la ejecución de los trabajos de campo y resultados de laboratorio, se ha considerado definir el nivel de desplante sobre el terreno natural que se encuentra presente: A partir de 1,40 m de profundidad, Se considera que estas se cimienten a la profundidad mínima de 1,40 m respecto al nivel actual del terreno. En los anexos “Memoria de Calculo” se resume los resultados de los análisis, la capacidad de carga para diferentes tipos de cimentación, para condiciones variables de dimensión. Se puede observar que la capacidad de carga presenta valores mayores a 1.10 kg/cm 2 (Falla Local), según el tipo de cimentación elegida, lo cual representa una información determinante para el emplazamiento de estructuras sobre esta área. De la misma manera, se presentan los resultados de los cálculos de asentamientos y módulo de balasto, para las mismas variables presentadas en las figuras anteriores. Se observa que los asentamientos diferenciales son menores a los permisibles de 1 pulgada (2,54 cm).


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5.3. CAPACIDAD DE CARGA CON SISMO Según la evaluación realizada de la capacidad de carga de las diferentes instalaciones del proyecto considerando efecto sísmico, y utilizando los procedimientos recomendados por Braja M. Das, Richards et al. (1999) y Awad Ali Al-Karmi (1993), se recomienda que la capacidad de carga admisible estática en cada caso sea incrementada en aproximadamente 30% para considerar el efecto de cargas de corta duración, tales como un movimiento sísmico. Lo mencionado líneas arriba se debe a que los suelos granulares no experimentan cambios en sus propiedades de resistencia cortante debido a las relativas altas frecuencias del movimiento sísmico, por lo tanto, tampoco es de esperar cambios en la capacidad de carga última del suelo. Por lo tanto, debido a la naturaleza transitoria del sismo, es común utilizar un factor de seguridad menor para el cálculo de la capacidad admisible.

5.4. DETERMINACIÓN DE LOS PARÁMETROS SÍSMICOS (RNE, NORMA E.030) A continuación, se describen los parámetros y valores que se asignan para el diseño sísmico de las estructuras.

5.4.1. Factor de Zona A cada zona le corresponde un factor que se interpreta como la aceleración máxima del terreno con una probabilidad de 10% de ser excedida en 50 años (Período de retorno de 475 años). El área de estudio se encuentra en la Zona 2, por lo tanto, el factor de zona (Z) es igual a 0,25.


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5.4.2. Parámetros del Suelo La base más débil donde serán apoyadas la estructura será el terren o natural, el cual corresponde a un suelo tipo S2, Tp (s) = 0,6 y S = 1,2.

5.5. LICUEFACCIÓN DE SUELOS En aplicación de la metodología establecida en la N.T. E.050 del Reglamento Nacional de Edificaciones (R.N.E.), el fenómeno denominado licuación (pérdida momentánea de la resistencia al corte del suelo), se presentan en suelos granulares finos ubicados bajo la Napa Freática y algunos suelos cohesivos. Los suelos de la zona están constituidos por Arenas limosas y Arenas limo-arcillosas y de baja compresibilidad (SM), % Pasa Malla Nº200 (0.074mm) < 37%, Límite Líquido < 30%, Contenido de Humedad < 15%, por lo tanto, los suelos de la zona en estudio No presentaran el fenómeno de Licuefacción, sin embargo los sistemas de drenaje deben recibir mantenimiento permanente, para garantizar su funcionamiento.

5.6. SUELOS COLAPSABLES En aplicación de la metodología establecida en la N.T. E.050 del Reglamento Nacional de Edificaciones (R.N.E.), la relación entre los Suelos Colapsables y No Colapsables y los parámetros de Limite Líquido y Densidad Natural Seca se muestra en la gráfica siguiente: Av. Julio Sumar N° 267 Of. 101 – El Tambo – Huancayo - Junin – Perú. Teléfono: (064) 24-7389; E-mail: [email protected]

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NO COLAPSABLE

COLAPSABLE

De los ensayos de Límite Líquido promedio según (ASTM D 4318) y la estimación de la densidad de los suelos, efectuados en las muestras representativas de los estratos en las distintas calicatas, se tiene: d > 1792 Tn/m 3 = 1.792 gr/cm3



Límite Líquido del suelo

LL < 30

Las muestra representativas del proyecto (4.40m – 7.00m) de la Calicata C-01, que se encuentran ubicadas en el área perteneciente a los Suelos No Colapsables, por lo tanto el subsuelo en estudio es “No Colapsable”.

6. PROBLEMAS ESPECIALES DE LA CIMENTACIÓN 6.1. ATAQUE QUÍMICO POR SUELOS Y AGUAS SUBTERRÁNEAS AL CONCRETO DE CIMENTACIÓN. El suelo bajo el cual se cimienta toda estructura tiene un efecto agresivo a la cimentación. Este efecto está en función de la presencia de elementos químicos que actúan sobre el concreto y el acero de refuerzo, causándole efectos nocivos y hasta destructivos sobre las estructuras (sulfatos y cloruros principalmente). Sin embargo, la acción química del suelo sobre el concreto sólo ocurre a través del agua subterránea que reacciona con el concreto; de ese modo el deterioro del concreto ocurre bajo el nivel freático, zona de ascensión capilar o presencia de Av. Julio Sumar N° 267 Of. 101 – El Tambo – Huancayo - Junin – Perú. Teléfono: (064) 24-7389; E-mail: [email protected]

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agua infiltrado por otra razón (rotura de tuberías, lluvias extraordinarias, inundaciones, etc.). Los principales elementos químicos a evaluar son los sulfatos y cloruros por su acción química sobre el concreto y acero del cimiento respectivamente. CUADRO DE ELEMENTOS QUIMICOS NOCIVOS PARA LA CIMENTACION Pres encia en el S uelo de :

* SULFATOS

p.p.m

G rado de Alteración

0 – 1000

Leve

1000 - 2000

Moderado

2000 - 20,000 >20,000

Severo

OB S E R VA CIONE S Ocasiona un ataque químico al concreto de la cimentación

Muy severo

** CLORUROS

> 6,000

PERJUDICIAL

** S ALES SOLUBLE S

> 15,000

PERJUDICIAL

Ocasiona problemas de corrosión de armaduras o elementos Metálicos Ocasiona problemas de pérdida de resistencia mecánica por problema de lixiviación

* Comité 318-83 ACI ** Experiencia Existente

Debido a que existe nivel freático dentro del area del proyecto y a una profundidad importante se realizo los ensayos quimicos para ver si estas afectarian a la cimentacion ante una eventual ascencio capilar a la cimentación y asi evitar problemas futuros de sales agresivas ya que esta acción química ocurre en presencia del agua que pueda llegar a la cimentación (cimentación bajo por nivel freático, zona de ascensión capilar, filtración, inundaciones etc.).

7. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES Se presenta a continuación las conclusiones y recomendaciones derivadas del desarrollo del presente estudio:

7.1. CONCLUSIONES 

El presente estudio de mecánica de suelos se ha elaborado en base a la Norma Técnica E-050 Suelos y Cimentaciones del Reglamento Nacional de Edificaciones y corresponde a la obra proyectada “El Mejoramiento de los Servicios de Salud del Hospital de Apoyo Pichanaki, distrito de Pichanaki, Provincia de Chanchamayo, Región Junín”, que se ubica en la vertiente oriental de la Cordillera de los Andes centrales, situado en la ciudad de Pichanaki, en la


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selva central del Perú, perteneciente al Departamento de Junín, a una altitud de 525 m.s.n.m. al proyecto 

El área presenta una morfología de valle fluvial, que corresponde al río Perene, aunque también tiene influencia el valle del río Pichanaqui, que es transversal al Perené.

 La

litología predominante en los alrededores del área de estudio, son rocas

sedimentarias que van desde limolita hasta clásticas, que comprenden edades Paleozoicas hasta Mesozoicas, y sobre estas le cubren depósitos de material reciente.  Se

ha estimado que la diferencia de cota que hay entre el río Perené y la

superficie donde se ubicará la obra proyectada es de 11 m, probablemente toda esta altura va a presentar las mismas características granulométricas, y también es probable que a esta profundidad se encuentre el nivel freático, pienso que los paleocauces con contenido de material arcilloso pueden presentarse, pero determinar su ubicación es improbable decirlo. 

Según las investigaciones realizadas en campo consistentes en cinco calicatas, se determinó un nivel de cimentación que oscila de 1,40 m conformado por suelo granular con presencia de bolonerias pequeñas de hasta 4” en un 15 % aproximadamente. Cabe indicar que se ha encontrado nivel freático sin embargo esta no afectara el buen desempeño de la cimentación.

 Para

el análisis geotécnico se han obtenido parámetros de resistencia de los

materiales de cimentación, a partir de los resultados de los ensayos de laboratorio, información de literatura técnica vigente mediante correlaciones estandarizadas.



El subsuelo se encuentra conformado por una capa de relleno y/o suelo residual inadecuado, con espesores que varían de 0,20 a 0,50 m que sobreyacen al


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terreno natural este relleno lo encontramos en el área de la calicata C-02 al C05. 

Se realizó el análisis de capacidad de carga admisible y asentamientos para las cimentaciones de los equipos proyectados, concluyendo que para las alternativas propuestas, la base de cimentación presenta valores de resistencia esperados para el tipo de material de cimentación y asentamientos dentro de los permisibles.



Según los ensayos químicos realizados al agua y al suelo se obtuvieron parámetros de agentes agresivos por debajo del mínimo establecido por lo tanto se podrá trabajar con el cemento portland tipo I – Uso general

PARAMETRO

Calicata C-01 Calicata C-05

−2

Sulfatos como Ion

4

AASHTO T-290

20 ppm

16 ppm

Cloruros como Ion

 

AASHTO T-291

16 ppm

17 ppm

MTC E219

100 ppm

95 ppm

Sales Solubles Totales  Dado

el perfil secuencial que presenta los sectores con estudio, para fines de

cálculo de la capacidad portante se adoptó las propiedades de resistencia del suelo más desfavorable. 

En el análisis se consideran 01 alternativas de cimentación, la cual consiste en: 

Zapatas conectadas

 Para

una cimentación con zapatas conectadas, la profundidad de cimentación

será de 1.40m. como mínimo para soportar una carga total de 100 Tn sobre el terreno. 

Se calculó la capacidad de carga admisible para las alternativas propuestas obteniéndose: 

Para zapatas conectadas:

q adm = 1.10 kg/cm2


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

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Durante el proceso constructivo se deberá verificarse que la cimentación se desplante en su totalidad en el terreno natural, en ningún caso se cimentará sobre material disturbado ó relleno.

7.2. RECOMENDACIONES  En

el caso que durante la ejecución de la obra se detecte relleno y/ó zonas

disturbadas en el nivel de cimentación (caso de suelo removido por la excavación de las calicatas), puede considerarse el empleo de sub-zapatas de concreto ciclópeo de altura variable hasta ubicar el terreno natural.  Cualquier

variación de la estratigrafía señalada en este informe deberá ser

comunicada de inmediato al proyectista. 

El subdrenaje para derivar las aguas subterráneas y asegurar que la plataforma no se sature, los métodos de estabilización de deslizamientos que contemplan el control del agua tanto superficial como subterránea, son muy efectivos y son generalmente más económicos que la construcción de grandes obras de contención, en cuanto tienden a desactivar la presión de poros, considerada como el principal elemento desestabilizante de los taludes. El drenaje reduce el peso de la masa y al mismo tiempo, aumenta la resistencia del talud, al disminuir la presión de poros



Este estudio solo es válido para la zona donde se construirá la “El Mejoramiento de los Servicios de Salud del Hospital de Apoyo Pichanaki, distrito de Pichanaki, Provincia de Chanchamayo, Región Junín ”.


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

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Dada las condiciones geológicas que presenta el lugar donde se va a ubicar el proyecto “MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE SALUD DEL HOSPITAL DE APOYO PICHANAKI, DISTRITO PICHANAKI, PROVINCIA CHANCHAMAYO, REGIÓN JUNÍN”, esta es viable, y se recomienda su ejecución

8.

REFERENCIAS 

Das Braja M. (1984). "Principles of Foundation Engineering", Brooks/Cole Engineering



Alva Hurtado J. E. (2004), "Banco de Datos de Mapas de Isosistas en el Perú", Página

web

del

CISMID

–

FIC

–

UNI

(http://www.cismiduni.org/p_acelerograf/index.htm). 

Alva Hurtado J. E., Meneses J. y Guzmán V. (1984), "Distribución de Máximas Intensidades Sísmicas Observadas en el Perú", V Congreso Nacional de Ingeniería Civil, Tacna, Perú.



Joseph E. Bowles, "Foundation Analysis and Design 5th ed.", McGraw-Hill, International Edition, Singapore.



Lambe T. W. and Whitman R.V. (1969). "Soil Mechanics", John Wiley & Sons.USA.



Reglamento Nacional de Edificaciones (2016): E.050 Suelos y Cimentaciones. E.030 Diseño Sismorresistente, Perú.



Reglamento Nacional de Construcciones - Norma E-050 “Suelos y Cimentaciones”



INGEMMET - Mapas Geológicos



Braja M. Das. “Principio de Ingeniería de Cimentaciones"

9. ANEXOS     

ANEXO A1: PLANO DE UBICACIÓN DEL PROYECTO Y MAPAS ANEXO A2: REGISTRO ESTRATIGRAFICO ANEXO A3: ENSAYOS DE MECANICA DE SUELOS ANEXO A4: MEMORIA DE CALCULO ANEXO A5: REGISTRO FOTOGRAFICO

/// FIN DEL DOCUMENTO Av. Julio Sumar N° 267 Of. 101 – El Tambo – Huancayo - Junin – Perú. Teléfono: (064) 24-7389; E-mail: [email protected]

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ANEXO A1 PLANO DE UBICACIÓN DEL PROYECTO Y MAPAS


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CROQUIS DE UBICACIÓN DE LAS CALICATAS




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PLANO DE UBICACIÓN DE CALICATAS DEL PRIMER ESTUDIO DE SUELOS




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PLANO DE UBICACIÓN DE LAS CALICATAS VERIFICADAS




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FIGURA N°01: MAPA DE ZONIFICACION SISMICA


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81º

79º

77º

73º

71º

69º

67º

XI

IX

1º

75º

REV.B

1º XI XI

3º

3º

TUMBES

IX

LORETO

5º

5º

PIURA IX

CAJAMARCA AMAZONAS LAMBAYEQUE 7º

7º

SAN MARTIN VIII

LA LIBERTAD

O C E A N O

9º

XI

9º

ANCASH

HUANUCO UCAYALI PASCO IX

11º

11º X

JUNIN

P A C I F I C O

13º

MADRE DE DIOS

LIMA XI

HUANCAVELICA

ICA

X

CUZCO

13º

APURIMAC AYACUCHO

PUNO

15º

15º

AREQUIPA

XI

XI

MOQUEGUA

17º

MAPA DE DISTRIBUCION DE MAXIMAS INTENSIDADES SISMICAS OBSERVADAS

17º

TACNA

Ref. JORGE ALVA HURTADO et al (1974) LEYENDA 19º

19º

X

VI

IX

V

VII 21º

IV XI

VI

81º

79º

21º

VALORE EXTREMO DE CARACTER LOCAL

77º

75º

73º

71º

69º

67º

FIGURA N°02: MAPA DE INTENSIDADES SISMICAS


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FIGURA N°04: Mapa geológico de la región Huancavelica

FIGURA N°05: Mapa geomorfologico de la región Huancavelica

ANEXO A2 REGISTRO ESTRATIGRAFICO


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REGISTRO DE EXCAVACION

ASTM D2488 - 09a Standard Practice for Description and Identification of Soils (Visual-Manual Procedure)

MECANICA DE SUELOS Y GEOTECNIA

LABORATORIO D E EN SAYO DE MATERIALES REFERENCIA N°

DS51025032017

EXCAVACION

: C-01

PETICIONARIO

Cons orcio Selva Central

NIVEL FREATICO

: 3.40m

ATENCION

Gobierno Regional Junin

TAMAÑO EXCAV

: 7.00m

OBRA

Mejoramiento de los Servicios de Salud del Hospital

INICIO

09/03/2017

de Apoyo Pichanaki, Dis trito de Pichanaki, Provincia de

TERMINO

10/03/2017

Chancham ayo, Region Junin

REGISTRADO POR

: T.A.R.

REVISADO POR

: A.E.C.G.

METODO DE EXCAV : Manual ) E D A

D

CLASIFICACION ID D N F

N

A

F

E E

IM S

E M

N G

g( S

T R

U O C

m c

D

A B

0.5

r/

O

L

P

ID

A D

N CI

O R

D A

O

DI

m( U

(% O

O

S )

) 3

H

D

C E S

DESCRIPCION Y CLASIFICACION DEL MATERIAL : COLOR, HU MEDAD NATUR AL, PL ASTICIDAD, ESTADO NATUR AL DE COMPACIDAD, FORMA DE LAS PARTICULAS, TAMAÑO MAXIMO DE PIEDRAS, PRESENCIA DE MATERIA ORGANICA, ETC.

SM

9.8

2.129

Arena lim osa, c onsis tencia dura, cem entacion fuerte, col or marrón oscuro, no presenta plasticidad, s in boloneria

SW-SM

10.9

1.811

Arena lim osa, c onsis tencia dura, col or marrón cl aro, no pres enta plasticidad, sin boloneria, a partir de 3.40m el suelo esta s aturado hasta los 4.20m

SC-SM

16.2

---

Arena li mo-arcill osa, color m arrón claro, baja plas tici dad

SC

14.5

1.808

Arena arc illos a, c onsitec ia dura, c olor blanco, no presenta plasti cidad, sin boloneria.

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0 4.2 4.4 4.5

5.0

5.5

6.0

6.5

7.0 OBSERVACIONES: No se pudo s eguir la excavacion a mas de 7.00m por problemas de desm oronamiento de las parades laterales.


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ASTM D2488 - 09a Standard Practice for Description and Identification of Soils (Visual-Manual Procedure)


LABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES REFERENCIA N°

DS51025032017

EXCAVACION

: C-02

PETICIONARIO

Cons orcio Selva Central

NIVEL FREATICO

: 3.10m

ATENCION


TAMAÑO EXCAV

: 7.00m

OBRA


INICIO

09/03/2017

de Apoyo Pichanaki, Distrito de Pichanaki, Provincia de

TERMINO

10/03/2017


REGISTRADO POR

: T.A.R.

: Manual

REVISADO POR

: A.E.C.G.

METODO DE EXCAV D A

E

) O

D

CLASIFICACION ID D N U

O

F

E E

N

IM S

0.2

G

g( N

U O C

A E

M N

R

r S

T A

B

m c/

D

IC

O P

DI

D

A

DI

L

R

D A

O

(m F

(%

O

S )

) 3

H

D

C E S

DESCRIPCION Y CLASIFICACION DEL MATERIAL : COLOR, H UMEDAD NATURAL, PLASTICIDAD, ESTADO NATURAL DE COMPACIDAD, FORMA DE LAS PARTICULAS, TAMAÑO MAXIMO DE PIEDRAS, PRESENCIA DE MATERIA ORGANICA, ETC.

PT

---

---

Material Organico, con presencia de suelo vegetal.

SM

9.4

2.096

Arena limos a, cons istenc ia dura, col or marrón oscuro, no presenta plasticidad, sin boloneria.

SC-SM

---

---

limo arcilloso, color marrón oscuro, baja plasticidad

SW-SM

8.4

2.191

Arena limos a, cons istenc ia dura, cem entacion fuerte, c olor marrón claro, no presenta plasticidad, sin boloneria apartir de 3.40m se encontro nivel freatico de una bolonada.

SC

25.2

---

Arena arcil loso, c olor marrón claro, baja plasti cidad

SC

14.5

1.808

Arena arcill osa, c onsitec ia dura, cem entacion fuerte, c olor blanco, presenta plasticidad baja, sin boloneria.

0.5

1.0 1.2 1.3 1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0 4.1 4.2 4.5

5.0

5.5

6.0

6.5

7.0 OBSERVACIONES: No se pudo seguir la excavacion a mas de 7.00m por problemas de des moronamiento de las parades laterales.


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REV.B


ASTM D2488 - 0 9a Standard Practice for Description and Identification of Soils (Visual-Manual Procedure)


LABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES REFERENCIA N°

DS51025032017

EXCAVACION

: C-03

PETICIONARIO

Consorcio Selva Central

NIVEL FREATICO

: No pres enta

ATENCION


TAMAÑO EXCAV

: 7.00m

OBRA


INICIO

09/03/2017


TERMINO

10/03/2017


REGISTRADO POR

: T.A.R.

REVISADO POR

: A.E.C.G.

METODO DE EXCAV : Manual D A

E

) O

D


N A

F

E E

IM S

E M

N G

g( S

T R

U O C

m c

D

A B

0.2

r/

O

L

P

ID

A D

N CI

O R

D A

O

DI

m( U

(%

O

S )

) 3

H

D

C E S

DESCRIPCION Y CLASIFICACION DEL MATERIAL : COLOR, HUMEDAD NATURAL, PLASTICIDAD, ESTADO NATURAL DE COMPACIDAD, FORMA DE LAS PARTICULAS, TAMAÑO MAXIMO DE PIEDRAS, PRESENCIA DE MATERIA ORGANICA, ETC.

PT

---

---


SM

7.3

1.919

Arena lim osa, consi stenc ia dura, c olor marrón osc uro, no present a plasticidad, sin boloneria

SM

14.4

1.831

Arena lim osa, c onsis tencia dura, color marrón claro, no presenta plasticidad, Presencia de boloneria mediana de 3" en 15% aproximadamente.

SC-SM

16.9

---

Arena arci lloso, color m arrón claro, baja plast icidad

SM

18.2

1.732

Arena arci llosa, consi stenc ia dura, c ementacion fuerte, color rojiso, no presenta plasticidad, sin boloneria.

0.5

1.0 1.2 1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

3.9 4.0 4.1

4.5

5.0

5.5

6.0

6.5

7.0 OBSERVACIONES: No se pudo s eguir la excavacion a mas de 7.00m por problemas de des moronamiento de las parades laterales.


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REV.B


ASTM D248 8 - 09a Standard Practice for Description and Identification of Soils (Visual-Manual Procedure)


LABORATORIO DE EN SAYO DE MATERIALES REFERENCIA N°

DS51025032017

EXCAVACION

: C-04

PETICIONARIO


NIVEL FREATICO

: No pres enta

ATENCION


TAMAÑO EXCAV

: 7.00m

OBRA


INICIO

09/03/2017


TERMINO

10/03/2017


REGISTRADO POR

: T.A.R.

: Manual

REVISADO POR

: A.E.C.G.

METODO DE EXCAV D A

E

) O

D


O

F

E E

N

IM S

0.2

G

g( N

U O C

A E

M N

R

r S

T A

B

m c/

D

IC

O P

ID

D

A

DI

L

R

D A

O

(m U

(%

O

S )

) 3

H

D

C E S

DESCRIPCION Y CLASIFICACION DEL MATERIAL : COLOR, HUMEDAD NATURAL, PLASTICIDAD, ESTADO NATURAL DE COMPACIDAD, FORMA DE LAS PARTICUL AS, TAMAÑO MAXIMO DE PIEDR AS, PRESENC IA DE MATERIA ORGANICA, E TC.

PT

---

---


SM

8.2

1.931

Arena lim osa, consi stenc ia dura, c onsis tencia fuerte, colo r marrón oscuro, no presenta plasticidad, sin boloneria

SC-SM

9.8

---

Arena lim o-arcillos o, col or marrón os curo, baj a plast icidad

SW-SM

7.6

2.055

Arena lim osa, c onsis tencia dura, col or marrón c laro, no pres enta plasticidad, Presencia de boloneria mediana de 4" en un 15% aproximadamente.

SC-SM

16.9

---

Arena lim o-arcillos o, col or marrón c laro, baja plasti cidad

SC

12.3

1.891

Arena arci lloda, consis tencia dura, col or marron naranja, presenta plasticidad mediana, Presencia de boloneria mediana de 3" en un 10% aproximadamente.

0.5

1.0

1.5

2.0 2.2 2.5

3.0

3.5

3.9 4.0 4.1

4.5

5.0

5.5

6.0

6.5

7.0 OBSERVACIONES: No se pudo seguir la excavacion a mas de 7.00m por problemas de desmoronamiento de las parades laterales.


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REV.B


ASTM D24 88 - 09 a Standard Practice for Description and Identification of Soils (Visual-Manual Procedure)


LABORATORIO DE EN SAYO DE MATERIALES REFERENCIA N°

DS51025032017

EXCAVACION

: C-05

PETICIONARIO


NIVEL FREATICO

: No presenta

ATENCION


TAMAÑO EXCAV

: 7.00m

OBRA


INICIO

09/03/2017


TERMINO

10/03/2017


REGISTRADO POR

: T.A.R.

REVISADO POR

: A.E.C.G.

METODO DE EXCAV : Manual D A

) E D

CLASIFICACION DI D N U F

/cr N

A

O O

F

E E

N

IM S

S

T N R G

E M

A B

U O C

m g(

D

CI L

P

ID

A D

O R

D A

ID

m(

3

%( O

O

S )

)

H

D

C E S

DESCRIPCION Y CLASIFICACION DEL MATERIAL : COLOR, HUMEDAD NATURAL, PLASTICIDAD, ESTADO NATURAL DE COMPACIDAD, FORMA DE L AS PARTICULAS, TAMAÑO MAXIMO DE PIEDRAS, PRESEN CIA DE MATERIA ORGANICA, ETC.

PT

---

---

Material Organico, compuesto de raices y suelo vegetal

SM

9.2

2.032

Arena li mosa, consi stenc ia dura, color m arrón osc uro, no pres enta plasticidad, sin boloneria

SM

11.9

2.110

Arena li mosa, cons istenc ia dura, c olor marrón c laro, no pres enta plasticidad, s in boloneria mediana de 4" en un 15% aproximadamente.

ML

13.7

1.431

Limo con arena, cementacion debil, consis tencia firme, en estado humedo, color marrón naranja, baja plastic idad

SC

13.4

1.924

Arena li mosa, color bl anco, mediana plas tic idad, P resenci a de boloneria mediana en 10%, cementacion dura, consis tencia firme.

SM

11.1

1.909

Arena li mosa, cons iteci a dura, c olor marron naranja, no presenta plasticidad, Presencia de boloneria mediana de 3" en un 10% aproximadamente.

0.5

1.0 1.2 1.5

2.0 2.3 2.5

2.9 3.0 3.1

3.5

4.0 4.3 4.5

5.0

5.5

6.0

6.5

7.0 OBSERVACIONES: No se pudo s eguir la excavacion a mas de 7.00m por problemas de des moronamiento de las parades laterales.


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ANEXO A3 ENSAYOS DE MECANICA DE SUELOS


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LABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES MECANICA DE SUELOS Y ASFALTO

Peticionario


Proyecto/Obra

“Mejoramiento de Los Servicios de Salud del Hospital de Apoyo Pichanaki, Distrito de Pihanaki, Provincia de Chanchamayo, Región Junín”

Atención Fecha de recepción Fecha de emisión

Gobierno Regional Junin martes, 21 de marzo de 2017 sábado, 25 de marzo de 2017

Código Título Standard Test Method for Particle-Size Analysis of Soils

SUELOS. Método de ensayo para el análisis granulométrico

Código Título Standard Test Methods for Liquid Limit, Plastic Limit, and SUELOS. Método de ensayo para determinar el límite líquido, Plasticity Index of Soils límite plástico e índice de plasticidad de suelos Ta miz

3" 2 1/2" 2" 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" 1/4" N°4 N°10 N°20 N°40 N°60 N°140 N°200

Abe rtura % Ac um . 75.00 62.00 50.00 37.50 25.00 19.00 12.50 9.50 6.30 4.75 2.00 0.85 0.43 0.25 0.106 0.075

Lim. Liquido Nº GOL 41 28 17 11

w (%) 21.08 23.37 25.42 27.31

Lim. Plastico 16.45 % 17.34 %

CURVA GRANULOMETRICA

100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 99.7 99.5 98.5 98.1 89.8 73.3 57.4 48.3 37.9 35.5

100.0

80.0 a s a p e u q o d a l u m u c A %

60.0

40.0

20.0

0.0 100.00

10.00

1.00 Abertur a en (mm)

CURVA DE FLUIDEZ

28.0

) % (

27.0

d a d e 26.0 m u h 25.0 e d o d 24.0 i n e t n 23.0 o C

0.10

0.01

LIMITE LIQUIDO LIMITE PLASTICO INDICE PLASTICO CLASIF. SUCS :

23.77 % 16.90 % 6.87 % SC-SM

ARENA LIMO-ARCILLOSA

CLASIF. AASHTO :

22.0 21.0 1

10 N° de golpes

100

A-4 (0)

Calicata Nº C-03 , L-01 Prof. Total de Calicata ( 7.00 m Estrato (m) 3.90m-4.10m

: Muestras provista e identificada por el interesado El presente documento no deberá reproducirse sin la autorización escrita del laboratorio salvo que la reproducción sea en su totalidad. (GUÍA PERUANA INDECOPI: GP 004: 1993) Tamices ESTANDAR TEST SIEVE ASTM E-11 ESPECIFICATION (ELE INTERNATIONAL) Cazuela de casagrande con contador de golpes, Marca Forney LA-3715, Serie Nº 119 Estufa utilizada: Modelo STHX-2A-120ºC, Serie 13018 - Ca librada por CELDA E.I.R .L. (Cert ificado de Calibracion Agosto 2016) Balanza OHAUS V11P30T, Nº Serie 40901365 - 30000gr. Calibrada por CELDA E.I.R.L. (Certificado de Calibracion Agosto-2016)


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Peticionario


Proyecto/Obra







Abe rtura % Ac um .

3" 2 1/2" 2" 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" 1/4" N°4 N°10 N°20 N°40 N°60 N°140 N°200

75.00 62.00 50.00 37.50 25.00 19.00 12.50 9.50 6.30 4.75 2.00 0.85 0.43 0.25 0.106 0.075


w (%) 22.94 24.97 27.09 29.71

Lim. Plastico NP NP


100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 99.1 97.8 95.6 94.5 81.6 60.4 42.3 30.7 15.2 12.2

100.0


60.0

40.0

20.0

0.0 100.00

10.00


NP 10 N° de golpes

NP NP --SM

ARENA LIMOSA CON GRAVA

CLASIF. AASHTO :

30.0 1

0.01


CURVA DE FLUIDEZ

40.0

) % ( d a 38.0 d e m u h 36.0 e d o d i 34.0 n e t n o C 32.0

0.10

100

Calicata Nº Prof. Total de Calicata ( Estrato (m)

A-1-a (0) C-03 , M2 7.00 m 1.20m-3.9m



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Peticionario


Proyecto/Obra







Abe rtura % Ac um .

3" 2 1/2" 2" 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" 1/4" N°4 N°10 N°20 N°40 N°60 N°140 N°200

75.00 62.00 50.00 37.50 25.00 19.00 12.50 9.50 6.30 4.75 2.00 0.85 0.43 0.25 0.106 0.075


100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 99.6 98.9 95.7 94.2 80.3 65.4 54.9 48.7 39.7 37.1

100.0


0.0 100.00

10.00


CURVA DE FLUIDEZ

Nº GOL w (%) ) % ( d a d e m u h

-----

40.0

20.0

Lim. Liquido

Lim. Plastico

60.0

e d o d i n e t n o C

20.0 19.0 18.0 17.0 16.0 15.0 14.0 13.0 12.0 11.0 10.0

NP 1

N° de golpes

0.10

0.01


NP NP --SM

ARENA LIMOSA CON GRAVA

CLASIF. AASHTO :

A-4 (0)

Calicata Nº C-03 , ULTIMO Prof. Total de Calicata ( 7.00 m Estrato (m) 4.10m-7.00m 10



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Peticionario


Proyecto/Obra







3" 2 1/2" 2" 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" 1/4" N°4 N°10 N°20 N°40 N°60 N°140 N°200

Abe rtura % Ac um . 75.00 62.00 50.00 37.50 25.00 19.00 12.50 9.50 6.30 4.75 2.00 0.85 0.43 0.25 0.106 0.075


w (%) 27.72 28.37 29.16 30.43

Lim. Plastico 19.82 % 19.27 %


100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 99.2 97.8 97.2 83.0 67.6 55.3 46.8 36.8 34.3

100.0


60.0

40.0

20.0

0.0 100.00

10.00


) % (

d a d 30.0 e m u h e d 29.0 o d i n e t n 28.0 o C

27.0 1

10 N° de golpes

0.01

LIMITE LIQUIDO 28.28 % LIMITE PLASTICO 19.55 % INDICE PLASTICO 8.73 % CLASIF. SUCS : SC ARENA ARCILLOSA CLASIF. AASHTO : A-2-4 (0)

CURVA DE FLUIDEZ

31.0

0.10

100


C-01 , L-01 7.00 m 4.20m-4.40m



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Peticionario


Proyecto/Obra







Abe rtura % Ac um .

3" 2 1/2" 2" 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" 1/4" N°4 N°10 N°20 N°40 N°60 N°140 N°200

75.00 62.00 50.00 37.50 25.00 19.00 12.50 9.50 6.30 4.75 2.00 0.85 0.43 0.25 0.106 0.075


w (%) 23.59 25.64 27.48 29.61

Lim. Plastico NP NP


100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 99.9 99.8 92.7 67.4 40.4 28.1 16.9 14.9

100.0


60.0

40.0

20.0

0.0 100.00

10.00


) % (

29.0


24.0 23.0 1

10 N° de golpes

0.01

LIMITE LIQUIDO 26.12 % LIMITE PLASTICO NP INDICE PLASTICO --CLASIF. SUCS : SM ARENA LIMOSA CLASIF. AASHTO : A-1-a (0)

CURVA DE FLUIDEZ

30.0

0.10

100


C-01 , M-01 7.00 m 0.00m-1.00m



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Peticionario


Proyecto/Obra







Abe rtura % Ac um .

3" 2 1/2" 2" 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" 1/4" N°4 N°10 N°20 N°40 N°60 N°140 N°200

75.00 62.00 50.00 37.50 25.00 19.00 12.50 9.50 6.30 4.75 2.00 0.85 0.43 0.25 0.106 0.075


w (%) 19.54 21.34 23.45 25.36

Lim. Plastico NP NP


100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 99.3 99.2 97.3 96.4 84.1 59.7 37.2 23.9 12.3 10.4

100.0


60.0

40.0

20.0

0.0 100.00

10.00


CURVA DE FLUIDEZ

26.0

) % (

25.0

d a d e 24.0 m u h 23.0 e d o 22.0 d i n e t n 21.0 o C

0.10

0.01


22.38 % NP --SW-SM

ARENA BIEN GRADADA CON LIMO

CLASIF. AASHTO :

20.0 19.0 1

10 N° de golpes

100


A-1-a (0) C-01 , M-02 7.00 m 1.00m-4.20m



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Peticionario


Proyecto/Obra







3" 2 1/2" 2" 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" 1/4" N°4 N°10 N°20 N°40 N°60 N°140 N°200

Abe rtura % Ac um . 75.00 62.00 50.00 37.50 25.00 19.00 12.50 9.50 6.30 4.75 2.00 0.85 0.43 0.25 0.106 0.075


w (%) 22.47 23.42 24.40 25.61

Lim. Plastico 12.83 % 13.33 %

CURVA GRANULO METRICA

100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 99.9 99.5 99.4 94.5 76.3 55.2 43.9 32.4 29.8

100.0


60.0

40.0

20.0

0.0 100.00

10.00


) % (

d a d 25.0 e m u h e d 24.0 o d i n e t n 23.0 o C

1

10

22.0

0.01

LIMITE LIQUIDO 23.14 % LIMITE PLASTICO 13.08 % INDICE PLASTICO 10.06 % CLASIF. SUCS : SC ARENA ARCILLOSA CLASIF. AASHTO : A-2-4 (0)

CURVA DE FLUIDEZ

26.0

0.10

100


C-01 , M-03 7.00 m 4.40m-7.00m

N° de golpes



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Peticionario


Proyecto/Obra







Abe rtura % Ac um .

3" 2 1/2" 2" 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" 1/4" N°4 N°10 N°20 N°40 N°60 N°140 N°200

75.00 62.00 50.00 37.50 25.00 19.00 12.50 9.50 6.30 4.75 2.00 0.85 0.43 0.25 0.106 0.075


w (%) 39.68 41.67 44.82 46.75

Lim. Plastico NP NP


100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 99.4 98.0 96.1 94.4 87.4 80.4

100.0


60.0

40.0

20.0

0.0 100.00

10.00


) % (

d a 18.0 d e m u h 16.0 e d o d 14.0 i n e t n o C 12.0

NP

10.0 1

10 N° de golpes

0.01

LIMITE LIQUIDO NP LIMITE PLASTICO NP INDICE PLASTICO --CLASIF. SUCS : ML LIMO CO N ARENA CLASIF. AASHTO : A-4 (0)

CURVA DE FLUIDEZ

20.0

0.10

100


C-05 , L-01 7.00 m 2.30m-2.90m



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Peticionario


Proyecto/Obra







3" 2 1/2" 2" 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" 1/4" N°4 N°10 N°20 N°40 N°60 N°140 N°200

Abe rtura % Ac um . 75.00 62.00 50.00 37.50 25.00 19.00 12.50 9.50 6.30 4.75 2.00 0.85 0.43 0.25 0.106 0.075


w (%) 31.89 33.50 35.25 37.77

Lim. Plastico 20.79 % 20.65 %


100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 99.0 98.6 90.4 79.2 67.8 58.8 47.3 45.0

100.0


60.0

40.0

20.0

0.0 100.00

10.00


0.01


CURVA DE FLUIDEZ

38.0

0.10

) % (

37.0


34.53 % 20.72 % 13.81 % SC

ARENA ARCILLOSA

CLASIF. AASHTO :

32.0 31.0 1

10 N° de golpes

100


A-6 (3) C-05 , L-02 7.00 m 2.90m-4.30m

: Muestras provista e identificada por el interesado El presente documento no deberá reproducirse sin la autorización escrita del laboratorio salvo que la reproducción sea en su totalidad. (GUÍA PERUANA INDECOPI: GP 004: 1993) Tamices ESTANDAR TEST SIEVE ASTM E-11 ESPECIFICATION (ELE INTERNATIONAL) Cazuela de casagrande con contador de golpes, Marca Forney LA-3715, Serie Nº 119 Estufa ut ilizada: Modelo STHX-2A-120ºC, Serie 130 18 - Ca librada por CELDA E. I.R.L. (Certificado de Ca libracion NºCMI 009 2015) Balanza OHAUS V11P30T, Nº Serie 40901365 - 30000 gr. Ca librada por METROLOGIA Y TECNICAS SA C (Cert ificado de Calibracion MT-ML 477-2


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Peticionario


Proyecto/Obra







Abe rtura % Ac um .

3" 2 1/2" 2" 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" 1/4" N°4 N°10 N°20 N°40 N°60 N°140 N°200

75.00 62.00 50.00 37.50 25.00 19.00 12.50 9.50 6.30 4.75 2.00 0.85 0.43 0.25 0.106 0.075

Lim. Liquido Nº GOL w (%)

Lim. Plastico NP NP


100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 99.2 99.2 99.1 98.3 97.9 90.1 73.6 55.0 44.0 31.1 27.9

100.0


60.0

40.0

20.0

0.0 100.00

10.00


NP

CLASIF. AASHTO :

23.0 N° de golpes

NP NP --SM

ARENA LIMOSA

24.0 1

0.01


CURVA DE FLUIDEZ

30.0

) % ( 29.0 d a d e 28.0 m u h 27.0 e d o 26.0 d i n e t n 25.0 o C

0.10

10

A-2-4 (0)

Calicata Nº C-05 , Ultimo Prof. Total de Calicata ( 7.00 m Estrato (m) 4.30m-7.00m

: Muestras provista e identificada por el interesado El presente documento no deberá reproducirse sin la autorización escrita del laboratorio salvo que la reproducción sea en su totalidad. (GUÍA PERUANA INDECOPI: GP 004: 1993) Tamices ESTANDAR TEST SIEVE ASTM E-11 ESPECIFICATION (ELE INTERNATIONAL) Cazuela de casagrande con contador de golpes, Marca Forney LA-3715, Serie Nº 119 Estufa utilizada: Estufa utilizada: Modelo STHX-2A-120ºC, Serie 13018 - Calibrada por CELDA E.I. R.L. (Cert ificado de Calibracion Agosto 2016 Balanza OHAUS V Balanza OHAUS V11P30T, Nº Serie 40901365 - 30000gr. Calibrada por CELDA E.I.R. L. (Certificado de Calibracion Agosto-201


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Peticionario Proyecto/Obra

Consorcio Selva Central “Mejoramiento de Los Servicios de Salud del Hospital de Apoyo Pichanaki, Distrito de Pihanaki, Provincia de Chanchamayo, Región Junín” Gobierno Regional Junin martes, 21 de Marzo de 2017 lunes, 27 de M arzo de 2017


Código Título Código Título

Standard Test Method for Direct Shear Test of Soils Under Consolidated Drained Conditions

SUELOS. Método de ensayo normalizado para el ensayo de corte directo en suelos bajo condiciones consolidadas no drenadas.

1 2 4 Esfuerzo Normal (kg/cm2) Altura (cm) 2.15 2.15 2.15 Diámetro (cm) 5.08 5.08 5.08 Cont. Humedad (%) 15.10 15.10 15.10 Densidad Seca (g/cm3) 1.792 1.792 1.792 Velocidad (mm/min) 0.25 0.25 0.25 Estado Remoldeado Remoldeado Remoldeado

Deformació n (%) 0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.50 8.00 8.50 9.00 9.50 10.00 11.00

1 Kg Esf. Corte 0.00 0.21 0.24 0.27 0.27 0.30 0.32 0.35 0.36 0.38 0.40 0.41 0.44 0.45 0.47 0.49 0.52 0.52 0.53 0.56 0.57 0.58 0.59 0.58 0.58

Esf. Norma. 0.00 0.21 0.24 0.27 0.27 0.30 0.32 0.35 0.36 0.38 0.40 0.41 0.44 0.45 0.47 0.49 0.52 0.52 0.53 0.56 0.57 0.58 0.59 0.58 0.58

C-01 ; M-03 Estrato (m) Profundidad de calicata

2 Kg Deformació Esf. Esf. Corte n (%) Norma. 0.00 0.00 0.00 0.20 0.40 0.20 0.40 0.45 0.23 0.60 0.50 0.25 0.80 0.54 0.27 1.00 0.57 0.28 1.50 0.61 0.31 2.00 0.64 0.32 2.50 0.67 0.34 3.00 0.71 0.35 3.50 0.74 0.37 4.00 0.79 0.39 4.50 0.83 0.41 5.00 0.86 0.43 5.50 0.89 0.44 6.00 0.91 0.46 6.50 0.95 0.47 7.00 0.97 0.48 7.50 0.98 0.49 8.00 0.99 0.49 8.50 0.99 0.49 9.00 0.98 0.49 9.50 0.98 0.49 10.00 0.98 0.49 11.00 0.96 0.48

4.40 - 7.00 7.00m

Angulo de Fricción Interna (º) 24.19 Cohesión (kg/cm2) 0.12

Deformació n (%) 0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.50 8.00 8.50 9.00 9.50 10.00 11.00

4 Kg Esf. Corte 0.00 0.86 0.94 0.99 1.07 1.14 1.19 1.25 1.32 1.38 1.44 1.50 1.57 1.63 1.68 1.73 1.77 1.82 1.87 1.89 1.91 1.93 1.94 1.94 1.94

Esf. Norma. 0.00 0.21 0.23 0.25 0.27 0.28 0.30 0.31 0.33 0.34 0.36 0.37 0.39 0.41 0.42 0.43 0.44 0.46 0.47 0.47 0.48 0.48 0.48 0.48 0.48

* EL PRES ENTE DOCUMENTO NO DEBERÁ REPRO DUCIRSE SIN LA AUTORIZACIÓN ES CRITA DEL LABORATORIO, S ALVO QUE LA REPRO DUCCIÓN S EA EN SU TOTALIDAD. * LOS R ESULTADOS P RESENTADOS CO RRESP ONDEN A LA MUESTRA ENSAYADA, EL LABORATORIO NO S E HACE RESP ONSABLE PO R EL MAL USO DE LOS MISMOS .


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Consorcio Selva Central “Mejoramiento de Los Servicios de Salud del Hospital de Apoyo Pichanaki, Distrito de Pihanaki, Provincia de Chanchamayo, Región Junín” Gobierno Regional Junin martes, 21 de Marzo de 2017 lunes, 27 de Marzo de 2017


Curvas de Resistencias 4 kg/cm2

1.80 ) 2 m 1.50 c / g k ( e 1.20 t r o C e d 0.90 o z r e u 0.60 f s E

2 kg/cm2

1 kg/cm2

0.30 0.00 0.00

2.00

4.00

6.00

8.00

10.00

12.00

14.00

Deformación (%) Series1

Series2

Series3

Esfuerzo de Corte vs. Esfuerzo Normal 2.1 1.8 ) 2 m 1.5 c / g k ( e 1.2 t r o C e 0.9 d o z r 0.6 e u f s E 0.3

Ø= 24.19º

0.0 0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

4.5

Esfuerzo Normal (kg/cm2)

* EL PRES ENTE DOCUMENTO NO DEBERÁ REPR ODUCIRSE S INLA AUTORIZACIÓN ES CRITA DEL LABORATORIO, S ALVO QUE LA REP RODUCCIÓN S EA EN SU TOTALIDAD. * LOS RESULTADOS P RESENTADOS CO RRES PO NDENA LAMUESTRA ENSAYADA, EL LABORATORIO NO SE HACE RESP ONSABLE P OR EL MAL USO DE LOS MISMOS .


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Standard Test Method for Direct Shear Test of Soils Under Consolidated Drained Conditions SUELOS. Método de ensayo normalizado para el ensayo de corte directo en suelos bajo condiciones consolidadas no drenadas.

Esfuerzo Normal (kg/cm2) 1 2 4 Altura (cm) 2.15 2.15 2.15 Diámetro (cm) 5.08 5.08 5.08 Cont. Humedad (%) 11.10 11.10 11.10 Densidad Seca (g/cm3) 1.909 1.909 1.909 Velocidad (mm/min) 0.25 0.25 0.25 Remoldeado Remoldeado Remoldeado Estado

Deformació n (%) 0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.50 8.00 8.50

1 Kg Esf. Corte 0.14 0.17 0.23 0.28 0.39 0.45 0.51 0.53 0.56 0.56 0.53 0.53 0.51 0.51 0.48 0.48 0.48 0.48 0.45 0.45 0.00

C-03 ; Ultimo Estrato (m) Profundidad de calicata


2 Kg Esf. Norma. 0.14 0.17 0.23 0.28 0.39 0.45 0.51 0.53 0.56 0.56 0.53 0.53 0.51 0.51 0.48 0.48 0.48 0.48 0.45 0.45 0.00

Deformació Esf. Esf. Corte n (%) Norma. 0.00 0.10 0.05 0.20 0.21 0.10 0.40 0.28 0.14 0.60 0.35 0.17 0.80 0.42 0.21 1.00 0.63 0.31 1.50 0.76 0.38 2.00 0.87 0.43 2.50 1.01 0.50 3.00 1.08 0.54 3.50 1.15 0.57 4.00 1.15 0.57 4.50 1.18 0.59 5.00 1.18 0.59 5.50 1.15 0.57 6.00 1.15 0.57 6.50 1.11 0.56 7.00 1.11 0.56 7.50 1.11 0.56 8.00 1.11 0.56 8.50 1.08 0.54 9.00 1.08 0.54 9.50 1.08 0.54

4.10 - 7.00 7.00m

Deformació n (%) 0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.50 8.00 8.50 9.00 9.50 10.00 11.00

4 Kg Esf. Corte 0.11 0.25 0.33 0.44 0.54 0.80 1.02 1.20 1.42 1.60 1.71 1.81 1.92 2.00 2.03 2.07 2.11 2.07 2.07 2.07 2.07 2.03 2.00 2.00 2.00

Esf. Norma. 0.03 0.06 0.08 0.11 0.14 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 0.43 0.45 0.48 0.44 0.46 0.48 0.53 0.52 0.52 0.52 0.52 0.51 0.50 0.50 0.70

* ELPRES ENTE DOCUMENTO NO DEBERÁ REPRO DUCIRS E SIN LA AUTORIZACIÓN ESC RITADEL LABORATORIO, S ALVO QUE LA R EPRO DUCCIÓN SEA EN SU TOTALIDAD. * LOS RES ULTADOS PRES ENTADOS CO RRESP ONDEN A LA MUESTRA ENSAYADA, EL LABORATORIO NO S E HACE RESPONS ABLE POR EL MAL USO DE LOS MISMOS .


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Standard Test Method for Direct Shear Test of Soils Under Consolidated Drained Conditions

SUELOS. Método de ensayo normalizado para el ensayo de corte directo en suelos bajo condiciones consolidadas no drenadas.

Esfuerzo Normal (kg/cm2) 1 2 4 Altura (cm) 2.15 2.15 2.15 Diámetro (cm) 5.08 5.08 5.08 Cont. Humedad (%) 12.71 12.71 12.71 Densidad Seca (g/cm3) 1.967 1.967 1.967 Velocidad (mm/min) 0.25 0.25 0.25 Estado Remoldeado Remoldeado Remoldeado

Deformació n (%) 0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.50 8.00 8.50 9.00 9.50 10.00 11.00

1 Kg Esf. Corte 0.02 0.09 0.17 0.22 0.28 0.39 0.45 0.51 0.53 0.58 0.61 0.64 0.66 0.65 0.63 0.61 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.57 0.57 0.57

C-05 ; Ultimo Estrato (m) Profundidad de calicata


2 Kg Esf. Norma. 0.02 0.09 0.17 0.22 0.28 0.39 0.45 0.51 0.53 0.58 0.61 0.64 0.66 0.65 0.63 0.61 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.57 0.57 0.57

Deformació Esf. Esf. Corte n (%) Norma. 0.00 0.09 0.04 0.20 0.18 0.09 0.40 0.24 0.12 0.60 0.30 0.15 0.80 0.44 0.22 1.00 0.53 0.27 1.50 0.65 0.33 2.00 0.74 0.37 2.50 0.86 0.43 3.00 0.92 0.46 3.50 1.00 0.50 4.00 1.02 0.51 4.50 1.06 0.53 5.00 1.08 0.54 5.50 1.09 0.55 6.00 1.11 0.55 6.50 1.11 0.55 7.00 1.12 0.56 7.50 1.11 0.56 8.00 1.09 0.54 8.50 1.06 0.53 9.00 1.03 0.52 9.50 1.02 0.51 10.00 1.02 0.51 11.00 1.02 0.51

4.30 - 7.00 7.00m

Deformació n (%) 0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.50 8.00 8.50 9.00 9.50 10.00 11.00

4 Kg Esf. Corte 0.12 0.32 0.43 0.56 0.75 0.92 1.15 1.39 1.54 1.74 1.86 1.98 2.10 2.17 2.21 2.25 2.28 2.28 2.28 2.26 2.25 2.21 2.17 2.13 2.12

Esf. Norma. 0.03 0.08 0.11 0.14 0.19 0.23 0.29 0.35 0.39 0.43 0.46 0.49 0.52 0.44 0.46 0.48 0.57 0.57 0.57 0.57 0.56 0.55 0.54 0.53 0.70

* EL PRES ENTE DOCUMENTO NO DEBERÁ REPR ODUCIRSE S IN LA AUTORIZACIÓN ESCRITA DEL LABORATORIO, S ALVO QUE LA REP RODUCC IÓN SEA EN SU TOTALIDAD. * LOS RESULTADOS P RESENTADOS CORRES PO NDEN A LA MUESTRA ENSAYADA, EL LABORATORIO NO SE HACE RESP ONSABLE PO R EL MAL USO DE LOS MISMOS .


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Consorcio Selva Central “Mejoramiento de Los Servicios de Salud del Hospital de Apoyo Pichanaki, Distrito de Pihanaki, Provincia de Chancham ayo, Región Junín” Gobierno Regional Junin martes, 21 de Marzo de 2017 lunes, 27 de Marzo de 2017


Curvas de Resistencias 2.40

) 2.00 2 m c / g k 1.60 ( e t r o C 1.20 e d o z r e 0.80 u f s E

4 kg/cm2

2 kg/cm2

1 kg/cm2

0.40

0.00 0.00

2.00

4.00

6.00

8.00

10.00

12.00

14.00

Deformación (%) Series1

Series2

Series3

Esfuerzo de Corte vs. Es fuerzo Normal 2.4 2.1 ) 2 1.8 m c / g k 1.5 ( e t r 1.2 o C e d 0.9 o z r e u 0.6 f s E 0.3

Ø= 28.31º

0.0 0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

4.5

Esfuerzo Normal (kg/cm2)

* EL PRES ENTE DOCUMENTO NO DEBERÁ REP RODUCIRSE S IN LA AUTORIZACIÓN ESCRITA DEL LABORATORIO, SALVO Q UE LA REPRO DUCCIÓN S EA EN SU TO TALIDAD. * LOS RESULTADOS P RESENTADOS CO RRESP ONDEN A LA MUESTRA ENSAYADA, EL LABORATORIO NO SE HACE RESP ONSABLE P OR EL MAL USO DE LOS MISMOS.


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ANEXO A4 MEMORIA DE CALCULO


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“Mejoramiento de Los Servicios de Salud del Hospital de Apoyo Pichanaki, Distrito de Pihanaki, Provincia de Chanchamayo, Región Junín” ANALISIS DE CAPACIDAD ADMISIBLE CALICATA Nº01

N° DE MUESTRA : N° DE CALICATA : CLASIFICACION SUCS:

40º

M-03 SC 3

γm 1.798 gr/cm

Peso Especifico Angulo de Friccion

Ø

Cohesion

C

N'q

Nq

C-01

24.19 º

Ø E D S E R O L A V

qd = Capacidad Admisible

qc



Ny

Ø=44º , Ny =260 Ø=48º , Ny =780

Nc

20º 10º

0.12 Kg/cm2

0º

60

50

40 30 20 VALORES DE Nc y Nq

Según Terzagui Capacidad de Carga Ultima para Cimentaciones Cuadradas qc = Capacidad de Carga Ultima

N'y

N'c

30º

10

0

0 0 7 . 0 . 5 1

20 40 60 VALORES DE Ny

80

2 1 cN 'c  D f N ' q   BN 'Y 3 2

CALCULO DE CAPACIDAD DE CARGAS PARA DIFERENTES ALTURAS DE CIMENTACION TIPO DE FALLA GENERAL PAR A ZAPATA CUADRADA

Ø

P. ESPECIFICO

Ø'

C

C'

N'c

N'q

N'y

Sc

Sq

Sy

F.S.

0.08

23.36

11.4

7.08

1.49

1.45

0.6

3

kg/cm2

(Kg/cm 3) 0.001798

24.19

24.19

0.12

ZAPATA CUADRADA

qc

ZAPATA CUADRADA

Base

Prof.

( cm )

2 2 ( cm ) kg/cm )( kg/cm )

qd

Base

Prof.

( cm )

( cm )

ZAPATA CUADRADA

qc

qd

( kg/cm 2 ) ( kg/cm2 )

Base ( cm )

Prof.

qc

qd

2 2 ( cm ) kg/cm ) ( kg/cm )

200

140

7.70

2.57

280

140

8.01

2.67

360

140

8.31

2.77

200

150

8.00

2.67

280

150

8.31

2.77

360

150

8.61

2.87

200

160

8.30

2.77

280

160

8.60

2.87

360

160

8.91

2.97

200

170

8.59

2.86

280

170

8.90

2.97

360

170

9.21

3.07

200

180

8.89

2.96

280

180

9.20

3.07

360

180

9.50

3.17

200

190

9.19

3.06

280

190

9.49

3.16

360

190

9.80

3.27

200

200

9.49

3.16

280

200

9.79

3.26

360

200

10.10

3.37

220

140

7.78

2.59

300

140

8.09

2.70

380

140

8.39

2.80

220

150

8.08

2.69

300

150

8.38

2.79

380

150

8.69

2.90

220

160

8.37

2.79

300

160

8.68

2.89

380

160

8.98

2.99

220

170

8.67

2.89

300

170

8.98

2.99

380

170

9.28

3.09

220

180

8.97

2.99

300

180

9.27

3.09

380

180

9.58

3.19

220

190

9.26

3.09

300

190

9.57

3.19

380

190

9.88

3.29

220

200

9.56

3.19

300

200

9.87

3.29

380

200

10.17

3.39

240

140

7.86

2.62

320

140

8.16

2.72

400

140

8.47

2.82

240

150

8.15

2.72

320

150

8.46

2.82

400

150

8.76

2.92

240

160

8.45

2.82

320

160

8.76

2.92

400

160

9.06

3.02

240

170

8.75

2.92

320

170

9.05

3.02

400

170

9.36

3.12

240

180

9.04

3.01

320

180

9.35

3.12

400

180

9.66

3.22

240

190

9.34

3.11

320

190

9.65

3.22

400

190

9.95

3.32

240

200

9.64

3.21

320

200

9.94

3.31

400

200

10.25

3.42

260

140

7.93

2.64

340

140

8.24

2.75

420

140

8.54

2.85

260

150

8.23

2.74

340

150

8.53

2.84

420

150

8.84

2.95

260

160

8.53

2.84

340

160

8.83

2.94

420

160

9.14

3.05

260

170

8.82

2.94

340

170

9.13

3.04

420

170

9.43

3.14

260

180

9.12

3.04

340

180

9.43

3.14

420

180

9.73

3.24

260

190

9.42

3.14

340

190

9.72

3.24

420

190

10.03

3.34

260

200

9.71

3.24

340

200

10.02

3.34

420

200

10.33

3.44


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REV.B



M-03 C-01 SC 3

Peso Especific o Angulo de Friccion

γm 1.798 gr/cm Ø

Cohesion

C

24.19 º 0.12 Kg/cm2

Según Terzagui Capacidad de Carga Ultima para Cimentaciones Cuadradas qc = Capacidad de Carga Ultima qd = Capacidad Admisible

qc



2 1 cN ' c  D f N ' q   BN 'Y 3 2

CALCULO DEL ASENTAMIENTO Y MODULO DE BALASTO TIPO DE FALLA GENERAL PARA ZAPATA CUADRADA

ZAPATA CUADRADA

qd

Si

ZAPATA CUADRADA

Coef. De Balasto ---

qd

Si

Vesic

(kg/cm 2) ( cm ) ks (tn/m3) ks (tn/m 3)


(kg/cm 2)

ZAPATA CUADRADA

qd

Si

Coef. De Balasto

(kg/cm2)

( cm )

s (tn/m3) ks (tn/m 3)

Vesic

3 3 ( cm ) ks (tn/m ) ks (tn/m )

---

Vesic

2.57

0.05

5404

4121

2.67

0.07

3860

2943

2.77

0.09

3002

2289

2.67

0.05

5404

4121

2.77

0.07

3860

2943

2.87

0.10

3002

2289

2.77

0.05

5404

4121

2.87

0.07

3860

2943

2.97

0.10

3002

2289

2.86

0.05

5404

4121

2.97

0.08

3860

2943

3.07

0.10

3002

2289

2.96

0.05

5404

4121

3.07

0.08

3860

2943

3.17

0.11

3002

2289

3.06

0.06

5404

4121

3.16

0.08

3860

2943

3.27

0.11

3002

2289

3.16

0.06

5404

4121

3.26

0.08

3860

2943

3.37

0.11

3002

2289

2.59

0.05

4912

3746

2.70

0.07

3602

2747

2.80

0.10

2844

2169

2.69

0.05

4912

3746

2.79

0.08

3602

2747

2.90

0.10

2844

2169

2.79

0.06

4912

3746

2.89

0.08

3602

2747

2.99

0.11

2844

2169

2.89

0.06

4912

3746

2.99

0.08

3602

2747

3.09

0.11

2844

2169

2.99

0.06

4912

3746

3.09

0.09

3602

2747

3.19

0.11

2844

2169

3.09

0.06

4912

3746

3.19

0.09

3602

2747

3.29

0.12

2844

2169

3.19

0.06

4912

3746

3.29

0.09

3602

2747

3.39

0.12

2844

2169

2.62

0.06

4503

3434

2.72

0.08

3377

2576

2.82

0.10

2702

2060

2.72

0.06

4503

3434

2.82

0.08

3377

2576

2.92

0.11

2702

2060

2.82

0.06

4503

3434

2.92

0.09

3377

2576

3.02

0.11

2702

2060

2.92

0.06

4503

3434

3.02

0.09

3377

2576

3.12

0.12

2702

2060

3.01

0.07

4503

3434

3.12

0.09

3377

2576

3.22

0.12

2702

2060

3.11

0.07

4503

3434

3.22

0.10

3377

2576

3.32

0.12

2702

2060

3.21

0.07

4503

3434

3.31

0.10

3377

2576

3.42

0.13

2702

2060

2.64

0.06

4157

3170

2.75

0.09

3179

2424

2.85

0.11

2573

1962

2.74

0.07

4157

3170

2.84

0.09

3179

2424

2.95

0.11

2573

1962

2.84

0.07

4157

3170

2.94

0.09

3179

2424

3.05

0.12

2573

1962

2.94

0.07

4157

3170

3.04

0.10

3179

2424

3.14

0.12

2573

1962

3.04

0.07

4157

3170

3.14

0.10

3179

2424

3.24

0.13

2573

1962

3.14

0.08

4157

3170

3.24

0.10

3179

2424

3.34

0.13

2573

1962

3.24

0.08

4157

3170

3.34

0.11

3179

2424

3.44

0.13

2573

1962


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REV.B



40º

M-03 SC 3

γm 1.798 gr/cm


Ø

Cohesion

C

N'q

Nq

C-01

24.19 º



qc



Ny

Ø=44º , Ny =260 Ø=48º , Ny =780

Nc

20º 10º

0.12 Kg/cm2

0º

60

50


10


N'y

N'c

30º

0

0 0 7 . 0 . 5 1


80

2 1 cN 'c  D f N ' q   BN 'Y 3 2

CALCULO DE CAPACIDAD DE CARGAS PARA DIFERENTES ALTURAS DE CIMENTACION TIPO DE FALLA LOCAL PARA ZAPATA CUADRADA

Ø

P. ESPECIFICO

Ø'

C

C'

N'c

N'q

N'y

Sc

Sq

Sy

F.S.

0.08

13.68

4.92

1.82

1.36

1.30

0.6

3

kg/cm2

(Kg/cm 3) 0.001798

24.19

16.67

0.12

ZAPATA CUADRADA

qc

ZAPATA CUADRADA

Base

Prof.

( cm )

2 2 ( cm ) kg/cm )( kg/cm )

qd

Base

Prof.

( cm )

( cm )

ZAPATA CUADRADA

qc

qd

( kg/cm 2 ) ( kg/cm2 )

Base ( cm )

Prof.

qc

qd

2 2 ( cm ) kg/cm ) ( kg/cm )

200

140

3.29

1.10

280

140

3.37

1.12

360

140

3.45

1.15

200

150

3.41

1.14

280

150

3.49

1.16

360

150

3.57

1.19

200

160

3.52

1.17

280

160

3.60

1.20

360

160

3.68

1.23

200

170

3.64

1.21

280

170

3.72

1.24

360

170

3.80

1.27

200

180

3.75

1.25

280

180

3.83

1.28

360

180

3.91

1.30

200

190

3.87

1.29

280

190

3.95

1.32

360

190

4.03

1.34

200

200

3.98

1.33

280

200

4.06

1.35

360

200

4.14

1.38

220

140

3.31

1.10

300

140

3.39

1.13

380

140

3.47

1.16

220

150

3.43

1.14

300

150

3.51

1.17

380

150

3.59

1.20

220

160

3.54

1.18

300

160

3.62

1.21

380

160

3.70

1.23

220

170

3.66

1.22

300

170

3.74

1.25

380

170

3.82

1.27

220

180

3.77

1.26

300

180

3.85

1.28

380

180

3.93

1.31

220

190

3.89

1.30

300

190

3.97

1.32

380

190

4.05

1.35

220

200

4.00

1.33

300

200

4.08

1.36

380

200

4.16

1.39

240

140

3.33

1.11

320

140

3.41

1.14

400

140

3.49

1.16

240

150

3.45

1.15

320

150

3.53

1.18

400

150

3.60

1.20

240

160

3.56

1.19

320

160

3.64

1.21

400

160

3.72

1.24

240

170

3.68

1.23

320

170

3.76

1.25

400

170

3.83

1.28

240

180

3.79

1.26

320

180

3.87

1.29

400

180

3.95

1.32

240

190

3.91

1.30

320

190

3.99

1.33

400

190

4.06

1.35

240

200

4.02

1.34

320

200

4.10

1.37

400

200

4.18

1.39

260

140

3.35

1.12

340

140

3.43

1.14

420

140

3.51

1.17

260

150

3.47

1.16

340

150

3.55

1.18

420

150

3.62

1.21

260

160

3.58

1.19

340

160

3.66

1.22

420

160

3.74

1.25

260

170

3.70

1.23

340

170

3.78

1.26

420

170

3.85

1.28

260

180

3.81

1.27

340

180

3.89

1.30

420

180

3.97

1.32

260

190

3.93

1.31

340

190

4.01

1.34

420

190

4.08

1.36

260

200

4.04

1.35

340

200

4.12

1.37

420

200

4.20

1.40


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REV.B



M-03 C-01 SC 3

Peso Especifico Angulo de Fricc ion

γm 1.798 gr/cm Ø

Cohesion

C

Ø

1.798 16.7

C

0.080

γm

24.19 º 0.12 Kg/cm2


qc



2 1 cN 'c  D f N ' q   BN 'Y 3 2

CALCULO DEL ASENTAMIENTO Y MODULO DE BALASTO TIPO DE FALLA LOCAL PARA ZAPATA CUADRADA

ZAPATA CUADRADA

qd

Si

ZAPATA CUADRADA


qd

Si

Coef. De Balasto

(kg/cm2)

( cm )

ks (tn/m3) ks (tn/m 3)

Vesic

(kg/cm 2) ( cm ) ks (tn/m 3) ks (tn/m 3)

ZAPATA CUADRADA

---

qd

Si

Vesic


(kg/cm2)

Vesic

3 3 ( cm ) ks (tn/m ) ks (tn/m )

1.10

0.02

5404

4121

1.12

0.03

3860

2943

1.15

0.04

3002

2289

1.14

0.02

5404

4121

1.16

0.03

3860

2943

1.19

0.04

3002

2289

1.17

0.02

5404

4121

1.20

0.03

3860

2943

1.23

0.04

3002

2289

1.21

0.02

5404

4121

1.24

0.03

3860

2943

1.27

0.04

3002

2289

1.25

0.02

5404

4121

1.28

0.03

3860

2943

1.30

0.04

3002

2289

1.29

0.02

5404

4121

1.32

0.03

3860

2943

1.34

0.04

3002

2289

1.33

0.02

5404

4121

1.35

0.04

3860

2943

1.38

0.05

3002

2289

1.10

0.02

4912

3746

1.13

0.03

3602

2747

1.16

0.04

2844

2169

1.14

0.02

4912

3746

1.17

0.03

3602

2747

1.20

0.04

2844

2169

1.18

0.02

4912

3746

1.21

0.03

3602

2747

1.23

0.04

2844

2169

1.22

0.02

4912

3746

1.25

0.03

3602

2747

1.27

0.04

2844

2169

1.26

0.03

4912

3746

1.28

0.04

3602

2747

1.31

0.05

2844

2169

1.30

0.03

4912

3746

1.32

0.04

3602

2747

1.35

0.05

2844

2169

1.33

0.03

4912

3746

1.36

0.04

3602

2747

1.39

0.05

2844

2169

1.11

0.02

4503

3434

1.14

0.03

3377

2576

1.16

0.04

2702

2060

1.15

0.03

4503

3434

1.18

0.03

3377

2576

1.20

0.04

2702

2060

1.19

0.03

4503

3434

1.21

0.04

3377

2576

1.24

0.05

2702

2060

1.23

0.03

4503

3434

1.25

0.04

3377

2576

1.28

0.05

2702

2060

1.26

0.03

4503

3434

1.29

0.04

3377

2576

1.32

0.05

2702

2060

1.30

0.03

4503

3434

1.33

0.04

3377

2576

1.35

0.05

2702

2060

1.34

0.03

4503

3434

1.37

0.04

3377

2576

1.39

0.05

2702

2060

1.12

0.03

4157

3170

1.14

0.04

3179

2424

1.17

0.05

2573

1962

1.16

0.03

4157

3170

1.18

0.04

3179

2424

1.21

0.05

2573

1962

1.19

0.03

4157

3170

1.22

0.04

3179

2424

1.25

0.05

2573

1962

1.23

0.03

4157

3170

1.26

0.04

3179

2424

1.28

0.05

2573

1962

1.27

0.03

4157

3170

1.30

0.04

3179

2424

1.32

0.05

2573

1962

1.31

0.03

4157

3170

1.34

0.04

3179

2424

1.36

0.05

2573

1962

1.35

0.03

4157

3170

1.37

0.04

3179

2424

1.40

0.05

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REV.B



40º

Ultimo SM 3


γm 1.909 gr/cm Ø

Cohesion

C

N'q

Nq

C-03

27.21 º



qc



Ny

Ø=44º , Ny =260 Ø=48º , Ny =780

Nc

20º 10º

0.10 Kg/cm2

0º

60

50



N'y

N'c

30º

10

0

0 0 7 . 0 . 5 1


80

2 1 cN 'c  D f N ' q   BN 'Y 3 2

CALCULO DE CAPACIDAD DE CARGAS PARA DIFERENTES ALTURAS DE CIMENTACION TIPO DE FALLA GENERAL PARA ZAPATA CUADRADA

P. ESPECIFICO

Ø

Ø'

C

0.001909

27.21

27.21

0.10

ZAPATA CUADRADA

Base ( cm )

Prof.

C'

N'c

N'q

N'y

Sc

Sq

Sy

F.S.

0.07

29.24

15.9

11.6

1.54

1.51

0.6

3

kg/cm 2

(Kg/cm 3)

qc

ZAPATA CUADRADA

qd

2 2 ( cm ) kg/cm )( kg/cm )

Base

Prof.

( cm )

( cm )

qc

ZAPATA CUADRADA

qd

( kg/cm2 ) ( kg/cm2 )

Base ( cm )

Prof.

qc

qd

2 2 ( cm ) ( kg/cm ) ( kg/cm )

200

140

10.77

3.59

280

140

11.30

3.77

360

140

11.84

3.95

200

150

11.23

3.74

280

150

11.76

3.92

360

150

12.29

4.10

200

160

11.69

3.90

280

160

12.22

4.07

360

160

12.75

4.25

200

170

12.15

4.05

280

170

12.68

4.23

360

170

13.21

4.40

200

180

12.61

4.20

280

180

13.14

4.38

360

180

13.67

4.56

200

190

13.07

4.36

280

190

13.60

4.53

360

190

14.13

4.71

200

200

13.53

4.51

280

200

14.06

4.69

360

200

14.59

4.86

220

140

10.91

3.64

300

140

11.44

3.81

380

140

11.97

3.99

220

150

11.36

3.79

300

150

11.90

3.97

380

150

12.43

4.14

220

160

11.82

3.94

300

160

12.36

4.12

380

160

12.89

4.30

220

170

12.28

4.09

300

170

12.82

4.27

380

170

13.35

4.45

220

180

12.74

4.25

300

180

13.27

4.42

380

180

13.81

4.60

220

190

13.20

4.40

300

190

13.73

4.58

380

190

14.27

4.76

220

200

13.66

4.55

300

200

14.19

4.73

380

200

14.73

4.91

240

140

11.04

3.68

320

140

11.57

3.86

400

140

12.10

4.03

240

150

11.50

3.83

320

150

12.03

4.01

400

150

12.56

4.19

240

160

11.96

3.99

320

160

12.49

4.16

400

160

13.02

4.34

240

170

12.42

4.14

320

170

12.95

4.32

400

170

13.48

4.49

240

180

12.88

4.29

320

180

13.41

4.47

400

180

13.94

4.65

240

190

13.34

4.45

320

190

13.87

4.62

400

190

14.40

4.80

240

200

13.80

4.60

320

200

14.33

4.78

400

200

14.86

4.95

260

140

11.17

3.72

340

140

11.70

3.90

420

140

12.23

4.08

260

150

11.63

3.88

340

150

12.16

4.05

420

150

12.69

4.23

260

160

12.09

4.03

340

160

12.62

4.21

420

160

13.15

4.38

260

170

12.55

4.18

340

170

13.08

4.36

420

170

13.61

4.54

260

180

13.01

4.34

340

180

13.54

4.51

420

180

14.07

4.69

260

190

13.47

4.49

340

190

14.00

4.67

420

190

14.53

4.84

260

200

13.93

4.64

340

200

14.46

4.82

420

200

14.99

5.00


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DS101004-2017-27-03 Fecha: 27/03/17


REV.B



Ultimo C-03 SM 3


γm 1.909 gr/cm Ø

Cohesion

C

27.21 º 0.10 Kg/cm2


qc



2 1 cN 'c  D f N 'q   BN 'Y 3 2


ZAPATA CUADRADA

qd

Si

ZAPATA CUADRADA


qd

Si

Vesic



(kg/cm2)

ZAPATA CUADRADA

qd

Si

Coef. De Balasto

(kg/cm2)

( cm )

s (tn/m 3) ks (tn/m 3)

Vesic

3 3 ( cm ) ks (tn/m ) ks (tn/m )

---

Vesic

3.59

0.07

5404

4121

3.77

0.10

3860

2943

3.95

0.13

3002

2289

3.74

0.07

5404

4121

3.92

0.10

3860

2943

4.10

0.14

3002

2289

3.90

0.07

5404

4121

4.07

0.11

3860

2943

4.25

0.14

3002

2289

4.05

0.07

5404

4121

4.23

0.11

3860

2943

4.40

0.15

3002

2289

4.20

0.08

5404

4121

4.38

0.11

3860

2943

4.56

0.15

3002

2289

4.36

0.08

5404

4121

4.53

0.12

3860

2943

4.71

0.16

3002

2289

4.51

0.08

5404

4121

4.69

0.12

3860

2943

4.86

0.16

3002

2289

3.64

0.07

4912

3746

3.81

0.11

3602

2747

3.99

0.14

2844

2169

3.79

0.08

4912

3746

3.97

0.11

3602

2747

4.14

0.15

2844

2169

3.94

0.08

4912

3746

4.12

0.11

3602

2747

4.30

0.15

2844

2169

4.09

0.08

4912

3746

4.27

0.12

3602

2747

4.45

0.16

2844

2169

4.25

0.09

4912

3746

4.42

0.12

3602

2747

4.60

0.16

2844

2169

4.40

0.09

4912

3746

4.58

0.13

3602

2747

4.76

0.17

2844

2169

4.55

0.09

4912

3746

4.73

0.13

3602

2747

4.91

0.17

2844

2169

3.68

0.08

4503

3434

3.86

0.11

3377

2576

4.03

0.15

2702

2060

3.83

0.09

4503

3434

4.01

0.12

3377

2576

4.19

0.15

2702

2060

3.99

0.09

4503

3434

4.16

0.12

3377

2576

4.34

0.16

2702

2060

4.14

0.09

4503

3434

4.32

0.13

3377

2576

4.49

0.17

2702

2060

4.29

0.10

4503

3434

4.47

0.13

3377

2576

4.65

0.17

2702

2060

4.45

0.10

4503

3434

4.62

0.14

3377

2576

4.80

0.18

2702

2060

4.60

0.10

4503

3434

4.78

0.14

3377

2576

4.95

0.18

2702

2060

3.72

0.09

4157

3170

3.90

0.12

3179

2424

4.08

0.16

2573

1962

3.88

0.09

4157

3170

4.05

0.13

3179

2424

4.23

0.16

2573

1962

4.03

0.10

4157

3170

4.21

0.13

3179

2424

4.38

0.17

2573

1962

4.18

0.10

4157

3170

4.36

0.14

3179

2424

4.54

0.18

2573

1962

4.34

0.10

4157

3170

4.51

0.14

3179

2424

4.69

0.18

2573

1962

4.49

0.11

4157

3170

4.67

0.15

3179

2424

4.84

0.19

2573

1962

4.64

0.11

4157

3170

4.82

0.15

3179

2424

5.00

0.19

2573

1962


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REV.B



40º

Ultimo SM 3

γm 1.909 gr/cm


Ø

Cohesion

C

N'q

Nq

C-03

27.21 º



qc



Ny

Ø=44º , Ny =260 Ø=48º , Ny =780

Nc

20º 10º

0.10 Kg/cm2

0º

60

50


10


N'y

N'c

30º

0

0 0 7 . 0 . 5 1


80

2 1 cN 'c  D f N ' q   BN 'Y 3 2


Ø

P. ESPECIFICO

Ø'

C

C'

N'c

N'q

N'y

Sc

Sq

Sy

F.S.

0.07

15.12

6.04

2.59

1.40

1.34

0.6

3

kg/cm2

(Kg/cm 3) 0.001909

27.21

18.92

0.10

ZAPATA CUADRADA

qc

ZAPATA CUADRADA

Base

Prof.

( cm )

2 2 ( cm ) kg/cm )( kg/cm )

qd

Base

Prof.

( cm )

( cm )

ZAPATA CUADRADA

qc

qd

( kg/cm 2 ) ( kg/cm2 )

Base ( cm )

Prof.

qc

qd

2 2 ( cm ) kg/cm ) ( kg/cm )

200

140

3.87

1.29

280

140

3.99

1.33

360

140

4.11

1.37

200

150

4.03

1.34

280

150

4.15

1.38

360

150

4.27

1.42

200

160

4.18

1.39

280

160

4.30

1.43

360

160

4.42

1.47

200

170

4.34

1.45

280

170

4.46

1.49

360

170

4.58

1.53

200

180

4.49

1.50

280

180

4.61

1.54

360

180

4.73

1.58

200

190

4.65

1.55

280

190

4.77

1.59

360

190

4.89

1.63

200

200

4.80

1.60

280

200

4.92

1.64

360

200

5.04

1.68

220

140

3.90

1.30

300

140

4.02

1.34

380

140

4.14

1.38

220

150

4.06

1.35

300

150

4.18

1.39

380

150

4.30

1.43

220

160

4.21

1.40

300

160

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1.44

380

160

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1.48

220

170

4.37

1.46

300

170

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1.50

380

170

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220

180

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1.51

300

180

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380

180

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1.59

220

190

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1.56

300

190

4.80

1.60

380

190

4.92

1.64

220

200

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300

200

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200

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140

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140

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140

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400

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400

160

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170

4.40

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170

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170

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180

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400

180

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240

190

4.71

1.57

320

190

4.83

1.61

400

190

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240

200

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1.62

320

200

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1.66

400

200

5.10

1.70

260

140

3.96

1.32

340

140

4.08

1.36

420

140

4.20

1.40

260

150

4.12

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340

150

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1.41

420

150

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260

160

4.27

1.42

340

160

4.39

1.46

420

160

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1.50

260

170

4.43

1.48

340

170

4.55

1.52

420

170

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1.56

260

180

4.58

1.53

340

180

4.70

1.57

420

180

4.82

1.61

260

190

4.74

1.58

340

190

4.86

1.62

420

190

4.98

1.66

260

200

4.89

1.63

340

200

5.01

1.67

420

200

5.13

1.71


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REV.B



Ultimo C-03 SM 3


γm 1.909 gr/cm Ø

Cohesion

C

Ø

1.909 18.9

C

0.067

γm

27.21 º 2

0.10 Kg/cm


qc



2 1 cN 'c  D f N ' q   BN 'Y 3 2


ZAPATA CUADRADA

qd

Si

ZAPATA CUADRADA


qd

Si

Vesic

(kg/cm2) ( cm ) ks (tn/m 3) ks (tn/m 3)


(kg/cm2)

( cm )

ZAPATA CUADRADA

qd

Si

Coef. De Balasto

(kg/cm2)

( cm )


Vesic

ks (tn/m3) ks (tn/m 3)

---

Vesic

1.29

0.02

5404

4121

1.33

0.03

3860

2943

1.37

0.05

3002

2289

1.34

0.02

5404

4121

1.38

0.04

3860

2943

1.42

0.05

3002

2289

1.39

0.03

5404

4121

1.43

0.04

3860

2943

1.47

0.05

3002

2289

1.45

0.03

5404

4121

1.49

0.04

3860

2943

1.53

0.05

3002

2289

1.50

0.03

5404

4121

1.54

0.04

3860

2943

1.58

0.05

3002

2289

1.55

0.03

5404

4121

1.59

0.04

3860

2943

1.63

0.05

3002

2289

1.60

0.03

5404

4121

1.64

0.04

3860

2943

1.68

0.06

3002

2289

1.30

0.03

4912

3746

1.34

0.04

3602

2747

1.38

0.05

2844

2169

1.35

0.03

4912

3746

1.39

0.04

3602

2747

1.43

0.05

2844

2169

1.40

0.03

4912

3746

1.44

0.04

3602

2747

1.48

0.05

2844

2169

1.46

0.03

4912

3746

1.50

0.04

3602

2747

1.54

0.05

2844

2169

1.51

0.03

4912

3746

1.55

0.04

3602

2747

1.59

0.06

2844

2169

1.56

0.03

4912

3746

1.60

0.04

3602

2747

1.64

0.06

2844

2169

1.61

0.03

4912

3746

1.65

0.05

3602

2747

1.69

0.06

2844

2169

1.31

0.03

4503

3434

1.35

0.04

3377

2576

1.39

0.05

2702

2060

1.36

0.03

4503

3434

1.40

0.04

3377

2576

1.44

0.05

2702

2060

1.41

0.03

4503

3434

1.45

0.04

3377

2576

1.49

0.06

2702

2060

1.47

0.03

4503

3434

1.51

0.04

3377

2576

1.55

0.06

2702

2060

1.52

0.03

4503

3434

1.56

0.05

3377

2576

1.60

0.06

2702

2060

1.57

0.03

4503

3434

1.61

0.05

3377

2576

1.65

0.06

2702

2060

1.62

0.04

4503

3434

1.66

0.05

3377

2576

1.70

0.06

2702

2060

1.32

0.03

4157

3170

1.36

0.04

3179

2424

1.40

0.05

2573

1962

1.37

0.03

4157

3170

1.41

0.04

3179

2424

1.45

0.06

2573

1962

1.42

0.03

4157

3170

1.46

0.05

3179

2424

1.50

0.06

2573

1962

1.48

0.04

4157

3170

1.52

0.05

3179

2424

1.56

0.06

2573

1962

1.53

0.04

4157

3170

1.57

0.05

3179

2424

1.61

0.06

2573

1962

1.58

0.04

4157

3170

1.62

0.05

3179

2424

1.66

0.06

2573

1962

1.63

0.04

4157

3170

1.67

0.05

3179

2424

1.71

0.07

2573

1962


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DS101004-2017-27-03 Fecha: 27/03/17


REV.B



40º

Ultimo SM 3


γm 1.967 gr/cm

28.3 º

Ø

Cohesion



qc



Ny

Ø=44º , Ny =260 Ø=48º , Ny =780

Nc

20º 10º

0.08 Kg/cm

0º

60

50



N'y

N'c

30º

2

C

N'q

Nq

C-05

10

0

0 0 7 . 0 . 5 1


80

2 1 cN ' c  D f N ' q   BN 'Y 3 2

CALCULO DE CAPACIDAD DE CARGAS PARA DIFERENTES ALTURAS DE CIMENTACION TIPO DE FALLA GENERAL PARA ZAPATA CUADR ADA

Ø

P. ESPECIFICO

Ø'

(Kg/cm3 )

C kg/cm

0.001967

28.30

28.30

0.08

ZAPATA CUADRADA

qc

C'

N'c

N'q

N'y

Sc

Sq

Sy

F.S.

0.05

31.61

17.81

13.7

1.56

1.54

0.6

3

2

ZAPATA CUADRADA

Base

Prof.

( cm )

2 2 ( c m ) kg/cm )( kg/cm )

qd

Base

Prof.

( cm )

( cm )

qc

ZAPATA CUADRADA

qd

( kg/cm 2 ) ( kg/cm2 )

Base ( cm )

Prof.

qc

qd

2 2 ( cm ) kg/cm ) ( kg/cm )

200

140

11.80

3.93

280

140

12.44

4.15

360

140

13.09

4.36

200

150

12.34

4.11

280

150

12.98

4.33

360

150

13.63

4.54

200

160

12.88

4.29

280

160

13.52

4.51

360

160

14.17

4.72

200

170

13.41

4.47

280

170

14.06

4.69

360

170

14.71

4.90

200

180

13.95

4.65

280

180

14.60

4.87

360

180

15.25

5.08

200

190

14.49

4.83

280

190

15.14

5.05

360

190

15.79

5.26

200

200

15.03

5.01

280

200

15.68

5.23

360

200

16.33

5.44

220

140

11.96

3.99

300

140

12.61

4.20

380

140

13.25

4.42

220

150

12.50

4.17

300

150

13.15

4.38

380

150

13.79

4.60

220

160

13.04

4.35

300

160

13.68

4.56

380

160

14.33

4.78

220

170

13.58

4.53

300

170

14.22

4.74

380

170

14.87

4.96

220

180

14.12

4.71

300

180

14.76

4.92

380

180

15.41

5.14

220

190

14.65

4.88

300

190

15.30

5.10

380

190

15.95

5.32

220

200

15.19

5.06

300

200

15.84

5.28

380

200

16.49

5.50

240

140

12.12

4.04

320

140

12.77

4.26

400

140

13.41

4.47

240

150

12.66

4.22

320

150

13.31

4.44

400

150

13.95

4.65

240

160

13.20

4.40

320

160

13.85

4.62

400

160

14.49

4.83

240

170

13.74

4.58

320

170

14.38

4.79

400

170

15.03

5.01

240

180

14.28

4.76

320

180

14.92

4.97

400

180

15.57

5.19

240

190

14.82

4.94

320

190

15.46

5.15

400

190

16.11

5.37

240

200

15.36

5.12

320

200

16.00

5.33

400

200

16.65

5.55

260

140

12.28

4.09

340

140

12.93

4.31

420

140

13.58

4.53

260

150

12.82

4.27

340

150

13.47

4.49

420

150

14.12

4.71

260

160

13.36

4.45

340

160

14.01

4.67

420

160

14.65

4.88

260

170

13.90

4.63

340

170

14.55

4.85

420

170

15.19

5.06

260

180

14.44

4.81

340

180

15.09

5.03

420

180

15.73

5.24

260

190

14.98

4.99

340

190

15.62

5.21

420

190

16.27

5.42

260

200

15.52

5.17

340

200

16.16

5.39

420

200

16.81

5.60


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REV.B



Ultimo C-05 SM 3


γm 1.967 gr/cm

Cohesion

Ø

28.3 º

C

0.08 Kg/cm2


qc



2 1 cN 'c  D f N 'q   BN 'Y 3 2


ZAPATA CUADRADA

qd

Si

ZAPATA CUADRADA


qd

Si

Vesic



(kg/cm2)

ZAPATA CUADRADA

qd

Si

Coef. De Balasto

(kg/cm2)

( cm )


Vesic

3 3 ( cm ) ks (tn/m ) ks (tn/m )

---

Vesic

3.93

0.07

5404

4121

4.15

0.11

3860

2943

4.36

0.15

3002

2289

4.11

0.08

5404

4121

4.33

0.11

3860

2943

4.54

0.15

3002

2289

4.29

0.08

5404

4121

4.51

0.12

3860

2943

4.72

0.16

3002

2289

4.47

0.08

5404

4121

4.69

0.12

3860

2943

4.90

0.16

3002

2289

4.65

0.09

5404

4121

4.87

0.13

3860

2943

5.08

0.17

3002

2289

4.83

0.09

5404

4121

5.05

0.13

3860

2943

5.26

0.18

3002

2289

5.01

0.09

5404

4121

5.23

0.14

3860

2943

5.44

0.18

3002

2289

3.99

0.08

4912

3746

4.20

0.12

3602

2747

4.42

0.16

2844

2169

4.17

0.08

4912

3746

4.38

0.12

3602

2747

4.60

0.16

2844

2169

4.35

0.09

4912

3746

4.56

0.13

3602

2747

4.78

0.17

2844

2169

4.53

0.09

4912

3746

4.74

0.13

3602

2747

4.96

0.17

2844

2169

4.71

0.10

4912

3746

4.92

0.14

3602

2747

5.14

0.18

2844

2169

4.88

0.10

4912

3746

5.10

0.14

3602

2747

5.32

0.19

2844

2169

5.06

0.10

4912

3746

5.28

0.15

3602

2747

5.50

0.19

2844

2169

4.04

0.09

4503

3434

4.26

0.13

3377

2576

4.47

0.17

2702

2060

4.22

0.09

4503

3434

4.44

0.13

3377

2576

4.65

0.17

2702

2060

4.40

0.10

4503

3434

4.62

0.14

3377

2576

4.83

0.18

2702

2060

4.58

0.10

4503

3434

4.79

0.14

3377

2576

5.01

0.19

2702

2060

4.76

0.11

4503

3434

4.97

0.15

3377

2576

5.19

0.19

2702

2060

4.94

0.11

4503

3434

5.15

0.15

3377

2576

5.37

0.20

2702

2060

5.12

0.11

4503

3434

5.33

0.16

3377

2576

5.55

0.21

2702

2060

4.09

0.10

4157

3170

4.31

0.14

3179

2424

4.53

0.18

2573

1962

4.27

0.10

4157

3170

4.49

0.14

3179

2424

4.71

0.18

2573

1962

4.45

0.11

4157

3170

4.67

0.15

3179

2424

4.88

0.19

2573

1962

4.63

0.11

4157

3170

4.85

0.15

3179

2424

5.06

0.20

2573

1962

4.81

0.12

4157

3170

5.03

0.16

3179

2424

5.24

0.20

2573

1962

4.99

0.12

4157

3170

5.21

0.16

3179

2424

5.42

0.21

2573

1962

5.17

0.12

4157

3170

5.39

0.17

3179

2424

5.60

0.22

2573

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REV.B



40º

Ultimo C-05 SM 3

γm 1.967 gr/cm


Ø

Cohesion

C

N'q

Nq

28.3 º



qc



Ny

Ø=44º , Ny =260 Ø=48º , Ny =780

Nc

20º 10º

2

0.08 Kg/cm

0º

60

50


10


N'y

N'c

30º

0

0 0 7 . 0 . 5 1


80

2 1 cN 'c  D f N ' q   BN 'Y 3 2


Ø

P. ESPECIFICO

Ø'

C

(Kg/cm ) 0.001967

28.30

19.75

0.08

ZAPATA CUADRADA

Base ( cm )

Prof.

C'

N'c

N'q

N'y

Sc

Sq

Sy

F.S.

0.05

16.56

6.7

3.07

1.40

1.36

0.6

3

kg/cm 2

3

qc

ZAPATA CUADRADA

qd

2 2 ( c m ) kg/cm )( kg/cm )

Base

Prof.

( cm )

( cm )

qc

ZAPATA CUADRADA

qd

( kg/cm 2 ) ( kg/cm2 )

Base ( cm )

Prof.

qc

qd

2 2 ( c m ) kg/cm ) ( kg/cm )

200

140

4.11

1.37

280

140

4.26

1.42

360

140

4.40

1.47

200

150

4.29

1.43

280

150

4.43

1.48

360

150

4.58

1.53

200

160

4.47

1.49

280

160

4.61

1.54

360

160

4.76

1.59

200

170

4.65

1.55

280

170

4.79

1.60

360

170

4.94

1.65

200

180

4.83

1.61

280

180

4.97

1.66

360

180

5.12

1.71

200

190

5.01

1.67

280

190

5.15

1.72

360

190

5.30

1.77

200

200

5.18

1.73

280

200

5.33

1.78

360

200

5.47

1.82

220

140

4.15

1.38

300

140

4.29

1.43

380

140

4.44

1.48

220

150

4.33

1.44

300

150

4.47

1.49

380

150

4.62

1.54

220

160

4.50

1.50

300

160

4.65

1.55

380

160

4.79

1.60

220

170

4.68

1.56

300

170

4.83

1.61

380

170

4.97

1.66

220

180

4.86

1.62

300

180

5.01

1.67

380

180

5.15

1.72

220

190

5.04

1.68

300

190

5.19

1.73

380

190

5.33

1.78

220

200

5.22

1.74

300

200

5.37

1.79

380

200

5.51

1.84

240

140

4.18

1.39

320

140

4.33

1.44

400

140

4.47

1.49

240

150

4.36

1.45

320

150

4.51

1.50

400

150

4.65

1.55

240

160

4.54

1.51

320

160

4.69

1.56

400

160

4.83

1.61

240

170

4.72

1.57

320

170

4.86

1.62

400

170

5.01

1.67

240

180

4.90

1.63

320

180

5.04

1.68

400

180

5.19

1.73

240

190

5.08

1.69

320

190

5.22

1.74

400

190

5.37

1.79

240

200

5.26

1.75

320

200

5.40

1.80

400

200

5.55

1.85

260

140

4.22

1.41

340

140

4.36

1.45

420

140

4.51

1.50

260

150

4.40

1.47

340

150

4.54

1.51

420

150

4.69

1.56

260

160

4.58

1.53

340

160

4.72

1.57

420

160

4.87

1.62

260

170

4.76

1.59

340

170

4.90

1.63

420

170

5.05

1.68

260

180

4.94

1.65

340

180

5.08

1.69

420

180

5.23

1.74

260

190

5.11

1.70

340

190

5.26

1.75

420

190

5.40

1.80

260

200

5.29

1.76

340

200

5.44

1.81

420

200

5.58

1.86


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Ultimo C-05 SM 3

γm 1.967 gr/cm

Peso Especifi co Angulo de Fricci on Cohesion

Ø

28.3 º

Ø

1.967 19.7

C

0.08 Kg/cm2

C

0.053

γm


qc



2 1 cN 'c  D f N ' q   BN 'Y 3 2


ZAPATA CUADRADA

qd

Si

ZAPATA CUADRADA


qd

Si

Vesic



(kg/cm 2)

ZAPATA CUADRADA

qd

Si

Coef. De Balasto

(kg/cm 2)

( cm )

s (tn/m3) ks (tn/m 3)

Vesic

3 3 ( cm ) ks (tn/m ) ks (tn/m )

---

Vesic

1.37

0.03

5404

4121

1.42

0.04

3860

2943

1.47

0.05

3002

2289

1.43

0.03

5404

4121

1.48

0.04

3860

2943

1.53

0.05

3002

2289

1.49

0.03

5404

4121

1.54

0.04

3860

2943

1.59

0.05

3002

2289

1.55

0.03

5404

4121

1.60

0.04

3860

2943

1.65

0.05

3002

2289

1.61

0.03

5404

4121

1.66

0.04

3860

2943

1.71

0.06

3002

2289

1.67

0.03

5404

4121

1.72

0.04

3860

2943

1.77

0.06

3002

2289

1.73

0.03

5404

4121

1.78

0.05

3860

2943

1.82

0.06

3002

2289

1.38

0.03

4912

3746

1.43

0.04

3602

2747

1.48

0.05

2844

2169

1.44

0.03

4912

3746

1.49

0.04

3602

2747

1.54

0.05

2844

2169

1.50

0.03

4912

3746

1.55

0.04

3602

2747

1.60

0.06

2844

2169

1.56

0.03

4912

3746

1.61

0.04

3602

2747

1.66

0.06

2844

2169

1.62

0.03

4912

3746

1.67

0.05

3602

2747

1.72

0.06

2844

2169

1.68

0.03

4912

3746

1.73

0.05

3602

2747

1.78

0.06

2844

2169

1.74

0.04

4912

3746

1.79

0.05

3602

2747

1.84

0.06

2844

2169

1.39

0.03

4503

3434

1.44

0.04

3377

2576

1.49

0.06

2702

2060

1.45

0.03

4503

3434

1.50

0.04

3377

2576

1.55

0.06

2702

2060

1.51

0.03

4503

3434

1.56

0.05

3377

2576

1.61

0.06

2702

2060

1.57

0.03

4503

3434

1.62

0.05

3377

2576

1.67

0.06

2702

2060

1.63

0.04

4503

3434

1.68

0.05

3377

2576

1.73

0.06

2702

2060

1.69

0.04

4503

3434

1.74

0.05

3377

2576

1.79

0.07

2702

2060

1.75

0.04

4503

3434

1.80

0.05

3377

2576

1.85

0.07

2702

2060

1.41

0.03

4157

3170

1.45

0.05

3179

2424

1.50

0.06

2573

1962

1.47

0.04

4157

3170

1.51

0.05

3179

2424

1.56

0.06

2573

1962

1.53

0.04

4157

3170

1.57

0.05

3179

2424

1.62

0.06

2573

1962

1.59

0.04

4157

3170

1.63

0.05

3179

2424

1.68

0.07

2573

1962

1.65

0.04

4157

3170

1.69

0.05

3179

2424

1.74

0.07

2573

1962

1.70

0.04

4157

3170

1.75

0.06

3179

2424

1.80

0.07

2573

1962

1.76

0.04

4157

3170

1.81

0.06

3179

2424

1.86

0.07

2573

1962


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ANEXO A5 REGISTRO FOTOGRAFICO


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Calicata N°01.Central del hospital de apoyo Pichanaki. Profundidad a 7.00m



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Calicata N°02, Posterior lado derecho del hospital de apoyo Pichanaki. Profundidad a 7.00m. Vista de la distribución de las calicatas


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REV.B

Calicata N°02, Posterior lado derecho del hospital de apoyo Pichanaki. Profundidad a 7.00m, A 3.00m filtración de agua

Calicata N°02, Posterior lado derecho del hospital de apoyo Pichanaki. Profundidad a 7.00m, A 3.00m filtración de agua Av. Julio Sumar N° 267 Of. 101 – El Tambo – Huancayo - Junin – Perú. Teléfono: (064) 24-7389; E-mail: [email protected]

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Calicata N°03, Posterior lado izquierdo del hospital de apoyo Pichanaki. Vista de la distribución de las calicatas.

Calicata N°03 Posterior lado Izquierdo del hospital de apoyo Pichanaki. Profundidad a 7.00m


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Calicata N°04 delante lado derecho del hospital de apoyo Pichanaki. Profundidad a 7.00m


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Calicata N°04 delante lado derecho del hospital de apoyo Pichanaki. Profundidad a 7.00m

Calicata N°04 delante lado derecho del hospital de apoyo Pichanaki. Profundidad a 7.00m Av. Julio Sumar N° 267 Of. 101 – El Tambo – Huancayo - Junin – Perú. Teléfono: (064) 24-7389; E-mail: [email protected]

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Calicata N°04 delante lado derecho del hospital de apoyo Pichanaki. Profundidad a 7.00m.Vista de la distribución de las calicatas.

Calicata N°05 delante lado izquierdo del hospital de apoyo Pichanaki. Profundidad a 7.00m


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REV.B




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Ems Cimentacion

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