UNIVERSIDAD JOSE CARLOS MARIATEGUI MARIATEGUI FACULTAD DE INGENIERIAS CARRERA PROFESIONAL DE INGENIERIA CIVIL
TEMA:
ESFUERZOS Y DEFORMACIONES EN EL PAVIMENTO CURSO: PAVIMENTOS
DOCENTE: ING. RENE REN E FLORES PAURO PAURO
CICLO: X
ALUMNA: ADUVIRI CA C ATACORA, NOELIA MARICRUZ
MOQUEGUA – PERU
INTRODUCCION
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Actualmente, la mayoría de los métodos de diseño de pavimentos no consideran la contribución de cada capa en la resistencia a la fatiga, asentamientos permanentes y el de agrietamiento por temperatura, más aún, cuando cada capa del pavimento tiene una función propia. Los métodos denominados empíricos - mecanísticos pueden considerar la contribución estructural de las diferentes capas de un pavimento fleible, lo !ue no ocurre por e"emplo, con el método AA#$%& '((). *ecientemente la incorporación de los conceptos de la mecánica estructural denominados +conceptos mecanísticos es utiliada en el análisis, diseño y refuero de la estructura de los pavimentos. Las Agencias de %ransportes de los stados de /llinois, 0entuc1y, 2innesota y 3as4ington están adoptando procedimientos de diseño mecanísticos. l presente capítulo se difunde la consideración de los conceptos mecanísticos en la resiliencia de los materiales y la evaluación de la sub-rasante.
I.
MÓDULO ELÁSTICO
l parámetro !ue se utilia en la estimación de deformaciones ba"o cargas estáticas es el módulo de elasticidad. l módulo elástico relaciona los esfueros aplicados y las deformaciones resultantes. l nivel de esfueros aplicado al suelo a través de la estructura del pavimento es mínimo comparado con la
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deformación en falla, por ello se asume !ue eiste una relación lineal entre los esfueros y las deformaciones. La teoría de la elasticidad permite utiliar ensayos de laboratorio y campo para la determinación del módulo elástico. La 5igura 6.' muestra los ensayos disponibles en nuestro medio. l ensayo de compresión confinada utiliando el consolidómetro simula el comportamiento deformacional !ue tendrá el suelo deba"o de una cimentación superficial. l esfuero de confinamiento lateral es variable durante la prueba, dada por la pared metálica del e!uipo !ue no permite la deformación 4oriontal de la muestra. l ensayo permite obtener el módulo elástico en la condición natural y 4umedecida. n suelos arenosos el 4umedecimiento ba"o carga ocurre de manera inmediata y es posible medir el asentamiento adicional por este efecto. l ensayo triaial estudia el comportamiento deformacional del suelo ba"o confinamiento y permite obtener módulos elásticos para cual!uier nivel de presión de confinamiento y deformación. Los parámetros se utilian cuando las presiones verticales transmitidas alcanan profundidades importantes. l e!uipo no permite medir el efecto del 4umedecimiento. l ensayo 7.8.*. y el ensayo de placa de carga permite obtener los parámetros elásticos en la evaluación de la sub-rasante. #in embargo, en nuestro medio no se utilia la práctica ingenieril recomendada por 9alle *odas, '(:; de ensayar muestras inalteradas. La venta"a del ensayo 7.8.*. es la evaluación de la influencia de la densidad natural y el 4umedecimiento.
n la 5igura 6.< se estudia el efecto de las cargas en el pavimento. 7ada ciclo de carga produce en el suelo una componente de deformación plástica, no recuperable y una componente de deformación elástica, recuperable. 7on los ciclos siguientes de cargas los incrementos de deformación plástica producidos tienden a desaparecer, en cambio las deformaciones elásticas tienden a ser constantes. l 2ódulo *esiliente, 2* relaciona el esfuero aplicado y la deformación elástica en la condición estable o residual cuando el suelo presente un comportamiento elástico. l módulo resiliente no representa el comportamiento total, desde el inicio del ciclo de cargas 4asta el final. #in embargo, el módulo resiliente relaciona las cargas móviles o rápidas y las deformaciones instantáneas resultantes. l valor del 2r puede ser '= veces el valor del 2ódulo lástico.
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Los suelos granulares !ue conforman las capas del pavimento, presentan una adecuada gradación y compactación. l comportamiento de estas capas granulares, ba"o los ciclos de carga, no presentará deformaciones plásticas significativas. #e asume !ue durante el adecuado proceso constructivo, las deformaciones plásticas se anularán. n este caso es apropiado modelar el comportamiento de las capas con el 2ódulo *esiliente, 2*. Al respecto la >uía AA#$%&, () presenta valores establecidos en el laboratorio, basados en el valor 78*.
l caso crítico lo constituye cuando la sub-rasante contiene fracciones importantes de finos limoarcillosos. s sabido !ue los suelos limo-arcillosos sometidos a cargas estáticas permanentes presentan deformaciones diferidas ?con el tiempo@ asociado al fenómeno de consolidación. 8a"o cargas no permanentes, de corta duración y repetidas, como son las cargas de tránsito, el tiempo !ue demorará en consolidarse será mayor, lo !ue traduce en el mayor número de ciclos. s decir, el adecuado proceso constructivo no será suficiente para anular las deformaciones plásticas. l estado final resiliente solo se consigue con un número grande de ciclos de carga y la deformación plástica acumulable será significativa. l módulo resiliente, 2* al representar solamente el comportamiento deformacional final, no será representativo del comportamiento del suelo. Las sub-rasante con componentes importantes limo-arcillosas su"etas a deformaciones plásticas acumulables significativas ?ba"o valor de 78*@, estarán su"etas a dos alternativas estabiliar primero el subsuelo para luego diseñar el pavimento o ale"ar el subsuelo de la influencia de las cargas ?considerando un espesor mayor de relleno granular@ esto es, del bulbo de presiones generadas por las cargas de tránsito.
II.
SUBRASANTE
La sub-rasante es +el nivel superior de la plataforma de una carretera..donde se coloca la estructura del pavimento ?>-<===, 2%7@. #in embargo, el concepto de capacidad de soporte a nivel de subrasante o simplemente +capacidad de soporte de la sub-rasante implica la evaluación estructural y por
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consiguiente la determinación de la respuesta mecánica del subsuelo 4asta la +profundidad donde pueden generarse deformaciones significativas. La re4abilitación de carreteras y pavimentos urbanos eige disponer anualmente de montos importantes del Bresupuesto de la Cación. n los .DD. también ocurrió esta misma situación 4ace más de '= años. La conclusión fue !ue los métodos de diseño de estructuras de pavimentos eran básicamente empíricos y los conceptos de la mecánica estructural !ue se 4abían incorporado en las últimas décadas a la ingeniería civil, aún no se 4abían incorporado en la ingeniería de pavimentos. Actualmente la tendencia en los .DD. y países europeos es considerar períodos de diseño de E=-6= años mediante estructuras denominadas +pavimentos perpetuos, !ue no re!uieren mantenimiento durante los primeros <= años. n la estructura de pavimento, las capas ?elementos estructurales@ !ue componen el pavimento no presentan asentamientos significativos, siendo la sub-rasante o cimentación del pavimento propenso a deformarse. ntonces, la primera conclusión es !ue las fallas estructurales !ue aún se presentan en nuestro medio, se deben a una limitada, incorrecta y no actualiada metodología de evaluación de la sub-rasante. La ingeniería geotécnica nos describe un país donde se presentan suelos con respuesta mecánica variadas, utiliando términos como suelos colapsables, epansivos, densificables, licuables, compresibles, suelos inestables no consolidados o de formación reciente ?módulos elásticos menores a '== 1gFcm<@, cuyo común denominador es presentar deformaciones significativas !ue afectarán estructuras de concreto y más aún a estructuras !ue admiten muc4o menor valor de asentamiento admisible ?menor a 'mm@, como son las estructuras de pavimento. Gefinitivamente, un asentamiento mayor ocasiona la fatiga prematura de la carpeta asfáltica, elemento !ue es muy rígido ?módulo elástico superior a )=,===1gFcm<@. n nuestro país, muc4as generaciones de ingenieros utilian el ensayo 78*, A#%2 G 'HH) para determinar la capacidad de soporte de la sub-rasante, sin embargo, no se considera la 4umedad ni la densidad +in situ. #e asume generalmente !ue la capacidad de soporte de la sub-rasante es el resultado del ensayo asociado a la 2áima Gensidad #eca del ensayo Broctor 2odificado. #i bien es cierto !ue el ensayo 78* de campo es costoso y no sería recomendable realiarlo, eiste otra alternativa propuesta basado en utiliar el mismo molde 78*, llevarlo al campo y con ello etraer una muestra inalterada. n suelos finos, arenolimosos, los suelos más susceptibles a presentar alta deformabilidad se prestan para esta práctica. n el laboratorio, se realia la prueba de penetración sobre la muestra en condiciones naturales obtenida con el molde 78*, obteniéndose un valor representativo del comportamiento de la sub-rasante. n depósitos de suelos granulares con presencia de boleos y blo!ues no consolidados de formación reciente, generalmente como resultado de fenómenos geodinámicos presentarán deformaciones permanentes acumulables debido a la densificación producida por el impacto de las cargas dinámicas de tránsito. n este aspecto, es preciso indicar !ue la deformación de estos suelos suelen ser de magnitudes similares a los suelos limo-arcillosos compresibles.
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nsayos para medir las deformaciones producidas en suelos granulares sueltos utiliando la mesa vibradora arro"aron resultados ilustrativos.
III.
TEORÍA ELÁSTICA DE MEDIOS SEMI-INFINITOS
l cálculo de los esfueros transmitidos al terreno debido a la aplicación de las cargas de tránsito se basa en las siguientes consideraciones
a. #e asume !ue el terreno se comporta elásticamente I es decir, !ue las deformaciones !ue se generan serán proporcionales a las cargas aplicadas.
b. La aplicación de una carga circular uniforme genera esfueros ?normales y tangenciales@ en el terreno.
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#e utilia un sistema de coordenadas cilíndricas donde J, Jr y Jt, son esfueros normales y Kr es el esfuero tangencial. Los cuatro componentes definen el estado de esfueros en el punto inferior ?r,@.
c. La aplicación de la %eoría lástica, basado en la integración numérica de la solución de 8oussines! ?'HH6@. 7onsiderando un medio 4omogéneo, elástico, isotrópico y semi-infinito, se tiene
IV.
APLICACIÓN DE LA SOLUCIÓN DE BOUSSINESQ Y LA TEORÍA ELÁSTICA
7onsiderando una carga circular uniformemente repartida de magnitud q, y un plano 4oriontal cual!uiera a una profundidad z1, se tendrán los máimos esfueros verticales transmitidos, J má, cuando r= ?punto ubicado en el e"e vertical@.
#egún 5oster y A4lvin ?'(6E@ tenemos los valores de Jmá, M y la defleión ?asentamiento máimo en el centro del área circular para = es a. sfuero máimo vertical ?en el e"e vertical@
note !ue el J es independiente de y N. b. Geformación máima vertical ?en el e"e vertical@
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c. Gefleión vertical máima en la superficie y en el centro de la carga circular.
9.
SISTEMA ELÁSTICO DE MÚLTIPLES CAPAS l sistema elástico de múltiples capas está compuesto por el sistema de n-capas en coordenadas cilíndricas, la capa n-ésima es de espesor infinito. Bara cada capa se debe conocer su módulo de elasticidad y su relación de Boisson N. 5igura 6.;. Bara restablecer la condición entre las interfaces de este sistema de múltiples capas, se debe evaluar la condición +ligada o +no ligada. l término OligadoO es un re!uerimiento necesario para establecer la condición de frontera o interfase entre las capas de una estructura de pavimentos, de tal manera !ue se facilite la solución numérica de la ecuación diferencial del problema elástico, vía elementos finitos o diferencias finitas. sto !uiere decir !ue el término tiene una connotación matemática y física, e!uivalente a un modelo de interfase entre capas. n una interfase tenemos !ue modelar la OtransiciónO !ue eiste entre los desplaamientos, deformaciones y esfueros de los materiales vecinos. #i asumimos !ue estas variables serán iguales, estaremos en la condición OligadaO, si alguna de estas variables fuera diferente la condición sería Oligado intermedioO y si las variables del estado de esfuero tensional fueran diferentes seria Ono ligadoO. n cual!uier caso estaremos ante la necesidad de modelar la interfase. ste problema es común en un problema geotécnico donde se involucran materiales diferentes, sobre todo si uno de ellos está sometido a esfueros mayores o concentrados, por e"emplo un ancla"e o una capa de refuero, en el pavimento por e"emplo sería el modelar la presencia de una geomalla. ste problema puede ser de difícil solución, salvo se implementen modelos de transferencia, basados en investigaciones eperimentales. n un problema convencional de pavimentos, la cosa se simplifica, dado !ue los materiales granulares con especificaciones rigurosas, friccionantes y compactados siempre obedecerán a una interfase OligadaO. Bor ello los tetos de pavimentos cuando se refieren a este aspecto indican !ue el problema se debe considerar casi siempre como OligadoO. #in embargo, siempre 4ay ecepciones y se puede dar el caso de ligado intermedio. s muy difícil encontrar una interfase no ligada, salvo corresponda a un diseño particular deficiente, y por lo tanto no tendría importancia en la práctica ingenieril. #e me ocurre por e"emplo, de una carpeta asfáltica en caliente rígida sobre una subrasante arcillosa 4úmeda ?aun!ue sea de consistencia dura, pero con interfase de ba"a resistencia tangencial o cortante@.
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Las arcillas 4úmedas presentan un comportamiento del tipo no drenado ?fricción nula@ y en la carpeta eistiría una concentración de esfueros donde los esfueros tangenciales 4oriontales generarían desplaamientos relativos en la interfase. n conclusión, se recomienda utiliar la condición ligada, en los programas de análisis deformacional !ue eisten en nuestro medio. Garle solución a sistemas elásticos de múltiples capas es tarea difícil, para ello se usan 4erramientas como los programas de cómputo. n el medio 4ay diferentes programas entre ellos el Brograma 0enlayer de la Dniversidad de 0entuc1y, este programa puede ser aplicado sólo en problemas de pavimentos asfálticos.
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