Informe Final Century Mining

CENTURY MINING PERU S.A.C.

DISEÑO DE RECRECIMIENTO Y DEFENSA RIBEREÑA DE LOS DEPOSITOS DE RELAVES SAN JUAN DE AREQUIPA

Informe Final Proyecto N° 1-M-373-002

Mayo 2009

MAYO 2009

CENTURY MINING PERU S.A.C. DISEÑO DE RECRECIMIENTO Y DEFENSA RIBEREÑA DE LOS DEPÓSITOS DE RELAVE SAN JUAN DE AREQUIPA

DISEÑO DE RECRECIMIENTO Y DEFENSA RIBEREÑA DE LOS DEPÓSITOS DE RELAVE SAN JUAN DE AREQUIPA (INFORME FINAL) ÍNDICE RESUMEN EJECUTIVO 1

INTRODUCCIÓN ....................................................................................................... 1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5

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INVESTIGACIONES DE CAMPO Y LABORATORIO ....................................... 4 2.1 2.2 2.3

3

ANTECEDENTES .............................................................................................................................. 1 OBJETIVO ........................................................................................................................................ 1 INFORMACIÓN DISPONIBLE ............................................................................................................. 1 UBICACIÓN Y ACCESO..................................................................................................................... 2 CRITERIOS DE DISEÑO ..................................................................................................................... 2

TOPOGRAFÍA ................................................................................................................................... 4 GEOTECNIA ..................................................................................................................................... 4 ENSAYOS DE LABORATORIO............................................................................................................ 6

CARACTERIZACIÓN DEL EMPLAZAMIENTO ................................................ 7 3.1 GEOLOGÍA ....................................................................................................................................... 7 3.1.1 Geomorfología........................................................................................................................... 7 3.1.2 Estratigrafía .............................................................................................................................. 7 3.1.3 Riesgos geológicos externos ...................................................................................................... 8 3.1.4 Hidrogeología............................................................................................................................ 8 3.2 GEOTECNIA ..................................................................................................................................... 9 3.2.1 Depósitos de Relave................................................................................................................... 9 3.2.2 Suelo de Cimentación .............................................................................................................. 10 3.3 SISMICIDAD ................................................................................................................................... 10

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BALANCE DE AGUAS ............................................................................................ 15 4.1 GENERALIDADES ........................................................................................................................... 15 4.2 INGRESOS DE AGUA ...................................................................................................................... 15 4.2.1 Agua para Transporte de Relaves ........................................................................................... 15 4.2.2 Precipitación Directa .............................................................................................................. 16 4.2.3 Aguas Subterráneas................................................................................................................. 17 4.3 SALIDAS DE AGUA ........................................................................................................................ 17 4.3.1 Evaporación ............................................................................................................................ 17 4.3.2 Agua Retenida en los Vacíos del Relave.................................................................................. 17 4.3.3 Agua de Recirculación............................................................................................................. 17 4.3.4 Filtraciones.............................................................................................................................. 17

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DISEÑO DE LA DEFENSA RIBEREÑA ............................................................... 20 5.1 HIDROLOGÍA ................................................................................................................................. 20 5.1.1 Características de la Cuenca Tributaria Río Chorunga ......................................................... 20 5.1.2 Información disponible............................................................................................................ 20 5.1.3 Análisis hidrológico................................................................................................................. 21 5.2 ANÁLISIS MORFOLÓGICO............................................................................................................... 23 5.2.1 Determinación de la granulometría del lecho del río ............................................................. 23 5.2.2 Estimación de la Socavación Potencial del Lecho .................................................................. 24 5.3 DISEÑO DE DEFENSA RIBEREÑA .................................................................................................... 24

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SVS INGENIEROS S.A.C.

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DISEÑO DEL RECRECIMIENTO DE LOS DEPOSITOS DE RELAVE......... 26 6.1 CARACTERÍSTICAS DEL RECRECIMIENTO PROPUESTO ................................................................... 26 6.2 ANÁLISIS DE ESTABILIDAD FÍSICA ................................................................................................ 27 6.2.1 Metodología............................................................................................................................. 27 6.2.2 Secciones de Análisis............................................................................................................... 28 6.2.3 Aceleración Sísmica de Diseño ............................................................................................... 28 6.2.4 Nivel Freático.......................................................................................................................... 28 6.2.5 Parámetros Resistentes............................................................................................................ 28 6.2.6 Factores de Seguridad Mínimos Permisibles .......................................................................... 29 6.2.7 Resultados del Análisis de Estabilidad.................................................................................... 29

7

CONSTRUCCIÓN DE LA DEFENSA RIBEREÑA ............................................. 31 7.1 7.2 7.2.1 7.2.2 7.3 7.3.1 7.3.2 7.3.3 7.4 7.5 7.6

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CARACTERÍSTICAS GENERALIDADES ............................................................................................ 31 TRABAJOS PREVIOS Y AUXILIARES ............................................................................................... 31 Preparación de la cimentación................................................................................................ 31 Remediación de Relaves Esparcidos ....................................................................................... 31 MATERIALES DE CONSTRUCCIÓN .................................................................................................. 31 Material de Relleno ................................................................................................................. 31 Geotextil .................................................................................................................................. 32 Enrocado de Protección .......................................................................................................... 32 METRADOS DE OBRA ..................................................................................................................... 32 PRESUPUESTO ............................................................................................................................... 32 CRONOGRAMA DE OBRA ............................................................................................................... 33

PLAN DE OPERACIONES ..................................................................................... 35 8.1 8.2 8.3 8.4 8.5

GENERALIDADES ........................................................................................................................... 35 DOCUMENTACIÓN DE LA CONSTRUCCIÓN ..................................................................................... 35 CONCEPTO DE OPERACIONES INÍCIALES........................................................................................ 35 MANUAL DE OPERACIONES ........................................................................................................... 36 PLAN DE PREPARACIÓN PARA EMERGENCIAS................................................................................ 37

9 MONITOREO Y MANEJO AMBIENTAL DE LOS DEPOSITOS DE RELAVES .......................................................................................................................... 38 9.1 9.2

10

ASEGURAMIENTO DE CALIDAD DURANTE LA ETAPA DE CONSTRUCCIÓN ..................................... 38 MONITOREO DE CALIDAD DE AGUA, DEL NIVEL FREÁTICO Y DEFORMACIONES ........................... 38

PLAN DE CIERRE CONCEPTUAL .................................................................. 39



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ANEXOS 1.

Perfiles Estratigráficos de Sondeos A.- Registro de Calicatas B.- Registro de Perforaciones con Sistema Wash Boring y Ensayos SPT

2.

Piezómetros de Tubo Abierto

3.

Ensayos de Laboratorio de Mecánica de Suelos A.- Campaña realizada por SVS B.- Campaña realizada por ACOMISA

4.

Análisis de Estabilidad Física

5.

Análisis Hidrológico y Diseño Hidráulico A.- Cálculos Hidrológicos B.- Cálculos Hidráulicos Morfológicos C.- Cálculos de Obras de Protección

6.

Especificaciones Técnicas de Construcción

7.

Metrados de Obra

8.

Presupuesto de Obra

9.

Cronograma de Ejecución de Obra

10.

Archivo Fotográfico



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PLANOS 1.

Ubicación del Proyecto

2.

Levantamiento Topográfico y Ubicación de Sondeos

3.

Geología de Superficie

4.

Sección Geológica Geotécnica 1-1’

5.


6.


7.


8.

Ubicación de Cuencas

9.

Arreglo General del Proyecto - Planta

10.

Arreglo General del Proyecto: Corte A-A’, Corte B-B’ y Corte C-C’

11.

Arreglo General del Proyecto: Corte D-D’ y Corte E-E’

12.

Defensa Ribereña: Planta

13.

Defensa Ribereña: Perfil Longitudinal

14.

Defensa Ribereña: Sección Típica

15.

Defensa Ribereña: Secciones Transversales 0+000 – 1+160

16.

Defensa Ribereña: Secciones Transversales 1+180 – 1+190.67

17.

Ubicación de Canteras

18.

Cantera N° 1: Perfil Longitudinal

19.

Cantera N° 1: Secciones Transversales 0+200 – 1+250

20.

Cantera N° 1: Secciones Transversales 1+300 – 2+026.9

21.

Instrumentación de Monitoreo – Ubicación y Detalles



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RESUMEN EJECUTIVO La empresa Century Mining Perú S.A.C., subsidiaria de la canadiense Century Mining Corporación desarrolla sus operaciones en la Unidad de Producción “San Juan de Arequipa”, donde cuenta con una Planta de beneficio para tratamiento de mineral aurífero por flotación y cianuración, produciéndose relaves que son transportados y depositados en los depósitos de relave 1, 2, 3, 4 y 5 y la poza de cianuración respectivamente, los mismos que se ubican en la margen derecha de la quebrada de Chorunga, dispuestos en forma contigua, separados por diques del mismo material de relave y a diferentes cotas de cresta. Actualmente, Century Mining Perú S.A.C. requiere aumentar la capacidad de almacenamiento de sus depósitos de relave de flotación y protegerlos ante una avenida máxima probable del río estacionario Chorunga, para lo cual ha solicitado a la empresa consultora SVS Ingenieros S.A.C. (SVS) el desarrollo del Estudio de Ingeniería de Detalle para el Recrecimiento y Defensa Ribereña de los Depósitos de Relave San Juan de Arequipa, el cual debiendo preservar el medio ambiente circundante, resulte técnica y económicamente viable. La Unidad de Producción “San Juan de Arequipa” se encuentra ubicado en el caserío de San Juan de Arequipa, distrito de Río Grande, provincia de Condesuyos, departamento de Arequipa. Los Depósitos de Relaves 1, 2, 3, 4 y 5 se encuentran entre las coordenadas UTM E 707,700.00 N 8’239,500.00 y E 708,500.00 N 8’240,500.00, a una altitud media de 680 m.s.n.m. La metodología de trabajo del presente proyecto consistió en una primera fase de recopilación de la información existente, seguida de una campaña de investigaciones de campo y finalmente la ejecución de los diseños de recrecimiento y defensa ribereña. Durante la campaña de investigaciones de campo se realizaron trabajos de levantamiento topográfico de detalle, el mapeo geológico-geotécnico de superficie y la exploración geotécnica del subsuelo que incluyó la ejecución de perforaciones mediante el método Wash Boring (método por lavado) que alcanzaron 12.2 m de profundidad, la excavación de calicatas hasta 3.0 m de profundidad, así como la ejecución de ensayos de densidad in-situ. Asimismo, se instalaron tres piezómetros de tipo Casagrande para determinar la profundidad del nivel freático en el depósito de relaves. El depósito de relaves se encuentra ubicado en la margen derecha del río estacional Chorunga ocupando un área de 26.6 has, sobre un gran depósito aluvial constituido predominantemente por una grava arenosa con bolonerías y debajo de mismo se encuentra el basamento rocoso granodioritico que aflora en la ladera del cerro aledaño. Los relaves Proyecto 1-M-373-002


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están constituidos por un material limo arcilloso ligeramente arenoso a arena limosa ligeramente arcillosa. Tras la evaluación del peligro sísmico se estimo que la ubicación del proyecto corresponde a una zona de alta sismicidad, donde se estimó que la aceleración sísmica máxima que podría presentarse para un sismo con periodo de retorno de 500 años y una probabilidad de excedencia de 10% en 50 años de exposición asciende a 0.46g (g=aceleración de la gravedad). El balance de agua fue realizado en la Cancha N° 2, que representa la condición más desfavorable desde el punto de vista de balance de agua, evaluándose los ingresos y salidas de agua. En vista que el aporte de agua por precipitación es nula sólo el agua que viene junto al relave fue considerado como ingreso. Sin embargo las salidas identificadas por la evaporación, infiltración y agua atrapada en los poros del relave. Tras el cálculo de caudales de agua de ingreso, menos la evaporación y el agua atrapada en los poros, se estimó que el agua de infiltración referencial estaría en el orden de 824 a 911 m3/dia. El proyecto de recrecimiento plantea el transporte del relave de flotación desde la planta concentradora hacia los depósitos de relaves mediante una tubería HDPE, en tanto que la descarga de relaves se efectuará desde la cresta de los diques perimetrales hacia la ladera del cerro, por un sistema de tuberías tipo Spigot, para aprovechar la segregación de los relaves y así disponer las partículas más gruesas en los diques perimetrales de los depósitos de relaves y mantener el agua de pondaje siempre alejado del dique perimetral, disminuyendo el riesgo de inestabilidad por tubificación y licuación. Manteniendo siempre la disposición por celdas temporales para aprovechar la alta evaporación de la zona. En los gráficos siguientes se muestran la sección típica y la planta del arreglo general del recrecimiento del depósito de relaves San Juan de Arequipa.



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En recrecimiento del depósito de relaves a partir de la cresta del dique de defensa ribereña se realizará con un talud de 2.5(H):1.0(V) hasta alcanzar las cotas de máxima elevación del recrecimiento descritas a continuación: • Cota de cresta (cancha de relave N° 1):

680 msnm

• Cota de cresta (cancha de relave N° 2):

685 msnm


690 msnm


795 msnm


700 msnm

En todos los casos se deberá mantener una distancia mínima desde la cresta del talud hasta el borde al agua de pondaje igual a 20 m. Se recomienda continuar con el ciclo de disposición del relave en forma de celdas o canchas temporales, es decir una vez colmatado un depósito se paralizará el ingreso de relave cerrando la tubería de conducción a la altura de este depósito, para luego utilizar la cancha contigua y así sucesivamente hasta llegar al último depósito. Una vez colmatado el último depósito, nuevamente se iniciará el ciclo de disposición de relave. Con las características del proyecto de recrecimiento planteadas en los anteriores párrafos, se estimó que el volumen de almacenamiento de relaves asciende a 0.924 Mm3 de relave, que para una tasa de producción de 350 tn/día se estimó una vida útil de 11.7 años. Con la finalidad de garantizar la estabilidad física de los depósitos de relaves y con el propósito de evitar la erosión de éstos depósitos como consecuencia de avenidas extraordinarias de la quebrada de Chorunga, se diseñó una estructura de defensa ribereña que tendrá el doble propósito de actuar como contrafuerte a fin de poder cumplir con los valores mínimos de FS que recomienda el MEM y como estructura que evite la erosión de los depósitos de relaves. La protección ribereña de los depósitos de relaves consiste en la construcción de un dique compactado con material extraído del lecho del río aledaño, cuyos taludes laterales serán de 1.5H/1.0V. Debido a la escasa velocidad del flujo, ante la ocurrencia de un evento extraordinario un enrocado resulta apropiado para el revestimiento del talud externo. El revestimiento con enrocado consistiría de roca dura y durable, deberá tener un espesor de 0.60 m. Así mismo en el lecho del río, adyacente al revestimiento de enrocado, se colocaría una capa de protección de 3.50 m de ancho y 0.6 m de espesor. La interface talud – revestimiento, estaría provista de un manto geotextil que impida la migración de las partículas finas del talud. El material rocoso empleado para la construcción del enrocado deberá cumplir la gradación indicada en el cuadro siguiente: Proyecto 1-M-373-002


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D50

D100

D20

Max.

Min.

Max.

Min.

Max.

Min.

0.50

0.35

0.30

0.25

0.25

0.20

El Costo directo para la construcción de la estructura de defensa ribereña asciende a novecientos ochenta y ocho mil setecientos cincuenta y cinco y 96/100 dólares americanos (US$ 988,755.96). Se ha sumido un porcentaje de Gastos Generales (GG) de 25% distribuidos en 20% de GG Variables y 5% de GG Fijos, más una utilidad del 10% para el contratista de obra, considerando además el 19% del Impuesto General a la Ventas el Presupuesto final para la ejecución de la Obra alcanza a un millón quinientos ochenta y ocho mil cuatrocientos sesenta y ocho y 58/100 dólares americanos (US$ 1’588,468.58), el mismo que podrá ser construido en 6 meses calendario, dividida en dos etapas de 3 meses cada uno, la primera etapa consistirá para una altura de tirante de 100 años de periodo de retorno y la segunda etapa para 500 años de periodo de retorno. En el Cuadro siguiente se muestra el Presupuesto referencial para a la construcción de la Defensa Ribereña.



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1 INTRODUCCIÓN 1.1 ANTECEDENTES La empresa Century Mining Perú S.A.C., subsidiaria de la canadiense Century Mining Corporación desarrolla sus operaciones en la Unidad de Producción “San Juan de Arequipa”, donde cuenta con una Planta de beneficio para tratamiento de mineral aurífero por flotación y cianuración, produciéndose relaves que son transportados y depositados en los depósitos de relave 1, 2, 3, 4 y 5 y la poza de cianuración respectivamente, los mismos que se ubican en la margen derecha de la quebrada de Chorunga, dispuestos en forma contigua, separados por diques del mismo material de relave y a diferentes cotas de cresta. Actualmente, Century Mining Perú S.A.C. requiere aumentar la capacidad de almacenamiento de sus depósitos de relave de flotación y protegerlos ante una avenida máxima probable del río estacionario Chorunga, para lo cual ha solicitado a la empresa consultora SVS Ingenieros S.A.C. (SVS) el desarrollo del Estudio de Ingeniería de Detalle para el Recrecimiento y Defensa Ribereña de los Depósitos de Relave San Juan de Arequipa, el cual debiendo preservar el medio ambiente circundante, resulte técnica y económicamente viable.

1.2 OBJETIVO El objetivo de este informe es elaborar el Diseño de Recrecimiento y Defensa Ribereña de los Depósitos de Relave San Juan de Arequipa, el mismo que contemplará una evaluación geológica-geotécnica de la cimentación, caracterización del material de relave, diseño del recrecimiento de los depósitos de relave y el diseño de las obras hidráulicas de protección o defensa ribereña a nivel de construcción.

1.3 INFORMACIÓN DISPONIBLE Para la elaboración del presente estudio SVS efectuó la revisión de la siguiente información técnica: • “Segunda Supervisión Especial sobre el cumplimiento de las Normas de Seguridad

y Medio Ambiente – Unidad de Producción San Juan de Arequipa”, ACOMISA, Julio del 2008. • “Verificación de la Estabilidad y Diseño Conceptual de las Obras de Defensa

Ribereña de los Depósitos de Relaves San Juan de Chorunga”, SVS Ingenieros S.A.C., Febrero del 2009.



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1.4 UBICACIÓN Y ACCESO La Unidad Minera “San Juan de Arequipa”, se ubica en el caserío de San Juan de Arequipa, distrito de Río Grande, provincia de Condesuyos y departamento de Arequipa. Entre las coordenadas UTM E 707,700.00 N 8’239,500.00 y E 708,500.00 N 8’240,500.00, a una altitud media de 680 m.s.n.m. El acceso desde Lima hasta la zona del proyecto se logra a través de la Carretera Panamericana Sur hasta el poblado de Ocoña (785 km), accediéndose al emplazamiento minero de San Juan de Arequipa desde un desvío por una trocha carrozable luego de un recorrido de 70 km. El tiempo total requerido desde de Lima hasta la unidad minera San Juan de Arequipa es de aproximadamente 12 h 30 min. En el Plano 1, se muestra la ubicación gráfica del proyecto.

1.5 CRITERIOS DE DISEÑO Los criterios empleados para el Diseño del Recrecimiento de los Depósito de Relaves han sido los siguientes: A. Relaves Tasa de producción de la planta concentradora (según proyecto de ampliación)

550 TMSD

Proporción de relaves conducidos al depósito de relaves

100%

Porcentaje de sólidos en peso del lodo de relave descargado en el depósito

26.47%

Volumen de agua de pulpa que se descarga al 1480 m3/d depósito Densidad promedio de relave in-situ

1.55 t/m3

Gravedad específica de los relaves

2.6 g/cm3

Ciclo de operación de la planta concentradora

24 h/d y 350 d/año

Capacidad de almacenamiento del proyecto de 0.924 Mm3 recrecimiento Vida útil de los depósitos

7.4 años

B. Manejo de aguas • El relave será transportado mediante tuberías HDPE, por gravedad hasta cada uno

de los depósitos de relave. • La disposición del relave se realizará desde la cresta de recrecimiento mediante

tuberías, manteniendo siempre la acumulación de agua de pondaje o decantada



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pegado hacia la ladera del cerro y alejado con un mínimo de 20 m de la cresta de recrecimiento. • El agua del relave una vez decantada en el depósito, será captada y evacuada por un

sistema de conducción y riego hacia los depósitos adyacentes para favorecer la evaporación y humedecer la superficie de los mismos disminuyendo el transporte de los relaves debido a los vientos. C. Estabilidad física de los depósitos de relave • Factor de seguridad para condiciones estáticas:

1.50

• Factor de seguridad para condiciones pseudo-estáticas:

1.20

D. Diseño sísmico • Aceleración sísmica máxima (periodo de retorno de 500 años):

0.46g

• Aceleración sísmica de diseño:

0.23g



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2 INVESTIGACIONES DE CAMPO Y LABORATORIO De conformidad con los alcances del servicio contratado, los trabajos de campo han comprendido el levantamiento topográfico de detalle de los depósitos de relaves existentes, así como la evaluación geológica y geotécnica in-situ de la zona del proyecto. Todas las muestras representativas obtenidas durante este trabajo fueron ensayadas en los laboratorios correspondientes. En los acápites siguientes se presenta la descripción de estos trabajos de campo.

2.1 TOPOGRAFÍA Este trabajo fue realizado por una brigada de topografía de SVS, durante el mes de marzo del 2009, la misma que estuvo conformada por un topógrafo y asistentes provistos de una estación total con sus respectivos accesorios. Para ello el levantamiento fue referido a coordenadas UTM, proporcionadas por Century Mining Perú S.A.C. El levantamiento topográfico de detalle fue efectuado cubriendo una extensión aproximada de 98.0 hectáreas, lo cual comprendió el registro de 4,400 puntos del terreno y cubrió el sector donde se emplaza actualmente los depósitos de relaves 1, 2, 3, 4 y 5, así como el cauce del río Chorunga. Para el procesamiento de la base de datos obtenidos mediante la estación total, se empleó el programa Land Development, en su módulo para levantamientos topográficos, en tanto que la representación gráfica del cuadrillado de coordenadas y de los puntos del levantamiento se efectuó mediante el programa AutoCad. En el Plano 2, se presenta el levantamiento topográfico de la zona de estudio, el cual ha sido elaborado a escala 1/5,000, con curvas de nivel equidistantes a cada 1 m.

2.2 GEOTECNIA El programa de investigación geotécnica comprendió la ejecución de cuatro (04) perforaciones con el sistema Wash Boring (perforación por lavado), complementados con ensayos de penetración estándar (SPT), con las cuales se alcanzaron profundidades entre 6.35 m y 12.20 m con respecto a la superficie del terreno, registrándose el perfil estratigráfico de los depósitos de relaves. Dichos sondeos se ubicaron en la parte superior de los taludes de los depósitos de relaves N° 1, 2 y 4. En el Anexo 1b, se muestra el perfil estratigráfico de dichos sondeos. En tres de estas perforaciones se instaló piezómetros de tubo abierto (tipo Casagrande) con la finalidad de monitorear el comportamiento del nivel freático dentro del cuerpo de los depósitos de relaves (ver Anexo 2).



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El programa de investigación geotécnica comprendió también la ejecución de siete (07) excavaciones manuales (calicatas), cuatro (04) de ellas ubicados dentro del cauce del río Chorunga con la finalidad de determinar la granulometría del material del lecho, y el resto de calicatas se efectuaron junto a las perforaciones para realizar pruebas de densidad insitu mediante el método del cono de arena (ASTM D-1556), espaciados cada 1.0 m en profundidad, los mismos que se presentan en el Anexo 1a. En el cuadro siguiente se indican las coordenadas de ubicación y las profundidades alcanzadas por cada uno de dichos sondeos. Cuadro 2.1: Ubicación de Calicatas y Perforaciones con el sistema Wash Boring Coordenadas UTM Este (m)

Norte (m)

Profundidad (m)

Calicata

708,368.194

8'240,260.077

2.80

C-2

Calicata

708,162.870

8'240,060.996

2.60

C-3

Calicata

707,822.251

8'239,910.109

2.40

C-4

Calicata

707,504.784

8'239,684.225

2.90

CR-1

Calicata

707,230.978

8’239590.506

3.00

CR-2

Calicata

707,414.361

8’239704.726

3.00

CR-3

Calicata

707,509.283

8’239737.276

3.00

P-1

Perf. Wash Boring

707,216.588

8'239,594.948

6.35

P-2

Perf. Wash Boring

707,403.739

8'239,708.391

12.20

P-3

Perf. Wash Boring

707,494.322

8'239,732.057

9.20

P-4

Perf. Wash Boring

707,956.467

8'240,031.570

9.00

Sondeo

Tipo

C-1

En todas las calicatas y en las perforaciones ejecutadas se registró cuidadosamente el perfil estratigráfico del terreno, clasificándose visualmente los materiales encontrados, de acuerdo a los procedimientos del Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (SUCS), obteniéndose muestras alteradas representativas, las mismas que debidamente protegidas e identificadas, fueron remitidas al laboratorio para sus respectivos análisis y ensayos. En el Anexo 1 se presentan los perfiles estratigráficos correspondientes a las calicatas y a las perforaciones con el sistema Wash Boring y en el Planos 3 al 7 se muestra la ubicación de dichos sondeos. Los resultados de los ensayos de auscultación dinámica del tipo SPT, servirán para estimar los parámetros de resistencia del suelo.



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2.3 ENSAYOS DE LABORATORIO Con el propósito de precisar las características físicas y mecánicas de los materiales encontrados, en aras de una optimización del diseño, se consideró conveniente llevar a cabo un programa de ensayos de laboratorio con muestras representativas de los suelos, el mismo que estuvo conformado por los ensayos que se indican a continuación: • Análisis granulométrico por tamizado (ASTM D-422) • Límites de Atterberg (ASTM D-4318) • Peso específico de sólidos (ASTM D-854) • Contenido natural de humedad (ASTM D-2216) • Ensayo de Proctor Modificado (ASTM D-1557)

El detalle de los resultados obtenidos en los diferentes ensayos de laboratorio se muestra en el Anexo 3a. Luego de realizados los ensayos de laboratorio, se procedió a comparar los resultados obtenidos con las características de los suelos estimados en el campo, efectuándose las compatibilizaciones correspondientes en los casos en que fue necesario. De esta manera se obtuvieron los perfiles estratigráficos definitivos, que son los que se presentan en el Anexo 1.



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3 CARACTERIZACIÓN DEL EMPLAZAMIENTO Sobre la base de la información proporcionada por Century Mining Perú S.A.C, que fuera complementada con los estudios previos realizados en la zona del proyecto y las investigaciones de campo llevadas a cabo por SVS, se ha efectuado la caracterización del emplazamiento donde se ubican los Depósitos de Relaves San Juan de Arequipa, la misma que se describe en las secciones siguientes.

3.1 GEOLOGÍA 3.1.1

Geomorfología

El área de estudio se encuentra en la hoja de la carta nacional de Caravelí. La geomorfología del área del proyecto está formada por altiplanicies, constituida por cerros sin ninguna vegetación de 400 m a más de elevación, que se levantan por ambos lados en toda la extensión del valle de Chorunga, formando una quebrada con un ancho medio de 500 m, por donde corre el río de Chorunga. 3.1.2

Estratigrafía

La estratigrafía a nivel regional está conformada por rocas ígneas (basaltos y granitos). Los basaltos se muestran en corta extensión en los cerros de Chorunga, apareciendo solo en las partes bajas inmediatas al plano de la quebrada. Los granitos son de naturaleza granodioritica y se muestran claramente a lo largo de la quebrada de Chorunga. A nivel local, en la zona donde se emplazan los depósitos de relaves San Juan de Arequipa, se han identificado las siguientes unidades litológicas, las cuales se describen a continuación y se grafican en los Planos 3 al 7. • Depósito de Relaves, ubicado dentro de la quebrada de Chorunga y a la margen

derecha del río de Chorunga, ocupando un área de 26.6 ha. aproximadamente. Este depósito está constituido por un material limo-arcilloso arenoso. • Depósito Aluvial Reciente (Q-av1), que yace en el cauce de la quebrada de

Chorunga, compuesto por grava arenosa con cantos rodados y bolones, de los cuales el 20% aproximadamente corresponde a cantos rodados y bolones de naturaleza granodiorita. El espesor de este depósito supera los 20 m de profundidad, de modo que el agua del río de Chorunga, en los meses de estiaje, no aparece en la superficie a causa del espesor y la permeabilidad de este depósito, obteniéndose el agua sólo de pozos. • Depósito Aluvial Antiguo (Q-av2), ubicado en las terrazas de ambas márgenes del

río Chorunga. Compuesto por gravas arenosas con cantos rodados y bolones,



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medianamente densa a densa, el porcentaje de los bolones llega aproximadamente a 20%. • Depósito Antrópico N° 1 (Q-at1), compuestos por material de desmonte producto de

la actividad minera, que yace frente a la cancha de relaves N° 5 y a la derecha de la quebrada Chorunga. • Depósito Antrópico N° 2 (Q-at2), compuestos de material del lecho de río

Chorunga, de grava arenosa con cantos rodados y bolones. • Depósito de Mineral, ubicado a extremo Noreste de la Cancha de Relaves N° 5 y a

la derecha de la quebrada Chorunga, compuesto por arena limosa. • Granodiorita (Ks-gd), basamento rocoso principal que aflora en la margen derecha

de la quebrada de Chorunga, de color gris clara, dura a muy dura, ligeramente meteorizada y ligera a moderadamente fracturada; las juntas (fracturas) tienen superficies planas y/o rugosas, rellenadas con patinas de oxido y limo. 3.1.3

Riesgos geológicos externos

Los fenómenos y procesos geodinámicos externos importantes que pueden representar un peligro para la estabilidad y la seguridad de los Depósitos de Relaves, no son de gran consideración, ya que estos se presentarían lejos de ellos; como el que ocurrió el día 15 de marzo de 1998, donde un huayco ocurrido en la zona de San Juan de Arequipa, Sector Cerro Colorado (Campamento Minero), ocasionó cerca de 300 personas damnificadas, 58 viviendas destruidas y 211 viviendas afectadas1. No obstante, no se descarta el desprendimiento de fragmentos o bloques aislados de roca inestables, originados como consecuencia de la meteorización física de los afloramientos y facilitado por la acción de la gravedad y eventos sísmicos, los cuales no podrán comprometer la integridad física de los depósitos de relaves. 3.1.4

Hidrogeología

El fondo de la quebrada de Chorunga, se halla cubierto por un extenso depósito aluvial conformado por cantos rodados, guijarros y arenas en una cantidad considerable, formando una cobertura de varios metros de espesor; de modo que el agua del río de Chorunga, en los meses de estiaje, no aparece en la superficie a causa del espesor y permeabilidad de dicha capa que le sirve como filtro, obteniéndose el agua para el consumo de la mina y el campamento minero, en dos pozos de hasta 10 m de profundidad cerca al campamento minero.

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Descripción de las Principales Emergencias Producidas a Nivel Nacional durante el Año 1998. Oficina de Estadística e Informática – INDECI. Proyecto 1-M-373-002


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La Unidad Operativa “San Juan de Arequipa” para sus operaciones se abastece de agua subterránea captada en dos pozos ubicados en la quebrada de Chorunga y el agua subterránea que es bombeado desde los dos Piques de Profundización de la Mina ubicado a varios metros por debajo del nivel del río Chorunga y en la margen derecha del mismo. Los dos pozos de agua denominados Principal y Huerta están ubicados en las coordenadas UTM 8’241,421.1N 709,901.2E a una altitud de 759,994 msnm y UTM 8’240,962N y 709,077E a una altitud de 740,0 msnm respectivamente, donde según comentarios de los pobladores del lugar el nivel del agua llega a los 2.0 m debajo de la superficie en temporada de lluvias y a 10.0 m debajo de la superficie en temporada de estiaje. Los piques denominados San Juan (Esperanza) ubicado en la coordenada UTM 8’242,180.628 N 708,701.438 E con nivel de agua de bombeo en la cota 660 msnm y el pique Mercedes ubicado en 8’241,280.158 N 707,802.443 E con nivel de agua de bombeo en la cota 550 msnm. Por otro lado, durante la presente exploración de campo, el flujo de agua a través de los depósitos de relaves sólo podría darse dentro del cuerpo del Depósito de Relaves N° 2 ya que sólo en este depósito se está vertiendo relave, formando una zona de agua de decantación o pondaje. Para averiguar el nivel de agua en los taludes del Depósito de Relaves N° 2 se instalaron los piezómetros Pz-2 y Pz-3, registrándose la presencia de agua sólo en el piezómetro Pz-3 a una profundidad de 8.0 m, por lo cual se prevé que la línea del nivel del agua de infiltración discurre alejado al pie de talud del depósito, el mismo que fue corroborado con la no existencia de humedecimientos en la cara del talud exterior del depósito de relaves. En este contexto, se prevé que el nivel freático natural de la quebrada Chorunga está deprimido, el mismo que es alimentado por el flujo del río Chorunga y no afectará a la estabilidad física del depósito de relaves. Para tener un mejor control de la variación estacional del nivel freático en la zona del depósito de relaves se proyecta la instalación de dos piezómetros de tubo abierto tipo Casa Grande de hasta 25 m de profundidad, ubicados aguas arriba y aguas abajo de los depósitos de Relave San Juan de Arequipa (ver Plano 21).

3.2 GEOTECNIA 3.2.1

Depósitos de Relave

Las investigaciones geotécnicas indican que el perfil estratigráfico del suelo en los Depósitos de Relaves, está constituido superficialmente por un estrato de material de relave clasificado como arena limosa (SM), suelta a muy suelta, seca a ligeramente



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húmeda, de color plomo claro, con 42% de finos y un IP igual a 3%. Este estrato alcanza una profundidad que varía entre 4.7 y 8.0 m aproximadamente. Debajo se encuentra un estrato de material de relave clasificado como arcilla de baja plasticidad (CL) ligeramente arenosa, que varía de blanda a compacta, color plomo claro, ligeramente húmedo a húmedo, con un promedio de 76% de finos y un IP promedio igual a 11%. Dicho estrato se encuentra al fondo del depósito de relaves predominantemente en contacto con la cimentación, entre profundidades que varían entre 6.4 y 12.2 m aproximadamente. 3.2.2

Suelo de Cimentación

El suelo de cimentación es el depósito aluvial reciente (Q-al1) que se encuentra en el lecho de la quebrada de Chorunga, clasificado como una grava pobremente gradada (GP) arenosa, densa, con 2% de finos no plástico y aproximadamente 20% de cantos y bolones redondeados a subredondeados de T.M. = 0.50 m.

3.3 SISMICIDAD La zona de estudio está ubicada aproximadamente a 15.91º latitud Sur y 73.06º longitud Oeste, zona que de acuerdo a la clasificación del Instituto Geofísico del Perú (I. Bernal, H. Tavera e Y. Antayhua - 2002), es considerada como altamente sísmica, por la magnitud e intensidad de los sismos ocurridos a lo largo de su historia. Esta zona se ve afectada por la actividad tectónica que tiene su origen en sismos con hipocentros superficiales y profundos. Los más profundos están asociados al proceso de subducción de la Placa de Nazca (oceánica) bajo la Placa Sudamericana (continental), generando frecuentemente terremotos de gran magnitud. Los sismos superficiales en cambio, están relacionados con fallas regionales que existen a lo largo de la Cordillera Andina, siendo estos sismos menores, tanto en magnitud como en frecuencia. En el grafico 3.1 y en el cuadro 3.1, se muestra la relación de fallas activas cercanas a la zona del proyecto.



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Gráfico 3.1: Ubicación de las fallas activas cercanas al proyecto (USGS y URS, 2003)

Cuadro 3.1: Relación de fallas activas cercanas al proyecto (USGS y URS, 2003)

Sólo desde 1963 se cuenta en el Perú con registros instrumentales relativamente confiables de eventos sísmicos con los cuales se puede efectuar análisis estadísticos y probabilísticas, Proyecto 1-M-373-002


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sin embargo, la información histórica puede servir para ajustar dichos análisis. Efectuando una selección de los sismos consignados en el Catálogo Sísmico de la NGDC/NOAA (National Geophysical Data Center/National Oceanic and Atmospheric Administration) y NEIC (National Earthquake Information Center), en un área de 500 km de radio y con centro en la zona del proyecto, se encontró un total de 7,052 eventos sísmicos ocurridos desde Enero de 1963 hasta el presente y 148 eventos sísmicos representativos ocurridos desde el año 1900 al 1962. En los Gráficos 3.2 y 3.3 se muestran la ubicación de los sismos cercanos al proyecto. Gráfico 3.2: Ubicación de los sismos ocurridos (USGS/NEIC (PDE) 1973 - Present).

ZONA DE PROYECTO

Gráfico 3.3: Ubicación de los sismos ocurridos (CERECIS 1471 - 1981).

ZONA DE PROYECTO



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Con la información sísmica seleccionada, se procedió a calcular la aceleración máxima del terreno en la zona de estudio, atribuible a eventos sísmicos, para lo cual se emplearon las fórmulas de atenuación de CASAVERDE y VARGAS (1980) para sismos cuyo origen está asociado a fenómenos de subducción y la fórmula de McGUIRE (1974) para sismos cuyo origen está asociado a fallas continentales. El análisis de dicha información fue realizada empleando el método de Valores Extremos (tipo Gumbel), siguiendo las metodologías recomendadas por LOMNITZ (1974) y GLASS (1981). Los resultados de dicho análisis indican que para la zona del proyecto la aceleración máxima es aproximadamente igual a 0.46g (g = aceleración de la gravedad), que equivale a un sismo con periodo de retorno de 500 años (ver Cuadro 3.2). Cuadro 3.2: Aceleraciones Sísmicas y Probabilidades de Excedencia para diferentes Periodos de Retorno. Periodo de Retorno (años)

Aceleración Sísmica (g)

Probabilidad de Excedencia 50 años (*)

2 5 10 50 100 150 200 300 400 500 1000 3000 10000

0.06 0.14 0.19 0.30 0.35 0.37 0.39 0.42 0.44 0.46 0.50 0.58 0.66

100% 100% 99% 64% 39% 28% 22% 15% 12% 10% 5% 2% 0%

(*) Tiempo de exposición

No obstante, debido a que las aceleraciones sísmicas máximas se manifiestan sólo durante un periodo muy corto, la aceleración de diseño se define como una fracción de la aceleración máxima, Marcuson (1981) recomienda utilizar valores entre 1/3 a 1/2 de la aceleración máxima esperada. Asimismo, el Cuerpo de Ingenieros del Ejército de los Estados Unidos (U.S. Army Corps of Engineers), recomienda el uso de un coeficiente sísmico igual al 50% de la aceleración pico de diseño, la misma que está basada en numerosos estudios del comportamiento de terraplenes durante eventos sísmicos. También, en la Guía Ambiental publicada por el Ministerio de Energía y Minas, se sugiere el uso de una fracción comprendida entre 1/2 a 2/3 de la aceleración pico de diseño.



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Considerando las recomendaciones descritas en el anterior párrafo y los niveles de riesgo en la zona del proyecto, se ha empleado una aceleración de diseño igual a 0.23g, que equivale al 50% de la aceleración pico de terreno.



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4 BALANCE DE AGUAS 4.1 GENERALIDADES La secuencia operativa para la disposición de relaves es en forma de celdas o canchas de relaves temporales contiguas, para aprovechar la máxima evaporación de las aguas de pondaje. Actualmente se viene operando la Cancha de Relaves N° 2, que representa las condiciones más desfavorables de operación desde el punto de vista de balance de aguas, por tener el menor área de evaporación, por ello nos permitirá predecir y estimar los caudales de ingreso y salida de agua en un año promedio. Para efectos del balance de agua, los ingresos al depósito estarían constituidos por: • El agua para el transporte de los relaves (pulpa) • La precipitación directa sobre el depósito (playa de relaves y laguna de agua

decantada) Por otro lado, las salidas de agua están compuestas por: • El agua de evaporación • El agua retenida en los vacíos del depósito de relaves • Agua de infiltración a la cimentación

En las secciones siguientes se precisan los valores de los componentes de ingreso y salidas de agua.

4.2 INGRESOS DE AGUA 4.2.1

Agua para Transporte de Relaves

De acuerdo con la información proporcionada por Century Mining Perú S.A.C., el relave será transportado al depósito a un ritmo de 550 t/d con un porcentaje de sólidos en peso de aproximadamente 26.47%. Esto significa que el caudal de agua necesario para dicho transporte será igual a 1480 m3/d. Cuadro 4.1: Calculo del volumen de agua contenido en los relaves Peso Seco de los relaves en el lodo

Ws

550

Tn

Densidad de lodo (porcentaje por peso)

S

26.47

%

Peso del agua en el lodo (100Ws/S-Ws)

Ww

1480

Tn

Densidad del agua

Dw

1

Tn/m3

Volumen de agua (Ww/Dw)

Vw

1480

m3



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4.2.2

Precipitación Directa

La zona del estudio se caracteriza por su clima seco y árido, donde las precipitaciones son escasas. Con los datos de las precipitaciones totales anuales correspondientes a los registros históricos de las estaciones pluviométricas de la cuenca del río Ocoña, se ha establecido una correlación entre la precipitación y la altitud, obteniéndose un buen coeficiente de correlación (r =0.99). El Gráfico 4.1 y el Cuadro 4.2 muestran el grado de ajuste de la correlación establecida y la precipitación estimada para una altura de 650 msnm que corresponde a la zona del proyecto. Se observa que la correlación establecida indica que para niveles por debajo de los 1785 msnm las precipitaciones son inexistentes. Gráfico 4.1: Correlación entre la Precipitación y la Altitud para registros cercanos a la zona del proyecto Precipitación (mm)

Altitud (msnm)

Cuadro 4.2: Estimación de la precipitación anual en la zona del proyecto Estación CHICHAS PAUSA TOMEPAMPA COTAHUASI LAMPA SALAMANCA PUICA CHINCHAYLLAPA SAN JUAN DE AREQUIPA


Altitud (m.s.n.m) 2120 2524 2550 2683 2712 3203 3700 3950 650 1000 1785

Precipitación Anual (mm) 122.30 231.00 235.70 272.00 269.70 426.30 552.60 704.10


Precipitación Estimada (mm) 103.84 227.43 235.39 276.07 284.95 435.15 587.19 663.67 0.0 0.0 1.36

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4.2.3

Aguas Subterráneas

En vista que por lo general el nivel freático de la zona del proyecto está muy deprimido, se considera que no existirán aportes de agua subterránea hacia el depósito de relaves.

4.3 SALIDAS DE AGUA 4.3.1

Evaporación

Tras la revisión del análisis de la evaporación total anual realizada y publicada por la Dirección General de Agrometeorología del Servicio Nacional de Meteorología e Hidrológica (SENAMHI), se estimó para la zona de estudio una evaporación promedio anual de 2400 mm. El área efectiva de evaporación, que corresponde al agua decantada (pondaje) más el área mojada representativa asciende a 24,030 m2, con el que se estimó que la evaporación diaria estaría en el orden de 104 a 191 m3/día. 4.3.2

Agua Retenida en los Vacíos del Relave

De acuerdo con la información proporcionada por Century Mining Perú S.A.C. la pulpa de relave será conducida al depósito con una relación de sólidos de 26.47%; a esta relación le corresponde una densidad de pulpa igual a 1.2 t/m3. Una vez descargados los relaves, dicha densidad se incrementa gradualmente hasta valores comprendidos usualmente entre 1.5 y 1.8 t/m3, con la consiguiente liberación de parte del agua contenida en sus poros. Para la presente evaluación se ha considerado que la densidad promedio que adoptará el relave en el depósito será igual a 1.55 t/m3, con lo cual se tiene que el agua que liberarían los relaves sería aproximadamente igual a 1015 m3/d y el agua que quedaría retenida en los poros será de 465 m3/d. 4.3.3

Agua de Recirculación

Century Mining Perú S.A.C., realiza una recirculación del agua de pondaje hacia los depósitos de relaves adyacentes, con la finalidad de regar, minimizando la generación de polvo y propiciar la evaporación. Dentro la operación, no se contempla la recirculación de agua hacia la planta concentradora. 4.3.4

Filtraciones

En vista que la infiltración estaría dado por la diferencia del ingreso de agua del relave menos la salida de agua de evaporación y el agua atrapada por el relave, estimándose un volumen de infiltración entre 824 a 911 m3/día.



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Los resultados del balance de agua mensual durante un año promedio, indican que la infiltración es predominante por el área de exposición. En el Cuadro 4.2, se muestra el detalle del balance de aguas.



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Cuadro 4.3: Balance de Agua a Nivel Mensual para un Año Promedio ENE Ingresos Precipitación Área vaso (cancha 2) Volumen de Precipitación Volumen de agua en relaves Total Ingresos Salidas Evaporación Área del Espejo de agua Volumen por Evaporación Volumen Retenido en Poros Infiltración Total Salidas Balance (Ingreso -Salidas)


ABR

MAY

JUN

JUL

AGO

SEP

OCT

NOV

DIC

mm 0.0 0.0 0.0 m2 27,400 27,400 27,400 m3 0 0 0 m3 44,400 44,400 44,400 44,400 44,400 44,400

0.0 27,400 0 44,400 44,400

0.0 27,400 0 44,400 44,400

0.0 27,400 0 44,400 44,400

0.0 27,400 0 44,400 44,400

0.0 27,400 0 44,400 44,400

0.0 27,400 0 44,400 44,400

0.0 27,400 0 44,400 44,400

0.0 27,400 0 44,400 44,400

0.0 27,400 0 44,400 44,400

0.0 27,400 0 532,800 532,800

mm m2 m3 m3 m3 m3 m3

172 24,030 4,131 13,950 26,319 44,400 0

203 24,030 4,878 13,950 25,572 44,400 0

218 24,030 5,243 13,950 25,207 44,400 0

239 24,030 5,731 13,950 24,719 44,400 0

238 24,030 5,707 13,950 24,743 44,400 0

225 24,030 5,399 13,950 25,051 44,400 0

233 24,030 5,607 13,950 24,843 44,400 0

231 24,030 5,550 13,950 24,900 44,400 0

204 24,030 4,896 13,950 25,554 44,400 0

2,400 24,030 57,672 167,400 307,728 532,800 0

158 24,030 3,786 13,950 26,664 44,400 0

FEB

130 24,030 3,113 13,950 27,337 44,400 0

MAR

151 24,030 3,629 13,950 26,821 44,400 0


Anual

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5 DISEÑO DE LA DEFENSA RIBEREÑA 5.1 HIDROLOGÍA 5.1.1

Características de la Cuenca Tributaria Río Chorunga

Por su ubicación, la cuenca de la quebrada de Chorunga comprende altitudes entre 665 msnm y 6070 msnm. La superficie de la cuenca es escarpada a ondulada, siendo muy extenso el ancho del cauce de la quebrada de Chorunga en la zona de ubicación de los depósitos de relaves. La vegetación fundamentalmente es escasa y de baja altura, con áreas de cultivos y pastizales. En cuanto a la precipitación pluvial en la zona de la cuenca tributaria, ésta presenta un sesgo estacional donde la mayor parte de la precipitación ocurre entre los meses de noviembre y abril, siendo los meses restantes el período de sequía con escasa y ocasional precipitación pluvial. En el Plano 8, se muestra en un gráfico la delimitación de la cuenca tributaria. 5.1.2

Información disponible

La red de estaciones meteorológicas del área del Proyecto, es relativamente escasa, habiéndose identificado las estaciones de Yanaquihua, Caravelí y Urasqui, como las más completas de la zona del Proyecto, que cuentan con registros continuos de precipitación máxima en 24 horas. La estación Yanaquihua, localizada en el sector medio de la cuenca de la quebrada se considera la más representativa de las condiciones medias de la cuenca. La estación Carvelí, que cuenta con extensos registros, pero pertenece a una cuenca vecina, ha sido seleccionada como estación de comparación mientras la estación Urasqui, situada aguas debajo de la zona del Proyecto y dentro del sector seco de la cuenca, fue desechada por cuanto sus registros no son apropiado para el análisis estadístico. La ubicación de estas estaciones y los períodos de registros correspondientes, se detallan en el Cuadro 5.1. Cuadro 5.1: Ubicación de estaciones, periodos de registros y tipo de información obtenida Estación

Latitud

Longitud

Altitud

Período de registros

Yanaquihua

15° 46’ 59”

72° 52’ 57”

3130 msnm

1964 - 2007

Caravelí

15° 46’

73° 21’

1779 msnm

1973 - 2006

Urasqui

16° 2’

73° 10’

330 msnm

1965 - 1976



Tipo de registros Precipitación máxima en 24 horas Precipitación máxima en 24 horas Precipitación máxima en 24 horas 20

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5.1.3

Análisis hidrológico

5.1.3.1 Análisis de Precipitación Extrema Los registros de precipitación máxima en 24 horas, de las estaciones pluviométricas seleccionadas, fueron evaluados, mediante el modelo Smirnov – Kolgoronov, con la finalidad de verificar las distribuciones matemáticas a las que se ajustan los registros. Habiéndose seleccionado la distribución más representativa, en cada caso, los registros fueron analizados mediante el programa HEC SSP, formulado por el Hydrologic Engineering Center, adscrito al Cuerpo de Ingenieros del Ejército de los Estados Unidos de Norteamérica. Este programa ejecuta, previamente, la evaluación de datos dudosos (outsiders) y genera, además de la curva de probabilidad teórica de ocurrencia de los eventos extremos, una curva de probabilidad esperada. Está última curva, conforme a lo explicado en el Bulletin 17B del antes referido Hydrologic Engineering Center, pretende contrarrestar las distorsiones introducidas por la extensión de los registros. Las distribuciones matemáticas utilizadas, en cada caso, se detallan en el Cuadro 5.2. Cuadro 5.2: Distribuciones adoptadas por estación Estación

Distribución adoptada

Yanaquihua

Log - normal

Caravelí

Log - normal

Con los registros de precipitación máxima en 24 horas, resultantes del análisis anterior, se procedió a evaluar los niveles de precipitación extrema probable en la estación, para períodos de ocurrencia media de 100 y 500 años en cada caso. Los valores de precipitación extrema en 24 horas para las estaciones analizadas, se detalla en el Cuadro 5.3. Cuadro 5.3: Precipitación Extrema en 24 Horas

Yanaquihua

Precipitación Tr = 100 años (mm) 85.2

Precipitación Tr = 500 años (mm) 124.3

Caravelí

120.6

176.1

Estación

Partiendo de los valores detallados en la tabla anterior, se evaluaron los niveles de precipitación para la cuenca de la quebrada Chorunga, tomándose en cuenta el tiempo de concentración de la cuenca. Para el efecto, se delimitaron las cuencas y se midieron, en la carta geográfica nacional a escala 1:100000, el área, la longitud del curso principal, la Proyecto 1-M-373-002


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distancia de la sección de control al centroide de la cuenca y la pendiente media de la misma. El tiempo de concentración se evaluó conforme al modelo propuesto por el Soil Conservation Service de los Estados Unidos de Norteamérica, en función del área, la longitud máxima y la pendiente de la cuenca. La reducción de la precipitación máxima en 24 horas a precipitación máxima en el tiempo de concentración fue estimada mediante la aplicación del modelo del Convenio IILA – SENAMHI – UNI para duraciones de tormenta entre 3 y 24 horas. El Cuadro 5.4, contiene los valores de precipitación extrema en la cuenca analizada, para períodos medios de recurrencia de 100 y 500 años. Cuadro 5.4: Precipitación Máxima en el Tiempo de Concentración Cuenca Qda. Chorunga

Estación Pluviométrica Yanaquihua

Área de cuenca (km2) 969.2

Precipitación extrema (mm) Tr = 100

Tr = 500

80.7

117.7

5.1.3.2 Análisis de Caudales Extremos No contándose con registros hidrométricos adecuados, para la evaluación de caudales extremos se aplicó el modelo de hidrograma de Snyder (utilizándose el programa computarizado HEC HMS, del Cuerpo de Ingenieros del Ejército de los Estados Unidos de Norteamérica). La extensión de la cuenca colectora, lo mismo que la longitud máxima de la cuenca y la distancia al centroide de la misma, se evaluó en base a la previa identificación de los límites de la cuenca en los planos topográficos, a escala 1:100 000, que cubren el área del Proyecto. El plano N° 8 presenta la cuenca analizada, cuya área es de 969.2 km2. La selección de la curva de pérdidas y demás parámetros requeridos para la determinación de la lluvia efectiva, fue realizada mediante las tablas desarrolladas, para el efecto por el Soil Conservation Service de los Estados Unidos de Norteamérica. Debido a la falta de información continua de precipitación (registros pluviográficos), se adoptó la distribución típica de la tormenta tipos II (vertiente del Pacífico), propuesta por el Weather Bureau de los Estados Unidos de Norteamérica. En el Cuadro 5.5 siguiente, se resumen los valores de caudales extremos evaluados para la cuenca de la quebrada de Chorunga, correspondientes a las recurrencias medias de 100 años y 500 años. Proyecto 1-M-373-002


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Cuadro 5.5: Caudales extremos en cuencas Cuenca

Caudales extremos (m3/s)

Área de cuenca (km2)

Tr = 100 años

Tr = 500 años

969.2

650.3

1183.1

Qda. de Chorunga

5.2 ANÁLISIS MORFOLÓGICO 5.2.1

Determinación de la granulometría del lecho del río

Las obras en ríos, involucran la obtención de la granulometría del lecho, este estudio se realiza para determinar la movilidad y dinámica lateral del río, así como para el transporte de sedimentos, resistencia al flujo e inicio de movimiento de los diferentes tamaños de partículas. La bibliografía existente proporciona información sobre lechos aluviales y de arena, siendo menor la difusión de los métodos de muestreo para ríos de grava y partículas superiores. Los lechos de grava generalmente presentan sedimentos más gruesos debajo de la capa superficial. El grado de diferencia entre los sedimentos superficiales y sub superficiales está ligado al régimen del flujo y abastecimiento de sedimentos aguas arriba. El proceso físico de muestreo en ríos interandinos, típicos de los que se presentan en nuestro país, son complicados por la morfología de los cauces y la variabilidad espacial del tamaño de partículas, pues no sólo son afectados por procesos fluviales, sino también por la cercanía y nivel del lecho debido a los procesos sedimentarios. En la visita a campo se observó que el lecho del tramo en estudio está constituido por cantos rodados, grava y arena. El tamaño es variable, habiéndose observado en la superficie en forma dispersa bolones de hasta 1.0 m de diámetro. Por esta composición, la determinación de la granulometría no podía hacerse solamente con el análisis por tamizado de las fracciones menores a las 3”, por lo que se recurrió al método del conteo para los elementos mayores y por tamizado para los menores. Se obtuvo cuatro muestras del material que conforman el lecho del río, extraídas de las calicatas ejecutadas dentro del lecho del río Chorunga. Se procedió al conteo del material granular mayor a 3”, a la medición de su tamaño y se determinó el diámetro promedio de cada partícula. La máxima dimensión medida en campo fue 0.40 m. Se determinó la distribución por peso de cada rango de diámetros. A la distribución por este método se le integro la distribución obtenida por tamizado de las fracciones menores. De esta manera se obtuvo la granulometría promedio del material de lecho de río en el tramo de estudio, el mismo que se muestra en el cuadro siguiente:



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Cuadro 5.6: Granulometría promedio del material de lecho de río en el tramo de estudio Descripción Cantos Rodados

Guijarros Grava

Arena gruesa media fina

5.2.2

D (in) > 40" 40" 30" 20" 10" 5" 3" 2" 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" N° 4 N° 10 N° 16 N° 30 N° 50 N° 100

D (mm) > 1016 1016 762 508 254 127 76.2 50.8 38.1 25.4 19.05 12.7 9.525 4.76 2 1.16 0.59 0.297 0.149

% Acumul. Pasa 100.0 100.0 100.0 97.5 81.2 79.6 79.6 71.1 65.7 53.8 46.7 38.5 33.7 25.7 20.9 17.3 11.3 5.8 2.5

Estimación de la Socavación Potencial del Lecho

Los análisis de socavación potencial, se desarrollaron para determinar las dimensiones requeridas para la protección de las obras de defensa propuestas. Los análisis comprendieron la evaluación de la socavación general del lecho mediante los modelos de Lacey, Blench y Neill. Para efectos de diseño, se adoptó el valor promedio de los resultados obtenidos en cada caso, ajustado por el factor 1.25 para considerar eventuales variaciones locales de la socavación. En el Cuadro 5.7, se registran las profundidades de socavación, en la sección más crítica, para períodos de recurrencia de 100 años y 500 años. Cuadro 5.7: Niveles de Socavación en el lecho Cuenca

Qda. de Chorunga

Socavación (m)

Área de cuenca (km2) 969.2

Tr = 100 años

Tr = 500 años

1.28

1.65

5.3 DISEÑO DE DEFENSA RIBEREÑA La protección ribereña de los depósitos de relaves consiste en la construcción de un dique, cuyos taludes laterales serán de 1.5H/1.0V. Debido a la escasa velocidad del flujo, ante la ocurrencia de un evento extraordinario un enrocado resulta apropiado para el revestimiento Proyecto 1-M-373-002


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del talud externo. El revestimiento con enrocado consistiría de roca dura y durable, deberá tener un espesor de 0.60 m. Así mismo en el lecho del río, adyacente al revestimiento de enrocado, se colocaría una capa de protección de 3.50 m de ancho y 0.6 m de espesor. La interface talud – revestimiento, estaría provista de un manto geotextil que impida la migración de las partículas finas del talud. El material rocoso empleado para la construcción del enrocado deberá cumplir la gradación indicada en el cuadro siguiente: Cuadro 5.8: Granulometría del enrocado D50 D20

D100 Max.

Min.

Max.

Min.

Max.

Min.

0.50

0.35

0.30

0.25

0.25

0.20



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6 DISEÑO DEL RECRECIMIENTO DE LOS DEPOSITOS DE RELAVE 6.1 CARACTERÍSTICAS DEL RECRECIMIENTO PROPUESTO El actual depósito de relave de la Unidad de Producción “San Juan de Arequipa” está constituido por 5 depósitos o canchas de relave, cuyas características son las siguientes: • Ancho promedio del depósito:

200 m

• Longitud total de depósito:

1,550 m

• Cota de cresta superior (cancha de relave N° 5):

712 msnm

• Cota de cresta inferior (cancha de relave N° 1):

674 msnm

Teniendo en cuenta las características topográficas de dichos depósitos de relave, así como las características geotécnicas de la cimentación y de los relaves contenidos por éstos, se ha determinado que es factible realizar un recrecimiento adicional en cada uno de los depósitos. El proyecto de recrecimiento plantea el transporte del relave desde la planta concentradora hacia los depósitos de relaves mediante una tubería HDPE, en tanto que la descarga de relaves se efectuará desde la cresta de los diques perimetrales hacia la ladera del cerro, por un sistema de tuberías tipo Spigot, para aprovechar la segregación de los relaves y así disponer las partículas más gruesas en los diques perimetrales de los depósitos de relaves y mantener el agua de pondaje siempre alejado del dique perimetral, disminuyendo el riesgo de inestabilidad por tubificación y licuación (ver gráfico 6.1). Manteniendo siempre la disposición por celdas temporales para aprovechar la alta evaporación de la zona. Gráfico 6.1: Disposición de la descarga de relaves



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Asimismo, se plantea la construcción de un dique de defensa ribereña que a la vez se usaría como dique de contención. Dicho dique se extenderá a lo largo de todo el perímetro de depósito de relaves. El recrecimiento a partir de la cresta del dique de defensa ribereña se realizará con un talud de 2.5(H):1.0(V) hasta alcanzar las cotas de máxima elevación del recrecimiento descritas a continuación: • Cota de cresta (cancha de relave N° 1):

680 msnm


685 msnm


690 msnm


795 msnm


700 msnm

En todos los casos se deberá mantener una distancia mínima desde la cresta del talud hasta el borde al agua de pondaje igual a 20 m. Se recomienda continuar con el ciclo de disposición del relave en forma de celdas o canchas temporales, es decir una vez colmatado un depósito se paralizará el ingreso de relave cerrando la tubería de conducción a la altura de este depósito, para luego utilizar la cancha contigua y así sucesivamente hasta llegar al último depósito. Una vez colmatado el último depósito, nuevamente se iniciará el ciclo de disposición de relave. Con las características del proyecto de recrecimiento planteadas en los anteriores párrafos, se estimó que el volumen de almacenamiento de relaves asciende a 0.924 Mm3 de relave. En los Planos 9 al 16 se muestra la distribución en planta del recrecimiento del depósito propuesto y las secciones típicas.

6.2 ANÁLISIS DE ESTABILIDAD FÍSICA 6.2.1

Metodología

La evaluación de la estabilidad física de los Depósitos de Relaves, se ha llevado a cabo para las condiciones de análisis estático y pseudo-estático, tanto en el Estado Actual como en el Estado de Recrecimiento Propuesto. •

El análisis estático evalúa la estabilidad del depósito en condiciones normales, donde las únicas fuerzas desequilibrantes son el peso propio del material y las presiones de poros presentes en el cuerpo de cada depósito de relaves.

•

El análisis pseudo-estático, representa una forma simplificada de evaluar la estabilidad del depósito en caso de la ocurrencia de un sismo.



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Para el análisis estático y pseudo-estático se ha utilizado el método de equilibrio límite de Bishop simplificado, cuyo algoritmo de cálculo está contenido en el programa Slide ® (versión 5.0). 6.2.2

Secciones de Análisis

Para evaluar las condiciones de estabilidad global en el Estado Actual se han seleccionado secciones representativas. En los Planos 4 al 7 se presentan dichas secciones de análisis. Así mismo para evaluar las condiciones de estabilidad global en el Estado de Recrecimiento Propuesto se han seleccionado secciones representativas. En los Planos 10 y 11 se presentan dichas secciones de análisis. 6.2.3

Aceleración Sísmica de Diseño

De acuerdo a lo descrito en el Item 3.3, la aceleración sísmica de diseño recomendada para el análisis de estabilidad es de 0.23g, valor que equivale a 1/2 de la aceleración máxima correspondiente a un sismo con una probabilidad excedencia de 10 % en 50 años de exposición y para un sismo con periodo de retorno de 500 años. 6.2.4

Nivel Freático

En base a los registros de las excavaciones (calicatas y perforaciones), así como a las condiciones geológicas locales, se ha asumido un nivel freático conservador para realizar el análisis de estabilidad correspondiente, el cual representa la condición más desfavorable para estos depósitos. En el Anexo 4 se muestra la posición de la napa freática asumida para cada caso. 6.2.5

Parámetros Resistentes

La caracterización geotécnica de los materiales involucrados en el análisis de estabilidad de los Depósitos de Relaves ha sido efectuada sobre la base de los resultados de los ensayos de laboratorio, las investigaciones in-situ y la revisión de la información existente, de donde se estimaron valores de las propiedades físicas y mecánicas de cada uno de los materiales que intervienen en este análisis, y que se presentan en el Cuadro 6.1. Cuadro 6.1: Propiedades Físicas y Mecánicas de los Materiales Material Relave Existente (arena limosa suelta) Relave Existente (arcilla ligeramente arenosa) Relave Existente (arena limo arcillosa)


Clasificación (SUCS)

Peso Unitario (kN/m3)

Angulo de Fricción Interna (grados)

Cohesión (kPa)

SM

16.0

28.0

5.0

CL

16.0

14.0

10.0

SM-SC

16.0

30.0

5.0


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Cimentación (Depósito Aluvial, grava arenosa con bolonería) Material antrópico N° 2 (Grava arenosa con botonería ) Relave Proyectado (Relave predominante grueso, arena limosa) Relave Proyectado (Relave predominante fino, limo arcilloso) Relleno Compactado (Grava arenosa) Enrocado

6.2.6

GP + B

22.0

38.0

0.0

GP + B

19.0

35.0

0.0

SM

16.0

30.0

5.0

ML

16.0

15.0

10.0

GP

22.0

39.0

0.0

B

22.0

40.0

0.0

Factores de Seguridad Mínimos Permisibles

Los factores de seguridad mínimos considerados en este estudio son los especificados en la “Guía Ambiental para la Estabilidad de Taludes de Depósitos de Residuos Sólidos Provenientes de Actividades Mineras” del Ministerio de Energía y Minas (DGAA, Vol. XVI - 1998), y son los que se indican en el Cuadro 6.2. Cuadro 6.2: Valores Mínimos Admisibles del Factor de Seguridad Caso

Factor de Seguridad Mínimo Aceptable *

Factor de Seguridad Mínimo Aceptable **

Análisis estático

1.5

1.3

Análisis pseudo-estático

1.3

1.2

(*)

Cuando existen condiciones de alto riesgo aguas abajo del dique

(**) Cuando el riesgo aguas abajo del dique es moderado a bajo

6.2.7

Resultados del Análisis de Estabilidad

Los resultados obtenidos en los análisis de estabilidad se resumen en el Cuadro 6.3, y el detalle de los mismos se presenta en el Anexo 3 de este informe. Cuadro 6.3: Resumen de los Factores de Seguridad Obtenidos Sección de Factor de Seguridad ESTADO Análisis Estático Pseudo-Estático E.A. (No Operativo) (Depósito N° 1) E.A. (Operativo) (Depósito N° 2)


1 - 1’

1.9

1.1

2 - 2’

1.5

0.8


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E.A. (Operativo)

3 - 3’

1.5

0.9

E.A. (No Operativo) (Depósito N° 5)

4 - 4’

1.5

1.0

E.R.P (Depósito N° 1)

A–A

2.2

1.2


B–B

2.2

1.3


C–C

2.3

1.4


D–D

2.5

1.5


E–E

2.7

1.6

E.R.P A.M. (Depósito N° 1)

A–A

2.0

---


B–B

2.3

---


C–C

2.0

---


D–D

2.0

---


E–E

2.0

---

(Depósito N° 2)

E.A.: Estado Actual E.R.P.: Estado de Recrecimiento Propuesto E.R.P. A.M.: Estado de Recrecimiento Propuesto en una Avenida Máxima del río Chorunga (Tr = 500 años)

El Factor de Seguridad para la condición de equilibrio estático del estado actual de los depósitos de relaves San Juan de Arequipa es mayor al mínimo requerido por la legislación vigente, mientras que para el análisis pseudo estático presenta condiciónes de inestabilidad, con factores de seguridad cercanos a la unidad. El depósito de relaves N° 2 representa la condición más desfavorable obteniéndose un factor de seguridad pseudo-estático por debajo de la unidad, esto debido a que el agua de pondaje se encontraba muy cercano a la cresta del talud. Los resultados de los factores de seguridad obtenidos, para la geometría final de recrecimiento propuesto, tanto para la condición estática como pseudo-estática, son todos mayores o iguales que los factores de seguridad mínimos requeridos. Por lo tanto, se concluye que el recrecimiento propuesto permanecerá estable durante la operación y postcierre del depósito de relaves.



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7 CONSTRUCCIÓN DE LA DEFENSA RIBEREÑA 7.1 CARACTERÍSTICAS GENERALIDADES El dique de material de préstamo y el enrocado de defensa ribereña deberán ser construidas de acuerdo con los planos de construcción y las especificaciones técnicas que forman parte de este informe, elaboradas sobre la base de las consideraciones de diseño que se describen en los anteriores acápites. En las secciones siguientes se presenta un resumen de los principales requerimientos constructivos, el cual de ninguna manera deberá ser considerado como precedencia en lugar de los planos de construcción y/o las especificaciones técnicas.

7.2 TRABAJOS PREVIOS Y AUXILIARES 7.2.1

Preparación de la cimentación

Esta actividad tiene por objeto excavar y remover los materiales inadecuados, como materiales de desmonte, material de relave o material aluvial suelto, ubicado dentro del área de cimentación del dique de defensa ribereña. Dichos materiales serán excavados para exponer la superficie de los materiales de cimentación, los cuales podrán consistir en gravas arenosas densas a muy densas (depósito aluvial). La profundidad de excavación considerada para cada sector del trazo se indica en los planos de construcción y se ha basado en los registros de los sondeos efectuados en la fase de exploración de campo. Sin embargo, en el caso poco probable de que al excavar hasta la profundidad indicada en los planos no se encuentren los materiales competentes, y previa inspección y aprobación del Ingeniero Supervisor, se deberá continuar la excavación hasta encontrarlos. Todas las superficies de las cimentaciones deberán ser inspeccionadas y aprobadas por el Ingeniero Supervisor antes de continuar la construcción. 7.2.2

Remediación de Relaves Esparcidos

Como parte de los trabajos auxiliares se realizará la excavación y/o limpieza de todo el material de relave que quedará al exterior del dique perimetral del depósito de relaves, el mismo que deberá ser depositado dentro del depósito de relaves de una manera ordenada sin perjudicar los recrecimientos proyectados.

7.3 MATERIALES DE CONSTRUCCIÓN 7.3.1

Material de Relleno

Los suelos que se deberán emplear en la construcción del dique perimetral de defensa ribereña consistirán en grava arenosa, con un tamaño máximo de partículas igual a 10”, un contenido de finos (porcentaje en peso que pasa la malla ASTM #200) comprendido entre 2% y 20%, los mismos que serán extraídos de la canteras 1, ubicada a lo largo del cauce de Proyecto 1-M-373-002


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la quebrada Chorunga. Los suelos no deberán tener vegetación, detritos u otros materiales inadecuados. El material utilizado para el relleno del cuerpo de la presa deberá ser colocado en capas de espesor máximo suelto igual a 30 cm y deberá ser compactado hasta alcanzar el 90% de la densidad máxima seca a ser obtenida mediante el ensayo Proctor Modificado (ASTM D1557). Al ser colocado y compactado, su contenido de humedad deberá estar dentro del +2% y -2% de la humedad óptima obtenida mediante el ensayo Proctor Modificado. Previo a la colocación de la primera capa de relleno la cimentación, éste deberá ser escarificado y compactado, hasta alcanzar el 90% de la densidad máxima seca a ser obtenida mediante el ensayo Proctor Modificado 7.3.2

Geotextil

Para evitar la migración de finos del dique de defensa ribereña hacia el enrocado, se proyecta la colocación de una capa de geotextil no tejido de 200 gr/m2, sobre el talud aguas abajo del dique perimetral y previo perfilado del sobre ancho de construcción, el mismo que deberá ser anclado en la cresta y el pie del talud de acuerdo a los planos de construcción. El geotextil deberá cumplir con los requerimientos señalados por el ASTM y las especificaciones técnicas de construcción. Asimismo, este material será suministrado e instalado por un personal especializado y de acuerdo con los procedimientos, plan, control y aseguramiento de la calidad revisados y aprobados por el Ingeniero Supervisor. 7.3.3

Enrocado de Protección

El material de enrocado deberá consistir en roca angulosa, resistencia dura a muy dura y una distribución granulométrica de acuerdo al Cuadro 5.8, extraído de la Cantera 2 con el uso de voladura por banqueo para no desestabilizar los taludes de corte o seleccionada de un material de desmonte inerte.

7.4 METRADOS DE OBRA Las cantidades estimadas de las diferentes partidas que intervienen para la ejecución de la Defensa Ribereña de los Depósitos de Relave San Juan de Arequipa, se presentan en el Anexo 7.

7.5 PRESUPUESTO Los análisis de precios unitarios de las diferentes partidas consideradas para la ejecución de la Defensa Ribereña de los Depósitos de Relave San Juan de Arequipa, al igual que el presupuesto referencial de obra, fueron estimados en base a las condiciones operativas de



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la zona, precios de insumos actualizados a la fecha, rendimientos típicos obtenidos en otros proyectos similares y metrados de obra calculados, el mismo que se detalla en el Anexo 8. El Costo directo de la Obra asciende a novecientos ochenta y ocho mil setecientos cincuenta y cinco y 96/100 dólares americanos (US$ 988,755.96). Se ha sumido un porcentaje de Gastos Generales (GG) de 25% distribuidos en 20% de GG Variables y 5% de GG Fijos, más una utilidad del 10% para el contratista de obra, considerando además el 19% del Impuesto General a la ventas el Presupuesto final para la ejecución de la Obra alcanza a un millón quinientos ochenta y ocho mil cuatrocientos sesenta y ocho y 58/100 dólares americanos (US$ 1’588,468.58). Cuadro 7.1: Presupuesto referencial para a la construcción de la Defensa Ribereña

7.6 CRONOGRAMA DE OBRA Para la construcción de la Defensa Ribereña de los Depósitos de Relave San Juan de Arequipa, se ha programado un plazo de ejecución de obra de 6 meses, distribuidos en dos etapas de 3 mese cada uno.



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La primera etapa consistirá en la construcción del dique de la defensa ribereña para una altura de tirante de 100 años de periodo de retorno, correspondiente para un periodo de operación, y la segunda etapa para 500 años de periodo de retorno, correspondiente a la etapa de cierre o abandono. En el Plano 14, se muestra los tirantes típicos y los detalles de tirante por cada progresiva se muestra en el Anexo 5b. El cronograma detallado de ejecución de obra se presenta en el Anexo 9 del presente informe.



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8 PLAN DE OPERACIONES 8.1 GENERALIDADES El grado de detalle con el que se documente la construcción del recrecimiento y la operación del depósito de relaves constituirán componentes esenciales para el diseño definitivo del cierre. En esta sección se resumen las consideraciones generales a tenerse en cuenta durante la fase de construcción y de operación de los depósitos de relave.

8.2 DOCUMENTACIÓN DE LA CONSTRUCCIÓN A lo largo de la construcción del recrecimiento y defensa ribereña de los depósitos de relave se deberá mantener un alto nivel de control y aseguramiento de la calidad (QC/QA). Las actividades de QC/QA, así como la condición final de los depósitos de relave, deberán documentarse mediante el informe final “como construido”, el cual se elaborará a la conclusión de la obra y antes de su recepción.

8.3 CONCEPTO DE OPERACIONES INÍCIALES En esta sección se describe el concepto de cómo operará el dique de defensa ribereña y el depósito de relaves durante las operaciones iníciales. Esto debe utilizarse sólo como guía y deberá ser ajustado durante las operaciones del depósito de relaves. Las principales consideraciones para las operaciones iníciales son: •

Transporte del relave de flotación por gravedad mediante una tubería HDPE, para descargar en cada uno de los depósitos de relaves mediante un sistema Spigot.

•

La descarga de relaves se efectuará desde la cresta de los diques perimetrales hacia la ladera del cerro, para aprovechar la segregación de los relaves y así disponer las partículas más gruesas en los diques perimetrales de los depósitos de relaves y mantener el agua de pondaje siempre alejado del dique perimetral, disminuyendo el riesgo de inestabilidad por tubificación y licuación.

•

Con la finalidad de confirmar lo asumido en el diseño en lo que respecta a la densidad del relave depositado, los volúmenes de almacenamiento y las áreas superficiales de la laguna de agua decantada, se deberán efectuar los levantamientos topográficos y batimétricos respectivos, los cuales tendrán una frecuencia anual. Esta información podrá utilizarse para el planeamiento de mina y para la preparación del cronograma operativo de llenado de los depósitos.

•

Para minimizar la erosión del relave a causa de los vientos de la zona, se recomienda mantener el sistema de riego por aspersores en los depósitos aledaños y evaluar la posibilidad de utilizar aditivos químicos para cementar la superficie de



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los depósitos de relaves inoperativos minimizando a cero la generación de polvo de relave a causa de los vientos.

8.4 MANUAL DE OPERACIONES En reconocimiento a la importancia de una operación apropiada para la seguridad de los depósitos de relaves, las guías de la Asociación Canadiense de Seguridad de Presas (Canadian Dam Safety Association – CDSA) recomiendan que se deba disponer de un Manual de Operaciones para estas instalaciones. Este manual servirá para los siguientes propósitos: •

Proveerá una guía documentada que asistirá al personal encargado de la operación del depósito de relaves para que ésta se desarrolle en forma segura, consistente y en concordancia con los objetivos del diseñador.

•

Proveerá continuidad en caso que el personal clave sea cambiado

•

Servirá como un documento para entrenamiento del personal

•

Describirá el manejo del depósito a terceros, como por ejemplo organismos reguladores, etc.

•

Demostrará la diligencia del propietario

El contenido del Manual de Operaciones deberá incluir los siguientes aspectos: •

Descripción del proyecto y organización

•

Planeamiento

•

Sistemas de operación y procedimientos

•

Inspección y mantenimiento

•

Documentación de la construcción y control de calidad

•

Instrumentación y monitoreo

•

Evaluaciones del comportamiento de la instalación

•

Planes de prevención de emergencias

El Manual de Operaciones deberá ser preparado de acuerdo con las guías propuestas por la Asociación de Minería de Canadá (Mining Association of Canada) y las guías ambientales del Ministerio de Energía y Minas del Perú.



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8.5 PLAN DE PREPARACIÓN PARA EMERGENCIAS Es conveniente que Century Mining Perú S.A.C. desarrolle un plan de preparación para emergencias (PPE) para los depósitos de relave. Este plan deberá incluir los siguientes aspectos claves: •

Identificación y evaluación de la emergencia o condiciones inusuales

•

Acciones de prevención

•

Diagrama de flujo para notificación y procedimientos

•

Sistemas de comunicación

Además de proveer una guía documentada para tratar las emergencias o condiciones inusuales, el PPE también servirá para crear conciencia en los operadores sobre las condiciones a las que deberán estar atentos.



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9 MONITOREO Y MANEJO AMBIENTAL DE LOS DEPOSITOS DE RELAVES 9.1 ASEGURAMIENTO DE CALIDAD DURANTE LA ETAPA DE CONSTRUCCIÓN Durante la construcción de la obra, los ensayos y observaciones del aseguramiento de calidad (QA) a ser realizados por terceros serán llevados a cabo por personal calificado, mientras que el control de calidad (QC) será llevado a cabo por el Contratista. El programa de QA deberá incluir suficientes ensayos y observaciones durante la preparación de las superficies de cimentación y construcción del dique de defensa ribereña a fin de que la calidad del trabajo se realice de conformidad con los planos de construcción, las especificaciones técnicas y los criterios de diseño del proyecto.

9.2 MONITOREO DE CALIDAD DE AGUA, DEL NIVEL FREÁTICO Y DEFORMACIONES Las estaciones de monitoreo aguas arriba y aguas abajo del depósito de relaves, para el agua subterránea, serán implementadas y monitoreadas durante la construcción y a lo largo de las operaciones. Todos los puntos serán monitoreados mensualmente y los resultados de los análisis serán documentados y reportados de acuerdo con el plan de manejo ambiental del proyecto y la legislación vigente. En el proyecto se ha previsto la instalación de dos piezómetros de tubo abierto, que complementados con los tres piezómetros instalados durante los trabajos de campo (ver Plano 21), los mismos que permitirán monitorear el nivel freático en la zona de los depósitos de relave y aguas abajo de éstos. Asimismo, permitirán la extracción de muestras de agua subterránea para evaluar su calidad.



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10 PLAN DE CIERRE CONCEPTUAL Cuando la vida útil de la mina llegue a su fin o cuando el depósito de relaves esté al límite de su capacidad, se procederá al cierre definitivo del mismo, el cual tendrá como objetivo principal asegurar su estabilidad física, química e hidrológica en el largo plazo, es decir, deberá ser capaz de evitar su falla ante un evento natural extremo y la de drenaje ácido por infiltración de aguas externas. Para lograr dicho objetivo, la mina deberá contar oportunamente con un plan de cierre a nivel de detalle, lo cual requerirá efectuar un planeamiento de cierre a lo largo de la vida del depósito a fin de lograr la estrategia que resulte más eficiente. En esta sección se presenta el plan de cierre conceptual que incluye estrategias generales para el cierre de los depósitos de Relaves. Los depósitos de relaves constituirán una obra permanente que ha sido diseñada para permanecer estable a largo plazo, resistiendo los efectos de una aceleración máxima (amáx = 0.46g) correspondiente a un periodo de retorno de 500 años. Los factores de seguridad obtenidos en el análisis de estabilidad física de los depósitos de relaves y del dique de defensa ribereña son mayores que 1.5 y 1.2 para condiciones estáticas y pseudoestáticas respectivamente, ambas evaluadas a lo largo de secciones representativas. Estos resultados anticipan que el depósito permanecerá físicamente estable luego del cese de las operaciones. El plan de cierre definitivo del depósito deberá ser diseñado de acuerdo con los requerimientos de la legislación peruana y consistirá básicamente en una cubierta seca, debidamente nivelada, con características de baja permeabilidad para minimizar las infiltraciones hacia el relave y con presencia de suelo granular para minimizar la erosión superficial. En vista que la vegetación es escasa en la zona, se deberá evaluar la posibilidad de ser revegetada en concordancia con los tipos de vegetación existentes en la zona. En general, y sobre la base de los datos de campo y los criterios de diseño asumidos, el plan de cierre del depósito incluirá los siguientes aspectos: • Drenaje de la laguna de agua decantada. Previo monitoreo y tratamiento de ser

necesario, el agua podrá descargarse al ambiente, • Colocación de una cubierta de suelos inertes sobre los relaves, • Monitoreo post-cierre.



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MAYO, 2009

DISEÑO DE RECRECIMIENTO Y DEFENSA RIBEREÑA DE LOS DEPÓSITOS DE RELAVES SAN JUAN DE AREQUIPA

ANEXOS


SVS Ingenieros S.A.C.

Anexos


MAYO, 2009


ANEXO 1 PERFILES ESTRATIGRAFICOS DE SONDEOS



Anexos


MAYO, 2009


A. REGISTRO DE

CALICATAS



Anexos


MAYO, 2009


B. REGISTRO DE PERFORACIONES CON SISTEMA WASH BORING Y ENSAYOS SPT



Anexos


MAYO, 2009


ANEXO 2 PIEZOMETROS DE TUBO ABIERTO



Anexos


MAYO, 2009


ANEXO 3 ENSAYOS DE LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOS



Anexos


MAYO, 2009


A. CAMPAÑA REALIZADA POR SVS



Anexos

HOJA :

1

DE :

1

RESUMEN DE ENSAYOS DE LABORATORIO - CARACTERIZACIONES FISICAS ASTM - D422 - 63, ASTM - D4318 - 0 0, ASTM - D2216 - 98 PROYECTO:

Diseño de Recrecimiento y Defensa Ribereña de los Depósitos de Relaves San Juan de Arequipa

N° PROYECTO:

CLIENTE :


OPERADOR:

SONDEO

Prof. (m)

1 - M - 373 - 002

UBICACIÓN :

Condesuyos - Arequipa

FECHA :

Mar-09

JAS

REVISADO :

ATM

APROBADO:

EVR

Porcentaje Acumulado que Pasa la Malla ASTM

LL

LP

IP

w

%

%

SUCS 1

3"

2"

1 /2"

1"

3

/4"

1

/2"

3

/8"

#4

#10

#16

#30

#50

#100

#200

%

%

P-1

3.00-3.45

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

99.9

98.3

86.4

59.0

40.1

17

14

3

14.3

SM

P-1

5.00-5.45

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

99.9

99.9

99.4

97.2

40

23

17

35.2

CL

P-2

4.00-4.45

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

99.9

99.8

96.8

82.5

60.2

43.9

18

15

3

22.3

SM

P-2

8.00-8.45

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

99.7

96.7

85.4

75.7

28

18

10

35.4

CL

P-2

11.00-11.45

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

99.4

92.9

78.3

65.0

23

15

9

18.3

CL

P-3

3.00-3.45

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

99.8

99.7

98.3

88.0

62.2

42.1

16

13

3

14.8

SM

P-3

6.00-6.45

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

99.9

98.4

91.3

82.2

76.1

29

18

12

31.2

CL

P-3

8.00-8.45

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

99.9

99.9

99.5

94.6

82.3

27

15

12

28.3

CL

P-4

3.00-3.45

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

99.9

97.8

86.8

68.2

52.8

20

14

6

18.7

CL-ML

P-4

5.00-5.45

100.0

100.0

100.0

89.0

85.1

84.0

81.2

72.7

65.2

61.3

56.7

47.3

34.0

25.3

17

13

4

14.8

SC-SM

P-4

8.00-8.45

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

100.0

99.7

93.6

77.2

62.3

23

15

8

12.3

CL

C-1

1.50-2.80

100.0

89.3

82.5

67.6

58.7

48.4

42.3

32.3

26.3

21.7

14.2

7.3

3.2

1.8

0

0

NP

2.3

GW

C-2

0.60-2.60

100.0

89.0

77.0

57.6

49.0

37.4

32.0

24.8

20.8

17.7

12.3

6.2

2.4

1.2

0

0

NP

2.7

GP

C-3

0.00-2.40

100.0

87.1

72.7

59.8

53.8

48.2

45.2

39.4

33.5

29.4

21.5

11.1

4.3

2.0

0

0

NP

4.0

GP

C-4

0.00-2.90

100.0

100.0

88.5

69.6

59.1

46.0

39.5

29.6

21.4

17.4

11.8

6.3

2.7

1.5

0

0

NP

2.1

GW

Análisis Granulométrico por Tamizado (ASTM D422-63) PROYECTO :

Diseño de Recrecimiento y Defensa Ribereña de los Depósitos de Relaves San Juan de Arequipa N° PROYECTO:

CLIENTE :

CENTURY MINING PERU SAC

UBICACIÓN :

GRAVA GRUESA

ARENA FINA

GRUESA

MEDIA

1-M-373-002 CONDESUYOS - AREQUIPA

LIMO Y ARCILLA

FINA

0,001

0,002

0,003

0,005 0,004

0,007

0,01

0,02

0,03

0,05 0,04

0,074

0,149

0,297

0,59

1,18

2,0

4,75

9,525

12,7

25,4

38,1

50,8

19,05

100

76,2

POR HIDROMETRO

90 SUCS

: Sondeo : Prof. (m)

CL

: P-1 :

5.00-5.45

SM

: P-2 :

4.00-4.45

CL

: P-2 :

8.00-8.45

CL

: P-2 :

11.00-11.45

SM

: P-1 :

3.00-3.45

70 60 50 40 30 20 10

N°200

N° 100

N° 50

N°30

N°16

N°10

N°4

1/2"

3/8"

1"

3/4"

2"

11/2"

0 "3

% Acumulado que Pasa

80

Diámetro de partículas (mm)



CLIENTE :


UBICACIÓN :

GRAVA GRUESA

ARENA FINA

GRUESA

MEDIA


LIMO Y ARCILLA

FINA

0,001

0,002

0,003

0,005 0,004

0,007

0,01

0,02

0,03

0,05 0,04

0,074

0,149

0,297

0,59

1,18

2,0

4,75

9,525

12,7

25,4

38,1

50,8

19,05

100

76,2

POR HIDROMETRO

90 SUCS


SM

: P-3 :

3.00-3.45

CL

: P-3 :

6.00-6.45

CL

: P-3 :

8.00-8.45

70 60 50 CL-ML : P-4

: 3.00-3.45

SC-SM : P-4

: 5.00-5.45

40 30 20 10

N°200

N° 100

N° 50

N°30

N°16

N°10

N°4

1/2"

3/8"

1"

3/4"

2"

11/2"

0 "3


80




CLIENTE :


UBICACIÓN :

GRAVA GRUESA


ARENA FINA

GRUESA

MEDIA

LIMO Y ARCILLA

FINA

0,001

0,002

0,003

0,005 0,004

0,007

0,01

0,02

0,03

0,05 0,04

0,074

0,149

0,297

0,59

1,18

2,0

4,75

9,525

12,7

25,4

38,1

50,8

19,05

100

76,2

POR HIDROMETRO

90 SUCS


80 : P-4 :

8.00-8.45

GW

: C-1 :

1.50-2.80

GP

: C-2 :

0.60-2.60

GP

: C-3 :

0.00-2.40

GW

: C-4 :

0.00-2.90

60 50 40 30 20 10

N°200

N° 100

N° 50

N°30

N°16

N°10

N°4

1/2"

3/8"

1"

3/4"

2"

11/2"

0 "3


CL

70


ENSAYOS DE DENSIDAD IN-SITU METODO DEL CONO DE ARENA ASTM D1556

Proyecto : DISEÑO DE RECRECIMIENTO Y DEFENSA RIBEREÑA DE LOS DEPÓSITOS DE RELAVES SAN JUAN DE AREQUIPA Ubicación : RIO GRANDE - CONDESUYOS - AREQUIPA Cliente : CENTURY MINIG PERU SAC Nro Proyecto : 1- M 373 - 002 Operador : ZONA:

VYU

MARGEN IZQUIERDA

Coordenadas sistema WGS84 Coordenadas sistema PSAD56

UBICACIÓN

DR-N° 1 CR-1 M1 1.00-1.15

SONDAJE No MUESTRA PROFUNDIDAD

DR-N° 1 CR-1 M2 2.00-2.15

DR-N° 1 CR-1 M3 3.00-3.15

FECHA HECHO POR:

DENSIDAD DE CAMPO 1 Densidad de la arena calibrada (gr/cm³)

1.440

1.440

1.440

2 Peso inicial de arena calibrada (gr)

6000.00

6000.00

6000.00

3 Peso de la arena calibrada en el cono (gr)

1638.00

1638.00

1638.00

599.00

872.00

972.00

5 Peso de la arena calibrada en el orificio de prueba (gr) (2)-(3)-(4)

3763.00

3490.00

3390.00

6 Volumen del orificio de prueba (cm³) (5)/(1)

2613.19

2423.61

2354.17

7 Peso total de la muestra húmeda (gr)

4085.00

4459.00

3392.00

4085.00

4459.00

3392.00

4 Peso de la arena calibrada sobrante (gr)

8 Peso material > 3/4" (grava) (gr) 9 Peso material < 3/4" (gr) (7)-(8) 10 Peso especifico de grava (gr/cm³) 11 Volumen de grava (cm³) (8)/(10)

0.00

0.00

0.00

2613.19

2423.61

2354.17

13 Densidad húmeda del material < 3/4" (gr/cm³) (9)/(12)

1.56

1.84

1.44

14 Densidad muestra seca (gr/cm³) (13)/(1+(21))

1.53

1.79

1.33

12 Volumen de material < 3/4" (cm³) (6)-(11)

CONTENIDO DE HUMEDAD 15 Código del recipiente.

K

U

I

16 Peso del recipiente+suelo humedo (gr)

148.75

171.90

132.85

17 Peso del recipiente+suelo seco (gr)

145.85

167.90

123.98

2.90

4.00

8.87

11.76

12.97

11.25

20 Peso del suelo seco (gr) (17)-(19)

134.09

154.93

112.73

21 Contenido de humedad 100x(18)/(20)

2.16%

2.58%

7.87%

18 Peso del agua (gr) (16)-(17) 19 Peso del recipiente (gr)

ENSAYOS DE DENSIDAD IN-SITU METODO DEL CONO DE ARENA ASTM D1556

Proyecto : DISEÑO DE RECRECIMIENTO Y DEFENSA RIBEREÑA DE LOS DEPÓSITOS DE RELAVES SAN JUAN DE AREQUIPA Ubicación : RIO GRANDE - CONDESUYOS - AREQUIPA Cliente : CENTURY MINIG PERU SAC Nro Proyecto : 1- M 373 - 002 Operador :

VYU

ZONA Coordenadas sistema WGS84 Coordenadas sistema PSAD56

UBICACIÓN

DR-N° 2 CR-2 M1 1.00-1.15


DR-N° 2 CR-2 M2 2.00-2.15

DR-N° 2 CR-2 M3 3.00-3.15

FECHA HECHO POR:


1.440

1.440

1.440


6000.00

6000.00

6000.00


1638.00

1638.00

1638.00


897.00

902.00

1435.00


3465.00

3460.00

2927.00


2406.25

2402.78

2032.64


3266.00

3318.00

3574.00

3266.00

3318.00

3574.00

0.00

0.00

0.00

8 Peso material > 3/4" (grava) (gr) 9 Peso material < 3/4" (gr) (7)-(8) 10 Peso especifico de grava (gr/cm³) 11 Volumen de grava (cm³) (8)/(10) 12 Volumen de material < 3/4" (cm³) (6)-(11)

2406.25

2402.78

2032.64


1.36

1.38

1.76


1.26

1.35

1.52


K1

X

T


124.95

146.65

142.75


116.85

143.95

125.15

8.10

2.70

17.60

12.35

11.07

14.55


104.50

132.88

110.60


7.75%

2.03%

15.91%


METODO DEL CONO DE ARENA ASTM D1556

Proyecto : DISEÑO DE RECRECIMIENTO Y DEFENSA RIBEREÑA DE LOS DEPÓSITOS DE RELAVES SAN JUAN DE AREQUIPA Ubicación : RIO GRANDE - CONDESUYOS - AREQUIPA Cliente : CENTURY MINIG PERU SAC Nro Proyecto : 1- M 373 - 002 Operador : ZONA:

VYU

MARGEN IZQUIERDA

Coordenadas sistema WGS84 Coordenadas sistema PSAD56

UBICACIÓN

DR-N° 2 CR-3 M1 1.00-1.15


DR-N° 2 CR-3 M2 2.00-2.15

DR-N° 2 CR-3 M3 3.00-3.15

FECHA HECHO POR:


1.440

1.440

1.440


6000.00

6000.00

6000.00


1638.00

1638.00

1638.00


1333.00

789.00

599.00


3029.00

3573.00

3763.00


2103.47

2481.25

2613.19


3240.00

3791.00

4085.00

3240.00

3791.00

4085.00

8 Peso material > 3/4" (grava) (gr) 9 Peso material < 3/4" (gr) (7)-(8) 10 Peso especifico de grava (gr/cm³) 11 Volumen de grava (cm³) (8)/(10)

0.00

0.00

0.00

2103.47

2481.25

2613.19


1.54

1.53

1.56


1.52

1.50

1.53

12 Volumen de material < 3/4" (cm³) (6)-(11)


K1

X

T


156.15

161.05

138.85


153.95

157.75

136.20

2.20

3.30

2.65

13.01

12.29

12.17


140.94

145.46

124.03


1.56%

2.27%

2.14%


ENSAYO DE COMPACTACION MODIFICADO ASTM D1557

Proyecto : Ubicación : Cliente : N° Proyecto : N° Proctor: Muestra : Sondaje: SUCS : Prof. (m) :

Recrecimiento y Defensas Ribereñas de los Depositos de Relave San Juan de Arequipa Rio Grande - Condesuyos - Arequipa Century Mining Peru SAC 1 -M - 373-002 1 M-1 C-04 GW 0.00-2.90

2 Peso suelo + molde (g)

VYU G.G.F Abr-09

C 5 56 45,72cm 4,54kg.

Proctor Tipo: N° de Capas: N° Golpes por Capa: Altura de caida: Peso del Martillo:

1 Ensayo N°

Revisado : Responsable : Operador : Fecha Muestreo:

1

2

3

4

5

7384

7557

7691

7744

7701 2797

3 Peso del molde (g)

2797

2797

2797

2797

4 Peso suelo húmedo compactado (g) (2)-(3)

4587

4760

4894

4947

4904

5 Volumen del molde (cm³)

2123

2123

2123

2123

2124

2.16

2.24

2.31

2.33

2.31

6 Peso volumétrico húmedo (g/cm³) (5)/(4)


V19

V20

V11

V12

V13

V14

V15

V16

8 Peso del recipiente+suelo húmedo (g)

246.20

260.25

211.19

203.40

225.95

270.05

227.75

252.75

249.30

267.30

9 Peso del recipiente+suelo seco (g)

239.35

253.10

203.95

196.05

216.35

257.75

214.50

238.60

233.35

250.50

6.85

7.15

7.24

7.35

9.60

12.30

13.25

14.15

15.95

16.80

15.1

16.45

16.50

15.10

14.85

17.65

14.70

14.55

14.20

14.90

224.25

236.65

187.45

180.95

201.50

240.10

199.80

224.05

219.15

235.60

3.05

3.02

3.86

4.06

4.76

5.12

6.63

6.32

7.28

7.13

10 Peso del agua (g) (8)-(9) 11 Peso del recipiente (g) 12 Peso del suelo seco (g) (9)-(11) 13 Contenido de humedad 100x(10)/(12) 14 Contenido de humedad promedio 100x(prom13)

3.0

4.0

4.9

6.5

7.2

15 Peso volumétrico seco (g/cm³) (6)/1+(14)

2.10

2.16

2.20

2.19

2.15

Resultados OCH = 5.6% MDS = 2.204 g/cm³

CURVA DE COMPACTACION

2.22

M.D.S

2.18

2.16

O.C.H.

Densidad Seca (g/cm³)

2.20

2.14

2.12

2.10

2.08 2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

Humedad (%)

Fraccion gruesa :

Correcciones por Grava :

Retenido en el tamiz 3/4" :40.86

Norma ASTM - D 4718

Gravedad de sólidos :2.74

Humedad Corregida :3.4 %

Contenido de Humedad :0.33 %

Densidad Seca Corregida :2.40 g/cm³

7.0

8.0


MAYO, 2009


B. CAMPAÑA REALIZADA POR ACOMISA



Anexos


MAYO, 2009


ANEXO 4 ANALISIS DE ESTABILIDAD FISICA



Anexos


MAYO, 2009


A. ANALISIS EN ESTADO ACTUAL



Anexos


MAYO, 2009


B. ANALISIS EN ESTADO DE RECRECIMIENTO PROPUESTO



Anexos


MAYO, 2009


C. ANALISIS EN ESTADO DE RECRECIMIENTO PROPUESTO EN AVENIDA EXTREMA (Tr = 500 años)



Anexos


MAYO, 2009


ANEXO 5 ANALISIS HIDROLOGICO Y DISEÑO HIDRAULICO



Anexos


MAYO, 2009


A. CALCULOS HIDROLOGICOS



Anexos

Pruebas de Smirnov-Kolmogorov - Estación Yanaquihua Para 44 años de registros y un nivel de significancia de 0.05, el valor critico de D es igual a 0.205 Dcritico =

0.20

Distribucion Normal N° 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 Suma (mm) Media (mm) D.Est. (mm)

Año 1992 2003 1964 1978 1971 2007 1996 1988 1991 1982 2005 2004 1980 2006 1993 1985 1967 1979 1975 1990 2000 1974 1969 1965 1966 1976 1973 1981 1999 1968 2002 1994 2001 1977 1983 1998 1984 1970 1989 1995 1986 1972 1997 1987

P (mm) 0.30 6.70 7.20 9.30 10.10 10.60 11.30 11.50 11.90 12.10 12.10 13.40 13.50 13.60 13.80 14.00 14.10 15.10 15.90 16.90 17.10 17.20 17.50 17.60 17.60 18.70 20.90 21.60 22.20 23.80 26.20 27.90 30.10 34.50 38.00 39.40 41.00 42.60 43.10 44.10 53.00 55.00 63.90 68.50 749.70 35.70 15.22

P(x)

Z

F(Z)

0.0222 0.0444 0.0667 0.0889 0.1111 0.1333 0.1556 0.1778 0.2000 0.2222 0.2444 0.2667 0.2889 0.3111 0.3333 0.3556 0.3778 0.4000 0.4222 0.4444 0.4667 0.4889 0.5111 0.5333 0.5556 0.5778 0.6000 0.6222 0.6444 0.6667 0.6889 0.7111 0.7333 0.7556 0.7778 0.8000 0.8222 0.8444 0.8667 0.8889 0.9111 0.9333 0.9556 0.9778

-2.33 -1.91 -1.87 -1.73 -1.68 -1.65 -1.60 -1.59 -1.56 -1.55 -1.55 -1.47 -1.46 -1.45 -1.44 -1.43 -1.42 -1.35 -1.30 -1.24 -1.22 -1.22 -1.20 -1.19 -1.19 -1.12 -0.97 -0.93 -0.89 -0.78 -0.62 -0.51 -0.37 -0.08 0.15 0.24 0.35 0.45 0.49 0.55 1.14 1.27 1.85 2.16

0.0004 0.0281 0.0307 0.0418 0.0465 0.0495 0.0548 0.0559 0.0594 0.0606 0.0606 0.0708 0.0722 0.0735 0.0749 0.0764 0.0780 0.0885 0.0968 0.1075 0.1112 0.1112 0.1551 0.1551 0.1170 0.1170 0.1314 0.1660 0.1762 0.2177 0.2766 0.3050 0.3557 0.4681 0.5596 0.5948 0.6368 0.6736 0.6879 0.7088 0.8729 0.8980 0.9678 0.9846 Dmáx =

Dx F(Z)-P(x) 0.0218 0.0164 0.0359 0.0471 0.0646 0.0839 0.1008 0.1219 0.1406 0.1617 0.1839 0.1959 0.2167 0.2376 0.2584 0.2792 0.2998 0.3115 0.3254 0.3370 0.3554 0.3777 0.3560 0.3783 0.4385 0.4608 0.4686 0.4562 0.4683 0.4490 0.4123 0.4061 0.3776 0.2874 0.2182 0.2052 0.1854 0.1708 0.1787 0.1800 0.0383 0.0354 0.0123 0.0068 0.4686

P(x)

Z

F(Z)

0.0222 0.0444 0.0667 0.0889 0.1111 0.1333 0.1556 0.1778 0.2000 0.2222 0.2444 0.2667 0.2889 0.3111 0.3333 0.3556 0.3778 0.4000 0.4222 0.4444 0.4667 0.4889 0.5111 0.5333 0.5556 0.5778 0.6000 0.6222 0.6444 0.6667 0.6889 0.7111 0.7333 0.7556 0.7778 0.8000 0.8222 0.8444 0.8667 0.8889 0.9111 0.9333 0.9556 0.9778

-4.75 -1.16 -1.07 -0.78 -0.68 -0.63 -0.55 -0.53 -0.49 -0.47 -0.47 -0.36 -0.35 -0.34 -0.32 -0.31 -0.30 -0.22 -0.16 -0.09 -0.07 -0.07 -0.05 -0.04 -0.04 0.03 0.16 0.20 0.23 0.31 0.42 0.49 0.58 0.74 0.85 0.89 0.94 0.98 0.99 1.02 1.23 1.28 1.45 1.53

0.0003 0.1230 0.1423 0.2177 0.2483 0.2644 0.2912 0.2981 0.3121 0.3192 0.3192 0.3594 0.3632 0.3669 0.3745 0.3783 0.3821 0.4129 0.4364 0.4641 0.4721 0.4721 0.5199 0.5160 0.5160 0.5120 0.5636 0.5793 0.5910 0.6217 0.6628 0.6879 0.7190 0.8159 0.8023 0.8133 0.8264 0.8365 0.8389 0.8461 0.8907 0.9357 0.9265 0.9370 Dmáx =

NC= Dx= Dx/2=

Distribucion Log-Normal N° 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 Suma (mm) Media (mm) D.Est. (mm)

Año 1992 2003 1964 1978 1971 2007 1996 1988 1991 1982 2005 2004 1980 2006 1993 1985 1967 1979 1975 1990 2000 1974 1969 1965 1966 1976 1973 1981 1999 1968 2002 1994 2001 1977 1983 1998 1984 1970 1989 1995 1986 1972 1997 1987

P (mm) X 0.30 6.70 7.20 9.30 10.10 10.60 11.30 11.50 11.90 12.10 12.10 13.40 13.50 13.60 13.80 14.00 14.10 15.10 15.90 16.90 17.10 17.20 17.50 17.60 17.60 18.70 20.90 21.60 22.20 23.80 26.20 27.90 30.10 34.50 38.00 39.40 41.00 42.60 43.10 44.10 53.00 55.00 63.90 68.50 1034.90 23.52 15.95

Ln P (Y) -1.2040 1.9021 1.9741 2.2300 2.3125 2.3609 2.4248 2.4423 2.4765 2.4932 2.4932 2.5953 2.6027 2.6101 2.6247 2.6391 2.6462 2.7147 2.7663 2.8273 2.8391 2.8449 2.8622 2.8679 2.8679 2.9285 3.0397 3.0727 3.1001 3.1697 3.2658 3.3286 3.4045 3.5410 3.6376 3.6738 3.7136 3.7519 3.7635 3.7865 3.9703 4.0073 4.1573 4.2268 127.75 2.90 0.87

Dx F(Z)-P(x) 0.0219 0.0786 0.0756 0.1288 0.1371 0.1310 0.1356 0.1203 0.1121 0.0970 0.0747 0.0928 0.0743 0.0558 0.0411 0.0227 0.0043 0.0129 0.0142 0.0197 0.0054 0.0168 0.0088 0.0174 0.0396 0.0658 0.0364 0.0430 0.0535 0.0449 0.0261 0.0232 0.0143 0.0604 0.0246 0.0133 0.0042 0.0080 0.0278 0.0427 0.0205 0.0024 0.0291 0.0408 0.1371

Distribucion Gumbel N° 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 Suma (mm) Media (mm) D.Est. (S) alfa mu

Año 1992 2003 1964 1978 1971 2007 1996 1988 1991 1982 2005 2004 1980 2006 1993 1985 1967 1979 1975 1990 2000 1974 1969 1965 1966 1976 1973 1981 1999 1968 2002 1994 2001 1977 1983 1998 1984 1970 1989 1995 1986 1972 1997 1987

P (mm) (X) 0.30 6.70 7.20 9.30 10.10 10.60 11.30 11.50 11.90 12.10 12.10 13.40 13.50 13.60 13.80 14.00 14.10 15.10 15.90 16.90 17.10 17.20 17.50 17.60 17.60 18.70 20.90 21.60 22.20 23.80 26.20 27.90 30.10 34.50 38.00 39.40 41.00 42.60 43.10 44.10 53.00 55.00 63.90 68.50 1034.90 23.52 15.77 14.84 15.75

P(X)

z

0.0222 0.0444 0.0667 0.0889 0.1111 0.1333 0.1556 0.1778 0.2000 0.2222 0.2444 0.2667 0.2889 0.3111 0.3333 0.3556 0.3778 0.4000 0.4222 0.4444 0.4667 0.4889 0.5111 0.5333 0.5556 0.5778 0.6000 0.6222 0.6444 0.6667 0.6889 0.7111 0.7333 0.7556 0.7778 0.8000 0.8222 0.8444 0.8667 0.8889 0.9111 0.9333 0.9556 0.9778

-1.04 -0.61 -0.58 -0.43 -0.38 -0.35 -0.30 -0.29 -0.26 -0.25 -0.25 -0.16 -0.15 -0.15 -0.13 -0.12 -0.11 -0.04 0.01 0.08 0.09 0.10 0.12 0.12 0.12 0.20 0.35 0.39 0.43 0.54 0.70 0.82 0.97 1.26 1.50 1.59 1.70 1.81 1.84 1.91 2.51 2.65 3.25 3.56

F(z) 0.0588 0.1587 0.1687 0.2134 0.2314 0.2429 0.2593 0.2640 0.2735 0.2783 0.2783 0.3098 0.3123 0.3147 0.3196 0.3245 0.3270 0.3517 0.3716 0.3963 0.4013 0.4037 0.4111 0.4136 0.4136 0.4405 0.4932 0.5095 0.5233 0.5592 0.6099 0.6434 0.6837 0.7538 0.7999 0.8162 0.8333 0.8490 0.8536 0.8624 0.9220 0.9315 0.9618 0.9718 Dmáx =

Dx F(z)-P(x) 0.0366 0.1143 0.1020 0.1245 0.1203 0.1096 0.1037 0.0862 0.0735 0.0561 0.0339 0.0432 0.0234 0.0036 0.0137 0.0310 0.0508 0.0483 0.0507 0.0481 0.0654 0.0852 0.1000 0.1197 0.1420 0.1373 0.1068 0.1127 0.1211 0.1075 0.0790 0.0677 0.0496 0.0018 0.0221 0.0162 0.0111 0.0045 0.0131 0.0264 0.0109 0.0019 0.0062 0.0059 0.0264

(Para N) poblacional 35.4900 183.1897

Distribucion Pearson III

N°

Año

P (mm) X

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 Suma (mm) Media (mm) D.Est. (mm) Coef. Asimetria

1987 1997 1972 1986 1995 1989 1970 1984 1998 1983 1977 2001 1994 2002 1968 1999 1981 1973 1976 1965 1966 1969 1974 2000 1990 1975 1979 1967 1985 1993 2006 1980 2004 1982 2005 1991 1988 1996 2007 1971 1978 1964 2003 1992

68.50 63.90 55.00 53.00 44.10 43.10 42.60 41.00 39.40 38.00 34.50 30.10 27.90 26.20 23.80 22.20 21.60 20.90 18.70 17.60 17.60 17.50 17.20 17.10 16.90 15.90 15.10 14.10 14.00 13.80 13.60 13.50 13.40 12.10 12.10 11.90 11.50 11.30 10.60 10.10 9.30 7.20 6.70 0.30

kT

F(kT)

2.8199 2.5315 1.9735 1.8481 1.2902 1.2275 1.1961 1.0958 0.9955 0.9078 0.6883 0.4125 0.2746 0.1680 0.0175 -0.0828 -0.1204 -0.1643 -0.3022 -0.3712 -0.3712 -0.3774 -0.3962 -0.4025 -0.4151 -0.4777 -0.5279 -0.5906 -0.5969 -0.6094 -0.6219 -0.6282 -0.6345 -0.7160 -0.7160 -0.7285 -0.7536 -0.7661 -0.8100 -0.8414 -0.8915 -1.0232 -1.0545 -1.4557

0.0166 0.0240 0.0496 0.0595 0.1081 0.1183 0.1234 0.1398 0.1133 0.1417 0.2127 0.3019 0.3465 0.3810 0.4296 0.4621 0.4742 0.4884 0.5478 0.5800 0.5800 0.5829 0.5917 0.5946 0.6005 0.6298 0.6532 0.6825 0.6854 0.6913 0.6972 0.7001 0.7030 0.7411 0.7411 0.7470 0.7587 0.7645 0.7851 0.7998 0.8161 0.8588 0.8690 0.9993 Dmáx =

23.520 15.951 1.2335

P(x) 0.0238 0.0476 0.0714 0.0952 0.1190 0.1429 0.1667 0.1905 0.2143 0.2381 0.2619 0.2857 0.3095 0.3333 0.3571 0.3810 0.4048 0.4286 0.4524 0.4762 0.5000 0.5238 0.5476 0.5714 0.5952 0.6190 0.6429 0.6667 0.6905 0.7143 0.7381 0.7619 0.7857 0.8095 0.8333 0.8571 0.8810 0.9048 0.9286 0.9524 0.9762 1.0000 1.0238 1.0476 0.1601

Dx F(kT)-P(x) 0.0072 0.0237 0.0219 0.0357 0.0110 0.0246 0.0432 0.0507 0.1010 0.0964 0.0492 0.0162 0.0370 0.0476 0.0725 0.0811 0.0695 0.0599 0.0954 0.1038 0.0800 0.0591 0.0441 0.0232 0.0052 0.0107 0.0104 0.0158 0.0050 0.0230 0.0409 0.0618 0.0827 0.0684 0.0922 0.1102 0.1223 0.1402 0.1435 0.1526 0.1601 0.1412 0.1548 0.0483

(*): De Tabla 12.3.1 del Libro de Hidrologia Aplicada de Ven Te Chow, Pag. 404; por interpolación según el valor de k T Coeficiente de Asimetria Ag

1.2 1.4

1.0101

1.25

2

99 0.99

80 0.80

50 0.50

-1.449 -1.318

-0.844 -0.832

-0.195 -0.225

-1.4271

1.2335

-0.8420

Periodo de retorno, años 5 10 Nivel de probabilidad, porcentaje 20 10 0.20 0.10 0.732 0.705

-0.2000

1.340 1.337

0.7275

25

50

100

4 0.04

2 0.02

1 0.01

2.087 2.128

2.626 2.706

3.149 3.271

1.3395

2.0939

2.6394

3.1694

Distribucion Log Pearson III

N°

Año

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 Suma (mm) Media (mm) D.Est. (mm) Coef. Asimetria

1987 1997 1972 1986 1995 1989 1970 1984 1998 1983 1977 2001 1994 2002 1968 1999 1981 1973 1976 1965 1966 1969 1974 2000 1990 1975 1979 1967 1985 1993 2006 1980 2004 1982 2005 1991 1988 1996 2007 1971 1978 1964 2003 1992

P (mm) X

Log P (Log X)

68.50 63.90 55.00 53.00 44.10 43.10 42.60 41.00 39.40 38.00 34.50 30.10 27.90 26.20 23.80 22.20 21.60 20.90 18.70 17.60 17.60 17.50 17.20 17.10 16.90 15.90 15.10 14.10 14.00 13.80 13.60 13.50 13.40 12.10 12.10 11.90 11.50 11.30 10.60 10.10 9.30 7.20 6.70 0.30 1034.90 23.520 15.951

1.8357 1.8055 1.7404 1.7243 1.6444 1.6345 1.6294 1.6128 1.5955 1.5798 1.5378 1.4786 1.4456 1.4183 1.3766 1.3464 1.3345 1.3201 1.2718 1.2455 1.2455 1.2430 1.2355 1.2330 1.2279 1.2014 1.1790 1.1492 1.1461 1.1399 1.1335 1.1303 1.1271 1.0828 1.0828 1.0755 1.0607 1.0531 1.0253 1.0043 0.9685 0.8573 0.8261 -0.5229 55.482 1.261 0.376 -2.3188

kT

F(kT)

1.5296 1.4492 1.2759 1.2330 1.0206 0.9941 0.9806 0.9363 0.8903 0.8485 0.7368 0.5791 0.4914 0.4187 0.3077 0.2272 0.1956 0.1575 0.0289 -0.0411 -0.0411 -0.0477 -0.0677 -0.0744 -0.0880 -0.1585 -0.2182 -0.2974 -0.3056 -0.3223 -0.3391 -0.3477 -0.3563 -0.4742 -0.4742 -0.4935 -0.5330 -0.5533 -0.6272 -0.6830 -0.7784 -1.0742 -1.1574 -4.7475

Dx F(kT)-P(x)

P(x)

0.0100 0.0100 0.0100 0.0100 0.0100 0.0100 0.0100 0.0100 0.0100 0.0416 0.2358 0.3196 0.3865 0.4419 0.5117 0.5386 0.5493 0.5620 0.6052 0.6287 0.6287 0.6309 0.6376 0.6398 0.6444 0.6680 0.6880 0.7146 0.7174 0.7229 0.7286 0.7315 0.7343 0.7739 0.7739 0.7804 0.7936 0.8001 0.8044 0.8078 0.8134 0.8309 0.8358 1.0484

0.0222 0.0444 0.0667 0.0889 0.1111 0.1333 0.1556 0.1778 0.2000 0.2222 0.2444 0.2667 0.2889 0.3111 0.3333 0.3556 0.3778 0.4000 0.4222 0.4444 0.4667 0.4889 0.5111 0.5333 0.5556 0.5778 0.6000 0.6222 0.6444 0.6667 0.6889 0.7111 0.7333 0.7556 0.7778 0.8000 0.8222 0.8444 0.8667 0.8889 0.9111 0.9333 0.9556 0.9778 0.1900

Dmáx =

0.0122 0.0344 0.0567 0.0789 0.1011 0.1233 0.1456 0.1678 0.1900 0.1807 0.0086 0.0529 0.0976 0.1307 0.1783 0.1831 0.1715 0.1620 0.1829 0.1842 0.1620 0.1420 0.1265 0.1065 0.0888 0.0903 0.0880 0.0924 0.0729 0.0563 0.0397 0.0203 0.0010 0.0183 0.0039 0.0196 0.0286 0.0444 0.0622 0.0811 0.0977 0.1024 0.1197 0.0706

(*): De Tabla 12.3.1 del Libro de Hidrologia Aplicada de Ven Te Chow, Pag. 404; por interpolación según el valor de k T Coeficiente de Asimetria Ag

1.0101

1.25

2

99 0.99

80 0.80

50 0.50

-2.2 -2.4

-3.705 -3.800

-2.3188

-3.7614

Distribucion Normal Log-Normal Gumbel Pearson III Log-Pearson III

-0.574 -0.537

Periodo de retorno, años 5 10 Nivel de probabilidad, porcentaje 20 10 0.20 0.10

25

50

100

4 0.04

2 0.02

1 0.01

0.330 0.351

0.752 0.725

0.844 0.795

0.888 0.823

0.900 0.830

0.905 0.832

-0.5520 0.3425 Tabla Resumen

0.7360

0.8149

0.8494

0.8584

0.8616

Dmax 0.4686 0.1371 0.0264 0.1601 0.1900

Dcritico 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2

Ajuste No es bueno Bueno Bueno Bueno Bueno

Observaciones Distribución aceptada

Pruebas de Smirnov-Kolmogorov - Estación Caravelí Para 33 años de registros y un nivel de significancia de 0.05, el valor critico de D es igual a 0.214 Dcritico =

0.21

Distribucion Normal N° 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 Suma (mm) Media (mm) D.Est. (mm)

Año 1966 2003 1978 1996 1985 1993 1982 1983 1975 2006 1974 1971 1980 1977 1969 1999 1973 1988 1979 1994 1986 2001 2002 1967 1995 2000 2005 1998 1970 1981 1968 1976 1997

P (mm) 0.10 0.10 0.50 1.90 2.00 2.00 2.50 2.80 4.00 4.20 4.30 4.50 5.30 5.70 7.00 7.10 7.30 8.40 10.10 11.00 11.30 11.50 13.70 14.00 15.20 15.60 16.50 18.50 19.60 23.00 29.00 30.00 33.00 134.60 26.92 5.47

P(x)

Z

F(Z)

0.0294 0.0588 0.0882 0.1176 0.1471 0.1765 0.2059 0.2353 0.2647 0.2941 0.3235 0.3529 0.3824 0.4118 0.4412 0.4706 0.5000 0.5294 0.5588 0.5882 0.6176 0.6471 0.6765 0.7059 0.7353 0.7647 0.7941 0.8235 0.8529 0.8824 0.9118 0.9412 0.9706

-4.90 -4.90 -4.83 -4.57 -4.55 -4.55 -4.46 -4.41 -4.19 -4.15 -4.13 -4.10 -3.95 -3.88 -3.64 -3.62 -3.59 -3.39 -3.07 -2.91 -2.86 -2.82 -2.42 -2.36 -2.14 -2.07 -1.90 -1.54 -1.34 -0.72 0.38 0.56 1.11

0.00003 0.00003 0.00003 0.00003 0.00003 0.00003 0.00003 0.00003 0.00003 0.00003 0.00003 0.00003 0.00004 0.00005 0.00015 0.00014 0.00017 0.00035 0.00107 0.01181 0.00212 0.00240 0.00776 0.00914 0.01618 0.01923 0.02872 0.06178 0.09012 0.23576 0.64803 0.71226 0.86650 Dmáx =

Dx F(Z)-P(x) 0.0294 0.0588 0.0882 0.1176 0.1470 0.1764 0.2059 0.2353 0.2647 0.2941 0.3235 0.3529 0.3823 0.4117 0.4410 0.4704 0.4998 0.5291 0.5578 0.5764 0.6155 0.6447 0.6687 0.6967 0.7191 0.7455 0.7654 0.7617 0.7628 0.6466 0.2637 0.2289 0.1041 0.6466

P(x)

Z

F(Z)

0.0294 0.0588 0.0882 0.1176 0.1471 0.1765 0.2059 0.2353 0.2647 0.2941 0.3235 0.3529 0.3824 0.4118 0.4412 0.4706 0.5000 0.5294 0.5588 0.5882 0.6176 0.6471 0.6765 0.7059 0.7353 0.7647 0.7941 0.8235 0.8529 0.8824 0.9118 0.9412 0.9706

-2.89 -2.89 -1.74 -0.80 -0.76 -0.76 -0.60 -0.52 -0.27 -0.24 -0.22 -0.19 -0.07 -0.02 0.13 0.14 0.16 0.26 0.39 0.45 0.47 0.48 0.60 0.62 0.68 0.70 0.74 0.82 0.86 0.97 1.14 1.16 1.23

0.0019 0.0019 0.0409 0.2119 0.2236 0.2236 0.2743 0.3015 0.3936 0.4016 0.2776 0.4247 0.4721 0.4920 0.5517 0.5557 0.5636 0.6026 0.6517 0.6736 0.6808 0.6844 0.7258 0.7324 0.7518 0.7580 0.7704 0.7939 0.8051 0.8340 0.8729 0.8770 0.8907 Dmáx =

NC= Dx= Dx/2=

Distribucion Log-Normal N° 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 Suma (mm) Media (mm) D.Est. (mm)

Año 1966 2003 1978 1996 1985 1993 1982 1983 1975 2006 1974 1971 1980 1977 1969 1999 1973 1988 1979 1994 1986 2001 2002 1967 1995 2000 2005 1998 1970 1981 1968 1976 1997

P (mm) X 0.10 0.10 0.50 1.90 2.00 2.00 2.50 2.80 4.00 4.20 4.30 4.50 5.30 5.70 7.00 7.10 7.30 8.40 10.10 11.00 11.30 11.50 13.70 14.00 15.20 15.60 16.50 18.50 19.60 23.00 29.00 30.00 33.00 341.70 10.35 8.91

Ln P (Y) -2.3026 -2.3026 -0.6931 0.6419 0.6931 0.6931 0.9163 1.0296 1.3863 1.4351 1.4586 1.5041 1.6677 1.7405 1.9459 1.9601 1.9879 2.1282 2.3125 2.3979 2.4248 2.4423 2.6174 2.6391 2.7213 2.7473 2.8034 2.9178 2.9755 3.1355 3.3673 3.4012 3.4965 58.29 1.77 1.41

Dx F(Z)-P(x) 0.0275 0.0569 0.0473 0.0942 0.0766 0.0472 0.0684 0.0662 0.1289 0.1075 0.0459 0.0717 0.0897 0.0803 0.1105 0.0851 0.0636 0.0732 0.0929 0.0854 0.0632 0.0373 0.0493 0.0265 0.0165 0.0067 0.0238 0.0296 0.0478 0.0484 0.0389 0.0642 0.0799 0.1289

Distribucion Gumbel N° 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 Suma (mm) Media (mm) D.Est. (S) alfa mu

Año 1966 2003 1978 1996 1985 1993 1982 1983 1975 2006 1974 1971 1980 1977 1969 1999 1973 1988 1979 1994 1986 2001 2002 1967 1995 2000 2005 1998 1970 1981 1968 1976 1997

P (mm) (X) 0.10 0.10 0.50 1.90 2.00 2.00 2.50 2.80 4.00 4.20 4.30 4.50 5.30 5.70 7.00 7.10 7.30 8.40 10.10 11.00 11.30 11.50 13.70 14.00 15.20 15.60 16.50 18.50 19.60 23.00 29.00 30.00 33.00 341.70 10.35 8.78 8.26 6.03

P(X)

z

0.0294 0.0588 0.0882 0.1176 0.1471 0.1765 0.2059 0.2353 0.2647 0.2941 0.3235 0.3529 0.3824 0.4118 0.4412 0.4706 0.5000 0.5294 0.5588 0.5882 0.6176 0.6471 0.6765 0.7059 0.7353 0.7647 0.7941 0.8235 0.8529 0.8824 0.9118 0.9412 0.9706

-0.72 -0.72 -0.67 -0.50 -0.49 -0.49 -0.43 -0.39 -0.25 -0.22 -0.21 -0.19 -0.09 -0.04 0.12 0.13 0.15 0.29 0.49 0.60 0.64 0.66 0.93 0.96 1.11 1.16 1.27 1.51 1.64 2.05 2.78 2.90 3.27

F(z) 0.1287 0.1287 0.1418 0.1923 0.1961 0.1961 0.2158 0.2280 0.2784 0.2871 0.2914 0.3001 0.3354 0.3532 0.4110 0.4154 0.4242 0.4721 0.5428 0.5782 0.5896 0.5971 0.6736 0.6832 0.7193 0.7306 0.7547 0.8018 0.8242 0.8797 0.9399 0.9466 0.9625 Dmáx =

Dx F(z)-P(x) 0.0993 0.0699 0.0536 0.0746 0.0491 0.0197 0.0099 0.0073 0.0137 0.0070 0.0321 0.0528 0.0469 0.0586 0.0302 0.0552 0.0758 0.0573 0.0160 0.0100 0.0280 0.0500 0.0028 0.0227 0.0160 0.0341 0.0395 0.0218 0.0288 0.0026 0.0281 0.0054 0.0080 0.0993

(Para N) poblacional 35.4900 183.1897

Distribucion Pearson III

N°

Año

P (mm) X

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 Suma (mm) Media (mm) D.Est. (mm) Coef. Asimetria

1997 1976 1968 1981 1970 1998 2005 2000 1995 1967 2002 2001 1986 1994 1979 1988 1973 1999 1969 1977 1980 1971 1974 2006 1975 1983 1982 1985 1993 1996 1978 1966 2003

33.00 30.00 29.00 23.00 19.60 18.50 16.50 15.60 15.20 14.00 13.70 11.50 11.30 11.00 10.10 8.40 7.30 7.10 7.00 5.70 5.30 4.50 4.30 4.20 4.00 2.80 2.50 2.00 2.00 1.90 0.50 0.10 0.10

kT

F(kT)

2.5404 2.2039 2.0917 1.4186 1.0372 0.9138 0.6894 0.5884 0.5436 0.4090 0.3753 0.1285 0.1061 0.0724 -0.0286 -0.2193 -0.3427 -0.3651 -0.3763 -0.5222 -0.5670 -0.6568 -0.6792 -0.6904 -0.7129 -0.8475 -0.8811 -0.9372 -0.9372 -0.9484 -1.1055 -1.1504 -1.1504

0.0210 0.0342 0.0370 0.0934 0.1513 0.1723 0.2198 0.2526 0.2671 0.3109 0.3218 0.4020 0.4093 0.4202 0.4530 0.5204 0.5752 0.5851 0.5901 0.6548 0.6747 0.7145 0.7244 0.7294 0.7393 0.4985 0.8140 0.8389 0.8389 0.8438 0.9135 0.9334 0.8820 Dmáx =

10.355 8.914 1.0594

P(x) 0.0060 0.0119 0.0179 0.0238 0.0298 0.0357 0.0417 0.0476 0.0536 0.0595 0.0655 0.0714 0.0774 0.0833 0.0893 0.0952 0.1012 0.1071 0.1131 0.1190 0.1250 0.1310 0.1369 0.1429 0.1488 0.1548 0.1607 0.1667 0.1726 0.1786 0.1845 0.1905 0.1964 0.7429

Dx F(kT)-P(x) 0.0151 0.0223 0.0192 0.0696 0.1216 0.1366 0.1781 0.2050 0.2136 0.2514 0.2563 0.3306 0.3319 0.3369 0.3637 0.4252 0.4740 0.4780 0.4770 0.5357 0.5497 0.5835 0.5875 0.5865 0.5905 0.3437 0.6533 0.6722 0.6662 0.6653 0.7290 0.7429 0.6855

(*): De Tabla 12.3.1 del Libro de Hidrologia Aplicada de Ven Te Chow, Pag. 404; por interpolación según el valor de kT Coeficiente de Asimetria Ag

1.0 1.2

1.0594

1.0101

1.25

2

99 0.99

80 0.80

50 0.50

-1.588 -1.449

-0.852 -0.844

-0.164 -0.195

-1.5467

-0.8496

Periodo de retorno, años 5 10 Nivel de probabilidad, porcentaje 20 10 0.20 0.10 0.758 0.732

-0.1732

1.340 1.340

0.7503

25

50

100

4 0.04

2 0.02

1 0.01

2.043 2.087

2.542 2.626

3.022 3.271

1.3400

2.0561

2.5670

3.0960

Distribucion Log Pearson III

N°

Año

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 Suma (mm) Media (mm) D.Est. (mm) Coef. Asimetria

1997 1976 1968 1981 1970 1998 2005 2000 1995 1967 2002 2001 1986 1994 1979 1988 1973 1999 1969 1977 1980 1971 1974 2006 1975 1983 1982 1985 1993 1996 1978 1966 2003

P (mm) X

Log P (Log X)

33.00 30.00 29.00 23.00 19.60 18.50 16.50 15.60 15.20 14.00 13.70 11.50 11.30 11.00 10.10 8.40 7.30 7.10 7.00 5.70 5.30 4.50 4.30 4.20 4.00 2.80 2.50 2.00 2.00 1.90 0.50 0.10 0.10 341.70 10.355 8.914

1.5185 1.4771 1.4624 1.3617 1.2923 1.2672 1.2175 1.1931 1.1818 1.1461 1.1367 1.0607 1.0531 1.0414 1.0043 0.9243 0.8633 0.8513 0.8451 0.7559 0.7243 0.6532 0.6335 0.6232 0.6021 0.4472 0.3979 0.3010 0.3010 0.2788 -0.3010 -1.0000 -1.0000 25.315 0.767 0.612 -1.5422

kT

F(kT)

1.2274 1.1597 1.1357 0.9713 0.8578 0.8168 0.7356 0.6959 0.6774 0.6191 0.6037 0.4795 0.4671 0.4480 0.3875 0.2567 0.1571 0.1374 0.1274 -0.0184 -0.0700 -0.1861 -0.2183 -0.2350 -0.2696 -0.5226 -0.6030 -0.7613 -0.7613 -0.7977 -1.7448 -2.8865 -2.8865

Dx F(kT)-P(x)

P(x)

0.0113 0.0329 0.0418 0.1195 0.1804 0.2024 0.2447 0.2654 0.2750 0.3054 0.3134 0.3781 0.3846 0.3945 0.4261 0.4942 0.5286 0.5349 0.5382 0.5852 0.6019 0.6394 0.6498 0.6552 0.6663 0.7480 0.7740 0.8055 0.8055 0.8081 0.8755 0.9567 0.9567

0.0294 0.0588 0.0882 0.1176 0.1471 0.1765 0.2059 0.2353 0.2647 0.2941 0.3235 0.3529 0.3824 0.4118 0.4412 0.4706 0.5000 0.5294 0.5588 0.5882 0.6176 0.6471 0.6765 0.7059 0.7353 0.7647 0.7941 0.8235 0.8529 0.8824 0.9118 0.9412 0.9706 0.0742

Dmáx =

0.0181 0.0259 0.0464 0.0019 0.0334 0.0259 0.0388 0.0301 0.0103 0.0113 0.0101 0.0252 0.0022 0.0172 0.0151 0.0236 0.0286 0.0055 0.0207 0.0030 0.0158 0.0077 0.0267 0.0507 0.0690 0.0167 0.0202 0.0180 0.0474 0.0742 0.0363 0.0156 0.0139

(*): De Tabla 12.3.1 del Libro de Hidrologia Aplicada de Ven Te Chow, Pag. 404; por interpolación según el valor de kT Coeficiente de Asimetria Ag

1.0101

1.25

2

99 0.99

80 0.80

50 0.50

-1.4 -1.6

-3.271 -3.388

-1.5422

-3.3542

Distribucion Normal Log-Normal Gumbel Pearson III Log-Pearson III

-0.705 -0.675

Periodo de retorno, años 5 10 Nivel de probabilidad, porcentaje 20 10 0.20 0.10

25

50

100

4 0.04

2 0.02

1 0.01

0.225 0.254

0.832 0.817

1.041 0.994

1.198 1.116

1.270 1.166

1.318 1.197

-0.6837 0.2456 Tabla Resumen

0.8213

1.0076

1.1397

1.1961

1.2320

Dmax 0.6466 0.1289 0.0993 0.7429 0.0742

Dcritico 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21

Ajuste No es bueno Bueno Bueno No es bueno Bueno

Observaciones

Distribición aceptada

PRECIPITACION EXTREMA ESTACION YANAQUIHUA -------------------------General Frequency Analysis 25 mar 2009 06:28 PM --------------------------

--- Input Data --Analysis Name: Estación Yanaquihua Description: Data Set Name: Estación Yanaquihua DSS File Name: D:\Archivos Oso\Chorunga\Cuenca_Chorunga\Cuenca_Chorunga.dss DSS Pathname: /ESTACIÓN YANAQUIHUA//RAINFALL-PEAK//IR-CENTURY/REGISTROS/ Start Date: End Date: Project Path: D:\Archivos Oso\Chorunga\Cuenca_Chorunga Report File Name: D:\Archivos Oso\Chorunga\Cuenca_Chorunga\GeneralFrequencyResults\Estación_Yanaquihua\Estació n_Yanaquihua.rpt Result File Name: D:\Archivos Oso\Chorunga\Cuenca_Chorunga\GeneralFrequencyResults\Estación_Yanaquihua\Estació n_Yanaquihua.xml Plotting Position Type: Weibull Probability Distribution Type: Normal Use Log Transform Compute Expected Probability Curve Upper Confidence Level: 0.05 Lower Confidence Level: 0.95

Display ordinate values using 0 digits in fraction part of value --- End of Input Data ---

--- Preliminary Results ---

<< Skew Weighting >> --------------------------------------------------------------Based on 44 events, mean-square error of station skew = 0,663 Mean-square error of regional skew is undefined. ---------------------------------------------------------------

<< Frequency Curve >> Estación Yanaquihua ------------------------------------------------------------------| Computed Expected | Percent | Confidence Limits | | Curve Probability | Chance | 0,05 0,95 | | RAINFALL, mm | Exceedance | RAINFALL, mm | |-------------------------|-------------|-------------------------| | 219,999 261,058 | 0,2 | 395,422 143,891 | | 169,364 192,788 | 0,5 | 289,202 114,634 | | 136,483 151,049 | 1,0 | 223,588 94,950 | | 107,808 116,349 | 2,0 | 168,973 77,200 | | 75,685 79,388 | 5,0 | 111,338 56,432 | | 55,272 56,956 | 10,0 | 77,184 42,536 | | 37,775 38,369 | 20,0 | 49,941 29,956 | | 18,237 18,237 | 50,0 | 22,680 14,665 | | 8,805 8,669 | 80,0 | 11,103 6,660 | | 6,018 5,840 | 90,0 | 7,819 4,309 | | 4,395 4,190 | 95,0 | 5,894 2,987 | | 2,437 2,202 | 99,0 | 3,503 1,488 | |-------------------------|-------------|-------------------------|

<< Systematic Statistics >> Estación Yanaquihua ---------------------------------------------------------------| Log Transform: | | | RAINFALL, mm | Number of Events | |------------------------------|-------------------------------| | Mean 1,2610 | Historic Events 0 | | Standard Dev 0,3757 | High Outliers 0 | | Station Skew -2,3188 | Low Outliers 0 | | Regional Skew --- | Zero Events 0 | | Weighted Skew --- | Missing Events 0 | | Adopted Skew 0,0000 | Systematic Events 44 | |------------------------------|-------------------------------| --- End of Preliminary Results ---

---------------------<< Low Outlier Test >> ---------------------Based on 44 events, 10 percent outlier test value K(N) = 2,719 1 low outlier(s) identified below test value of 1,74 Statistics and frequency curve adjusted for 1 low outliers.

<< Systematic Statistics >> Estación Yanaquihua ---------------------------------------------------------------| Log Transform: | | | RAINFALL, mm | Number of Events | |------------------------------|-------------------------------| | Mean 1,3024 | Historic Events 0 | | Standard Dev 0,2589 | High Outliers 0 | | Station Skew 0,3943 | Low Outliers 1 | | Regional Skew --- | Zero Events 0 | | Weighted Skew --- | Missing Events 0 | | Adopted Skew 0,0000 | Systematic Events 44 | |------------------------------|-------------------------------|

----------------------<< High Outlier Test >> ----------------------Based on 43 events, 10 percent outlier test value K(N) = 2,71 0 high outlier(s) identified above test value of 100,93

--- Final Results --<< Plotting Positions >> Estación Yanaquihua -------------------------------------------------------------------| Events Analyzed | Ordered Events | | RAINFALL | Water RAINFALL Weibull | | Day Mon Year mm | Rank Year mm Plot Pos | |---------------------------|--------------------------------------| | 30 ene 1964 7,2000 | 1 1987 68,5000 2,22 | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |

30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30

ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene ene

1965 1966 1967 1968 1969 1970 1971 1972 1973 1974 1975 1976 1977 1978 1979 1980 1981 1982 1983 1984 1985 1986 1987 1988 1989 1990 1991 1992 1993 1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 2002 2003 2004 2005 2006 2007

17,6000 17,6000 14,1000 23,8000 17,5000 42,6000 10,1000 55,0000 20,9000 17,2000 15,9000 18,7000 34,5000 9,3000 15,1000 13,5000 21,6000 12,1000 38,0000 41,0000 14,0000 53,0000 68,5000 11,5000 43,1000 16,9000 11,9000 0,3000 13,8000 27,9000 44,1000 11,3000 63,9000 39,4000 22,2000 17,1000 30,1000 26,2000 6,7000 13,4000 12,1000 13,6000 10,6000

| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |

2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44

1997 1972 1986 1995 1989 1970 1984 1998 1983 1977 2001 1994 2002 1968 1999 1981 1973 1976 1966 1965 1969 1974 2000 1990 1975 1979 1967 1985 1993 2006 1980 2004 2005 1982 1991 1988 1996 2007 1971 1978 1964 2003 1992

63,9000 55,0000 53,0000 44,1000 43,1000 42,6000 41,0000 39,4000 38,0000 34,5000 30,1000 27,9000 26,2000 23,8000 22,2000 21,6000 20,9000 18,7000 17,6000 17,6000 17,5000 17,2000 17,1000 16,9000 15,9000 15,1000 14,1000 14,0000 13,8000 13,6000 13,5000 13,4000 12,1000 12,1000 11,9000 11,5000 11,3000 10,6000 10,1000 9,3000 7,2000 6,7000 0,3000*

4,44 6,67 8,89 11,11 13,33 15,56 17,78 20,00 22,22 24,44 26,67 28,89 31,11 33,33 35,56 37,78 40,00 42,22 44,44 46,67 48,89 51,11 53,33 55,56 57,78 60,00 62,22 64,44 66,67 68,89 71,11 73,33 75,56 77,78 80,00 82,22 84,44 86,67 88,89 91,11 93,33 95,56 97,78

| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |

|---------------------------|--------------------------------------| * Outlier


<< Frequency Curve >> Estación Yanaquihua ------------------------------------------------------------------| Computed Expected | Percent | Confidence Limits | | Curve Probability | Chance | 0,05 0,95 | | RAINFALL, mm | Exceedance | RAINFALL, mm | |-------------------------|-------------|-------------------------| | 110,450 124,321 | 0,2 | 165,658 82,356 | | 92,179 100,815 | 0,5 | 133,440 70,379 | | 79,400 85,167 | 1,0 | 111,693 61,784 | | 67,454 71,105 | 2,0 | 92,032 53,548 | | 52,819 54,593 | 5,0 | 68,974 43,118 | | 42,503 43,394 | 10,0 | 53,540 35,464 | | 32,669 33,024 | 20,0 | 39,625 27,830 | | 19,747 19,747 | 50,0 | 22,960 16,985 | | 11,937 11,809 | 80,0 | 14,012 9,841 | | 9,175 8,986 | 90,0 | 10,996 7,284 | | 7,383 7,143 | 95,0 | 9,044 5,654 | | 4,911 4,579 | 99,0 | 6,312 3,491 | |-------------------------|-------------|-------------------------|

<< Synthetic Statistics >> Estación Yanaquihua ---------------------------------------------------------------| Log Transform: | | | RAINFALL, mm | Number of Events | |------------------------------|-------------------------------| | Mean 1,2955 | Historic Events 0 | | Standard Dev 0,2598 | High Outliers 0 | | Station Skew 0,4037 | Low Outliers 1 | | Regional Skew --- | Zero Events 0 | | Weighted Skew --- | Missing Events 0 | | Adopted Skew 0,0000 | Systematic Events 44 | |------------------------------|-------------------------------|

PRECIPITACION EXTREMA ESTACION CARAVELI -------------------------General Frequency Analysis 25 mar 2009 06:34 PM --------------------------

--- Input Data --Analysis Name: Estación Caravelí Description: Data Set Name: Estación Caravelí DSS File Name: D:/Archivos Oso/Chorunga/Cuenca_Chorunga/Cuenca_Chorunga.dss DSS Pathname: /ESTACIÓN CARAVELÍ//RAINFALL-PEAK//IR-CENTURY/REGISTROS/ Start Date: End Date: Project Path: D:\Archivos Oso\Chorunga\Cuenca_Chorunga Report File Name: D:\Archivos Oso\Chorunga\Cuenca_Chorunga\GeneralFrequencyResults\Estación_Caravelí\Estación_ Caravelí.rpt Result File Name: D:\Archivos Oso\Chorunga\Cuenca_Chorunga\GeneralFrequencyResults\Estación_Caravelí\Estación_ Caravelí.xml Plotting Position Type: Weibull Probability Distribution Type: Pearson Type III Use Log Transform Compute Expected Probability Curve Upper Confidence Level: 0.05 Lower Confidence Level: 0.95 Skew Option: Use Station Skew Regional Skew: --Regional Skew MSE: --Display ordinate values using 0 digits in fraction part of value --- End of Input Data ---

--- Preliminary Results ---


<< Frequency Curve >> Estación Caravelí ------------------------------------------------------------------| Computed Expected | Percent | Confidence Limits | | Curve Probability | Chance | 0,05 0,95 | | RAINFALL, mm | Exceedance | RAINFALL, mm | |-------------------------|-------------|-------------------------| | 35,1761 35,6879 | 0,2 | 66,9443 21,6553 | | 34,2658 34,8769 | 0,5 | 64,8877 21,1513 | | 33,1748 33,8667 | 1,0 | 62,4391 20,5445 | | 31,5519 32,2524 | 2,0 | 58,8305 19,6363 | | 28,1660 28,8584 | 5,0 | 51,4380 17,7185 | | 24,2232 24,6973 | 10,0 | 43,0786 15,4411 | | 18,6308 18,9018 | 20,0 | 31,7398 12,1136 | | 8,2738 8,2738 | 50,0 | 12,7751 5,5251 | | 2,2300 2,1208 | 80,0 | 3,3903 1,3471 | | 0,8953 0,7996 | 90,0 | 1,4669 0,4630 | | 0,3714 0,3053 | 95,0 | 0,6766 0,1599 | | 0,0517 0,0304 | 99,0 | 0,1255 0,0140 | |-------------------------|-------------|-------------------------|

<< Systematic Statistics >> Estación Caravelí ---------------------------------------------------------------| Log Transform: | | | RAINFALL, mm | Number of Events | |------------------------------|-------------------------------| | Mean 0,7671 | Historic Events 0 | | Standard Dev 0,6122 | High Outliers 0 | | Station Skew -1,5422 | Low Outliers 0 | | Regional Skew --- | Zero Events 0 | | Weighted Skew --- | Missing Events 0 | | Adopted Skew -1,5422 | Systematic Events 33 | |------------------------------|-------------------------------| --- End of Preliminary Results ---

---------------------<< Low Outlier Test >> ---------------------Based on 33 events, 10 percent outlier test value K(N) = 2,604 2 low outlier(s) identified below test value of 0,15 Statistics and frequency curve adjusted for 2 low outliers.

<< Systematic Statistics >> Estación Caravelí ---------------------------------------------------------------| Log Transform: | | | RAINFALL, mm | Number of Events | |------------------------------|-------------------------------| | Mean 0,8811 | Historic Events 0 | | Standard Dev 0,4221 | High Outliers 0 | | Station Skew -0,6986 | Low Outliers 2 | | Regional Skew --- | Zero Events 0 | | Weighted Skew --- | Missing Events 0 | | Adopted Skew -1,5422 | Systematic Events 33 | |------------------------------|-------------------------------|

----------------------<< High Outlier Test >> ----------------------Based on 31 events, 10 percent outlier test value K(N) = 2,577 0 high outlier(s) identified above test value of 93,08

--- Final Results --<< Plotting Positions >> Estación Caravelí -------------------------------------------------------------------| Events Analyzed | Ordered Events | | RAINFALL | Water RAINFALL Weibull | | Day Mon Year mm | Rank Year mm Plot Pos | |---------------------------|--------------------------------------| | 30 ene 1966 0,1000 | 1 1997 33,0000 2,94 | | 30 ene 1967 14,0000 | 2 1976 30,0000 5,88 | | 30 ene 1968 29,0000 | 3 1968 29,0000 8,82 | | 30 ene 1969 7,0000 | 4 1981 23,0000 11,76 | | 30 ene 1970 19,6000 | 5 1970 19,6000 14,71 | | 30 ene 1971 4,5000 | 6 1998 18,5000 17,65 | | 30 ene 1973 7,3000 | 7 2005 16,5000 20,59 | | 30 ene 1974 4,3000 | 8 2000 15,6000 23,53 | | 30 ene 1975 4,0000 | 9 1995 15,2000 26,47 | | 30 ene 1976 30,0000 | 10 1967 14,0000 29,41 | | 30 ene 1977 5,7000 | 11 2002 13,7000 32,35 | | 30 ene 1978 0,5000 | 12 2001 11,5000 35,29 | | 30 ene 1979 10,1000 | 13 1986 11,3000 38,24 | | 30 ene 1980 5,3000 | 14 1994 11,0000 41,18 | | 30 ene 1981 23,0000 | 15 1979 10,1000 44,12 | | 30 ene 1982 2,5000 | 16 1988 8,4000 47,06 | | 30 ene 1983 2,8000 | 17 1973 7,3000 50,00 | | 30 ene 1985 2,0000 | 18 1999 7,1000 52,94 | | 30 ene 1986 11,3000 | 19 1969 7,0000 55,88 | | 30 ene 1988 8,4000 | 20 1977 5,7000 58,82 | | 30 ene 1993 2,0000 | 21 1980 5,3000 61,76 | | 30 ene 1994 11,0000 | 22 1971 4,5000 64,71 | | 30 ene 1995 15,2000 | 23 1974 4,3000 67,65 | | 30 ene 1996 1,9000 | 24 2006 4,2000 70,59 | | 30 ene 1997 33,0000 | 25 1975 4,0000 73,53 | | 30 ene 1998 18,5000 | 26 1983 2,8000 76,47 | | 30 ene 1999 7,1000 | 27 1982 2,5000 79,41 | | 30 ene 2000 15,6000 | 28 1993 2,0000 82,35 | | 30 ene 2001 11,5000 | 29 1985 2,0000 85,29 | | 30 ene 2002 13,7000 | 30 1996 1,9000 88,24 | | 30 ene 2003 0,1000 | 31 1978 0,5000 91,18 | | 30 ene 2005 16,5000 | 32 2003 0,1000* 94,12 | | 30 ene 2006 4,2000 | 33 1966 0,1000* 97,06 | |---------------------------|--------------------------------------| * Outlier


<< Frequency Curve >> Estación Caravelí ------------------------------------------------------------------| Computed Expected | Percent | Confidence Limits | | Curve Probability | Chance | 0,05 0,95 | | RAINFALL, mm | Exceedance | RAINFALL, mm | |-------------------------|-------------|-------------------------| | 55,7613 61,7761 | 0,2 | 104,7282 35,6787 | | 48,9987 53,4614 | 0,5 | 89,4403 31,8923 | | 43,5247 46,9415 | 1,0 | 77,4340 28,7640 | | 37,7521 40,1788 | 2,0 | 65,1657 25,3931 | | 29,6957 31,0924 | 5,0 | 48,8051 20,5386 | | 23,3214 24,0571 | 10,0 | 36,5917 16,5391 | | 16,7582 17,0657 | 20,0 | 24,8392 12,2190 | | 7,8677 7,8677 | 50,0 | 10,6939 5,8517 | | 3,1000 3,0058 | 80,0 | 4,2315 2,1147 | | 1,7690 1,6582 | 90,0 | 2,5350 1,0940 | | 1,0696 0,9600 | 95,0 | 1,6264 0,5962 | | 0,3764 0,2887 | 99,0 | 0,6628 0,1653 | |-------------------------|-------------|-------------------------|

<< Synthetic Statistics >> Estación Caravelí ---------------------------------------------------------------| Log Transform: | | | RAINFALL, mm | Number of Events | |------------------------------|-------------------------------| | Mean 0,8423 | Historic Events 0 | | Standard Dev 0,4458 | High Outliers 0 | | Station Skew -0,7266 | Low Outliers 2 | | Regional Skew --- | Zero Events 0 | | Weighted Skew --- | Missing Events 0 | | Adopted Skew -0,7266 | Systematic Events 33 | |------------------------------|-------------------------------|

CALCULO DE PRECIPITACION EN CUENCAS MAYORES ESTIMADO DE MAXIMA PRECIPITACION EN 24 HORAS

CUENCA

ESTACION PLUVIOMETRICA

AREA DE CUENCA (km 2)

Yanaquihua

969.17

Chorunga

PRECIPITACION MAXIMA EN 24 HORAS (mm) Tr = 50 71.1

Tr = 100 85.2

Tr = 500 124.3

Tr es el período medio de recurrrencia

CALCULO DEL TIEMPOS DE CONCENTRACION Y RETARDO DE LA CUENCA

CUENCA

PENDIENTE MEDIA (%)

Chorunga

6.3

LONGITUD MAXIMA (km)

LONGITUD CENTROIDESECCION FINAL (km)

NC

S

Tc (hrs)

Tl (hrs)

63.2

24.0

70

108.86

20.04

9.56

Ecuación del Tiempo de Concentración Tiempo de concentración = 1 x (máxima longitud de curso x 1000 x 3.28) ^ 0.8 x (S/25.4 + 1) ^ 0.7 / (1140 x pendiente ^ 0.38 ))) Ecuación de tiempo de retardo Tiempo de retardo = ( (longitud máxima del curso / 1.6 x longitud desde centroide del área hasta sección de control / 1.6 / (pendiente / 100) ^ 0.5) ^ 0.38 ) Donde: Símbolo NC S Tc Tl

Description Número de curva SCS 254000/NC-254 Tiempo de concentración Tiempo de retardo

CALCULO DE PRECIPITACION MAXIMA EN TIEMPO DE DURACION

CUENCA

Td (min)

n

1202

0.303

Chorunga DISTRIBUCION TEMPORAL DE PRECIPITACION Si: td > 3hr n Distribución de precipitación : Pt = P 24hrs *(t/1440)^

Si: td < 3hr n .25 Distribución de precipitación : Pt = P 24hrs *(180/1440)^ *(t/180)^ Pt = Precipitación de duración t t = duración de la precipiación n = constante regional

MAXIMA PRECIPITACION EN TIEMPO DE DURACION (mm) Tr = 50 67.3

Tr = 100 80.7

Tr = 500 117.7


MAYO, 2009


B. CALCULOS HIDRAULICOS MORFOLOGICOS



Anexos

HIDROGRAMA PARA EL CAUDAL EXTREMO Tr = 100 AÑOS

HIDROGRAMA PARA EL CAUDAL EXTREMO Tr = 500 AÑOS

Encauzamiento rio Chorunga

Plan: Plan 01

11/04/2009 Legend 27

WS Tr = 100 años WS Tr = 500 años

26 25

Ground Bank Sta

24 23 22 21 20

19

18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 7 5

2 4

3

1


Plan: Plan 01

11/04/2009

Chorunga Encauzamiento 710

Legend EG Tr = 500 años WS Tr = 500 años EG Tr = 100 años WS Tr = 100 años Crit Tr = 500 años Crit Tr = 100 años Ground

700

Elevation (m)

690

680

670

660 0

200

400

600

800 Main Channel Distance (m)

1000

1200

1400


Plan: Plan 01

11/04/2009

Progresiva 1+850 674

. 5 5

.55

.55 Legend EG Tr = 500 años WS Tr = 500 años EG Tr = 100 años WS Tr = 100 años Crit Tr = 500 años Crit Tr = 100 años Ground

672

Bank Sta

Elevation (m)

670

668

666

664 -150

-100

-50

0

50 Station (m)

100

150

200

250


Plan: Plan 01

11/04/2009

Progresiva 1+800 .55 682

Legend EG Tr = 500 años WS Tr = 500 años EG Tr = 100 años

680

WS Tr = 100 años Ground Bank Sta

678

676

Elevation (m)

674

672

670

668

666

664 -200

-150

-100

-50

0 Station (m)

50

100

150

200


Plan: Plan 01

11/04/2009


Legend EG Tr = 500 años WS Tr = 500 años EG Tr = 100 años WS Tr = 100 años Ground Bank Sta

674

Elevation (m)

672

670

668

666 -200

-150

-100

-50

0 Station (m)

50

100

150


Plan: Plan 01

11/04/2009

Progresiva1+700 .55 678


676

Elevation (m)

674

672

670

668 -200

-150

-100

-50

0 Station (m)

50

100

150


Plan: Plan 01

11/04/2009



680

Elevation (m)

678

676

674

672

670 -200

-150

-100

-50

0 Station (m)

50

100

150


Plan: Plan 01

11/04/2009



680

Elevation (m)

678

676

674

672

670 -200

-150

-100

-50

0 Station (m)

50

100

150


Plan: Plan 01

11/04/2009



680

Elevation (m)

678

676

674

672 -200

-150

-100

-50

0 Station (m)

50

100

150


Plan: Plan 01

11/04/2009



682

Elevation (m)

680

678

676

674 -200

-150

-100

-50

0 Station (m)

50

100

150


Plan: Plan 01

11/04/2009



684

Elevation (m)

682

680

678

676

674 -250

-200

-150

-100

-50 Station (m)

0

50

100

150


Plan: Plan 01

11/04/2009



684

Elevation (m)

682

680

678

676 -250

-200

-150

-100

-50 Station (m)

0

50

100

150


Plan: Plan 01

11/04/2009



686

Elevation (m)

684

682

680

678

676 -250

-200

-150

-100

-50 Station (m)

0

50

100

150


Plan: Plan 01

11/04/2009



688

Elevation (m)

686

684

682

680

678 -250

-200

-150

-100

-50 Station (m)

0

50

100

150


Plan: Plan 01

11/04/2009


. 5 5

.55 Legend EG Tr = 500 años WS Tr = 500 años EG Tr = 100 años WS Tr = 100 años Ground Bank Sta

690

Elevation (m)

688

686

684

682

680 -250

-200

-150

-100

-50 Station (m)

0

50

100

150


Plan: Plan 01

11/04/2009



690

Elevation (m)

688

686

684

682 -250

-200

-150

-100

-50 Station (m)

0

50

100

150


Plan: Plan 01

11/04/2009

Progresiva 1+150 .55

.55

696


694

Elevation (m)

692

690

688

686

684 -250

-200

-150

-100

-50 Station (m)

0

50

100

150


Plan: Plan 01

11/04/2009



696

Elevation (m)

694

692

690

688

686 -250

-200

-150

-100

-50 Station (m)

0

50

100

150


Plan: Plan 01

11/04/2009



696

Elevation (m)

694

692

690

688 -200

-150

-100

-50

0 Station (m)

50

100

150


Plan: Plan 01

11/04/2009



696

Elevation (m)

694

692

690

688 -200

-150

-100

-50

0 Station (m)

50

100

150


Plan: Plan 01

11/04/2009


. 5 5

.55 Legend EG Tr = 500 años WS Tr = 500 años EG Tr = 100 años WS Tr = 100 años Ground Bank Sta

698

Elevation (m)

696

694

692

690 -200

-150

-100

-50 Station (m)

0

50

100


Plan: Plan 01

11/04/2009



700

Elevation (m)

698

696

694

692

690 -200

-150

-100

-50 Station (m)

0

50

100


Plan: Plan 01

11/04/2009


.55

704


702

Elevation (m)

700

698

696

694

692 -200

-150

-100

-50 Station (m)

0

50

100


Plan: Plan 01

11/04/2009


.55

704


702

Elevation (m)

700

698

696

694 -200

-150

-100

-50 Station (m)

0

50

100


Plan: Plan 01

11/04/2009



704

Elevation (m)

702

700

698

696 -200

-150

-100

-50 Station (m)

0

50


Plan: Plan 01

11/04/2009



704

Elevation (m)

702

700

698

696 -200

-150

-100

-50 Station (m)

0

50


Plan: Plan 01

11/04/2009


.55

708


706

Elevation (m)

704

702

700

698

696 -150

-100

-50

0 Station (m)

50

100


Plan: Plan 01

11/04/2009



706

Elevation (m)

704

702

700

698 -150

-100

-50

0 Station (m)

50

100


Plan: Plan 01

11/04/2009


.55

712


710

Elevation (m)

708

706

704

702

700 -150

-100

-50

0 Station (m)

50

100

150


Plan: Plan 01

11/04/2009



710

Elevation (m)

708

706

704

702 -150

-100

-50

0

50 Station (m)

100

150

200

HEC-RAS Plan: Plan 01 River: Chorunga Reach: Encauzamiento Reach River Sta Profile Q Total (m3/s)

Min Ch El (m)

W.S. Elev (m)

Crit W.S. (m)

E.G. Elev (m)

E.G. Slope (m/m)

Vel Chnl (m/s)

Flow Area (m2)

Top Width (m)

Froude # Chl

Encauzamiento Encauzamiento

28 28

Tr = 100 años Tr = 500 años

561.00 1020.00

703.10 703.10

707.71 709.49

707.73 709.52

0.026728 0.024032

0.68 0.81

826.65 1257.90

236.48 252.56

0.12 0.12


27 27


561.00 1020.00

701.60 701.60

706.42 708.28

706.45 708.32

0.024870 0.024080

0.72 0.89

777.63 1139.95

191.91 197.82

0.11 0.12


26 26


561.00 1020.00

700.20 700.20

705.12 706.98

705.15 707.03

0.027153 0.027719

0.77 0.96

728.57 1058.38

174.03 182.38

0.12 0.13

Encauzamiento

25

Tr = 100 años

561.00

698.70

703.75

703.78

0.027496

0.77

725.84

173.98

0.12

Encauzamiento

25

Tr = 500 años

1020.00

698.70

705.59

705.64

0.028006

0.97

1052.20

181.27

0.13

Encauzamiento

24

Tr = 100 años

561.00

697.60

702.40

702.43

0.026537

0.76

735.60

175.00

0.12

Encauzamiento

24

Tr = 500 años

1020.00

697.60

704.20

704.24

0.027628

0.97

1054.40

179.89

0.13


23 23


561.00 1020.00

696.40 696.40

700.96 702.67

701.00 702.73

0.030976 0.033579

0.82 1.05

686.22 970.97

164.91 169.01

0.13 0.14


22 22


561.00 1020.00

695.20 695.20

699.44 701.01

699.47 701.06

0.030097 0.033012

0.77 0.99

730.17 1035.12

190.34 198.51

0.13 0.14


21 21


561.00 1020.00

693.70 693.70

697.61 699.08

697.65 699.13

0.045072 0.045493

0.85 1.06

661.56 965.35

201.87 212.78

0.15 0.16

Encauzamiento

20

Tr = 100 años

561.00

691.60

695.84

695.87

0.028725

0.69

817.54

244.38

0.12

Encauzamiento

20

Tr = 500 años

1020.00

691.60

697.28

697.32

0.029326

0.87

1173.07

248.87

0.13

Encauzamiento

19

Tr = 100 años

561.00

690.50

694.49

694.51

0.025582

0.64

869.79

261.50

0.11

Encauzamiento

19

Tr = 500 años

1020.00

690.50

695.88

695.92

0.026804

0.82

1237.50

265.94

0.12


18 18


561.00 1020.00

689.20 689.20

693.06 694.38

693.08 694.42

0.032218 0.033897

0.68 0.86

822.17 1192.30

270.25 289.69

0.12 0.13


17 17


561.00 1020.00

688.00 688.00

691.44 692.75

691.47 692.79

0.032375 0.031306

0.66 0.82

849.86 1241.90

295.57 302.93

0.12 0.13


16 16


561.00 1020.00

686.60 686.60

690.01 691.34

690.03 691.37

0.025615 0.025681

0.61 0.77

920.80 1328.26

303.10 308.97

0.11 0.12


15 15


561.00 1020.00

684.60 684.60

688.55 689.84

688.57 689.88

0.033681 0.035255

0.69 0.86

814.71 1181.06

273.85 292.12

0.13 0.14


14 14


561.00 1020.00

683.00 683.00

687.00 688.27

687.02 688.30

0.028744 0.028355

0.62 0.78

904.28 1308.48

315.08 319.75

0.12 0.12


13 13


561.00 1020.00

681.60 681.60

685.56 686.81

685.58 686.84

0.028850 0.030088

0.63 0.80

889.45 1276.50

303.57 314.89

0.12 0.13


12 12


561.00 1020.00

679.90 679.90

684.01 685.24

684.03 685.27

0.033352 0.032732

0.65 0.81

866.69 1264.02

317.59 327.81

0.13 0.13


11 11


561.00 1020.00

677.80 677.80

682.35 683.65

682.37 683.68

0.032847 0.030992

0.65 0.80

864.96 1274.84

312.24 321.20

0.12 0.13


10 10


561.00 1020.00

676.30 676.30

680.87 682.19

680.89 682.22

0.027069 0.027515

0.62 0.78

904.35 1312.68

301.65 315.77

0.11 0.12


9 9


561.00 1020.00

675.30 675.30

679.52 680.82

679.53 680.85

0.026988 0.027168

0.62 0.77

911.22 1319.59

306.92 317.06

0.11 0.12


8 8


561.00 1020.00

674.20 674.20

678.15 679.46

678.17 679.49

0.027545 0.027348

0.62 0.78

903.60 1306.30

305.05 310.38

0.12 0.12


7 7


561.00 1020.00

673.00 673.00

676.77 678.10

676.79 678.13

0.027703 0.027249

0.62 0.78

900.47 1305.64

303.23 308.64

0.12 0.12


6 6


561.00 1020.00

671.50 671.50

675.36 676.71

675.38 676.74

0.028718 0.028041

0.64 0.80

877.58 1278.21

292.37 299.33

0.12 0.12


5 5


561.00 1020.00

670.10 670.10

673.99 675.35

674.01 675.38

0.026191 0.026575

0.63 0.79

895.87 1290.24

287.06 294.11

0.11 0.12


4 4


561.00 1020.00

668.70 668.70

672.47 673.83

672.49 673.87

0.035448 0.034490

0.71 0.89

788.45 1148.93

261.85 267.58

0.13 0.14


3 3


561.00 1020.00

667.00 667.00

670.90 672.25

670.92 672.28

0.028043 0.029309

0.66 0.83

855.69 1223.07

269.25 276.75

0.12 0.13


2 2


561.00 1020.00

665.50 665.50

669.49 670.76

669.51 670.80

0.028634 0.030129

0.64 0.82

872.30 1245.15

287.75 296.49

0.12 0.13


1 1


561.00 1020.00

664.50 664.50

668.10 669.34

668.12 669.37

0.027024 0.027012

0.61 0.76

938.23 1358.85

335.41 341.19

0.11 0.12

665.79 666.15

ANALISIS DE SOCAVACION GENERALIZADA DEL CAUCE Quebrada de Chorunga Tr = 100 años Q= b= d= A= Vm = q= D50 =

561.00 201.87 3.91 661.56 0.85 2.78 22.00

m3/seg m m m2 m/seg m3/seg/m mm

Lacey: dm = 0.47 (Q/f) ^1/3 f = 1.76 (Dm)^

1/2

ds = Z1*dm

Z1 = 0.75

dl = Z2* dm

Z2 = 1.50

f=

8.26

dm =

1.89 m

ds =

1.42 m

Blench: dfo = K q ^2/3 /Fbo^1/3 ds = Z1*dfo dl = Z2*dfo Fbo = K=

1.45 0.6

(Gráfico de Blench) Z1= 0.6 Z2 = 1.25

dfo =

1.05 m

ds =

0.63 m

Neill: ds = d (Vm/Vc - 1) Vc = ds = dsm =

2.35 m/seg (Gráfico de Neill) -2.50 m 1.02 m

(Valor no aplicable) dsm corregido = 1.25 * dsm =

1.28 m


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C. CALCULOS DE OBRAS DE PROTECCION



Anexos

CALCULO DE LA PROTECCION DEL TALUD DE DIQUE CON ENROCADO

PROGRAM OUTPUT FOR A NATURAL CHANNEL SIDE SLOPE RIPRAP, BENDWAY INPUT PARAMETERS SPECIFIC WEIGHT OF STONE,PCF 165.0 MINIMUM CENTER LINE BEND RADIUS,FT 1000.0 WATER SURFACE WIDTH,FT 698.0 LOCAL FLOW DEPTH,FT 17.6 CHANNEL SIDE SLOPE,1 VER: 1.50 HORZ AVERAGE CHANNEL VELOCITY,FPS 3.50 COMPUTED LOCAL DEPTH AVG VEL,FPS 5.54 (LOCAL VELOCITY)/(AVG CHANNEL VEL) 1.58 SIDE SLOPE CORRECTION FACTOR K1 .71 CORRECTION FOR VELOCITY PROFILE IN BEND 1.22 RIPRAP DESIGN SAFETY FACTOR 1.25

SELECTED STABLE GRADATIONS ETL GRADATION NAME 1 D100(MAX) IN 9.00

COMPUTED D30(MIN) D30 FT FT .17 .37

D100(MAX) IN 9.00

D85/D15 1.70

LIMITS OF STONE WEIGHT,LB FOR PERCENT LIGHTER BY WEIGHT 100 50 15 36 15 11 7 5

N=THICKNESS/ D100(MAX) 1.00

2

EQUIVALENT SPHERICAL DIAMETERS IN INCHES D100(MAX) D100(MIN) D50(MAX) D50(MIN) D15(MAX) 9.0 6.6 6.0 5.3 4.8

CT

THICKNESS IN 1.00 9.0

D30(MIN) FT

D90(MIN) FT

.37

.53

D15(MIN) 3.6


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ANEXO 6 ESPECIFICACIONES TECNICAS DE CONSTRUCCION



Anexos


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DISEÑO DE RECRECIMIENTO Y DEFENSA RIBEREÑA DE LOS DEPÓSITOS DE RELAVE SAN JUAN DE AREQUIPA

ESPECIFICACIONES TECNICAS I. Alcances Las presentes Especificaciones Técnicas tienen por objeto normar el programa constructivo de la Defensa Ribereña de los Depósitos de Relaves San Juan de Arequipa, proyecto que pertenece a Compañía Minera CENTURY MINING PERU S.A.C. Las Especificaciones Técnicas describen los procedimientos y metodologías de trabajo que debe seguir el Contratista responsable de las obras durante la ejecución de las mismas, incluyéndose además las pautas para la elaboración de sus precios unitarios, así como de medición y pago de cada uno de los trabajos comprendidos en el presente proyecto de recrecimiento. La defensa ribereña de los depósitos de relaves consiste en la construcción de un dique compactado con material extraído del lecho del río aledaño, cuyos taludes laterales serán de 1.5H/1.0V. Debido a la escasa velocidad del flujo, ante la ocurrencia de un evento extraordinario un enrocado resulta apropiado para el revestimiento del talud externo. El revestimiento con enrocado consistiría de roca dura y durable, deberá tener un espesor de 0.60 m. Así mismo en el lecho del río, adyacente al revestimiento de enrocado, se colocaría una capa de protección de 3.50 m de ancho y 0.6 m de espesor. La interface talud – revestimiento, estaría provista de un manto geotextil que impida la migración de las partículas finas del talud.

En la obra se debe contar obligatoriamente con un juego completo de Planos de Construcción del Proyecto, así como de las presentes Especificaciones Técnicas.


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II. Definiciones Las siguientes definiciones serán aplicadas en estas Especificaciones Técnicas: • Propietario: Compañía Minera CENTURY MINING PERU S.A.C. será denominado el PROPIETARIO. El PROPIETARIO deberá designar a un “Representante Autorizado” quién será el representante debidamente identificado y autorizado para actuar como intermediario entre el PROPIETARIO, el CONTRATISTA y el INGENIERO. • Ingeniero: El INGENIERO será el responsable del diseño del proyecto, elegido y autorizado por el PROPIETARIO quien deberá ser un ingeniero colegiado. El INGENIERO será el único autorizado para hacer cambios en el diseño y cambios de especificaciones previa aprobación del PROPIETARIO. El PROPIETARIO deberá presentar al INGENIERO, por escrito ante el CONTRATISTA. • Supervisor: El SUPERVISOR será el representante identificado y autorizado por el PROPIETARIO. El SUPERVISOR deberá ser un ingeniero profesional colegiado. El SUPERVISOR será el encargado de asegurar el estricto cumplimiento de las Especificaciones del Proyecto así como del Aseguramiento de la Calidad de la Construcción (QA), para la obra. El SUPERVISOR deberá contar con suficiente experiencia en este tipo de Obras. • Contratista: El CONTRATISTA es la parte o partes identificadas como tales por el PROPIETARIO y será el responsable por la ejecución del trabajo de acuerdo con estas especificaciones técnicas y la buena práctica constructiva, realizando el Control de la Calidad (QC) de la obra en ejecución. • Subcontratista: El SUBCONTRATISTA es la parte o partes autorizadas como tales por el PROPIETARIO y será el responsable del cumplimiento de las tareas bajo contrato con el CONTRATISTA. • Proyecto: Construcción de la Defensa Ribereña de los Depósitos de Relave San Juan de Arequipa. • Obra: Serán todos los trabajos incluidos en el proyecto “Construcción de la Defensa Ribereña de los Depósitos de Relave San Juan de Arequipa”, indicados en las especificaciones y planos de construcción, así como los trabajos adicionales que por necesidad de alcanzar el objetivo se pudieran efectuar en el desarrollo de la construcción.


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III. Normas técnicas y requisitos a adoptarse en la construcción La construcción de las obras comprendidas en el presente Proyecto se efectuará de conformidad con las presentes Especificaciones Técnicas y las normas a las que se hace referencia a continuación: • • • • •

ACI (American Concrete Institute) ASTM (American Society for Testing of Materials) GRI (Geosynthetic Research Institute) NSF Standards (National Sanitation Foundation) EPA Standards (Environmental Protection Agency)

Asimismo, será obligatorio el cumplimiento de los Reglamentos, Códigos y Normas nacionales vigentes en todo lo pertinente al tipo de obra a ejecutar como son, entre otras: • • • •

Reglamento Nacional de Construcciones (RNC) Reglamento de Seguridad e Higiene Minera Nueva Legislación de la Ley General de Industrias Normas Técnicas Peruanas (NTP)

IV. Supervisión El PROPIETARIO contará con un profesional para que, en su representación, ejecute la Supervisión de la Obra consistente en el aseguramiento de la calidad de todos los trabajos, así como el control económico y avance de las obras que comprende el Proyecto. En el caso de obras complementarias y/o modificaciones al Proyecto, así como en las prestaciones no previstas en las presentes Especificaciones Técnicas y que fueran requeridas al CONTRATISTA por el PROPIETARIO durante el desarrollo de los trabajos, valdrán las disposiciones que el PROPIETARIO dispondrá en cada caso. El PROPIETARIO tendrá la facultad, durante el curso de la ejecución de las obras, de complementar o adaptar las presentes Especificaciones Técnicas a situaciones específicas, con el fin de asegurar la mejor ejecución de los trabajos. Cualquier complemento o adaptación en los trabajos y/o Especificaciones Técnicas, deberá ser respaldada por una orden aprobada por el INGENIERO y refrendada por el


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PROPIETARIO, así como debe estar en concordancia con la Condiciones Generales del Contrato. En el texto de las presentes especificaciones se menciona al PROPIETARIO aludiendo a las labores del SUPERVISOR, quién lo representará en la Obra. V. Información a Presentar El CONTRATISTA deberá presentar la siguiente información para la aprobación del PROPIETARIO, sin la cual, la Obra no podrá iniciarse hasta que se obtengan las aprobaciones pertinentes por escrito. La programación de Obra, cronogramas de uso de equipos, de adquisición de materiales, de empleo de mano de obra así como el cronograma valorizado de Obra, actualizados a la fecha de inicio real de obra. La siguiente información a presentar se aplica a todas las Secciones de estas Especificaciones: • • • • •

Levantamientos Topográficos: personal asignado y lista de equipos de topografía; metodología a emplearse en el levantamiento; levantamientos topográficos de la disposición total y parcial de la Obra; levantamiento topográfico inicial aplicable a cada ítem de pago para los cálculos de cantidades;

Durante el desarrollo de la Obra el CONTRATISTA presentará los levantamientos topográficos provisionales, según se requiera, para demostrar el cumplimiento con el diseño y sobre el cual se basarán los pagos por avances. Al término de la Obra, el CONTRATISTA presentará los levantamientos topográficos finales para los registros “como construido” y sobre los cuales se basará el pago final. El PROPIETARIO será el responsable de entregar los hitos monumentados que servirán para realizar el replanteo de la obra, así como para el control topográfico horizontal y vertical de la misma. Será responsabilidad del CONTRATISTA la topografía de construcción para asegurar el cumplimiento hasta las líneas y rasantes especificadas. La topografía de pre-construcción y las secciones transversales finales para determinar


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cantidades de movimientos de tierra serán responsabilidad del CONTRATISTA. Es posible que la precisión de los planos y/o mapas necesite ligeros ajustes en las cotas indicadas en los planos debido a las condiciones actuales del terreno. Todo cambio estará sujeto al visto bueno del INGENIERO y a la aprobación del PROPIETARIO. VI. Reporte Diario El reporte diario deberá incluir: • • • • • • •

Descripción de los trabajos ejecutados; Distribución del personal y sus horas; Marca y modelo de los equipos; Horas de trabajo, de espera (stand-by) y de paralización de los equipos; Detalles de los retrasos y fallas; Resultados de las pruebas de control de calidad efectuados por el CONTRATISTA; Avances con respecto a cada partida de pago, incluyendo las cantidades estimadas para fines de pago. • Observaciones en general, tales como correspondencia, visitas, estado del tiempo, precipitaciones, paralizaciones, incidentes, accidentes y otros de información.

El Reporte Diario deberá estar escrito en forma clara y nítida de lo contrario, podría ser rechazado. El Reporte Diario deberá mostrar el número del Contrato y llevar la fecha, nombre y la firma del CONTRATISTA, y será entregado al PROPIETARIO para su aprobación y firma antes del mediodía del día siguiente. La aceptación del Reporte Diario no constituirá necesariamente la aprobación de la calidad del trabajo o la aprobación de las cantidades para fines de pago. Se podrá requerir de una posterior verificación. El formato para el Reporte Diario deberá ser acordado con el PROPIETARIO. VII. Comunicaciones El CONTRATISTA deberá considerar un sistema propio de comunicación de la Obra mediante el sistema que sea conveniente, radios portátiles, celulares, telefonía fija, etc. Deberá asimismo proporcionar estas facilidades a la Supervisión de Obra.


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El CONTRATISTA para la instalación y operación de sus equipos base, móviles, portátiles, en las áreas operativas, deberá tener la autorización del PROPIETARIO. El CONTRATISTA presentará su solicitud a la Jefatura del Proyecto. Se requiere por parte del solicitante la presentación de: • Resolución Directoral, otorgada por la Dirección de Administración de FrecuenciasDirección General de Telecomunicaciones, del Ministerio de Transportes y Comunicaciones, sobre la autorización de su sistema de comunicaciones. • Copia de las licencias de operación, vigentes, de cada uno de los equipos de radio. • Copia de la Licencia de Instalación en el área de trabajo. • Área de cobertura de sus comunicaciones.

El PROPIETARIO constatará la veracidad de la información ante el MTC: frecuencias de operación, potencia, ancho de banda y posibles interferencias. El PROPIETARIO determinará el lugar donde pueda ser ubicada la estación de radio solicitada. El uso del lugar donde el PROPIETARIO tiene sus estaciones base de Radio, está totalmente restringido para concesiones a terceros. El PROPIETARIO, supervisará las instalaciones y la correcta operación de los equipos de acuerdo a las normas y condiciones técnicas estándares de las Comunicaciones Internacionales y dispuestas por el MTC. De existir alguna anormalidad en las instalaciones o uso, el PROPIETARIO se reserva el derecho de cancelar inmediatamente la concesión de uso de sus instalaciones. VIII. Secuencia de la Obra Los trabajos de Construcción de la Defensa Ribereña de los Depósitos de Relave San Juan de Arequipa, se realizarán de preferencia de acuerdo con la siguiente secuencia de obra: • Movilización de todo el equipo y personal del CONTRATISTA, requerido para completar el trabajo, tal como se define en las Especificaciones Técnicas y en los Planos de Construcción. • Construcción e instalación de todos los trabajos auxiliares y logísticos requeridos para el cumplimiento satisfactorio del proyecto. • Ejecución de los trabajos topográficos para el replanteo de la obra, de conformidad con los Planos de Construcción. • Construcción del camino de acceso temporal.


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• Remoción y reubicación de los relaves que se encuentran fuera del límite proyectado los depósitos de relaves. • Excavación de los materiales geotécnicamente incompetentes para la cimentación del dique de defensa ribereña. • Preparación de la cimentación del dique de defensa ribereña, que consistirá en la compactación de la superficie según energía de compactación especificada en los Planos de Construcción. • Construcción del terraplén de relleno compactado, a ser conformado con material granular, de conformidad con la geometría, alineamientos, niveles de cresta y energía de compactación especificados en los Planos de Construcción. • Perfilado del talud externo del dique de defensa ribereña• Instalación del manto geotextil en el talud externo del dique de defensa ribereña, anclado en la cresta del dique y en el pie del talud según se indica en los Planos de Construcción. • Colocación de la capa de enrocado en el talud externo del dique de defensa ribereña. • Instalación de la instrumentación de control proyectada, consistente en dos piezómetros de tubo abierto, en las ubicaciones y con las características que se indican en los Planos de Construcción. • Limpieza y/o retiro de materiales sobrantes, rechazados u otros del área del proyecto. • Desmovilización de todo el equipo y personal del CONTRATISTA, tal como se define en estas Especificaciones Técnicas.

IX. Medición y Pago Alcances Esta sección cubre las consideraciones generales para la medición y el pago de todas las partidas listadas en la Tabla “Metrado Referencial de Obra”. Las partidas listadas en la Tabla “Metrados Referenciales de Obra” incluyen las actividades conexas necesarias para la ejecución del trabajo. Por consiguiente, cualquier trabajo requerido en las Especificaciones o mostrado en los Planos de Construcción o que sea necesario para la ejecución de la Obra que no se encuentre listado específicamente como una partida de pago separada en la Tabla será considerado incidental a la Obra y no se efectuará medición o pago alguno por dicho trabajo. Sin embargo, el costo de todo ese trabajo incidental será incluido por el Postor en los precios ofertados para las diversas partidas que aparecen en el Anexo respectivo del contrato. Las cantidades de trabajo o metrado correspondiente a cada partida de Obra que se muestra en el Anexo respectivo, han sido estimadas tomando como referencia los Planos de Construcción. No obstante, el PROPIETARIO se reserva el derecho de


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incrementar o disminuir la cantidad de cualquier partida de trabajo según se requiera en obra y el CONTRATISTA no podrá hacer ningún reclamo por ganancias previstas, por pérdida de ganancias, por daños y perjuicios o por algún pago extra de cualquier tipo, salvo que esté contemplado en el Contrato. Medición Las dimensiones y niveles indicados en los Planos de Construcción deberán ser respetados y servirán como base de pago. Las cantidades de obra de los metrados son sólo referenciales y éstas deberán ser calculadas en base a lo realmente ejecutado en obra, respetando rigurosamente los diseños y las indicaciones de los planos, o de acuerdo a lo instruido por el SUPERVISOR en el campo. Las cantidades de obra ejecutada estarán sujetas a una re-medición luego de que la partida en consideración haya sido llevada a cabo en forma satisfactoria. La cantidad final para la partida será la cantidad realizada, a satisfacción del PROPIETARIO. El CONTRATISTA será responsable de todos los aspectos de medición para el pago. Los métodos de medición deberán estar en conformidad con los estándares normalmente aceptados por la industria de la construcción para los respectivos tipos de trabajo, o de acuerdo a lo indicado en las secciones de las especificaciones relevantes. El CONTRATISTA deberá obtener la previa aprobación de sus métodos de cálculo de cantidades incluyendo los formatos de presentación y detalles. Esta aprobación puede requerir que el PROPIETARIO participe en, o dirija la ejecución de los cálculos de cantidades. El PROPIETARIO efectuará los cálculos de verificación que él considere necesarios. Si el PROPIETARIO encontrara errores u omisiones en los cálculos, el CONTRATISTA deberá rectificarlos inmediatamente. No se deberá proceder con un tipo de trabajo dado hasta que la metodología de cálculo sea aprobada por escrito por el PROPIETARIO. No se deberá efectuar ningún trabajo que impida la verificación de cualquier cálculo de las condiciones iniciales. El CONTRATISTA deberá preparar todos los estimados mensuales y un informe mensual del trabajo ejecutado junto con dichos cálculos y datos de sustento que el


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PROPIETARIO considere necesarios para determinar la precisión de los estimados, todos los cuales deberán ser presentados en un formato aprobado. Todas las notas de campo, archivos electrónicos, cálculos de cantidades, secciones transversales y otros registros originales obtenidos por el CONTRATISTA o requeridos por el PROPIETARIO para fines de cálculo de cantidades, deberán ser proporcionadas al PROPIETARIO y pasarán a ser de su propiedad. Además de los cálculos antes mencionados, el CONTRATISTA deberá presentar un Reporte Diario (tal como se describe en el numeral VI) que contenga una descripción completa y precisa de todo el avance del día anterior y permita sustentar los estimados de cantidades para control de avances y/o cumplimiento del cronograma. La medición de los costos indirectos de obra se circunscribe a la exigencia y verificación por parte del PROPIETARIO del adecuado cumplimiento de lo ofertado por el CONTRATISTA en la provisión, de acuerdo al calendario de Obra de los insumos de mano de obra (dirección técnica, administración, etc.), infraestructura de apoyo (laboratorio, talleres, maestranza, campamentos, oficinas, etc.), y otras instalaciones incluidas en su propuesta. Pago El pago por la cantidad de Obra ejecutada será efectuado a los precios unitarios respectivos establecidos en el Contrato de Obra. Salvo que se especifique lo contrario, los precios fijados en el presupuesto para las diversas partidas de trabajo constituirán la plena compensación por los costos directos, así mismo en el presupuesto se han fijado los costos indirectos y utilidades para efectuar todo el trabajo requerido por el Contrato. El pago por las diversas partidas sólo se efectuará por el trabajo culminado en forma satisfactoria y de conformidad con los requerimientos del Contrato. No se efectuarán mediciones o pagos separados por ninguna partida que no se encuentre especificada en el Contrato, incluyendo: • Cualquier actividad relacionada a las diversas partidas de pago establecidas en la Tabla; • tiempo de viaje, bajo ninguna circunstancia;


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• • • • • • • •

control de contaminación y disposición de desechos; seguridad del CONTRATISTA; control de calidad del CONTRATISTA retrasos a causa del clima salvo que estén contemplados por las Condiciones Generales; retrasos a causa de mantenimiento y falla de los equipos o falta de materiales; consumibles; asistencia a reuniones de seguridad; y obtención de permisos y licencias.

Todos estos costos deberán ser incluidos en los precios unitarios del CONTRATISTA. Pago por trabajo adicional (Extra) “Trabajo Adicional” o “Trabajo Extra” significa el suministro de materiales y/o equipos y/o la ejecución de trabajos de naturaleza distinta a los del Proyecto, que sin embargo fuera necesario ejecutar para lograr el objetivo de la Obra. El PROPIETARIO, sin invalidar el Contrato, puede ordenar efectuar trabajos adicionales o efectuar cambios alterando o haciendo adiciones a la Obra. El monto del contrato será ajustado como corresponda. Dicho trabajo será ejecutado bajo las condiciones del Contrato, salvo que alguna solicitud de extensión del plazo causada por ello sea ajustada en el momento en que se prepare la orden de modificación de trabajo adicional. Al dar instrucciones, el PROPIETARIO tendrá autoridad para efectuar cambios menores a la Obra que no impliquen costos adicionales, y que no sean inconsistentes con los objetivos de la construcción, los mismos que no serán considerados como trabajo adicional (extra). El precio a pagarse por cualquier trabajo adicional será determinado por el PROPIETARIO, utilizando uno o más de los métodos especificados en las Condiciones Generales del Contrato. Se acuerda expresamente y se entiende que ninguna solicitud de adición al monto del contrato será válida, salvo mediante la aceptación de una Orden de Cambio escrita y salvo variaciones debidas a cambio de cantidades y costos relevantes aprobados.


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Pago del contratista al propietario El CONTRATISTA deberá reembolsar al PROPIETARIO por los costos incurridos debido a: Trabajo en horas extras efectuado por el personal del PROPIETARIO en obra para satisfacer las necesidades del CONTRATISTA. Rediseño de cualquier parte del trabajo generado por un error del CONTRATISTA. Período en espera (Stand-by) Cualquier período en espera pagado requerirá aprobación y se aplicará sólo durante retrasos causados o solicitados por el PROPIETARIO. La suma de las horas de trabajo y horas en espera a causa de retrasos aprobados, no podrán exceder de ocho horas por día. Durante el tiempo en espera, el CONTRATISTA deberá limpiar el área de trabajo y dedicarse a algún otro trabajo que se apruebe o indique. Control de calidad No se realizará ninguna medida o pago separado por los ensayos y pruebas de control de calidad y/o laboratorios. Estos costos deberán estar incluidos en los costos indirectos de obra. Penalidades por el incumplimiento de la protección ambiental Lo establecido respecto a la conservación del ambiente será de cumplimiento obligatorio por parte del CONTRATISTA. Para el debido cumplimiento del Contrato, se hará pago directo por la conservación del ambiente y restauración de las áreas disturbadas por la construcción de las obras. Por lo tanto, la no ejecución o ejecución insatisfactoria de estas labores dará lugar a una retención del pago de las valorizaciones mensuales hasta que se restaure la zona y de persistir esta situación se aplicarán las penalidades contempladas en el Contrato.


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1. OBRAS PROVISIONALES 1.1 Movilización y Desmovilización de Equipos 1.1.1 Descripción Esta partida comprende todo el trabajo necesario para reunir y transportar al sitio de la obra, todo el equipo mecánico requerido para empezar la construcción y concluirla en el plazo establecido, y su respectiva desmovilización previa autorización de la Supervisión una vez concluida la obra. El transporte del equipo pesado se podrá realizar en camiones de plataforma, de cama baja, mientras que el equipo liviano podrá transportarse por sus propios medios, llevando el equipo no autopropulsado como herramientas, martillos neumáticos, vibradores, etc. 1.1.2 Materiales No se requieren materiales para la ejecución de los trabajos objeto de la presente especificación. 1.1.3 Equipos Todos los equipos empleados deberán ser compatibles con los procedimientos de construcción adoptados y requieren aprobación previa de la Supervisión, teniendo en cuenta que su capacidad y eficiencia se ajusten al programa de ejecución de las obras y al cumplimiento de esta especificación. 1.1.4 Aceptación de los trabajos El Contratista deberá entregar al Supervisor, la relación detallada donde conste la identificación de la maquinaria, número de serie, fabricante, año de fabricación, capacidad, potencia y estado de conservación, dicha relación será concordante con la relación de equipo mecánico presentado en el proceso de licitación. Si el Contratista optara por transportar un equipo diferente al ofertado, éste no será valorizado por la Supervisión. El Contratista no podrá retirar de la obra ningún equipo sin autorización escrita de la Supervisión.


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1.1.5 Método de medición La movilización y desmovilización se medirá por día de viaje, considerando 8 horas de recorrido por cada día. 1.1.6 Bases de pago Se pagará en dos partes: el 50% al movilizar el equipo a obra, el cual se efectuará sobre camiones traylers, la tarifa de los equipos transportados será el 40% de la tarifa en operación y la tarifa de operación completa para los equipos autotransportados, los cuales transportarán las herramientas y todo equipo liviano (martillos neumáticos, vibradores, etc.) que no sea autotransportado; el otro 50% se pagará al desmovilizar el equipo una vez concluida la obra, previa autorización de la Supervisión. Asimismo, los pagos incluyen el montaje y desmontaje de las plantas procesadoras de materiales y seguros por el traslado del equipo e imprevistos necesarios para completar el ítem.

1.2 Campamento, Oficinas y Servicios Temporales de Obra 1.2.1 Descripción Son las construcciones necesarias para instalar la infraestructura que permita albergar a trabajadores, insumos, maquinarias, equipos, etc. En este rubro se incluye la ejecución de todas las edificaciones, tales como campamentos, casetas de inspección, depósitos de materiales y herramientas, caseta de guardianía, vestuarios, servicios higiénicos, cercos, carteles, etc. El Proyecto debe incluir todos los diseños que estén de acuerdo con estas especificaciones y con el Reglamento Nacional de Construcciones en cuanto a instalaciones sanitarias y eléctricas. La ubicación del campamento y otras instalaciones será propuesta por el Contratista y aprobada por la Supervisión, previa verificación que dicha ubicación cumpla con los requerimientos del Plan de Manejo Ambiental, de salubridad, abastecimiento de agua, tratamiento de residuos y desagües.


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No deberá talarse ningún árbol o cualquier especie florística que tengan un especial valor genético y/o paisajístico. Así tampoco, deberá afectarse cualquier lugar de interés cultural o histórico. De ser necesario el retiro de material vegetal se deberá transplantar a otras zonas desprotegidas, iniciando procesos de revegetación. Los residuos de tala y desbroce no deben ser depositados en corrientes de agua, debiendo ser apiladas de manera que no causen desequilibrios en el área. Estos residuos no deben ser incinerados, salvo excepciones justificadas y aprobadas por la Supervisión. 1.2.2 Materiales Los materiales para la construcción de todas las obras provisionales serán de preferencia desarmables y transportables, salvo que el Proyecto indique lo contrario. En la construcción del campamento se evitará al máximo los cortes de terreno, relleno, y remoción de vegetación. En lo posible, los campamentos deberán ser prefabricados y estar debidamente cercados. 1.2.3 Equipos Todos los equipos empleados deberán ser compatibles con los procedimientos de construcción adoptados y requieren aprobación previa de la Supervisión, teniendo en cuenta que su capacidad y eficiencia se ajusten al programa de ejecución de las obras y al cumplimiento de esta especificación. 1.2.4 Requerimientos de construcción Instalaciones Fijar la ubicación de las instalaciones de las construcciones provisionales conjuntamente con la Supervisión, teniendo en cuenta las recomendaciones necesarias, de acuerdo a la morfología y los aspectos atmosféricos de la zona. Instalar los servicios de agua, desagüe y electricidad necesarios para el normal funcionamiento de las construcciones provisionales.


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Se debe instalar un sistema de tratamiento a fin de que garantice la potabilidad de la fuente de agua; además, se realizarán periódicamente un análisis físico-químico y bacteriológico del agua que se emplea para el consumo humano. Incluir sistemas adecuados para la disposición de residuos líquidos y sólidos. Para ello se debe dotar al campamento de pozos sépticos, pozas para tratamiento de aguas servidas y de un sistema de limpieza, que incluya el recojo sistemático de basura y desechos y su traslado a un relleno sanitario construido para tal fin. El campamento deberá disponer de instalaciones higiénicas destinadas al aseo del personal y cambio de ropa de trabajo; aquellas deberán contar con duchas, lavamanos, sanitarios, y el suministro de agua potable, los sanitarios, lavatorios, duchas y urinarios deberán instalarse en la proporción adecuada. Patio de máquinas Para el manejo y mantenimiento de las máquinas en los lugares previamente establecidos al inicio de las obras, se debe considerar algunas medidas con el propósito de que no alteren el ecosistema natural y socioeconómico, las cuales deben ser llevadas a cabo por la empresa contratista. Los patios de máquinas deberán tener señalización adecuada para indicar el camino de acceso, ubicación y la circulación de equipos pesados. Los caminos de acceso, al tener el carácter provisional, deben ser construidos con muy poco movimiento de tierras y ponerles una capa de afirmado para facilitar el tránsito de los vehículos de la obra. El acceso a los patios de máquina y maestranzas deben estar independizadas del acceso al campamento. Si el patio de máquinas está totalmente separado del campamento, debe dotarse de todos los servicios necesarios señalados para éstos, teniendo presente el tamaño de las instalaciones, número de personas que trabajarán y el tiempo que prestará servicios. Al finalizar la operación, se procederá al proceso de desmantelamiento tal como se ha indicado anteriormente. Instalar sistemas de manejo y disposición de grasas y aceites. Para ello es necesario contar con recipientes herméticos para la disposición de residuos de aceites y lubricantes, los cuales se dispondrán en lugares adecuados para su posterior manejo. En las zonas de lavado de vehículos y maquinaria deberán construirse desarenadores y


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trampas de grasa antes que las aguas puedan contaminar suelos, vegetación, agua o cualquier otro recurso. El abastecimiento de combustible deberá efectuarse de tal forma que se evite el derrame de hidrocarburos u otras sustancias contaminantes al suelo, ríos, quebradas, arroyos, etc. Similares medidas deberán tomarse para el mantenimiento de maquinaria y equipo. Los depósitos de combustible deben quedar alejados de las zonas de dormitorio, comedores y servicios del campamento. Las operaciones de lavado de la maquinaria deberán efectuarse en lugares alejados de los cursos de agua. 1.2.5 Desmantelamiento Antes de desmantelar las construcciones provisionales, al concluir las obras, de ser posible, se debe considerar la posibilidad de donación del mismo a las comunidades que hubiese en la zona o la venta de los mismos a Compañía Minera Century Mining Perú S.A.C. En el proceso de desmantelamiento, el contratista deberá hacer una demolición total de los pisos de concreto, paredes o cualquier otra construcción y trasladarlos a un lugar de disposición final de materiales excedentes, señalados por la Supervisión. El área utilizada debe quedar totalmente limpia de basura, papeles, trozos de madera, etc.; sellando los pozos sépticos, pozas de tratamiento de aguas negras y el desagüe. Una vez desmantelada las instalaciones, patio de máquinas y vías de acceso, se procederá a escarificar el suelo, y readecuarlo a la morfología existente del área, en lo posible a su estado inicial, pudiendo para ello utilizar la vegetación y materia orgánica reservada anteriormente. En la recomposición del área, los suelos contaminados de patios de máquinas, plantas y depósitos de asfalto o combustible deben ser raspados hasta 10 cm por debajo del nivel inferior alcanzado por la contaminación. Los materiales resultantes de la eliminación de pisos y suelos contaminados deberán trasladarse a los lugares de disposición de deshechos. 1.2.6 Aceptación de los trabajos Los trabajos para su aceptación estarán sujetos a los siguientes controles:


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Verificar que las áreas de dormitorio y servicios sean suficientes para albergar al personal de obra, así como las instalaciones sanitarias. Verificar el correcto funcionamiento de los sistemas de agua potable, drenaje y desagüe del campamento, oficinas, patios de máquina, cocina y comedores. Verificar las condiciones higiénicas de mantenimiento, limpieza y orden de las instalaciones. 1.2.7 Método de medición El método de medición para los campamentos será mensual, de acuerdo con el detalle de ambientes considerado por el contratista en su análisis de precios considerado. 1.2.8 Bases de pago El pago del trabajo ejecutado será pagado de manera prorrateada o de una sola vez de acuerdo con el tiempo de construcción de la infraestructura, esta cantidad es la única compensación por la construcción y uso de los campamentos durante la total duración de la obra y las posibles ampliaciones de plazo concedidas al contratista por cualquier causa. El Contratista está obligado a suministrar todos los materiales, equipos, herramientas e instalaciones con las cantidades y calidad indicadas en el proyecto, en esta especificación y todas las acciones y operaciones para el mantenimiento, limpieza, montaje y desmontaje de las obras hasta la conclusión de la obra. El Contratista deberá considerar todos los costos necesarios para la correcta ejecución de los trabajos especificados dentro del costo de la obra y según lo indique el Proyecto.

1.3 Camino de Acceso Provisional 1.3.1 Descripción Las actividades que se especifican en esta sección abarcan lo concerniente con la habilitación de un camino de acceso provisional en las áreas que se hallan en construcción durante el período de ejecución de obras, incluyendo los accesos a las canteras y puntos de suministro de agua.


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1.3.2 Materiales No se requieren materiales para la ejecución de los trabajos objeto de la presente especificación. 1.3.3 Equipos El Contratista propondrá para consideración de la Supervisión, los equipos más adecuados para realizar esta actividad. La necesidad de intervención del equipo será dispuesta y ordenada por la Supervisión. 1.3.4 Requerimientos de construcción Antes de comenzar la construcción de los caminos de acceso temporal, el Contratista deberá presentar para revisión de la Supervisión, los planos que indiquen la ubicación y los detalles de los caminos. Cualquier cambio o variación a los caminos temporales que sea requerido por el Contratista deberá someterse a previa aprobación de la Supervisión y será considerado como parte de los caminos de construcción temporales del Contratista. Los caminos temporales serán mantenidos en buenas condiciones en todo momento y deberán proveerse letreros, barreras, alumbrado y demás señalización y accesorios para asegurar el tránsito de todo vehículo sin peligro alguno. El Contratista permitirá el libre paso de vehículos y personal de la Supervisión y sus empleados durante el cumplimiento de asuntos oficiales y de otras personas que la Supervisión autorice. 1.3.5 Aceptación de los trabajos La habilitación del camino de acceso temporal será evaluada y aceptada según lo establecido en los numerales anteriores de esta Especificación. Si se detectan condiciones inaceptables de transitabilidad o de seguridad vial a criterio de la Supervisión de acuerdo a lo establecido en los anteriores numerales de esta Especificación, la Supervisión ordenará la paralización de las obras en su totalidad, hasta que el Contratista efectúe las acciones correctivas. En este caso todos los costos derivados de tal acción serán asumidos por el Contratista.


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1.3.6 Método de medición El camino de acceso provisional se medirá en Km. 1.3.7 Bases de pago Las cantidades medidas y aceptadas serán pagadas al precio de contrato de la partida Camino de acceso provisional. El pago constituirá compensación total por los trabajos prescritos en esta sección.

1.4 Trazo y Replanteo Durante la Ejecución de la Obra 1.4.1 Descripción En base a los planos y levantamientos topográficos del Proyecto, sus referencias y BMs, el Contratista procederá al replanteo general de la obra, en el que de ser necesario se efectuarán los ajustes necesarios a las condiciones reales encontradas en el terreno. El Contratista será el responsable del replanteo topográfico que será revisado y aprobado por la Supervisión, así como del cuidado y resguardo de los puntos físicos, estacas y monumentación instalada durante el proceso del levantamiento del proceso constructivo. El Contratista instalará puntos de control topográfico estableciendo en cada uno de ellos sus coordenadas geográficas. Para los trabajos a realizar dentro de esta sección el Contratista deberá proporcionar personal calificado, el equipo necesario y materiales que se requieran para el replanteo estacado, cálculo y registro de datos para el control de las obras. La información sobre estos trabajos, deberá estar disponible en todo momento para su revisión y control por la Supervisión. 1.4.2 Requerimientos para los trabajos Antes del inicio de los trabajos se deberá coordinar con la Supervisión sobre la ubicación de los puntos de control geográfico, el sistema de campo a emplear, la monumentación, sus referencias, tipo de marcas en las estacas, colores y el resguardo que se implementará en cada caso.


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Los formatos a utilizar serán previamente aprobados por la Supervisión y toda la información de campo, su procesamiento y documentos de soporte serán entregados a la Supervisión cuando este lo requiera. Los trabajos de Trazo y Replanteo comprenden las siguientes tareas: (a) Monumentación Todos lo hitos de referencia o monumentación permanente que se coloquen durante toda la ejecución de la obra deberán ser en concreto simple (f’c = 100 kg/cm²), en forma de tronco de pirámide, con una altura de 500 mm y bases de 300 mm (inferior) y 150 mm (superior). Una varilla de acero corrugado de ¾” de diámetro y 300 mm de largo será empotrada al centro, sobresaliendo 100 mm y pintada de color naranja de preferencia. Los hitos principales contarán con una placa de bronce, indicando coordenadas, elevación y fecha. (b) Establecimiento de la línea del eje La línea del eje será establecida a partir de los puntos de control. El espaciamiento entre puntos del eje no debe exceder de 20 m. El estacado debe ser restablecido cuantas veces sea necesario para la ejecución de cada etapa de la obra, para lo cual se deben resguardar los puntos de referencia. (c) Sección transversal Las secciones transversales del terreno natural deberán ser referidas al eje del dique de protección ribereña. El espaciamiento entre secciones no deberá ser mayor de 20 m. (d) Canteras Se debe establecer los trabajos topográficos esenciales referenciados en coordenadas UTM de las canteras de préstamo. Se debe colocar una línea de base referenciada, límites de la cantera y los límites de limpieza. También se deberán efectuar secciones transversales de toda el área de la cantera referida a la línea de base. Estas secciones deberán ser tomadas antes del inicio de la limpieza y explotación, y después de concluida la obra y cuando hayan sido cumplidas las disposiciones de conservación de medio ambiente sobre el tratamiento de canteras.


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(e) Levantamientos misceláneos Se deberán efectuar levantamientos, estacado y obtención de datos esenciales para el replanteo, ubicación, control y medición de los siguientes elementos: • •

Vías que se aproximan a la los Depósitos de Relaves Y cualquier elemento que esté relacionado a la construcción y funcionamiento del dique de protección ribereña.

(f) Trabajos topográficos intermedios Todos los trabajos de replanteo, reposición de puntos de control y estacas referenciadas, registro de datos y cálculos necesarios que se ejecuten durante el paso de una fase a otra de los trabajos constructivos deben ser ejecutados en forma constante que permitan la ejecución de las obras, la medición y verificación de cantidades de obra, en cualquier momento. (g) Planos “Como Construido” El Contratista deberá de entregar a la Supervisión, al final de la obra, todos los planos “Como Construido” (As-Build) de las diferentes estructuras construidas, siendo la relación de planos a presentar por el Contratista, la indicada por la Supervisión. Dichos planos deberán ser entregados impresos y en versión electrónica, y deberán tener la aprobación de la Supervisión, los mismos que forman parte de la Entrega de Obra. 1.4.3 Aceptación de los trabajos Los trabajos de replanteo, levantamientos topográficos y todo lo indicado en esta sección serán evaluados y aceptados según los numerales 1.4.1.1 y 1.4.1.2 de esta especificación. 1.4.4 Método de medición El trazo y replanteo se medirá por mes de trabajo realizado. 1.4.5 Bases de pago Las cantidades medidas y aceptadas serán pagadas al precio de contrato en forma prorrateada de manera uniforme en los meses que dura la ejecución del proyecto, siempre y cuando se cumpla a cabalidad con lo especificado en los numerales 2.2.1.1 y 2.2.1.2 de esta especificación.


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2. DEFENSA RIBEREÑA 2.1 REMOCIÓN DE RELAVES 2.1.1 Descripción Este trabajo consistirá en la eliminación total o parcial y disposición satisfactoria de todos los relaves que se encuentren fuera del límite proyectado para los depósitos de relaves. Este trabajo incluye la excavación en relave para la conformación de la cimentación del dique de defensa ribereña. 2.1.2 Materiales No se requieren materiales para la ejecución de los trabajos objeto de la presente especificación. 2.1.3 Equipos Todos los equipos empleados deberán ser compatibles con los procedimientos de construcción adoptados y requieren aprobación previa de la Supervisión, teniendo en cuenta que su capacidad y eficiencia se ajusten al programa de ejecución de las obras y al cumplimiento de esta especificación, previéndose el uso de equipo pesado para estas excavaciones. 2.1.4 Requerimientos de Construcción Las excavaciones en relaves serán efectuadas según los ejes, rasantes y niveles indicados en los planos, dándoles las dimensiones y pendientes especificadas. El material de relave excavado se depositará dentro de los depósitos de relaves o en sectores designados por la Supervisión. Las condiciones reales que se encuentren durante la excavación podrán requerir la variación de las líneas de excavación indicadas en los planos. En este caso, la Supervisión podrá establecer nuevos gradientes y niveles para la excavación, diferentes de los indicados en los planos. Los cambios autorizados por la Supervisión serán efectuados por el Contratista, y si éstos generan trabajos adicionales, le serán reconocidos al Contratista con los mismos precios unitarios.


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2.1.5 Aceptación de los Trabajos Los trabajos para su aceptación estarán sujetos a lo siguiente: Verificar que el Contratista disponga de todos los permisos requeridos para la ejecución de los trabajos. Comprobar el estado y funcionamiento del equipo utilizado por el Contratista. Verificar la eficiencia y seguridad de los procedimientos adoptados por el Contratista. Vigilar el cumplimiento de los programas de trabajo. Verificar el alineamiento, perfil y sección de las áreas excavadas. Comprobar que toda superficie de cimentación quede limpia y libre de materia orgánica. Medir los volúmenes de trabajo ejecutado por el Contratista en acuerdo a la presente especificación. El trabajo de remoción de relaves se dará por terminado y aceptado cuando el alineamiento, el perfil y/o la sección estén de acuerdo con los planos del proyecto, estas especificaciones y las instrucciones de la Supervisión. 2.1.6 Método de Medición Los materiales que se vayan a excavar y remover se medirán de común acuerdo entre la Supervisión y el Contratista, mediante procedimientos topográficos, tomando secciones transversales del terreno antes y después de la excavación y calculando los volúmenes en m³ entre las secciones de corte y la superficie original del terreno. 2.1.7 Bases de Pago La valorización, por m³ de excavación, será reconocida al precio unitario del contrato establecido para esta especificación, en el cual están incluidos los costos de la mano de obra, leyes sociales, equipos, maquinarias y cualquier otro concepto necesario para la correcta y completa ejecución de los trabajos, en conformidad con las presentes Especificaciones Técnicas, Planos del Proyecto y aceptada por la Supervisión.


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2.2 EXCAVACIÓN PARA CIMENTACION DE DIQUE 2.2.1 Descripción Este trabajo consiste en la ejecución de las excavaciones previstas en la zona de cimentación del dique de protección ribereña, de conformidad con lo indicado en los planos o como sea ordenado por la Supervisión. Los materiales de excavación están conformados por material aluvial, el cual está constituido por grava arenosa, mal gradada. 2.2.2 Materiales No se requieren materiales para la ejecución de los trabajos objeto de la presente especificación. 2.2.3 Equipos Todos los equipos empleados deberán ser compatibles con los procedimientos de construcción adoptados y requieren aprobación previa de la Supervisión, teniendo en cuenta que su capacidad y eficiencia se ajusten al programa de ejecución de las obras y al cumplimiento de esta especificación, previéndose el uso de equipo pesado para estas excavaciones. 2.2.4 Requerimientos de Construcción Las excavaciones serán efectuadas según los ejes, rasantes y niveles indicados en los planos, dándoles las dimensiones y pendientes especificadas. El material excavado, debidamente seleccionado, se utilizará en los rellenos que conformarán el terraplenado del dique. Este material se depositará dentro de los sectores designados por la Supervisión. Si en el momento de efectuar los cortes no es posible colocar el material seleccionado para la construcción del dique, éste se depositará en áreas apropiadas para su posterior empleo. Las condiciones reales que se encuentren durante la excavación podrán requerir la variación de las líneas de excavación indicadas en los planos. En este caso, la Supervisión podrá establecer nuevos gradientes y niveles para la excavación, diferentes de los indicados en los planos. Los cambios autorizados por la Supervisión serán


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efectuados por el Contratista, y si éstos generan trabajos adicionales, le serán reconocidos al Contratista con los mismos precios unitarios. 2.2.5 Disposición de los Materiales de Excavación El Contratista deberá disponer del material procedente de las excavaciones teniendo en cuenta las siguientes opciones: El material gravo-arenoso seleccionado (con tamaño máximo de piedras ≤ 10") será transportado y colocado como relleno a ser compactado para conformar el dique de defensa ribereña. El material excedente (piedras con dimensiones > 10" ó cualquier material inadecuado) será colocado en lugares adecuados autorizados por la Supervisión, los mismos que estarán ubicados entre 100 y 200 m del dique. Si el material extraído de la excavación en los lugares adyacentes a la obra fuera apropiado para la construcción de las obras, la Supervisión ordenará al Contratista su transporte a la zona de utilización, a medida que se vaya efectuando la excavación, previa habilitación de la cimentación de las obras. 2.2.6 Aceptación de los Trabajos Los trabajos para su aceptación estarán sujetos a lo siguiente: Verificar que el Contratista disponga de todos los permisos requeridos para la ejecución de los trabajos. Comprobar el estado y funcionamiento del equipo utilizado por el Contratista. Verificar la eficiencia y seguridad de los procedimientos adoptados por el Contratista. Vigilar el cumplimiento de los programas de trabajo. Verificar el alineamiento, perfil y sección de las áreas excavadas. Comprobar que toda superficie de cimentación quede limpia y libre de materia orgánica. Medir los volúmenes de trabajo ejecutado por el Contratista en acuerdo a la presente especificación.


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El trabajo de excavación se dará por terminado y aceptado cuando el alineamiento, el perfil y/o la sección estén de acuerdo con los planos del proyecto, estas especificaciones y las instrucciones de la Supervisión. 2.2.7 Método de Medición Los materiales que se vayan a excavar en superficie se medirán de común acuerdo entre la Supervisión y el Contratista, mediante procedimientos topográficos, tomando secciones transversales del terreno antes y después de la excavación y calculando los volúmenes en m³ entre las secciones de corte y la superficie original del terreno. 2.2.8 Bases de Pago La valorización, por m³ de excavación, será reconocida al precio unitario del contrato establecido para esta especificación, en el cual están incluidos los costos de los materiales, mano de obra, leyes sociales, equipos, maquinarias y cualquier otro concepto necesario para la correcta y completa ejecución de los trabajos, en conformidad con las presentes Especificaciones Técnicas, Planos del Proyecto y aceptada por la Supervisión.

2.3 PREPARACIÓN DE CIMENTACION DE ESTRUCTURAS 2.3.1 Descripción Este trabajo consistirá en el acabado de la superficie donde se apoyará el dique de defensa ribereña, con estas especificaciones y de conformidad razonablemente con las alineaciones, rasantes y secciones transversales mostradas en los planos o establecidas por el Supervisión. El trabajo deberá realizarse después de que los trabajos de remoción de relaves y excavación para la cimentación hayan sido sustancialmente terminados 2.3.2 Materiales No se requieren materiales para la ejecución de los trabajos objeto de la presente especificación. 2.3.3 Equipos Todos los equipos empleados deberán ser compatibles con los procedimientos de construcción adoptados y requieren aprobación previa de la Supervisión, teniendo en


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cuenta que su capacidad y eficiencia se ajusten al programa de ejecución de las obras y al cumplimiento de esta especificación, previéndose el uso de equipo pesado para esta actividad. 2.3.4 Requerimientos de Construcción Después de que la remoción de relaves y la excavación para la cimentación del dique de defensa ribereña ha sido sustancialmente terminada, la superficie total debe acondicionarse, removiendo materiales suaves o inestables que no puedan ser compactados de acuerdo con estas especificaciones o que, de alguna manera, sean perjudiciales a la obra. Las áreas afectadas y cualesquiera otras depresiones, zonas bajas o huecos deberán corregirse con material aprobado, hasta llegar a las gradientes establecidas según las estacas de construcción. La superficie total deberá, entonces, conformarse y compactarse hasta alcanzar el 90% de la máxima densidad seca ha ser obtenida mediante el ensayo Proctor Modificado. Para conseguir una explanación totalmente plana y compacta de acuerdo con líneas, gradientes y sección transversal mostradas en los planos, deberá usarse la escarificación, nivelación con cuchilla, compactación con rodillo u otros métodos aceptables. La superficie conformada se mantendrá en forma continua para asegurar la circulación fluida del tráfico, en tanto no se coloque el material de préstamo para la conformación del dique defensa ribereña, hasta la terminación total y aceptación del trabajo. 2.3.5 Aceptación de los Trabajos Los trabajos para su aceptación estarán sujetos a lo siguiente: Verificar que el Contratista disponga de todos los permisos requeridos para la ejecución de los trabajos. Comprobar el estado y funcionamiento del equipo utilizado por el Contratista. Verificar la eficiencia y seguridad de los procedimientos adoptados por el Contratista. Vigilar el cumplimiento de los programas de trabajo. Verificar el alineamiento, perfil y sección de las áreas excavadas.


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Comprobar que toda superficie de cimentación quede limpia y libre de materia orgánica. El trabajo de preparación de la cimentación se dará por terminado y aceptado cuando el alineamiento, el perfil y/o la sección estén de acuerdo con los planos del proyecto, estas especificaciones y las instrucciones de la Supervisión. 2.3.6 Método de Medición La superficie a preparar para la cimentación del dique se medirá de común acuerdo entre la Supervisión y el Contratista, mediante procedimientos topográficos y calculando las áreas en m2. 2.3.7 Bases de Pago La valorización, por m2 de preparación de la cimentación, será reconocida al precio unitario del contrato establecido para esta especificación, en el cual están incluidos los costos de la mano de obra, leyes sociales, equipos, maquinarias y cualquier otro concepto necesario para la correcta y completa ejecución de los trabajos, en conformidad con las presentes Especificaciones Técnicas, Planos del Proyecto y aceptada por la Supervisión.

2.4 RELLENO CON MATERIAL DE CAUCE 2.4.1 Descripción Este partida consiste en los trabajos de extracción de material, apilamiento y carguío en cantera, además de los trabajos de escarificación, nivelación, conformación y compactación de las áreas en donde se construirá el terraplén de relleno; deberá cubrir, además, la colocación, humedecimiento o secado y compactación de los materiales utilizados en la construcción del terraplén de relleno; y en general, todo costo relacionado con la correcta construcción de los rellenos, de acuerdo con esta especificación, los planos del proyecto y las instrucciones de la Supervisión. 2.4.2 Materiales Se contará con materiales gravo-arenosos para la conformación del dique protección ribereña, provenientes de las excavaciones adyacentes a la obra y del área de material de préstamo aprobadas por la Supervisión. Dichos materiales gravo-arenosos deberán cumplir con los requisitos granulométricos siguientes:


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Los materiales gravo-arenosos deberán estar exentos de terrones de limo o arcilla, ramas de árboles, raíces de plantas, basura, etc. El contenido de materia orgánica no podrá ser superior a 5% y el material que pasa la malla ASTM N° 40 tendrá un límite líquido máximo de 40% y un índice de plasticidad máximo de 10%. El tamaño máximo de las piedras será ≤ 10". 2.4.3 Equipos Todos los equipos empleados deberán ser compatibles con los procedimientos de construcción adoptados y requieren aprobación previa de la Supervisión, teniendo en cuenta que su capacidad y eficiencia se ajusten al programa de ejecución de las obras y al cumplimiento de esta especificación. 2.4.4 Requerimientos de Construcción Los rellenos tendrán que ser construidos según el trazo, alineamientos y secciones transversales indicadas en los Planos del Proyecto o modificadas por la Supervisión. Cualquier material que después de ser colocado en el relleno demuestre ser inadecuado, deberá ser removido y reemplazado por un material adecuado, requiriéndose previamente la aprobación de la Supervisión.

a) Conformación del Terraplén

El material de relleno será colocado una vez compactada la superficie de fundación, en capas horizontales y uniformes de 0.30 m de espesor máximo en estado suelto,

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extendiéndolo y distribuyéndolo sobre la zona de terraplén, de acuerdo a los alineamientos y cotas establecidas en los Planos del Proyecto. El proceso incluye el riego y batido de cada capa de relleno, para lo cual se empleará repetida

y alternadamente

camiones

cisterna con dispositivos de riego y

motoniveladoras. La operación se realizará hasta lograr uniformizar el material y la humedad contenida en él. A continuación, se procederá a compactar dicha capa mediante la utilización de rodillos. Antes de colocar la siguiente capa de relleno, la Supervisión deberá verificar y, de ser el caso, aprobar la compactación de la capa precedente, luego de lo cual su superficie será escarificada y humedecida superficialmente para aumentar la adherencia de la capa siguiente.

b) Compactación

Antes de iniciar la compactación deberá verificarse que el material de relleno colocado en obra tenga el óptimo contenido de humedad, permitiéndose una tolerancia de ± 2%. El óptimo contenido de humedad será obtenido en el laboratorio mediante el ensayo de compactación Proctor Modificado. La humedad deberá mantenerse uniforme en cada capa. Una vez preparado el material de relleno, se procederá a su compactación mediante pasadas sucesivas de rodillos lisos vibratorios y autopropulsados, con un peso estático mínimo de 10 toneladas. El número de pasadas del rodillo será determinado en obra y éste deberá contar con la aprobación de la Supervisión. La compactación de cada capa de relleno se efectuará según las indicaciones que figuran en los planos del presente proyecto. El traslape lateral de cada pasada del equipo de compactación no debe ser menor de 0.50 m. En los casos en que fuera requerido algún tipo de ensayo especial para el control del contenido de humedad y grado de compactación, éste será acordado con la Supervisión.


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Para verificar el grado de compactación se utilizará el ensayo de densidad de campo (Norma ASTM 1556). Se efectuará como mínimo un ensayo por cada 500 m2 de capa de terraplén compactado. 2.4.5 Aceptación de Trabajos Los trabajos para su aceptación estarán sujetos a lo siguiente: A. Controles Durante la ejecución de los trabajos, la Supervisión efectuará los siguientes controles principales: • Verificar el estado y funcionamiento de todo el equipo utilizado por el Contratista. • Supervisar la correcta aplicación de los métodos de trabajo aceptados. • Vigilar el cumplimiento de los programas de trabajo. • Comprobar que los materiales por emplear cumplan los requisitos de calidad exigidos en el numeral 2.4.1.4 de la presente especificación. • Verificar la compactación de todas las capas del terraplén. • Realizar medidas para determinar espesores, levantar perfiles y comprobar la uniformidad de la superficie.

B. Calidad de los materiales De la cantera del material empleado para la construcción de rellenos, se tomarán cuatro (4) muestras representativas en el sector de acopio, las que serán mezcladas y cuarteadas, para efectuar los siguientes ensayos: • Granulometría por tamizado. • Límite líquido.


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Durante la etapa de producción, la Supervisión examinará las descargas de los materiales y ordenará el retiro de aquellas que, a simple vista, presenten restos de tierra vegetal, materia orgánica o partículas de tamaños superiores al máximo especificado. C. Calidad del producto terminado Cada capa terminada de terraplén deberá presentar una superficie uniforme. Los taludes terminados no deberán acusar irregularidades a la vista. La distancia entre el eje del proyecto y el borde del terraplén no será menor que la distancia señalada en los planos del proyecto. La cota de cualquier punto de la superficie final del terraplén (cresta), conformado y compactado, no deberá variar en más de veinte milímetros (20 mm) de la cota proyectada. No se tolerará en las obras concluidas, ninguna irregularidad que impida el normal escurrimiento de las aguas. En adición a lo anterior, la Supervisión deberá efectuar las siguientes comprobaciones: a) Compactación La compactación se hará en capas de 30 cm de espesor máximo en estado suelto. Cada capa deberá ser compactada hasta alcanzar en todo el espesor de la misma una densidad no menor al 90% de la máxima densidad seca obtenida mediante el ensayo Proctor Modificado. Para verificar el grado de compactación se utilizará el ensayo de densidad de campo (Norma ASTM D1556) y eventualmente se harán verificaciones con ensayos de densidad por el método de reemplazo de agua cuando lo requiera la Supervisión. Siempre que sea necesario, se efectuarán las correcciones por presencia de partículas gruesas, previamente al cálculo de los porcentajes de compactación. b) Irregularidades Todas las irregularidades que excedan las tolerancias de la presente especificación deberán ser corregidas por el Contratista, a su costo, de acuerdo con las instrucciones de la Supervisión y a plena satisfacción de esta.


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2.4.6 Método de Medición El material de relleno se medirá en obra una vez compactado y de común acuerdo entre la Supervisión y el Contratista, mediante procedimientos topográficos, tomando secciones transversales del terraplén antes y después de la colocación del relleno compactado y calculando los volúmenes correspondientes en m3. 2.4.7 Bases de Pago La valorización, por m3 de relleno compactado, será reconocida al precio unitario del contrato establecida para esta especificación. En el precio correspondiente a esta partida están incluidos los costos de los materiales, mano de obra, leyes sociales, equipos, maquinarias y cualquier otro concepto necesario para la correcta y completa ejecución de los trabajos, en conformidad con las presentes Especificaciones Técnicas, Planos del Proyecto y aceptada por la Supervisión.

2.5 PERFILADO DE TALUD DE DIQUE 2.5.1 Descripción Este trabajo consiste en la ejecución del perfilado del talud exterior del dique de protección ribereña, de conformidad con la pendiente indicada en los planos o como sea ordenado por la Supervisión. 2.5.2 Materiales No se requieren materiales para la ejecución de los trabajos objeto de la presente especificación. 2.5.3 Equipos Todos los equipos empleados deberán ser compatibles con los procedimientos de construcción adoptados y requieren aprobación previa de la Supervisión, teniendo en cuenta que su capacidad y eficiencia se ajusten al programa de ejecución de las obras y al cumplimiento de esta especificación, previéndose el uso de equipo pesado para esta actividad.


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2.5.4 Requerimientos de Construcción El material extraído del proceso de perfilado del talud externo del dique, se utilizará en los rellenos que conformarán el terraplenado del dique. Este material se depositará dentro de los sectores designados por la Supervisión. 2.5.5 Aceptación de los Trabajos Los trabajos para su aceptación estarán sujetos a lo siguiente: Verificar que el Contratista disponga de todos los permisos requeridos para la ejecución de los trabajos. Comprobar el estado y funcionamiento del equipo utilizado por el Contratista. Verificar la eficiencia y seguridad de los procedimientos adoptados por el Contratista. Vigilar el cumplimiento de los programas de trabajo. Verificar el alineamiento, perfil y sección de las áreas excavadas. Comprobar que toda superficie de cimentación quede limpia y libre de materia orgánica. Medir los volúmenes de trabajo ejecutado por el Contratista en acuerdo a la presente especificación. El trabajo de excavación se dará por terminado y aceptado cuando el alineamiento, el perfil y/o la sección estén de acuerdo con los planos del proyecto, estas especificaciones y las instrucciones de la Supervisión. 2.5.6 Método de Medición La superficie a perfilar se medirá de común acuerdo entre la Supervisión y el Contratista, mediante procedimientos topográficos y calculando las áreas en m2. 2.5.7 Bases de Pago La valorización, por m2 de perfilado, será reconocida al precio unitario del contrato establecido para esta especificación, en el cual están incluidos los costos de la mano de obra, leyes sociales, equipos, maquinarias y cualquier otro concepto necesario para la


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correcta y completa ejecución de los trabajos, en conformidad con las presentes Especificaciones Técnicas, Planos del Proyecto y aceptada por la Supervisión.

2.6 EXCAVACIÓN DE ZANJA DE ANCLAJE 2.6.1 Descripción Este trabajo comprende la ejecución de la excavación de una zanja a lo largo de la cresta del dique de defensa ribereña y en los lugares indicados en los planos y memoria del proyecto, con la finalidad de servir de anclaje al geotextil no tejido de 200 g/m2 que se colocará entre el talud externo del dique de protección y el enrocado. 2.6.2 Materiales Todos los materiales empleados para la excavación deberán ser compatibles con los procedimientos de construcción adoptados para cada tipo de terreno y requieren aprobación previa de la Supervisión. 2.6.3 Equipos Todos los equipos empleados deberán ser compatibles con los procedimientos de construcción adoptados y requieren aprobación previa de la Supervisión, teniendo en cuenta que su capacidad y eficiencia se ajusten al programa de ejecución de las obras y al cumplimiento de esta especificación. 2.6.4 Requerimientos de construcción Las excavaciones se deberán ceñir a los alineamientos, pendientes y cotas indicadas en los planos u ordenados por la Supervisión. En general, los lados de la excavación tendrán caras verticales conforme a las dimensiones especificadas en los planos. Toda sobre-excavación por debajo de las cotas autorizadas, que sea atribuible a descuido del Contratista, deberá ser rellenada por su cuenta, de acuerdo con los procedimientos aceptados por la Supervisión. 2.6.5 Aceptación de los trabajos Los trabajos para su aceptación estarán sujetos a los siguientes controles: •

Verificación del estado y funcionamiento de las herramientas y equipos a ser utilizado por el Contratista.


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•

Supervisión de la correcta aplicación de los métodos de construcción mencionados en el numeral 2.6.1.4.

•

Verificación de las dimensiones de la excavación y determinación de los metrados.

2.6.6 Método de medición La unidad de medida será el metro cúbico, aproximado al centésimo de metro cúbico de excavación ejecutado dentro de las líneas indicadas en los planos y en esta especificación o autorizadas por la Supervisión. 2.6.7 Bases de pago El pago se hará por metro cúbico, al precio unitario del Contrato, por toda obra ejecutada conforme a ésta especificación y aceptada por la Supervisión. El precio unitario deberá cubrir todos los costos de excavación y la remoción de los materiales excavados, hasta los sitios de utilización o desecho y, en general, todo costo relacionado con la correcta ejecución de los trabajos.

2.7 RELLENO DE ZANJA C/MAT. PROPIO 2.7.1 Descripción Este trabajo consiste en la colocación de material de relleno en capas de 20 cm de espesor suelto, debidamente niveladas y compactadas, que permitan dar un adecuado anclaje al geotextil no tejido de acuerdo a los requisitos establecidos en la presente especificación, los planos del proyecto y las instrucciones de la Supervisión. 2.7.2 Materiales Podrán ser usados como materiales de relleno, aquellos materiales provenientes de la misma excavación de las zanjas de anclaje, siempre y cuando no presenten signos de contaminación severa y sean aprobados por la Supervisión. Estos materiales, para su utilización como relleno compactado, deberán tener un tamaño máximo de partículas de 4”. Las partículas de los agregados serán duras, resistentes y durables, sin exceso de partículas planas, blandas o desintegrables y sin materia orgánica, terrones de arcilla u otras sustancias perjudiciales. Su empleo deberá ser autorizado por la Supervisión,


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quién de ninguna manera permitirá la construcción del relleno de la zanja de anclaje con materiales de características expansivas. 2.7.3 Equipos Los equipos de extensión, humedecimiento y compactación de los rellenos para estructuras deberán ser los apropiados para garantizar la ejecución de los trabajos de acuerdo con las exigencias de esta especificación. 2.7.4 Requerimientos de Construcción Antes de proceder a la colocación del relleno compactado, la Supervisión deberá verificar que el geotextil se encuentre correctamente instalado. El Contratista deberá notificar al Supervisor, con suficiente antelación al comienzo de la ejecución de los rellenos, para que éste realice los trabajos topográficos necesarios y verifique las características de los materiales por emplear y los lugares donde ellos serán colocados. El relleno compactado se realizará en capas de 20 cm de espesor suelto, hasta alcanzar un porcentaje mínimo de compactación de 85% del ensayo Proctor Modificado. Extensión y compactación del material Los materiales de relleno se extenderán en capas sensiblemente horizontales y de espesor uniforme, las mismas que deberán tener el espesor adecuado para obtener el grado de compactación exigido mediante el uso de compactadores mecánicos livianos. Durante la ejecución de los trabajos, la superficie de las diferentes capas deberá tener la pendiente transversal adecuada, que garantice la evacuación de las aguas superficiales sin peligro de erosión. Una vez extendida la capa, se procederá a su humedecimiento si es necesario. El contenido óptimo de humedad se determinará en la obra, a la vista de la maquinaria disponible y de los resultados que se obtengan en los ensayos realizados. Obtenida la humedad apropiada, se procederá a la compactación mecánica de la capa mediante el empleo de compactadores mecánicos livianos o manuales, que permitan obtener el grado de compactación exigido en la presente especificación.


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La construcción de los rellenos se deberá efectuar con el cuidado necesario para evitar presiones y daños al geotextil no tejido. Acabado Al concluir cada jornada de trabajo, la superficie de la última capa deberá estar compactada y bien nivelada, con declive suficiente que permita el escurrimiento de aguas de lluvia sin peligro de erosión. Limitaciones en la ejecución Los trabajos de rellenos sólo se llevarán a cabo cuando no haya lluvia o fundados temores de que ella ocurra y la temperatura ambiente a la sombra, no sea inferior a dos grados Celsius (2 º C). 2.7.5 Aceptación de los trabajos La aceptación de los trabajos estará sujeta a los siguientes controles: (a) Controles Durante la ejecución de los trabajos, la Supervisión efectuará los siguientes controles principales: •

Verificar el estado y funcionamiento del equipo utilizado por el Contratista.

•

Supervisar la correcta aplicación de los métodos de trabajo aceptados.

•

Comprobar que los materiales cumplan los requisitos de calidad exigidos en la presente especificación.

•

Realizar medidas para determinar espesores y levantar perfiles y comprobar la uniformidad de la superficie.

•

Verificar la densidad de cada capa compactada. Este control se realizará en el espesor de cada capa realmente construida, de acuerdo con el proceso constructivo aprobado.

•

Medir los volúmenes de relleno colocados por el Contratista en acuerdo a la presente especificación.

(b) Calidad del producto terminado Los niveles de densidad por alcanzar en las diversas capas del relleno son los mismos que se indican en el numeral 2.7.1.4 de estas especificaciones.


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2.7.6 Método de medición La unidad de medida para los volúmenes de rellenos será el metro cúbico (m3), aproximado al centésimo de metro cúbico, de material compactado, aceptado por la Supervisión, en su posición final. Los volúmenes serán determinados por el método de áreas promedios de secciones transversales del proyecto ubicado en su posición final, verificadas por la Supervisión antes y después de ser ejecutados los trabajos. No habrá medida ni pago para los rellenos por fuera de las líneas del proyecto o de las establecidas por la Supervisión, efectuados por el Contratista, ya sea por error o por conveniencia para la operación de sus equipos. 2.7.7 Bases de pago El trabajo de rellenos de zanja de anclaje se pagará al precio unitario del contrato, por toda obra ejecutada satisfactoriamente de acuerdo con la presente especificación y aceptada por la Supervisión. La cantidad de metros cúbicos medidos según procedimiento anterior, será pagada mediante un sólo precio unitario contratado. Dicho precio y pago constituirá compensación completa por toda la mano de obra, equipos y herramientas necesarias para completar la partida.

2.8 GEOTEXTIL NO TEJIDO 200 GR/M2 2.8.1 Descripción Esta partida comprenderá la provisión y colocación de mantos geotextiles no tejidos de las características que se indican en la presente especificación. Estos trabajos se ejecutarán de acuerdo a lo indicado en los planos, a las presentes especificaciones y a lo que ordene la Supervisión. 2.8.2 Materiales Previamente a la colocación del enrocado, se colocará un manto de geotextil sobre el talud externo del dique de defensa ribereña a fin de que impida la migración de las

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partículas finas del talud durante la crecida del nivel del río. El geotextil debe ser fabricado con material virgen y será de poliéster, del tipo no-tejido, con un gramaje de 200 gr/m2, debiendo cumplir además con las especificaciones técnicas siguientes:

2.8.3 Equipos Todos los equipos empleados deberán ser compatibles con los procedimientos de construcción adoptados y requieren aprobación previa de la Supervisión, teniendo en cuenta que su capacidad y eficiencia se ajusten al programa de ejecución de las obras y al cumplimiento de esta especificación.

2.8.4 Requerimientos de Construcción La colocación del geotextil deberá realizarse sobre una superficie previamente preparada, emparejada, y libre de materiales punzocortantes. El geotextil deberá colocarse cuidadosamente sin arrugas ni pliegues; no se permitirá transitar el equipo sobre la tela sin protección. Los rollos extendidos deberán unirse mediante cosido. Alternativamente, si el Supervisor o el fabricante lo autoriza, traslapada, en cuyo caso el traslape mínimo será de 0,75 m.

la unión podrá ser


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En las curvas, el geotextil podrá ser plegado o cortado, para adaptarlo al trazado de la vía. En general, el doblez o traslape será en el sentido de avance de la construcción, y se mantendrá unido mediante cosido o traslape, según corresponda. Una vez que se coloque el geotextil, deberá inspeccionarse en busca de posibles daños de instalación. En caso de que los hubiese, estos serán reparados inmediatamente y se cubrirán con un paño de tela que se extienda como mínimo 1,0 m alrededor de toda la zona dañada. 2.8.5 Aceptación de los Trabajos La aceptación de los trabajos estará sujeta a los siguientes controles: Verificación del estado y funcionamiento de las herramientas y equipos a ser utilizado por el Contratista. Supervisión de la correcta aplicación de los métodos de construcción mencionados en los numerales precedentes. Verificación de las dimensiones de la instalación y determinación de los metrados. 2.8.6 Método de Medición El método de medición de los geotextiles no tejidos será por metros cuadrados (m2) colocados de acuerdo a las medidas indicadas en los planos y verificadas por el Supervisor. 2.8.7 Bases de Pago Las cantidades determinadas según el método de medición serán pagadas de acuerdo a los precios unitarios del contrato establecidos para esta especificación. Dichos precios y pagos constituirán compensación total por el costo de los materiales, equipos, mano de obra y herramientas requeridas para la correcta ejecución de esta partida. Los desperdicios de materiales no serán medidos, quedando entendido que serán incluidos dentro de los precios unitarios respectivos.

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2.9 COLOCACIÓN DE ENROCADO CANTERA C/ VOLADURA 2.9.1 Descripción Esta partida comprende la explotación de cantera, el transporte y la colocación del enrocado de protección en los sitios señalados en los planos del proyecto. Los enrocados tendrán las dimensiones y espesores que se indican en dichos planos. 2.9.2 Materiales El material para los enrocados de protección se extraerá de la cantera autorizada por el Supervisor. El enrocado deberá estar conformado por rocas sanas, duras, sólidas y durables. El material será razonablemente bien gradado. El material rocoso empleado para la construcción del enrocado deberá cumplir la gradación indicada en el cuadro siguiente:

D100 Max. Min.

Granulometría del enrocado D50 Max. Min. Max.

0.50

0.30

0.35

0.25

0.25

D20 Min. 0.20

2.9.3 Equipos Todos los equipos empleados deberán ser compatibles con los procedimientos de construcción adoptados y requieren aprobación previa de la Supervisión, teniendo en cuenta que su capacidad y eficiencia se ajusten al programa de ejecución de las obras y al cumplimiento de esta especificación. 2.9.4 Requerimientos de Construcción Todos los trabajos se ejecutarán de acuerdo con los planos, estas especificaciones y las instrucciones del Supervisor. Las áreas en las cuales vayan a colocarse enrocados se pulirán y terminarán por las líneas teóricas que se señalan en los planos, con una tolerancia máxima de más o menos 10 cm. Al colocar los enrocado, éstos quedarán del espesor final especificado, en una o dos operaciones según lo determine el Supervisor. El enrocado colocado quedará bien


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gradado, con un mínimo porcentaje de vacíos y sin zonas con acumulación de piedras de tamaños pequeños o grandes. Para colocar las rocas se recurrirá a trabajo manual, cuando sea necesario, para obtener un enrocado de las características especificadas y para que los elementos adyacentes queden en contacto. La colocación de las rocas se hará en forma progresiva, logrando de esta manera que los intersticios existentes entre las rocas de mayor tamaño puedan ser rellenados por los fragmentos de roca de tamaño menor. Se deberá evitar la excesiva fracturación de las rocas al momento de la colocación en su alineamiento con los equipos indicados. Los fragmentos de roca colocados no tendrán una compactación especial y serán acomodados de manera que queden regularmente distribuidos, con el menor porcentaje de vacíos posible entre ellos a fin de lograr una buena trabazón, para controlar la estabilidad y evitar la erosión lateral. Los huecos deberán ser evitados en lo posible o rellenados por rocas y piedras de menores dimensiones para acuñar sólidamente las rocas mayores lográndose así un cuerpo estable y compacto. 2.9.5 Aceptación de los Trabajos El supervisor aprobará los trabajos si se satisfacen las exigencias de los planos y de esta especificación, y si el enrocado construido se ajusta a los alineamientos, pendientes y secciones indicados en los planos del proyecto. En caso de deficiencias de los materiales o de la ejecución del trabajo, el Contratista deberá realizar por su cuenta, las correcciones necesarias hasta cumplir lo especificado. 2.9.6 Método de Medición La medida será el volumen en metros cúbicos (m3) de roca colocado en su posición final, obtenida mediante secciones transversales efectuadas y verificadas por el Supervisor. La aproximación será el décimo de metro cúbico.


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2.9.7 Bases de Pago El metrado obtenido será pagado al precio unitario establecido en el contrato. Dicho precio y pago constituirán compensación completa del material, equipo, mano de obra (incluidas las leyes sociales), colocación del material rocoso, todos los carguíos y transportes de los materiales, herramientas e imprevistos necesarios para la ejecución del trabajo a satisfacción del Supervisor.

3.

INSTRUMENTACIÓN

3.1

Instalación de Piezómetros de Tubo Abierto

3.1.1 Descripción Esta partida comprende la perforación e instalación de piezómetros de tubo abierto en las ubicaciones que se indican en los planos del presente proyecto. Estos trabajos se ejecutarán de acuerdo a lo indicado en los planos, a las presentes especificaciones y a lo que ordene la Supervisión. 3.1.2 Materiales Todos los materiales empleados para la ejecución de esta partida deberán ser compatibles con los procedimientos de construcción adoptados y requieren la aprobación previa de la Supervisión. La tubería piezométrica de PVC será de dos pulgadas de diámetro y deberá contar con un tapón de PVC en su extremo inferior. El tramo ranurado tendrá una extensión de 10 m y estará provisto de ranuras espaciadas cada centímetro. Dicho tramo ranurado será cubierto con un manto de geotextil asegurado al tubo piezométrico mediante hilo de nylon. 3.1.3 Equipos Todos los equipos empleados deberán ser compatibles con los procedimientos de construcción adoptados y requieren aprobación previa de la Supervisión, teniendo en cuenta que su capacidad y eficiencia se ajusten al programa de ejecución de las obras y al cumplimiento de esta especificación.


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Básicamente el Contratista deberá contar para el trabajo con un equipo de perforación rotativa con diámetro mínimo de perforación de denominación HQ, con broca tricónica. 3.1.4 Requerimientos de construcción Una vez instalado el equipo de perforación en cada una de las ubicaciones seleccionadas, se procederá a efectuar la perforación hasta alcanzar la profundidad indicada en los planos y memoria del proyecto. No se requerirá la extracción de muestras de perforación. Finalizada la perforación se procederá a instalar en el fondo de la misma la tubería piezométrica de PVC, luego de lo cual se rellenará el espacio libre entre la perforación y el tramo ranurado del piezómetro, con arena limpia comprendida entre las mallas ASTM número 10 y la número 30, la cual deberá extenderse 1 m por encima del extremo superior del tramo ranurado. Luego, sobre dicho material de filtro, se colocará un sello de bentonita en pellets de 2.0 m de longitud, para luego continuar con material seleccionado menor a la malla ASTM número 4 hasta la boca de la perforación. Finalmente, en el extremo superior del piezómetro se construirá un bloque de concreto, de dimensiones 0.5 x 0.5 x 0.3 m, el cual permitirá fijar una protección metálica de 5” de diámetro, la misma que tendrá tapa y candado, tal como se indica en los planos del proyecto. 3.1.5 Aceptación de los trabajos La aceptación de los trabajos estará sujeta a los siguientes controles: •

Verificación del estado y funcionamiento de las herramientas y equipos a ser utilizado por el Contratista.

•

Supervisión de la correcta aplicación de los métodos de construcción mencionados en el numeral 3.1.1.4.

•

Verificación de la profundidad de instalación.

•

Verificación del correcto funcionamiento del piezómetro instalado.

3.1.6 Método de medición El método de medición será por metro lineal de piezómetro instalado.


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3.1.7 Bases de pago Las cantidades determinadas según el método de medición serán pagadas de acuerdo a los precios unitarios del contrato establecidos para esta especificación. Dichos precios y pagos constituirán compensación total por el costo de los materiales, equipos, mano de obra y herramientas requeridas para la correcta ejecución de esta partida. Los desperdicios de materiales no serán medidos, quedando entendido que serán incluidos dentro de los precios unitarios respectivos.

3.2

Hito de Concreto 0.5 x 0.5 x 0.3 m

3.2.1 Descripción Esta partida comprende la construcción de hitos de concreto simple, de resistencia a la compresión f’c=210 Kg/cm², los mismos que se ubicarán según se indican en los planos. Estos hitos tendrán la finalidad de proteger la parte saliente de la tubería piezométrica. Esta partida deberá incluir el costo de todos los materiales, el suministro, procesos y transporte de los agregados, y todo trabajo necesario y complementario para cumplir con éxito lo indicado por los planos del proyecto y estas especificaciones 3.2.2 Método de medición Esta partida se medirá por unidad de hito de concreto de 0.5 x 0.5 x0.3 m, terminado de acuerdo a lo indicado por los planos del proyecto y la presente especificación y bajo aprobación de la Supervisión. 3.2.3 Bases de pago La cantidad de hitos de concreto será la que se señala en los planos del proyecto y el precio constituirá compensación total por el costo de la mano de obra, suministros de materiales hasta el lugar de instalación, equipo, herramientas y cualquier actividad requerida para la completa ejecución de la partida conforme a estas especificaciones.


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ANEXO 7 METRADOS DE OBRA



Anexos

RESUMEN DE METRADOS Proyecto : Ubicación : Cliente : Nro Proyecto : Ítem

Construcción de la Defensa Ribereña de los Depósitos de Relaves San Juan de Arequipa Río Grande - Condesuyos - Arequipa Century Mining Peru S.A.C. 1-M-373-002 Descripción

Fecha : Unidad

1.00.00 Obras Provisionales 1.01.00 Movilización y Desmovilización 1.02.00 Campamento Oficinas Servicios Temporales de Obra 1.03.00 Camino de acceso provisional 1.04.00 Trazo y replanteo durante la ejecución de la obra

Glb Mes Km Mes

2.00.00 Defensa Ribereña 2.01.00 Remoción de relaves 2.02.00 Excavación para cimentación de dique 2.03.00 Preparación de cimentación de estructuras 2.04.00 Relleno con material de cauce 2.05.00 Perfilado de talud de dique 2.06.00 Excavación de zanja de anclaje 2.07.00 Relleno de zanja c/mat propio 2.08.00 Geotextil no tejio 200 gr/m2 2.09.00 Colocación de enrocado - cantera c/voladura

M3 M3 M2 M3 M2 M3 M3 M2 M3

3.00.00 Instrumentacion 3.01.00 Suministro e instalación de tubería piezometrica 3.02.00 Hito de concreto f'c=210 kg/cm2

Ml Und

May-09 Metrado

1.00 4.00 1.70 4.00

71,500.00 22,000.00 50,600.00 127,000.00 17,500.00 924.00 924.00 25,500.00 15,000.00

50.00 2.00


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ANEXO 8 PRESUPUESTO DE OBRA



Anexos

SVS INGENIEROS SAC

PCUWIN

L100510

VALOR REFERENCIAL PRESUPUESTO UBICACION FECHA BASE PROPIETARIO CONSTRUCTOR

Const. Defensa Ribereña para los Dep. Relaves San Juan de Chorunga Arequipa Mayo - 2009 CENTURY MINNING PERU S.A.C.

CODIGO 1.00.00 1.01.00 1.02.00

UNIDAD NOMBRE DE LA PARTIDA OBRAS PROVISIONALES MOVILIZACION Y DESMOVILIZACION GLB CAMPAMENTO OFICINAS SERVICIOS TEMPORALES DE MES OBRA CAMINO DE ACCESO PROVISIONAL KM TRAZO Y REPLANTEO DURANTE LA EJECUCION DE LA MES OBRA

1.03.00 1.04.00

ZONA FECHA REPORTE HORA REPORTE PAGINA METRADO COSTO UNIT.

2 18-May-2009 02:32P.M. 1494

1

SUBTOTAL

1.00 4.00

34,029.38 681.67

34,029.38 2,726.68

1.70 4.00

3,103.53 3,487.81

5,276.00 13,951.24

TOTAL

55,983.30 2.00.00 2.01.00 2.02.00 2.03.00 2.04.00 2.05.00 2.06.00 2.07.00 2.08.00 2.09.00

DEFENSA RIBEREÑA REMOCION DE RELAVES EXCAVACION PARA CIMENTACIÓN DE DIQUE PREPARACION DE CIMENTACION DE ESTRUCTURAS RELLENO CON MATERIAL DEL CAUCE PERFILADO DE TALUD DE DIQUE EXCAVACION DE ZANJA DE ANCLAJE RELLENO DE ZANJA C/MAT PROPIO GEOTEXTIL NO TEJIDO 200 GR/M2 COLOCACION DE ENROCADO - CANTERA C/VOLADURA

3.00.00 3.01.00 3.02.00

INSTRUMENTACION SUM. E INST. DE TUBERIA PIEZOMETRICA HITO DE CONCRETO 210 KG/CM2

M3 M3 M2 M3 M2 M3 M3 M2 M3

71,500.00 22,000.00 50,600.00 127,000.00 17,500.00 924.00 924.00 25,500.00 15,000.00

1.05 1.05 0.52 4.26 1.14 1.68 9.95 1.72 12.32

75,075.00 23,100.00 26,312.00 541,020.00 19,950.00 1,552.32 9,193.80 43,860.00 184,800.00 924,863.12

COSTO DIRECTO GASTOS GENERALES VARIABLES GASTOS GENERALES FIJOS UTILIDAD COSTO TOTAL (GRLS-UTL) I.G.V. COSTO TOTAL GENERAL

ML UND

50.00 2.00

157.39 30.02

7,869.50 60.04

( 20 % ) (5%) ( 10 % ) ( 19 % )

7,929.54 988,775.96 197,755.19 49,438.80 98,877.60 1,334,847.55 253,621.03 1,588,468.58

SON : UN MILLÓN QUINIENTOS OCHENTA Y OCHO MIL CUATROCIENTOS SESENTA Y OCHO 58 / 100 DOLARES AMERICANOS

SVS INGENIEROS SAC

PCUWIN

L1005

ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS PRESUPUESTO Const. Defensa Ribereсa para los Dep. Relaves San Juan de Chorunga FECHA BASE Mayo - 2009 FECHA REPORTE18/05/2009

HORA REPORTE

02:36 P.M.

PAGINA 1 1494 PARTIDA 1.01.00 MOVILIZACION Y DESMOVILIZACION ANALISIS 11400 DESCRIPCION Equipo transportado (40% tarifa)+ Equipo Autotransportado (100% tarifa) Incluye limpieza y montaje de RENDIMIENTO 1.0000 GLB CODIGO RECURSOS UNIDAD CANTIDAD PRECIO UNITARIO SUBTOTAL TOTAL 2.0000 2,000.00 356901 MOVILIZACION CAMION CISTERNA 2000 GL UND 1,000.00 6.0000 3,000.00 356902 MOVILIZACION CAMION VOLQUETE 15 M3 UND 500.00 2.0000 3,000.00 356903 MOVILIZACION CARGADOR S/LL 4.0Y3 200-250HP UND 1,500.00 2.0000 3,000.00 356910 MOVILIZACION DE EQUIPOS MENORES UND 1,500.00 2.0000 4,000.00 356905 MOVILIZACION EXCAVADORA S/O 170-250HP UND 2,000.00 4.0000 6,000.00 356906 MOVILIZACION MOTONIVELADORA 145-150HP UND 1,500.00 4.0000 6,000.00 356907 MOVILIZACION RODILLO LISO VIB. AUTOPR. 136-170HP UND 1,500.00 2.0000 3,000.00 356908 MOVILIZACION TRACTOR DE ORUGAS 140-185HP UND 1,500.00 2.0000 4,000.00 356909 MOVILIZACION TRACTOR DE ORUGAS 300-330HP UND 2,000.00 34,000.00 3.2000 13.98 191000 CAPATAZ HH 4.37 4.0000 14.00 387000 PEON HH 3.50 27.98 0.0500 1.40 280800 HERRAMIENTAS (% MANO DE OBRA ) % 27.98 1.40 COSTO DIRECTO 34,029.38 PAGINA 1 1494 PARTIDA 1.02.00 CAMPAMENTO OFICINAS SERVICIOS TEMPORALES DE OBRA ANALISIS 10310 DESCRIPCION ALQUILER DE MODULOS PREFABRICADOS RENDIMIENTO 1.0000 MES CODIGO SUBTOTAL TOTAL RECURSOS UNIDAD CANTIDAD PRECIO UNITARIO 1.0000 155.00 210060 CONTENEDOR ALMACEN 2.40 x 6.00 MES 155.00 1.0000 216.67 210100 CONTENEDOR BAСOS 2.40 x 6.00 (2 WC+2URI+3 LAV+3DU) MES 216.67 1.0000 155.00 210080 CONTENEDOR LABORATORIO 2.40 x 6.00 MES 155.00 1.0000 155.00 210000 CONTENEDOR OFICINA 2.40 x 6.00 m MES 155.00 681.67 COSTO DIRECTO 681.67 PAGINA 1 1494 PARTIDA 1.03.00 CAMINO DE ACCESO PROVISIONAL ANALISIS 10200 DESCRIPCION RENDIMIENTO 0.6000 KM CODIGO SUBTOTAL TOTAL RECURSOS UNIDAD CANTIDAD PRECIO UNITARIO 2.6667 93.33 185710 CAMION CISTERNA 2000GL.122HP HM 35.00 13.3333 850.93 355740 MOTONIVELADORA 145-150 HP HM 63.82 13.3333 466.67 445620 RODILLO LISO VIB. AUTOPR. 136 -170HP (CAT 533 C) HM 35.00 13.3333 1,422.27 487860 TRACTOR DE ORUGAS 300-330HP (CAT D-8) HM 106.67 2,833.20 6.6667 29.13 191000 CAPATAZ HH 4.37 66.6667 233.33 387000 PEON HH 3.50 262.46 0.0300 7.87 280800 HERRAMIENTAS (% MANO DE OBRA ) % 262.46 7.87 COSTO DIRECTO 3,103.53 PAGINA 1 1494 PARTIDA 1.04.00 TRAZO Y REPLANTEO DURANTE LA EJECUCION DE LA OBRA ANALISIS 13300 DESCRIPCION RENDIMIENTO 1.0000 MES CODIGO SUBTOTAL TOTAL RECURSOS UNIDAD CANTIDAD PRECIO UNITARIO 500.0000 65.00 184100 CAL BLANCA KG 0.13 100.0000 67.00 247300 ESTACA DE MADERA UND 0.67 1.0000 1,033.33 247510 ESTACION TOTAL 5" DE PRECISION MES 1,033.33 2.0000 333.34 247520 PRISMA + BASTON PARA ESTACION TOTAL MES 166.67 1,498.67 320.0000 1,235.20 371000 OFICIAL HH 3.86 120.0000 696.00 486200 TOPOGRAFO HH 5.80 1,931.20 0.0300 57.94 280800 HERRAMIENTAS (% MANO DE OBRA ) % 1,931.20 57.94 COSTO DIRECTO 3,487.81

SVS INGENIEROS SAC

PCUWIN PAGINA

PARTIDA 2.01.00 REMOCION DE RELAVES DESCRIPCION CODIGO RECURSOS 186820 CAMION VOLQUETE 15 M3. 191470 CARGADOR S/LL 4.0Y3 200-250HP (CAT 966) 487860 TRACTOR DE ORUGAS 300-330HP (CAT D-8)

UNIDAD HM HM HM

CANTIDAD 0.0031 0.0031 0.0062

191000 CAPATAZ 211000 CONTROLADOR 387000 PEON

HH HH HH

0.0012 0.0012 0.0123

280800 HERRAMIENTAS (% MANO DE OBRA )

%

0.0300

2

L1005

1494

ANALISIS 2014 RENDIMIENTO 1,300.0000 M3 SUBTOTAL TOTAL PRECIO UNITARIO 0.12 40.00 0.22 72.19 0.66 106.67 1.00 0.01 4.37 3.41 0.04 3.50 0.05 0.05

COSTO DIRECTO PAGINA PARTIDA 2.02.00 EXCAVACION PARA CIMENTACIУN DE DIQUE DESCRIPCION CODIGO RECURSOS UNIDAD 186820 CAMION VOLQUETE 15 M3. HM 191470 CARGADOR S/LL 4.0Y3 200-250HP (CAT 966) HM 487860 TRACTOR DE ORUGAS 300-330HP (CAT D-8) HM

CANTIDAD 0.0031 0.0031 0.0062


HH HH HH

0.0012 0.0012 0.0123


%

0.0300

2

1494

1.05

ANALISIS 21520 RENDIMIENTO 1,300.0000 M3 SUBTOTAL TOTAL PRECIO UNITARIO 0.12 40.00 0.22 72.19 0.66 106.67 1.00 0.01 4.37 3.41 0.04 3.50 0.05 0.05

COSTO DIRECTO PAGINA

2

1494

1.05

PARTIDA 2.03.00 PREPARACION DE CIMENTACION DE ESTRUCTURAS ANALISIS 22920 DESCRIPCION RENDIMIENTO 2,200.0000 M2 CODIGO SUBTOTAL TOTAL RECURSOS UNIDAD CANTIDAD PRECIO UNITARIO 0.0036 0.23 355740 MOTONIVELADORA 145-150 HP HM 63.82 0.0036 0.13 445620 RODILLO LISO VIB. AUTOPR. 136 -170HP (CAT 533 C) HM 35.00 0.36 0.0036 0.02 191000 CAPATAZ HH 4.37 0.0145 0.05 387000 PEON HH 3.50 0.07 0.0300 280800 HERRAMIENTAS (% MANO DE OBRA ) % 0.07 1100

AGUA DE RIEGO PARA RELLENO COMPACTADO (1 km)

M3

0.0300

0.09

2.90

COSTO DIRECTO PAGINA PARTIDA 2.04.00 RELLENO CON MATERIAL DE PRESTAMO DESCRIPCION CODIGO RECURSOS UNIDAD 1020 CARGUIO MATERIAL APILADO M3 2400 EXTRACCION Y APILAMIENTO M3 23000 RELLENO COMPACTADO M3 3340 TRANSPORTE MATERIAL SUELTO d= 0.1 km M3

CANTIDAD 1.2000 1.2000 1.0000 1.2000

COSTO DIRECTO PARTIDA 2.05.00 PERFILADO DE TALUD DE DIQUE DESCRIPCION CODIGO RECURSOS 445620 RODILLO LISO VIB. AUTOPR. 136 -170HP (CAT 533 C) 1100 AGUA DE RIEGO PARA RELLENO COMPACTADO (1 km) 2212 CORTE DE SOBREANCHO EN TALUDES 21195 ELIMINACION LATERAL DE MATERIAL SEGREGADO COSTO DIRECTO

UNIDAD HM M3 M3 M3

CANTIDAD 0.0032 0.0300 0.5000 0.6750

2

1494

0.09 0.52

ANALISIS 90000 RENDIMIENTO 1,050.0000 M3 SUBTOTAL TOTAL PRECIO UNITARIO 0.83 0.69 1.12 0.93 1.52 1.52 0.79 0.66 4.26 4.26 PAGINA 2 1494 ANALISIS 22910 RENDIMIENTO 2,500.0000 M2 SUBTOTAL TOTAL PRECIO UNITARIO 0.11 35.00 0.11 0.09 2.90 0.63 1.25 0.31 0.46 1.03 1.14

SVS INGENIEROS SAC

PCUWIN PAGINA

PARTIDA 2.06.00 EXCAVACION DE ZANJA DE ANCLAJE DESCRIPCION DOTAR DE HUMEDAD OPTIMA AL SUELO DE CANTERA CODIGO RECURSOS UNIDAD 248416 EXCAVADORA S/O. 170-250HP (CAT 330) HM

CANTIDAD 0.0160

191000 CAPATAZ 372000 OPERARIO

HH HH

0.0016 0.0160


%

0.0300

3

L1005

1494

ANALISIS 21720 RENDIMIENTO 500.0000 M3 SUBTOTAL TOTAL PRECIO UNITARIO 1.60 100.19 1.60 0.01 4.37 0.07 4.33 0.08 0.08

COSTO DIRECTO PAGINA PARTIDA 2.07.00 RELLENO DE ZANJAS C/MAT PROPIO DESCRIPCION Material colocado en capas y compactado manualmente CODIGO RECURSOS UNIDAD 208700 COMPACTADOR PLANCHA VIB.4.0 HP HM 191000 CAPATAZ 387000 PEON

HH HH


%

1100

AGUA DE RIEGO PARA RELLENO COMPACTADO (1 km)

M3

COSTO DIRECTO PARTIDA 2.08.00 GEOTEXTIL NO TEJIDO 200 GR/M2 DESCRIPCION CODIGO RECURSOS 265200 GEOTEXTIL NO TEJIDO 200gr/m2

UNIDAD M2

1494

1.68

ANALISIS 23110 RENDIMIENTO 20.0000 M3 SUBTOTAL TOTAL CANTIDAD PRECIO UNITARIO 0.4000 3.00 7.50 3.00 0.2000 0.87 4.37 1.6000 5.60 3.50 6.47 0.0300 0.19 6.47 0.19 0.1000 0.29 2.90 0.29 9.95 PAGINA 3 1494

CANTIDAD 1.0500

191000 CAPATAZ 372000 OPERARIO 387000 PEON

HH HH HH

0.0032 0.0320 0.0960


%

0.0300

COSTO DIRECTO

3

ANALISIS 64400 RENDIMIENTO 250.0000 M2 SUBTOTAL TOTAL PRECIO UNITARIO 1.22 1.16 1.22 0.01 4.37 0.14 4.33 0.34 3.50 0.49 0.01 0.49 0.01 1.72 PAGINA 3 1494

PARTIDA 2.09.00 COLOCACION DE ENROCADO - CANTERA C/VOLADURA ANALISIS 63205 DESCRIPCION RENDIMIENTO 300.0000 M3 CODIGO SUBTOTAL TOTAL RECURSOS UNIDAD CANTIDAD PRECIO UNITARIO 0.0267 2.67 248416 EXCAVADORA S/O. 170-250HP (CAT 330) HM 100.19 2.67 0.0533 0.23 191000 CAPATAZ HH 4.37 0.0533 0.23 372000 OPERARIO HH 4.33 0.3200 1.12 387000 PEON HH 3.50 1.58 0.0300 0.05 280800 HERRAMIENTAS (% MANO DE OBRA ) % 1.58 0.05 1.3000 0.74 1040 CARGUIO ENROCADO M3 0.57 1.3000 6.33 2600 PERFORACION Y DISPARO EN ROCA FIJA M3 4.87 1.3000 0.95 3361 TRANSPORTE MATERIAL GRUESO d= 1 km M3 0.73 8.02 COSTO DIRECTO 12.32 PAGINA 3 1494 PARTIDA 3.01.00 SUM. E INST. DE TUBERIA PIEZOMETRICA ANALISIS 80010 DESCRIPCION Provision e instalaci{on de Tuberia Piezometrica Standar RENDIMIENTO 0.5000 ML CODIGO SUBTOTAL TOTAL RECURSOS UNIDAD CANTIDAD PRECIO UNITARIO 0.0055 16.50 356900 MOVILIZACION PERFORADORA ROTATIVA UND 3,000.00 1.1000 66.00 389602 PERFORACION ROTAT. EN SUELO S/RECUPER DE ML 60.00 TESTIGOS 1.0500 45.50 507590 TUBERIA PIEZOMETRICA ш 2". ML 43.33 128.00 1.6000 6.99 191000 CAPATAZ HH 4.37 6.4000 22.40 387000 PEON HH 3.50 29.39 COSTO DIRECTO 157.39

SVS INGENIEROS SAC

PCUWIN PAGINA

PARTIDA 3.02.00 DESCRIPCION CODIGO 191000 CAPATAZ 387000 PEON

HITO DE CONCRETO 210 KG/CM2 RECURSOS

UNIDAD HH HH

CANTIDAD 0.1600 6.4000


%

0.0500

4930 CONCRETO F'c=175 kg/cm2 C/MEZCLADORA 62760 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO

M3 M2

0.0300 0.5000

COSTO DIRECTO PARTIDA CARGUIO MATERIAL APILADO DESCRIPCION Material esponjado. CODIGO RECURSOS 191470 CARGADOR S/LL 4.0Y3 200-250HP (CAT 966) 211000 CONTROLADOR COSTO DIRECTO

UNIDAD HM HH

4

L1005

1494

ANALISIS 61250 RENDIMIENTO 5.0000 UND SUBTOTAL TOTAL PRECIO UNITARIO 0.70 4.37 22.40 3.50 23.10 1.16 23.10 1.16 1.09 36.23 4.67 9.34 5.76 30.02 PAGINA 4 1494

ANALISIS 1020 RENDIMIENTO 867.0000 M3 SUBTOTAL TOTAL CANTIDAD PRECIO UNITARIO 0.0092 0.67 72.19 0.67 0.0046 0.02 3.41 0.02 0.69 PAGINA 4 1494

PARTIDA CARGUIO ENROCADO DESCRIPCION Material en Cantera CODIGO RECURSOS 191470 CARGADOR S/LL 4.0Y3 200-250HP (CAT 966)

ANALISIS 1040 RENDIMIENTO 1,040.0000 M3 SUBTOTAL TOTAL UNIDAD CANTIDAD PRECIO UNITARIO 0.0077 0.56 HM 72.19 0.56 0.0038 0.01 211000 CONTROLADOR HH 3.41 0.01 COSTO DIRECTO 0.57 PAGINA 4 1494 PARTIDA AGUA DE RIEGO PARA RELLENO COMPACTADO (1 km) ANALISIS 1100 DESCRIPCION DISTANCIA PROMEDIO 1 KM DESDE LA FUENTE DE AGUA RENDIMIENTO 120.0000 M3 CODIGO SUBTOTAL TOTAL RECURSOS UNIDAD CANTIDAD PRECIO UNITARIO 0.0667 2.33 185710 CAMION CISTERNA 2000GL.122HP HM 35.00 0.0667 0.27 355440 MOTOBOMBA 4" 12 HP PETROLEO HM 4.00 2.60 0.0067 0.03 191000 CAPATAZ HH 4.37 0.0667 0.26 371000 OFICIAL HH 3.86 0.29 0.0300 0.01 280800 HERRAMIENTAS (% MANO DE OBRA ) % 0.29 0.01 COSTO DIRECTO 2.90 PAGINA 4 1494 PARTIDA AGUA PARA CONCRETO ANALISIS 1110 DESCRIPCION RENDIMIENTO 120.0000 M3 CODIGO SUBTOTAL TOTAL RECURSOS UNIDAD CANTIDAD PRECIO UNITARIO 0.0667 2.33 185710 CAMION CISTERNA 2000GL.122HP HM 35.00 0.0667 0.27 355440 MOTOBOMBA 4" 12 HP PETROLEO HM 4.00 2.60 0.0067 0.03 191000 CAPATAZ HH 4.37 0.0667 0.26 371000 OFICIAL HH 3.86 0.29 0.0300 0.01 280800 HERRAMIENTAS (% MANO DE OBRA ) % 0.29 0.01 COSTO DIRECTO 2.90 PAGINA 4 1494 PARTIDA CORTE DE SOBREANCHO EN TALUDES ANALISIS 2212 DESCRIPCION RENDIMIENTO 700.0000 M3 CODIGO SUBTOTAL TOTAL RECURSOS UNIDAD CANTIDAD PRECIO UNITARIO 0.0114 1.15 248416 EXCAVADORA S/O. 170-250HP (CAT 330) HM 100.19 1.15 0.0023 0.01 191000 CAPATAZ HH 4.37 0.0023 0.01 211000 CONTROLADOR HH 3.41 0.0229 0.08 387000 PEON HH 3.50 0.10 0.0300 280800 HERRAMIENTAS (% MANO DE OBRA ) % 0.10 COSTO DIRECTO

1.25

SVS INGENIEROS SAC

PCUWIN PAGINA

PARTIDA EXTRACCION Y APILAMIENTO DESCRIPCION Material competente CODIGO RECURSOS 487830 TRACTOR DE ORUGAS 140-185HP (CAT D-6)

UNIDAD HM

CANTIDAD 0.0119


HH HH HH

0.0024 0.0024 0.0237


%

0.0300

5

L1005

1494

ANALISIS 2400 RENDIMIENTO 675.0000 M3 SUBTOTAL TOTAL PRECIO UNITARIO 0.83 70.00 0.83 0.01 4.37 0.01 3.41 0.08 3.50 0.10 0.10

COSTO DIRECTO PAGINA PARTIDA PERFORACION Y DISPARO EN ROCA FIJA DESCRIPCION Usando explosivos CODIGO RECURSOS UNIDAD 149310 BARRENO Ao. d = 7/8 plg x 5 p. UND 232900 DINAMITA AL 65% KG 256800 FULMINANTE UND 270900 GUIA ML

CANTIDAD 0.0170 0.2500 1.0000 1.0000

209340 COMPRESORA NEUMATICA 600-690 196HP 349320 MARTILLO NEUMATICO 25- 29 KG

HM HM

0.0250 0.1000

191000 211000 371000 387000

HH HH HH HH

0.0125 0.0250 0.1000 0.0500

CAPATAZ CONTROLADOR OFICIAL PEON COSTO DIRECTO

PARTIDA TRANSPORTE MATERIAL SUELTO d= 0.1 km DESCRIPCION Con Volquete de 15 m3 de capacidad, Veloc 30 y 40 Km/h CODIGO RECURSOS UNIDAD 186820 CAMION VOLQUETE 15 M3. HM 211000 CONTROLADOR

HH

COSTO DIRECTO PARTIDA TRANSPORTE MATERIAL GRUESO d= 1 km DESCRIPCION Con Volquete de 15 m3 de capacidad, Veloc 30 y 40 Km/h CODIGO RECURSOS UNIDAD 186820 CAMION VOLQUETE 15 M3. HM 211000 CONTROLADOR

HH

COSTO DIRECTO PARTIDA CONCRETO F'c=175 kg/cm2 C/MEZCLADORA DESCRIPCION Preaparacion con mezcladora y colocacion en el sitio CODIGO RECURSOS UNIDAD 128010 ARENA GRUESA M3 193900 CEMENTO PORTLAND TIPO I BL 128011 GRAVA M3

CANTIDAD 0.3000 4.0000 0.3000 0.5000 3.0000


%

0.0300

M3

0.1850

COSTO DIRECTO

0.93

ANALISIS 2600 RENDIMIENTO 320.0000 M3 SUBTOTAL TOTAL PRECIO UNITARIO 1.90 111.67 0.71 2.83 0.15 0.15 0.16 0.16 2.92 1.08 43.13 0.16 1.59 1.24 0.05 4.37 0.09 3.41 0.39 3.86 0.18 3.50 0.71 4.87 PAGINA 5 1494


HH HH

AGUA PARA CONCRETO

1494


191000 CAPATAZ 387000 PEON

1110

5

ANALISIS 4930 RENDIMIENTO 16.0000 M3 SUBTOTAL TOTAL PRECIO UNITARIO 1.50 5.00 19.32 4.83 1.80 6.00 22.62 2.19 4.37 10.50 3.50 12.69 0.38 12.69 0.38 0.54 2.90 0.54 36.23

SVS INGENIEROS SAC

PCUWIN

L1005

PAGINA 6 1494 PARTIDA ELIMINACION LATERAL DE MATERIAL SEGREGADO ANALISIS 21195 DESCRIPCION RENDIMIENTO 2,000.0000 M3 CODIGO SUBTOTAL TOTAL RECURSOS UNIDAD CANTIDAD PRECIO UNITARIO 0.0040 0.16 186820 CAMION VOLQUETE 15 M3. HM 40.00 0.0040 0.29 191470 CARGADOR S/LL 4.0Y3 200-250HP (CAT 966) HM 72.19 0.45 0.0020 0.01 211000 CONTROLADOR HH 3.41 0.01 COSTO DIRECTO 0.46 PAGINA 6 1494 PARTIDA RELLENO COMPACTADO ANALISIS 23000 DESCRIPCION RENDIMIENTO 1,050.0000 M3 CODIGO SUBTOTAL TOTAL RECURSOS UNIDAD CANTIDAD PRECIO UNITARIO 0.0076 0.49 355740 MOTONIVELADORA 145-150 HP HM 63.82 0.0076 0.27 445620 RODILLO LISO VIB. AUTOPR. 136 -170HP (CAT 533 C) HM 35.00 0.0038 0.27 487830 TRACTOR DE ORUGAS 140-185HP (CAT D-6) HM 70.00 1.03 0.0076 0.03 191000 CAPATAZ HH 4.37 0.0457 0.16 387000 PEON HH 3.50 0.19 0.0300 0.01 280800 HERRAMIENTAS (% MANO DE OBRA ) % 0.19 0.01 0.1000 0.29 1100 AGUA DE RIEGO PARA RELLENO COMPACTADO (1 km) M3 2.90 0.29 COSTO DIRECTO 1.52 PAGINA 6 1494 PARTIDA ENCOFRADO Y DESENCOFRADO ANALISIS 62760 DESCRIPCION RENDIMIENTO 16.0000 M2 CODIGO SUBTOTAL TOTAL RECURSOS UNIDAD CANTIDAD PRECIO UNITARIO 0.2000 0.20 113300 ALAMBRE NEGRO # 08 KG 1.00 0.1500 0.15 197800 CLAVO PROMEDIO CONSTRUCCION KG 1.00 3.5000 4.45 341700 MADERA TORNILLO HASTA L=12' P2 1.27 4.80 0.0500 0.22 191000 CAPATAZ HH 4.37 0.5000 1.93 371000 OFICIAL HH 3.86 0.5000 2.17 372000 OPERARIO HH 4.33 4.32 0.0500 0.22 280800 HERRAMIENTAS (% MANO DE OBRA ) % 4.32 0.22 COSTO DIRECTO 9.34


MAYO, 2009


ANEXO 9 CRONOGRAMA DE EJECUCION DE OBRA



Anexos

SVS Ingenieros S.A.C. Const. Defensa Ribereña para los Dep. Relaves San Juan de Arequipa - ETAPA I Id

Item

1

PLAZO DE EJECUCION DE OBRA : 90 DIAS

Nombre de tarea

Duración S-1 0 días NICIO

INICIO

mes 1 S1

S2

S3

S4

mes 2 S5

S6

S7

S8

mes 3 S9 S10

S11

S12

S13

2 3 4

1.00 OBRAS PROVISIONALES

5

1.01

Movilización y desmovilización de equipos

4 días

6

1.02

Campamento Oficinas Servicios Temporales de Obra

3 días

7

1.03

Camino de acceso temporal

4 días

8

1.04

Trazo y replanteo durante la ejecucion de la obra

90 días

86 días

9 10 11

2.00 DEFENSA RIBEREÑA

85 días

12

2.01

Remocion de relaves

30 días

13

2.02

Excavacion para cimentacion de dique

8 días

14

2.03

Preparacion de cimentacion de estructuras

8 días

15

2.04

Relleno con material de cauce

50 días

16

2.05

Perfilado de talud de dique

12 días

17

2.06

Excavacion de zanja de anclaje

3 días

18

2.07

Relleno de zanja c/mat propio

6 días

19

2.08

Geotextil no tejido 200 gr/m2

5 días

20

2.09

Colocacion de enrocado - cantera c/voladura

11 días

21 22

3.00 INSTRUMENTACION

7 días

23

3.01

Suministro e instalacion de tuberia piezometrica

7 días

24

3.02

Hito de concreto f'c = 210 kg/cm2

1 día

25 26

FIN

0 días

FIN Tarea

División

Hito

Resumen

mes 4 S14

SVS Ingenieros S.A.C. Const. Defensa Ribereña para los Dep. Relaves San Juan de Arequipa - ETAPA II Id

Item

1

PLAZO DE EJECUCION DE OBRA : 90 DIAS

Nombre de tarea

Duración S-1 0 días NICIO

INICIO

mes 1 S1

S2

S3

S4

mes 2 S5

S6

S7

S8

mes 3 S9 S10

S11

S12

S13

2 3 4

1.00 OBRAS PROVISIONALES

5

1.01

Movilización y desmovilización de equipos

4 días

6

1.02

Campamento Oficinas Servicios Temporales de Obra

3 días

7

1.03

Camino de acceso temporal

4 días

8

1.04

Trazo y replanteo durante la ejecucion de la obra

90 días

86 días

9 10 11

2.00 DEFENSA RIBEREÑA

88 días

12

2.04

Relleno con material de cauce

60 días

13

2.05

Perfilado de talud de dique

12 días

14

2.06

Excavacion de zanja de anclaje

3 días

15

2.07

Relleno de zanja c/mat propio

6 días

16

2.08

Geotextil no tejido 200 gr/m2

5 días

17

2.09

Colocacion de enrocado - cantera c/voladura

11 días

18 19 20

FIN

0 días

FIN

Tarea

División

Hito

Resumen

mes 4 S14


MAYO, 2009


ANEXO 10 ARCHIVO FOTOGRAFICO



Anexos

Foto Nº 1: Vista de una de las 04 perforaciones con el sistema Wash Boring (Perforación por Lavado) realizadas en los taludes de los Depósitos de Relaves de San Juan de Arequipa

Foto Nº 2: Vista de una de las muestras de relave obtenida de la perforación Pz-1. Se aprecia la textura arenosa de la muestra.

CENTURY MINING PERU S.A.C. FOTO 1 Y 2 Hoja 1 de 4

DISEÑO DE RECRECIMIENTO Y DEFENSA RIBEREÑA DE LOS DEPOSITOS DE RELAVES SAN JUAN DE AREQUIPA FOTOS DE LOS TRABAJOS DE SONDEO

05-2009

Foto Nº 3: Vista interior de una de las excavaciones ejecutadas con anterioridad al presente estudio, en los Depósitos de Relaves

Foto Nº 4: Vista interior de la calicata CR-1. Al fondo se aprecia el ensayo de densidad in situ realizado a los 3.0 m de profundidad.


DISEÑO DE RECRECIMIENTO Y DEFENSA RIBEREÑA DE LOS DEPOSITOS DE RELAVES SAN JUAN DE AREQUIPA FOTOS DE EXCAVACIONES

05-2009

Foto Nº 5: Vista panorámica del cauce del río vista hacia aguas arriba. A la izquierda se encuentran los depósitos de relaves.

Depósitos de Relaves

Foto Nº 6: Vista panorámica de los depósitos de relaves


DISEÑO DE RECRECIMIENTO Y DEFENSA RIBEREÑA DE LOS DEPOSITOS DE RELAVES SAN JUAN DE AREQUIPA FOTOS PANORAMICAS

05-2009

Foto Nº 7: Vista interior de la calicata C-1, realizada en el cauce del río cerca al depósito de relaves N° 5

Foto Nº 8: Vista interior de la calicata C-3, realizada en el cauce del río cerca al depósito de relaves N° 3


DISEÑO DE RECRECIMIENTO Y DEFENSA RIBEREÑA DE LOS DEPOSITOS DE RELAVES SAN JUAN DE AREQUIPA FOTOS DE EXCAVACIONES

05-2009


MAYO, 2009


PLANOS



Anexos

Informe Final Century Mining

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