Manual Dimensionamento Polydeck 59S (1)

Perfilor 

1- IN INT TRODU RODUC; C;:: AO

Pagin Pagi na

2

2- OBJETIVOS

Pagi n a

2

3- 0 PR PRO ODU DUTO TO

POLY PO LYD DECK

4- MAT MATER ERIAl IAlS S

S9S

UTll UT llIIZADOS

Pagi n a

2

Pagi na

3

pagina

6

4.1 -  C H A 4.1  AP P A DE  AC ;:O 4.2 -  P OLYDE DEC CK 595 4.3 - C ON ONCRETO 4.4 -  A RM A  ADUR DUR A   COMPL COMPLEMENTAR 4.5 -  A RMADUR RMADUR A  A

4.5.1 4.5.2 4.5.3 4.5.4 4.5. 5.5 5 4.5.6

SUPL SUP LEMEN ENT T AR

- AR  ARMA MAC; C;OE5 OE5 NEG A  AT TI VA VA S S OB OBRE OS  AP  APO OIO IOS S INTER TERM MEDI ARIOS  ARIOS -  ARMAt;  ARMAt;OE OES S DE  AD ERE REN NCIA -  AR  ARM M At;O  At;OE ES DE CO CON NTIN INUIDAD UIDADE E SOB SO BRE VI VIG G AS PR PRINCIPAlS INCIPAlS -  AR  ARM M ADURAS COMPLE COMPL EMENT AR ARE ES PARA MOM MOME ENTOS POSI SIT TIVOS -  AR  ARM M ADUR A P A  AR R A B ALANt;05 -   ARMADUR ARMADUR A PAS PA SSIVA P ARA   PROTEC;ii PROTEC;ii..o DE INcEN ENDIO DIO

4.6 -   ESQUEMA ESQUEMA

EST A  ATIC TICO O   DE OPERA<; OPERA< ; Ao  Ao

4.7 -   CONECTOR CONECTORES ES DE CIS A  AL LHA HAM MEN ENT TO S -  LA J E M IS IS TA TA E M TE TEMP MPER ER ATU  ATURA RA A MBIENT MBIENTE E

 

5.1 -  AC; 5.1  AC;::OE5  D  DURA URANTE NTE A CON ONC CRE RET T A  AG GEM 5.2 -  A<;OE  A<;OES APCS A CU CUR R A DO   CONCR CONCRETO 5.3 -  COM 5.3  COMB BIN A  A<;O <;OE ES DE  A <;O <;OES ES 5.4 - VERIFI IFICA<;Ao CA<;Ao D A FOR ORMA MA DE A<; A<;O O ANTE ANTES DA CUR A DO CO CON NCRETO

5.4.1 -  L  L Al  AlE E BI BI-- A  AP POI AD  AD A 5.4.1.1 -  C  C A  ARGA RGA   UNIFOR UNIFORM MEMENTE DIST STRI RIBU BUiiD A 5.4.1 4.1..2 -  C  C A  ARGA RGA CONCEN CENTRA TRADA DA / UNIF UNIFOR ORM MEME EMEN NTE 5.4.2 -  L  L Al  AlE E CO COM M   TRES A TRES  APO POIIOS 5.4.2.1 -  C  C A  ARG RG A DISTR STRIIBU BU!!D A 5.4.2 4.2..2 -  CAR  CARG G A CONC CONCE ENTRA RAD D A / UNIFORM IFORME EME MEN NTE 5.4.3 -  LAJ  LAJE E COM QUA QUAT TRO AP APO OIOS 5.4.3.1 -  CAR  CARG G A UNIFORME UNIFORMEM MENTE DIST DIS TRIBUiDA 5.4.3.2 -  CA  CARG RG A  A,,CON ONCE CENTR NTR AD A /  UNIFORM  UNIFORME EMENTE 5.5 5. 5 -  V  VER ERIIFICA CA< <;A ;Ao o

DIST DI STRI RIBU BU!!DA

D/STR D/S TRIBU IBU!DA !DA

DISTRI RIB BUiDA

D A L A  AJE JE DEPO DEPOIS D A CUR A DO CO CONCR NCRET ETO O

5.5. .5.1 1 -  RE  RESIS SISTENC TENCIA IA DE C ALC  ALCU ULO 5.5.1 5.5. 1.1 -  M  MO OMENTO FLETO TOR R 5.5 5. 5.1.2 -  C  ClSA lSALH LH AM  AME ENTO LONGI LO NGIT TUDINAL 5.5.1 .1..3 -  ClSA  ClSAL LHAM HAME ENTO LONGI LO NGITUD TUDINA INAL L 5.5.1.4 -   ClSALHAME ClSALHAMENTO VERTICAL 5.5. 1  1..5  .  P UNt;ii UNt;ii..O 5.5 .5..2  -  E  ES SFORt;OS SOLlCIT CIT ANT  ANTES ES 5.5..2.1 -  L 5.5  L A  ARG RGUR UR A DE D/ST D/STR R/BUIt BUIt;; A  AO O DAS DA S 5.5.2..2 -   LARGUR A   EFETIV 5.5.2 EFETIV A 5.5.2..3 -  DETER 5.5.2  DETERMI MINAt NAt;; AO  AO DA ARMADUR A 5.6 -  E SM AG AMEN  AMENT TO NOS APOIOS 5.7 - DIM DIMENS ENSIIONAM NAME ENTO D A VIG A

SEM AN ANC CORA ORAGE GEM M COM ANCO ANCORAG RAGE EM

C AR  ARG G A  AS S DE D/STR STRIIBU BUllt;ii.O

MIST A

5.7.1  -  R AO   USO  RE ECOM COME ENDAC;O NDAC;OES ES DIM IME ENSIONAIS USO DOS CON CO NECTOR CTORE ES 5.7.2 .2  -  CON  CONE ECTO TOR RES DE   ClSALHAME ClSALHAMENTO EM VIGA MISTA 5.7 5. 7.2.1 -  RES  RESIISTE STENCIA NCIA AO  Cl S A  AL LHAM HAME ENTO - NERVU RVUR R AS P ARA  ARALE LELAS LAS 5.7.2.2 -  RE  RESI SISTE STEN NCIA AO Cl ClS S A  ALH LH AM  AME ENTO - NERVU RVUR R A  AS S TRAN RANS SVERS Al  AlS S

6  -   LAJE EM TEMPERA TURA

EL EVA DA

Pagi na

16

Pagi na

17

P ag ag i na na

18

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25

Pagi na

26

Pag i na

30

6.1 -  I SO SOL L AM  AME ENyO TERM RMIICO 6.2 -   ESPESSUR A ESPESSUR A EFET FETIIVA 6.3 -  R ESISTE ESISTENC NCII A  A AO C A  ARREG RREG AMEN  AMENT TO EM L AJES MISTA S

7  - ABERTURAS

7.1 •  PE QU QUE ENA S ABE BERTU RTUR R A5 7.2·

GRAND RANDES ES

ABERTU BERTUR R A  AS S

7.2.1 -  VA  VAZ ZIOS PA PARA RA P ASSAG  ASSAGE ENS 7.2 7. 2.2  -  A  AR RMA MADUR DUR A LON LO NGITUD TUDINAL INAL 7.2 .2..3  -  AR  ARM M ADURA TRAN TRA NSVERS VERS A  AL L 8 - EX EXEM EMPL PLO O

DE CAL CALCU CULO LO

8.1 -  UT ILl ILlZ Z A  A< <;Ao

USAN US ANDO DO

••POLYDE •• POLYDEC CK

D A T A  AB BEL A   DO POLY POL YDECK

8.1 8. 1.1 -  TABEL  TABEL A  AS S DE SO SOBRECARGA BRECARGAS S 8.2 8. 2 -  V  VER ERIIFI FICA< CA<;; Ao  Ao

•••• •• •••• ••.... .........•• ••••••• ••••.•..... ......•••• •••••••. •••.•• ••..•.... ..••••• •••••••••• •••..•••..••. ••.•••• •••••• ••..... ....... ..•••••••.. •••.... ..••... ..••.•• .•••••••.... ...... ....... .......... ....••.•..... ......•• •••• •••••. •... ..•• ••..•.. ...... ..•. •..... .......•••

595

ADMI AD MISS SS!V !VEIS EIS

UTE TEIIS (da daN/ N/m m1)

D A L AJ  AJE E MI5T A

8.2.1 - AN  ANTE TES S DA CUR A DO CON ONCRETO CRETO 8.2. 2.1 1.1 -  C  C A  ARGA RGAS S ATU A  ANTE NTES S 8.2.1 8. 2.1..2 -  VA  VALORE LORES S AD ADM MISS ISS;;VEI VEIS S 8.2.1.3 -  CAL  CALC CULO DA FLECH FLECH A 8.2.1.4 - CA CALCU LCULO LO DA R ESISTENCIA 8.2.2  - DEPO DEPO/S /S DA CUR A   DO CON CONCRETO 8.2.2. 2.1 1 -  C  C A  ARG RG A  AS S ATUA TUAN NTE TES S 8.2.2.2 -  CA  CARG RG A ADMI MISS SS!V !VEL EL 8.2.2.3 -  A  AR RMA MAD DURA COMPLE PLEM MENTAR 8.2 8. 2.2.4 -  V ERI ERIF FIC A  Att;ii ;ii..O AO ClS ALHA  ALHAM MENTO B.3 -  V  VER ERIIFICA< ICA<;A ;AO O

LON ONG GITUDIN AL

DA VIG A   MIST A MIST A V2 A PC PCS S CUR A   DO CONC CONCR R ETO

8.3. 3.1 1  - C A  ARGA RGAS S E ES ESFORt;O ORt;OS S ATU AN  ANT TES 8.3.2  - DE DET TERMINAC ERMINAC;;iiii..O D A LARGURA EF EFE ET/V T/VA A DE CONCR CONCRE ETO 8.3.3  -   VER/FICAt;ii. VER/FICAt ;ii.O O DE ESB ESBELT ELTEZ EZ D A VIGA MET A  AL LICA 8.3.4 -   DETERM DETERMIN AC;ii  AC;ii..O D A Ll LlN NH A NEUTR EUTR A  A EL A  AST STIIC A (LNE) 8.3.5  -   DETERM DETERMIINAt NAt;;iiii..O D A LlNHA NEUT UTR R A PLAS PLAST TICA (LNP) DETERMINAC;ii.O DO MO MOM MENTO FLET ETOR OR RESI RESIS STEN ENT TE 8.3.6 -   DETERMINAC;ii.O 8.3.7 - VERI RIF FIC At;ii  At;ii..O DE   RESISTE RESISTEN NCI A D A VI VIG A DE   AC;O 8.3.8 - LlM lMIT IT AC;i  AC;iii.O DE TENSO NSOE ES DE TRA RAtt;iiii..O 8.3.9 3.9  - VER ERIIFICAt CAt;ii ;ii..O DA VI VIG A MI MISTA STA AO ClSA lSALH LH AM  AME ENTO 8.3.10 - CA CAL LCU LO LO D A   FLECHA 8.3.1 .11 1 -   DETERM DETERMINA INAtt;i ;iii.O DA QU A  AN NTID A  AD DE DE CONEC ECTOR TORE ES TRANSPORTE RTE 9 -   TRANSPO

E D ESCARGA

9.1 -   E5TOC A E5TOC AGE GEM M 9.2 - T RAN RANSP SPO ORTE

INTE NTERNO RNO

10 - MONTA GEM 10. 0.1 1 -  DIS  DIST TRIBUI IBUI<;Ao <;Ao

D A  AS S CH A  AP P AS

10.2 -  FIXAC;:O  FIXAC;:OE ES 10.2. 2.1 1 - QU AN  ANT/DAD T/DADE E 10.3 -  R ECOR CORTE TES S

DE FIXA FIXAtt;O ;OES ES   NA MO MON NT A  AGE GEM M

10.4 -  A RR RRE EMA MATE TES S 10.5·

VED A  A< <;A ;Ao o

10.6·· 10.6

SOLD A  AGE GEM M

DOS CO CONECT NECTOR ORES ES

10..7 -  E SCOR AM 10  AME ENTO 11 -   CONCRE CONCRETA GEM 11..1 • RE 11 RETE TEN N<;Ao 12 -   VERI VERIFIC FICAC;:O AC;:OES ES 13 -  AS SIST ISTEN ENCIA CIA 14 - BIBL IOGRAFIA

DO CONC CONCRETO DE   CALCULO   ...... .......... ...... .......... ....... ......... ....• .•..... ....... ..... ............. ....... ..... ..... .... ..... ............ ............ ....... ............ ..... ...... .......... ............. ............ ...... .... .... ......... ............. ........... ...... ....... .... ...... .... ......... .... .... .......... ....... ....... ........

TECNIC TEC NICA A

Pag Pa g

n a 31 31

Pag

n a 31 31

Pag

n a 32

Lajes mistas mistas de ac;o/ con onc cre reto to foram foram   introduzida introduzidas na Ame Amer  r ica ica po por  r  volta de 1950 e desde entao tem sido largamen rgamentte ut utiiliza zada das s, sen sendo do con ons sider adas seg segur  ur as, con onf f iave iaveis e ec econom onomiicas. A gra ran nde   maioria maioria dos edif r  r cio ios s de estr utur  utur as me mettal alic icas as er guid uido os nos Estad stados os Unidos e no Canada se uti tillizam desta tecnolo tecnolog gia - la j je e com forma forma de ac;o in inc corpor ada ada no nos s pi pisos sos dos dos pa pavim viment ento os.  As  A s laj laje es mista stas s   sao f ormad ormadas as   por ch c hap apa as nervur adas de ac; c;o o so sob br e as qua quais is e de depo pos sitado 0 con concr  cr eto. Est stes es dois dois ma matteria eriais is sa sao o tr  tr avad ados os entre ent re si si po  porr me meio io   de reentran reentra ncias na f or ma ma de ac ac;o ;o,, ga gar  r antindo antindo assim um   compor  compor tament tamento sol oliida dar  r io. io. Uma que uest stao ao qu que e pod ode er a ser l ev evantada r eside eside na di dife fer  r enc enc;a en enttr e as la j je es mistas e as la je  jes s trad radiici cion onai ais s de con concre cretto ar mado. 0 dimen mens sion iona ame men nto de la j jes es mista mistas s e  f eit eito em duas etapas:   fa fa s e c o ns n s trutiv trutivaa ,   quand quando a  c  chapa hapa tr abalha co como mo elemen lementto r esi esisten stentte, as  v  ve ezes com co m escor  escor amen amenttos inte ter  r med mediari ario os, e  f   f as as e d e s erv i c;;o, c;;o, qu  qua and ndo o os do dois mate mater iais iais se ju jun ntam re res sistindo de form forma a so sollida dar  r ia i a os esfo esfor  r <;o <;os exter nos. nos. Outtr a dife Ou fer  r enc;a   que que pode ser  nota tada da e 0 f ato de as laje lajes s mista stas s apr esenta esentare rem m r esi esistenc stenciia e r igi igidez a f lexao sign gnif  if ica cattivas, sem estare estarem m total alm men entte en env volvid idas as pe pello co con ncr eto.  As  A s vantag tagens ens de la j jes es mist sta as po podem dem ser res resumidas como como:: • utili tilizac zac;;ao de chapa chapas s de a c ;o com como o fo for  r ma m a e arm armad adu ur a,   eliminan eliminando em part parte e ou totalment otalmente e execu ecuc c;ao das la la j jes es,, dimi diminuind indo o mui muito to as nec neces ess sid ida ades de mao mao de   obra;

a nece ces ssida sidad de d e es esco coram ramen ento tos s pa para ra a

• no ca caso so de   nao ser  necessario esc esco or amento, amento,   a dur ac;ao ac;ao da obra pod pode era ser  ser  gr andemente andemente r eduz eduzid ida, a, um uma a vez v ez que a execu execuc; c;a ao d  das as la je  jes s nao e mai mais con ond dici cio onad ada a ao te tempo mpo de end endu u r eci ecimento do piso piso de de conc concret reto, o, par para a que estas f  estas  f uncion u ncionem em co com mo sup upo ort rte; e; • as ch chapas de a c ;o   propor cion iona am tipo de ac acabamento bamento..

um a  a   superficie superficie   que, dep depend ende end ndo o da local ocaliizac;ao, zac;ao, p  po od era ser vir de de forro forro,, dispensand pensando o qu qua alqu quer er ou outr tro o

Podemos igua guallme ment nte e cit itar ar as l as  lim imit ita ac;oes oes pa  par  r a

0 uso

deste tipo de   laje: laje:

• eventu tual al   necessi necessidade da da coloca ocac c;ao de ar madu madur as as adicionais para sati atis sf azer azer a l eg i sl a c ; ;a o em vigor  rel relat ativ iva a a   resis t e n c ia ia ediificac ed ficac;;oes,ou at atr aves da ap aplica cac c;aode um um fo for  r ro ro suspen suspenso, ou da pu p ulv lveriz erizac;a ac;aode ode f ibras iso sollantes na f  na  f ace infer ior da da l la a j je; e;

a o f o go go

em

• em pa pav vimentos ond nde e as  c a r g as as d in amicas int interfere erferem m na uniao en entr  tr e a form forma a de ac;o ;o//   concreto concreto. Arma rmadura dura   de ac;ocol ac;ocoloca ocada da na pa part rte e super  supe r ior da laj aje e ao long ngo o dos os v  vaos aos da f orma o rma de dev ve ser  pr   pr evista sta;; • adi diti tiv vos par a acel aceler ac;ao do proce pro cesso sso de de cur a do conc oncret reto o a base base  d  de e cl clo or etos de dev vem se ser  r  ev  e vitad itados, os, po poiis eles ataca acam m a galvani galvaniz zac ac;;ao das chapa hapas s de ac;o; • em r egio egioes es on de pod ode e ha hav ver pr esenc;a  de sa saiis c1 c1o or ados ados trazi trazido dos s pe pello vento em ar eas eas costei costeira ras s,   as chapas chapas d e ac ac;oser vem apenas de forma e as as a  ar  r madur  madur as de re reforC forC;;o sao nece ces ssar ias. ias.  A form forma a em ch cha apa de d e ac;o da PERFILO LORd Rden enom omiina nado do basicamen camentte ci cinc nco o func;oe func;oes s pr inc nciipa paiis:

de Poly lyd deck, e re resul sulta tado do de intens ntensas as pesqu pesquiisas sas,, est estu udo dos s e ensai ensaio os , e possu suii

• ser vir de plata ataf f or  or ma m a de tr aba aballho   durante a construc; construc;a a o; • f or ma de ac; ac;op oper  er manent manente pa par  r a a const nstr  r uc;a uc;ao da la j je e; • dispen dispens sa 0 uso de qua quallqu quer er outra arm armadu adur  r a pos posiitiva na f lexao da la j je e de conc concr  r eto, gara aranti ntida da pel ela a pre pres senc;a de moss mossas as (  (reent reentr  r anci ancias as), ), que transmit transmitem esforc sforc;;osde ci cisa sallham hame ento long ongiitud tudiina naiis na int nterf  erf ace ace ac ac;;o-co concreto ncreto e pelo atrit trito o de con confi finam namen entto do   concr  concr eto no me meio da form forma a de  ac;  ac;o; o; • a  l laj aje e  m  miista e a vi  vig ga de  a c; apoio pode podem m ser  un  u nida idas s entr e si a  attr ave aves de  conec  conecttor es es de cisa salh lham ame ento do tipo pi pin nG com ca cabec; ec;a a, cr iand ando o c ; o   de apoio um novo co conj njunt unto o ma maiis resi resistent stente e do que tra rabal balh han ando do indi div vidual mente, e • pro prov ver  r esistenci esistencia ho hor  r izontal izontal (diaf ragm ragma) a)   em casos de esforc; esforc;osde osde v  vent ento o e de ter  ter r  re   motos.

Est ste e  manual tem por final finaliidade auxililia ar  os calculistas no pr  p r ojet ojeto de edi edif  f ica cac; c;oes oes util utiliizando 0 sistema de la j jes es mistas co com fo for  r mas m as de a c ; o galvani galv aniz zad ado o incor por  por ado "Poly lydec deck k 595 595"" da da PERFILOR  PERFILOR,,desmis smisttif icand ando o 0 uso desta tecnol tecnolog ogia ia,, que que e lar  e  lar game gamen nte uti tillizad zada a em todos todos os os pa  par  r ses ses indus indu strial trialiizad zado os ha algumas deze dezenas de ano nos. s.  Apr esen  Ap enta tam mos   nas sec sec;oe ;oess sseg egu uinte tes s um r esumo esumo dos pro proce ced diment ento os para a utilizac;ao da la j je e mista baseada em norma ormas s br asile asileiiras e/ou outra tras s nor mas inte terna rnac cio ional nalm mente reconh onhe ecid cidas, as, co com m ap aplic lica ac;oes vol olta tadas das pr edo edominantemen minantementte a  e  edi difi fic cac;o ac;oes es m  me etalilicas cas.. Esclar ecem cemo os ain ind da qu que e 0 sistema pode pode ser tambe bem m utililiza zado do sobre estru estrutu tur  r as a s de concr concret eto o, ca care rec cendo apenas  de que se aten a tentte a alguns detalhes detalhe s const nstr  r uti utivos es espe pec cff icos ba bas stan ante te simp mple les s.

 A PE RFI LO R e r esul esulta tado do da al alia ian nc;a c;a e  es stra trate teg gica en entr tre e du duas as da das ma maiior es es   companhi companhia as do seto etor  r  de tel has de ac ac;o ;o,,  H  Hai air  r onville, do gr upo eur ope opeu Ar celor  celor , e a  naci  nacio onal Perkrom erkrom,, divisao do Gr  G r upo upo Tekno ekno..  A Haironv ronvill ille e e a Pe Perk rkr  r om om intr ntrodu oduzira ziram m a tecn tecniica da la j je e mista no Br asi asil  nos anos 70 (atra atrave ves s de sua ua a  ant nte ecessora   ROBTEK),util ROBTEK),utiliz izan ando do um modelo model o de pe perfil rfil largam largament ente e ut utili iliza zad do no mer cad cado Nor te t e Amer  Amer icano, icano, (PO POL LYDECK 76 76Q QL e FORMA MAL L A  AJ JE 7  76) 6),, pe perfil rfil est ste e   que apr esent esenta 6t 6tiimo desempenh empenho o e  t teve eve   sua utili utiliz zac ac;;ao r elativa ivam mente limit itada ada no Br asi asil   devido devido a  um  uma a ser ie i e de res restri tric;o c;oes es e tf  t f mid ido o des esen env volvim vimen ento to da ind ndust ustri ria a de cons con struc truc;ao ;ao   metali metalica ca no pais dur ante as as u  ulltima mas s   decadas. decadas.  A evo volu luc c;ao ao n  nat atura urall de desta sta tecnic tecnica a de const str  r uc;ao tev teve maior inc ncr  r emen e mento to em nos oss so  pars dura duran nte a ult ultiima dec deca ada mot motiivand ando o a  i indust ndustri ria a de componente component es a lanc anc;arnovos ;arnovos pr odu odutos, com   tecnol tecnologias   mais avan avanc; c;a adas das..  A Hairon aironv vilillle lanc;a em 1998, 0 Polyde dec ck 595 595,, pro produ dutto de dese sen nvol olv vid ido o pe pell a empresa empresa na Eur opa o pa e comer cia ialiliza zad do de des sde 1995 995,, se send ndo o   fruto fruto de uma evoluc oluc;;ao de di dife fer  r entes   geome geometr ias desen env vol olv vid idas as pel pela empresa, que inv inves este te em   pesqui pesquisas dest destes sist sistema emas s ha var  var ias decadas ecadas.. Sao vario arios s   os desenhos desenhos dos per f f is disponi poniv veis par a este uso em to todo 0 mu mun ndo do,, send endo o a tecno cnollog ogia ia de cad cada a f abr  abr ican cante te des dese envol olvid vida a pa pa'r 'ra a  v  va ari rias as

f aixas de utilizac;ao e tendo cada tipo algumas vantagens conf or me 0 caso.  A PERFllOR   busca r efor c;ar sua participac;ao no mercado com 0 Polydeck 595, por este oferecer  0 modelo mais versatil e economico, sendo tambem 0 mais vendido no mer cado Europeu, pr opiciando um diferencial   de economia pela sua maior lar gura util e pelo   menor consumo de concreto necessar io, isto trabalhando em regimes de car ga nas faixas mais usuais.

AT E R IAlS ~ 4-M

U T ILIZ AD O S

~~ 4." - C H APA D E Af;O

 A chapa utilizada na f abricac;ao das  f o rmas e de espessura fina, ger a lmente de baixo teor de   carbono, r evestida por uma camada de zinco. A super ff   cie da  chapa apr esenta br i lho metalico com aparencia tfpica do processo de zincagem. 0revestimento de zinco mais u tilizado para aplicac;6esem geral e do tipo B, segundo a nor m a NBR-7.008.  A fabr icac;ao das chapas de a c;o e conf orme a norma tecnica brasileir a NBR-10.735 gr au Z AR-280. Damos a seguir as propr iedades do mater ial: •   limite de escoamento minima . 280 MPa • limite de resistencia  a   trac;ao . 380 MPa 16% • alongamento mfnimo ..... : 36 IJ.m(total   para duas f aces) • espessur a da camada de r evestimento .. 6,40 kg/m2 (0,80 mm ) • peso com revestimento de zinco. 7,60 kg/m2 (0,95 mm ) 10,0 kg/m2 ( 1,25 mm )

~~

4.2 - PO LV D EC K 595

Os per f is Polydeck   595 saG obtidos atraves da per filac;ao  a f ri  o de uma chapa de   ac;o zincada. Sobre a sua superffcie   saGconf ormadas reentrancias denominadas   mossas, cuja func;ao e de transmitir esforc;os de cisalhamentos longitudinais, limitando 0 deslizamento relativo entre a chapa de  ac;o e  0 concr eto. Desta associac;ao resulta um sistema muito mais  rfgido e r esistente do que a soma dos valor e s resistentes de cada elemento independentemente,   denominando-se entao pec;a mista.  A   geometria do per fi l "595" seguintes vantagens:

e resultado   da evoluc;ao mais recente entr e varios desenhos utilizados na Europa, podendo destacar  as

• utilizac;ao de   mossas, propiciando uma maior  r esistencia ao cisalhamento entr e a f o rma de ac;o e  0 concr eto; •   altura do per fi l e inf er ior  aos dos modelos convencionais, permitindo um r ecobrimento maior por area de constr uc;ao, com economia no volume do concreto; • otimizac;ao da f orma de a c;o tor nando a la je mista mais leve e resistente.

o

Polydeck e normalmente produzido em chapas galvanizadas de 0,80 mm, 0,95 mm e 1,25 mm e 0 seu comprimento de 2.500 mm a 12.000   mm, conforme determinac;ao do   projeto (outras medidas, mediante consulta previa). A seguir apr esentamos as propriedades principais do per f il: E s p e s s u ra d a c h a p a (m m )

I~-

Lor   ura Citil= 84 0

o

concr eto a ser utilizado deve ter uma resistencia a compr essao, f ck   maior  ou igual a 20 MPa par a ruptur a por   compr essao (28 dias). Aditivos a base de cloretos devem ser evitados por agr edirem   a camada   de zinco das   chapas de a c;o . A massa especf f ica a ser considerada nos calculos e igual a 2.400 kg/m3

n o m in a l s e m re v e s t.

0,80 0 ,76

0,95 0,91

1 ,25 1 ,21

P e so B ru lo

(k g J m 2 )

9 ,1 4

10 ,86

14 ,29

A r e a d e S e ~ iio T ra n s v e r s a l d o A ~ o ( A p ) C e n tr o d e G r a v id a d e (in f e rio r /s u p e r io r )

(m m /m )

10 86

1 30 0 1 729 32 ,4 /  2 6,6

M o m e n to d e In e r c ia

(m m  4 /m )

5 515 0 0

7 4 5 .6 00 9 010 00

M o d u lo R e s is te n le In fe rio r 

(m m 3 /m )

17 020

2 3 .0 20

2 78 10

M o d u lo R e s is te n te S u p e r io r 

(m m /m )

2 0.7 30

2 8.03 0

33 .87 0

E s p e s s u ra T o ta l d a la je (m m )

V o lu m e d e C o n c r e to (m 3 f m 2 )

P e s o P r o p r i o ( N /n l)

11 0 12 0 13 0 14 0 15 0 16 0 17 0 18 0 19 0 20 0 21 0 22 0 23 0 24 0 25 0

0,0 77 0,0 87 0,0 97

1 .84 8 2 .08 8 2 .32 8

0,1 07 0,1 17 0,1 27 0,1 37 0,1 4 7 0,1 57

2.56 8 2.80 8 3.04 8 3.28 8 3 .52 8 3 .76 8

0, 1 67 0,1 77 0,1 87 0,1 97

4 .00 8 4 .24 8 4 4 4 8 4 .72 8

0,2 07 0,2 17

4 .96 8 5.20 8

 2

(m m )

 3

~~

4.4 - AR M AD U R A

C O M P LE M E N T AR

 As f or mas   de ac;of uncionam como armadur a par a momentos f letores positivos, nos casas onde existir em momentos fletores negativos, armaduras super iores devem ser  pr evistas no pro jeto de lajes mistas. Par a a contr ole do apar ecimento de f issur as provocadas pela r etrac;ao e variac;ao ter mica   no concr eto, normal mente sao empregadas telas de ac;o montadas no sentido tr ansversal a viga. Exper iencias tem demonstrado que a capacidade de car ga e aumentada   em pelo menos 10% quando no sistema forma de ac;o /   concreto utiliza malhas de ac;osoldados. Esta armadura adicional e colocada apr oximadamente a 2 0 m m do tapa da laje, tendo uma area minima de 0,1% da area do concr eto acima   da forma de ac;o. Mesmo utilizando esta armadur a de r etr ac;ao, ela nao ser a   capaz de tr ansmitir    toda solicitac;ao devido aos momentos negativos nos   pontos de apoio, a menos que se jam realmente projetadas para este fim. Ger almente se utilizam telas   padronizadas de   ac;o soldadas,   fabricadas a partir de bar ras de   ac;o tr ef iladas CA-50,   conf orme a tabela abaixo:

M alha anti-fissuracao C am po si ~ a o T ip a

M alha (m m )   Fias (m m )

O im en siie s

R alas (m )

A r e a

P eso

P aineis (m ) (m m 1/m ) (k g/m 1)

3 ,0 x 3 ,0 3 ,4 x 3 ,4

2 ,45  x  1 2 0 ,0

47

0,7 6

Q -6 1

1 5 0 x  1 5 0 1 5 0 x  1 5 0

2 ,45 x  1 2 0 ,0

61

0,9 7

0-75

1 5 0 x 1 5 0

3 ,8 x 3 ,8

Q -9 2

1 5 0 x 1 50

4 ,2 x 4 ,2

2 ,45 x  1 2 0 ,0 2 ,45 x 60 ,0

76 92

1 ,2 1 1 ,4 8

Q -1 1 3

1 0 0 x1 0 0

3 ,8 x 3,8

2 ,45  x 60 ,0

11 3

1 ,8 0

Q -1 3 8

1 0 0 x1 0 0

4 ,2 x 4 ,2

2 ,45  x 60 ,0

Q -4 7

Q -1 5 9

1 0 0 x1 0 0

4 ,5 x 4 ,5

13 8

2,2 0

2 ,45 x  6 ,0   15 9

2 ,45  x  6 ,0

2,5 0

~~ 4.5 - A R M A D U R A

. ..- .' ~

~

.4

\\

.

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- . : 0 . " - .

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...

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.

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S U P LE M E N T A R

.4 .5 ."- AR M A C ;O E SN E G A T IV A S S O BR EO SA P O IO S IN T E R M E D IA R IO S Sabr e apoios intermediar ios, igualmente para qualquer la je de concr eto armada tr adicional, podem ser necessar ias ar madur a s para as momentos negativos, tal necessidade deve ser  verificada pelo calculista da obra. Estas armadur as devem cobr ir   no minima uma zona igual a 0.3 vezes a vao de ambos as lados do eixo do apoio.  As armaduras se posicionarao 20 mm embaixo   da superffcie da laje L  =  03

(L 1  + L2)

• 4.5.2 - A R M A C ;O E SD EAD E R E N C IA

Se a esf orc;o cortante verificado for superior ao esfon;o cor tante   admissivel, pode-se acrescentar armac;ao complementar  inf erior,   ancorada sabr e   as apoios. Essa posic;ao pode afetar   apenas as vaos extr emos.

em zona

 A eventual necessidade destas ar mac;6es deve ser clara mente detalhada nos pr o jetos executivos.

~ c :t = P ------- -----~ ----1 IL l

.1

•4 .5 .3 - AR M Af;O E S

D EC O N TIN U ID AD E

SO BR E V IG AS P R IN C IP AlS

Sobre as vigas pr incipais pode ser  necessar io prever armac;6es complementar e s para os momentos negativos, quando se leva em conta a continuidade e/ou   esta pr evisto um revestimento de piso f ragi!. • 4 .5 .4 .  AR M AD U R AS

C O M PLEM E N TAR E S

P AR A M O M EN TO S

PO SITIVO S

Conforme   indicac;ao dos catalogos e tabelas Polydeck 595, a capacidade   portante de sobrecargas acidentais pode ser insuficiente par a determinado caso, condic;ao em que 0 calculista da obra devera dimensionar  ar madura complementar positiva   a ser  posicionada na parte b~ixa do per fil, com 0 respectivo distanciador  para   garantir seu completo r ecobr imento. •4 .5 .5 - AR M AD U R A

P AR A BALAN f.;O S

Devido aos perf is Polydeck absor ver em unicamente momentos positivos, eventuais balanc;osdevem ter sua propr i a armadura dimensionada pelo calculista da obra, bem como pr evisto cimbr a mento especff ico para balanc;os acima de 20 cm. •4 .5 .6 - AR M AD U R A

P ASS IVA

P AR A PR O TEf;AO D E IN C EN D IO

Confor me NBR  14.323, pode ser necessaria uma ar madura complementar  calculista da obra dever a indicar sua eventual necessidade no pr o jeto   executivo. ~ ~ 4 .6 -E S Q U E M A

para atender s eus requisitos em situac;ao de incendio. 0

ESTATICO D EO PE R Af;AO

o esquema estatico par a la jes mistas  considera basicam ente as pec;as com o si mplesment e apoiadas, r ecebendo f ixac;6es de  carater  construtivo as vigas par a evitar  0 deslocamento dur ante a concr etagem e incrementando a solidar izac;ao lateral cober ta   basicamente pelo atrito entre as pec;as.Nesta situac;ao, nao sao utilizados conectores de cisalhamento e a  estrutur a   do edif fc   io deve ser dimensionada independente das la jes, sem consider a-Ias como tr avamento lateral e dimensionando as vigas isoladamente. As vantagens   deste esquema estatico sao  tfpicas de obras   menores, onde a   mobilizac;ao de equipamentos, mao de obra e 0 propr i o custo dos conector es em volumes pequenos nao compensem a economia   gerada por um dimensionamento solidario estrutura / lajes.  A utilizac;ao dos conectores no entanto, possibilita 0 dimensionamento das vigas solidar iamente as la jes, dimensionando-as como "1" e consequentemente com economias na sua massa de   ac;o. Tambem nesta situac;ao, a la je passa a tr abalhar    como travamento da estr utur a, pr oporcionando uma economia geral no sistema. o custo unitar io   dos conectores, sua  instalac;ao e a mobilizac;ao   dos equipamentos necessarios esta fortemente relacionado a escala de produc;ao, sendo por  isso sua aplicac;ao inter essante para obras de grande porte. ~ ~ 4 .7 -   C O N EC TO R ES D EC ISALHAM EN TO

 As chapas de ac;o perfiladas devem ser capazes de transmitir  0 cisalhamento horizontal, exercido na   interface   entre a chapa de ac;o e 0 concreto; a simples ader encia entr e eles   nao e considerada como sendo eficaz par a uma ac;ao mista. A colabor ac;ao entre estes deve ser  assegurada pelos seguintes elementos: 1. ligac;ao mecanica realizada   atraves de defor mac;6es na chapa (emboc;os ou dentes);

2. ligac;ao por atrito par a os perfis com f ormas r eentrantes (asa de andorinha); 3. ancoragem nas extr emidades r ealizada por conector es soldados, ou outr o tipo de   conexao local entre combinando excl usiv ament e co m as situac;6es 1 ou 2;

0 concr eto

4.   ancoragem de extremidade por deformac;oes das nervur as   nas extr e midades da chapa de ac;o, combinando a situac;ao 2.

e a chapa de ac;o,

exclusivamente

com

Os  conectores sold ados ou outr os tipos de ligac;ao nao podem ser  levados em considerac;ao por  si so, mas unicamente em complemento aos elementos acima mencionados. Podemos acr escentar  que esta possibilidade nao e   utilizada cor re   tamente, pois a justif icativa da utilizac;ao dos conectores em associac;ao com as situac;oes "1 e 2" e muito complexa e delicada.   Na pr Mica,   os conector es sac utilizados somente para solidarizar as vigas ao concr eto, 0 que   permite r eduzir sua secc;ao. Essesganhos podem ter um ef eito negativo, pois a espessura minima de concr eto acima das chapas perfiladas passaa ser  superior  a uma condic;ao normal, po is devido a altura dos conector es esta espessur a  tende a ser maior em func;ao do cobr imento recomendado pela NBR 8800 e NBR6118.

o   comportamento de estr uturas mistas e baseado na ac;aoconjunta entr e 0 perfil   de ac;oe 0 concreto, e para que isto ocorra e necessario que na interf ace ac;o-concr eto desenvolvam-se forc;as longitudinais de  cisalhamento,   esta aC;aomista e desenvolvida quando dois elementos estr utur ais sac inter conectados de tal   forma a se deformar em como um unico   elemento. Par a esta ac;ao utilizam-se conector es de  cisalhamento par a aumentar   a resistencia da la je ao cisalhamento longitudinal e assegurar uma interac;ao completa entre a laje mista e as vigas de sustentac;ao. Essa uniao   pode ser realizada por: •   conectores tipo pine com cabec;a (" st ud  bolts" ); • conectores em per fi  l U Laminado; • conectores tipo HVB f i xados com pinos cravados por explosao.

 Atentaremos somente ao conector do tipo pine com cabec;a, por  ter side r econhecido como 0 mais eficiente nas construc;oes mistas entr e vigas de ac;o e la jes de  concreto. 0pr ocesso de   montagem e r apido, 0 conector  e   soldado dir etamente sobr e a viga metalica atraves de   uma pistola de   solda especial, sendo a solda resultante de b oa aparencia,   nao necessitando de limpeza poster ior, e a r esistencia desenvolvida pela f usao total da solda do pine e maior  que 0  do pr opr io pino.

o mater ial utilizado na fabr icac;ao dos "stud bolt s"  e de baixo teor de carbono,   segundo a nor ma ASTM A-1 08: • limite de escoamento minima . • limite de resistencia a trac;ao • alongamento minima

50 KSI (345 MPa) 60 KSI (415 MPa) : 20%

Listamos abaixo   as dimensoes de st ud  bolt s   mais utilizados: S T U D H D L T D E U S O C O R R E N T E D ia m el r o

C om pr . C o m pr. d o d o p in e   pine s o ld a d o (m m ) (m m )

T ip o 1 0 1 -0 9 8 -0 0 3 1 0 1 -0 9 8 -0 0 7 1 0 1-0 9 8 -0 1 1 1 0 1-0 9 8 - 0 1 5 1 0 1-0 9 8-0 1 9

(m m ) 1 9 ,1 1 9 ,1 1 9 ,1 1 9 ,1 1 9 ,1

81 106 132 157 183

76 102 127 152 178

1 0 1-0 9 8-0 4 7

1 9 ,1

208

20 3

D ia m elr o A ltu r a P es o C ab e ~ a C ab e ~ a (m m ) (m m ) (k g )

32 32 32 32 32

0 ,2 2 0 ,2 8 0 ,3 4 0 ,3 9 0 ,4 5 0 ,5 1

Nos calculos par a a deter minac;ao da r esistencia d a fo   r ma de ac;o, antes da cur a   do concreto, devem ser  COr ls ::;F2:::;:-;: cargas: • peso proprio do concr e to molhado,   da forma de ac;o e da armadur a; observando que a espessur a  de coner e: de ac;o nao deve ser  inferior a  50 mm . • sobr ecarga de obra, que devera ser  0 mais nocivo dos dois casas: - carga unif ormemente   distr ibuida . : 1,0 kN/m2 -  carga linear distr ibuf da : 2,2 kN/m aplicada perpendicularmente as ner vuras da f orma colocada na posic;ao mais desfavor avel   para ver if icac;ao somente do   momenta f letor.

9 ,5 9 ,5 9 ,5 9 .9 .-

seguintes da for ma

c :::~

::::;:-;:: =_c

• 0 efeito

de empoc;amento dever a ser  considerado acrescentando a espessura do concr eto, altur a vertical, caso 0 deslocamento se ja maior  que a relaC;aoL(/ 250.

e er a ser  a f lecha

 As cargas de ser vic;o aplicadas sobre a  laje ser ao aquelas especificadas no pro jeto. Caso nao se ten a e~r ~~:: --=:::rr -::;23 a r espeito, os valores  das cargas  poderao ser adotados baseados nas tabelas f ornecidas pela nor ma br asileira NBR-6.120 _

Sera consider ada a seguinte combinac;ao de ac;oesmais comum antes da cura do concr eto, de acor do co., a 1,3 * (  p (or ma +

Parmad )a,o

+ 1,4 *

(Peonere ,o)

+ 1,5 *

Par a a combinac;ao ap6s a cur a do concreto sera: 1,4 * (

P /aie

+ Putilidad e sl + 1,5  * (Pser vico )

(Psobrecar ga )

(01)

3[:>-8

_

 A verif icac;ao da f o rma pode ser   feita conf o rme Ir on and Steel Institute)

para os estados

o deslocamento

devido

exceder  Lf l

nao devem da for ma

vertical

ao peso pr 6pr io

a especif icac;ao

ultimos,

AISI ( American

obser vando

sempre

da chapa e do concreto

180 ou 20 mm, 0 que for menor,

de ac;o na dir e~ao das ner vuras.

apresentados

limites

onde

M O M E N T a F L E T O R R E S IS T E N T E (N m /m )

que

E sp essu ra d a C h a p a (m m )

molhado

L f  eo van te6r ico

Para cada uma das situaC;6es abaixo sac

os valores cr ft  icos de esf o r~os solicitantes

.

0 ,8 0

0 ,9 5

4530 5 .5 1 0

6 .1 2 0

7 A O O

7A60

9010

O IAD A •5 .4 ."- LA.lE BI-AP

•.  5.4."."-

C AR G A UN IFO R M EM ENTE

D ISTR IBU iD A

(03)

1\11= Rd 2  = 0,50 * q * L f 

~

I

Md+= 0,125

.1

L f 

R dl

R d2

~

I.

V

*q *

(04)

8 = 0,013

* q *

VI (E, *

Rd1=Rd3=

0,375

* q * Lf 

(05)

I)

·1

L f 

R dl

R d2

•5 .4 .2 - LAJE C O M TRIESAP O IO S • .5 .4 .2 ." - C AR G A D ISTR IBU iD A

~

I

L f 

Rdl

.1 .

I

L f 

R d2

R d3

Vd = 0,625

*q * L f 

(09)

Md+= 0,070

*q * L f 2

(10)

8=0,0054*q

1

R d2

L f 

.1

R d3

(08)

Rd2  = 1,25 *q * Lr 

Md-  = 0,125 * q *

~ l L f  I R d1

(07)

V

(11) (12)

*L,4/(E,*I)

Md+= 0,203

* P * L f 

+  0,096

* q *

V

(13)

Md- = 0,094

* P * L f 

+

* q *

V

(14)

0,063

1 ,2 5

LAJE COMQUATRO APOIOS

•5 .4 .3 -

.•.5 .4 .3 .1-

~

Rd1

CARCA UNIFORM EM ENTE DISTRIBUiDA

Rd2

R d3

R d4

Rdl = Rd4 = 0,4 0 * q * L,

(15)

Rd2 = Rd 3= 1,10 * q * L,

(16)

Vd = 0,60 * q * L f 

(17)

 M  d+ = 0,080 * q * V

(18)

V

(19)

M d_ = 0,10 0 * q *

~-L-f-t

R d 1

Rd2

o

R d3

R d4

=   0,0069 * q *

V  I ( Es * I )

(20)

Rd 2 = 1,20 * q * L f 

(21)

Vd  =0,617*q*Lf 

(22)

 M  d + = 0,074 * q * V

(23)

 M  d- =   0,117 * q * V

(24)

 p ~

~ = = L = f 

= . t = = L f  = .t

Rd1

Rd2

Rd3

Rd4

Para as equa~6es acima: •   Pea carga concentrada que pode ser devida   ao homem   ou equipamento; •  q e a carga distr ibuf d a devida ao  concreto (incolor )   ou ao uso (hachurada); • L, eo vaG livre da laje mista.

~ ~

5 .5-

DA LAJEDEPOIS DA CURA DO CONCRETO

VERIFICA~O

.5 .5 .1 -

RESISTENCIA DE c.ALCULO

Para a verifica~ao da laje mista pr ovocado pelas cargas de ser vi~o, apos garantido 0 travamento mecanico longitudinal entr e a forma de a~o e 0 concreto, os valor e s de r esistencia de calculo devem ser maiores ou iguais que   os valor es solicitantes impostos pelos car regamentos. Todas as ver ifica~6es serao baseadas nos   estados limites ultimos, conforme a especif ica~ao tecnica brasileir a NBR-6.118, NBR-8.800 e NBR-14.323;   com exce~ao do   deslocamento vertical da f o rma de a~o incorporada,   que ser a baseado no estado limite de utiliza~ao, devendo ser  menor que Lf l 350, considerando 0 efeito da sobrecarga. Os seguintes estados limites ultimos   podem ser atingidos quando   a resistencia da laje for suficientemente forte para r esistir as a~6es de projeto: • se~ao crf tica I : resistencia a flexao Mp,Rd. Essase~ao poder a ser crftica, caso ha ja cisalhamento total da conexao na interf ace entr e a  forma de a~o e  0 concr eto. • se~ao cr ft  ica II : cisalhamento longitudinal VI,Rd. A maxima car ga na laje e deter minada para r esistir  ao cisalhamento da  conexao. o momenta resistente ultimo nao pode ser atingido na se~ao I, caracter izando uma conexao de cisalhamento   parcial. • se~ao crf tica III : cisalhamento ver tical e pun~ao e  curtas com cargas de grande magnitude.

If I

~-~

--

I

V v , Rd .

t

Esta se~ao somente sera cr ftica em casos especiais, por exemplo em lajes altas

f 

t

I

V a o d e c is a lh a m e n to L s

•.

5.5 ..•..• - M OM ENTO FLETOR

No dimensionamento da   laje mista, os momentos sobr e os apoios saG determinados considerando que as vigas se jam continuas de iner cia constante, admitindo-se uma diminuic;ao devido a redistr ibuic;ao de tens6es por f issur ac;ao (alongamentos / encur tamentos dos materiais maiores nos apoios que nos vigamentos).

o  coeficiente de diminuic;ao normal mente   adotado e de 0,85 (15% de diminuic;ao). Este fato e levado em considerac;ao na determinac;ao das tabelas de solicitac;ao de calculo, apr esentadas par a 0 caso de vaos iguais com cargas distribuidas. Par a 0 calculo do momenta r esistente positivo Mp,Rd, que sera baseado no   estado limite ultimo de def ormac;ao plastica   do concr eto, ser a consider ado que a ar ea ef etiva de concr eto resiste a  uma tensao   de compr e ssao de: ( 0,85 * f e k / Ye ), constante em toda altur a da laje, entre 0 eixo neutr o plastico e as  f ibr as extr emas mais compr imidas de concr eto, e a resistencia   da chapa de ac;o tomado como sendo: (  f yp / Y ap ). Quando   eixo   neutro plastico estiver localizado acima da  forma de ac;o da laje mista, 0 momenta positivo r esistente pode ser  calculado como segue:

com: x - altura de compressao do   bloco de tens6es do concr eto, nao superior  a 0,8 vezes a espessura do concreto he, em mm, dado por : x = Ncf  / [ b  * (  0,85 * f ek

Ye) ]

/

onde:  N et  -

f or c;a aplicada no concreto, igual a (  A p * f  y p

 Ap

ar ea efetiva da f or ma de ac;o em tr ac;ao, em mm2 .   No caso de instalac;ao de barras de armadur a, dever a o ser convenientemente ancoradas, conforme NBR-6.118 e  0 esf or c;o de plastif icac;ao e formado   pelo conjunto.

-

/ Y a p ),

em N;

dp -  distancia do centr o   de gr avidade da for ma ao topo da la je, em mm; b - largur a da sec;aotr ansversal   considerada, em mm; Ye - coef iciente

O ,85f c k Y e

de segur anc;a do concreto, igual a 1,50;

 j

Yap- coeficiente de segur anc;a da f or m a de ac;o,igual a 1,15.  A distribuic;ao de tens6es   pode ser   esquematizada como dado na figura ao lado.

Fig. 8-  Distribuir;ao de tensoes par a momenta positivo com Iinha   neutra acima da for m a de ar;o

Linn a de C e ntro do   Perf il do For m a   d e A ~ o

~

Y e p

Quando eixo neutr o plastico estiver   localizado abaixo da f or ma de ac;o da la je mista, 0 momenta positivo r esistente pode ser  calculado conforme a f igura abaixo, ou de f o rma simplif icada (despr ezando 0 concr eto no inter ior das ner vur as), como sendo:  M  p ,Rd 

=

* z +

N et 

M  p ,r 

com: z  = h, -  0,5 * he-  e p + (  e p

-

 N et  =  he *

Ye)

 M  pr 

-

b * (  0,85 * f ek 

/ 

e )  *

N et  /  ( A p

* f  yp

/  Y a p)

momenta plastico r eduzido da  forma de ac;o, dado por :

 M  pr  =  1,25

*

M  pa

* [ 1 -

N et  / ( A p

* f  y p

/ Y ap)]

>

M  pa

onde: Mpa -   momenta r esistente plastico da sec;aotransver sal da f or ma de ac;o; h,

-  altura total da la je, em mm;

b

- lar gura unitar ia da la je, consider ada igual a 1.000 mm;

e

- distancia da base da f or ma de ac;o a sua linha de centr o, em mm;

ep

-

distancia da base da  f or ma de ac;o a linha neutr a plastica,   em mm;

e outr o s sf mbolos saG dados   no par agr af o acima. LNP - linha neutr a   plastica LC - linha de centr o

Par a 0 calculo de  momenta negativo M  p Rd  , no estado limite ultimo, pode-se aplicar  a equac;ao abaixo, que devera ser  maior ou igual que o momenta sobr e 0 apoio pr ovocado por todas as forc;as aplicadas   nos tr amos.

*  z *  f y s / Y ,

= A s

 M  p,Rd 

onde:  A, - ar e a da armadura par a lar g ura unitaria de la je; z f y,

- brac;o de alavanca do momenta fletor ; tensao   de escoamento do ac;oda ar madur a;

-

Y, - coef iciente de minorac;ao do ac;o, igual a 1,15 (com qualidade controlada).

 Na montagem das t abel  a s de cargas distri buid  a s sobre a  laje nao f  oi l evado em consid e r a t; a o a  re si s timcia a  compre ss a o  ch a p a d e a t ;o. A re sistimci a d  a ch a p a de a~o some nte podera se r lev a da em   considera~ao   caso a  form a d e a t;o sej a   continua .

da

 A r esistencia de calculo ao cisalhamento longitudinal V  / . Rd  ,   em N, sem ancor agem extr emo, nao dever a ser inf er ior  a maxima f or c;a cor tante V, r elativa a 1.000 mm de largura de la je, e sera determinada atraves do metoda semi-empf rico "m-k", usando a seguinte expressao:  =

V   /, Rd 

0'1

*

b

* d p * [ (  m * p *

h  / L,)  + k ]

(28)

onde: 0'1 -   coeficiente

de resistencia, tomado igual a 0,80;

b

-   largura de la je, considerada igual a 1.000 mm;

dp

-

h

distancia do centro de gr avidade da f orma ao topo do concr eto,   em mm;

-   espessur a  total da la je mista, em mm;

p -   relac;ao entre a sec;aoda forma de ac;oe a ar ea util do concreto lA p / (  b * d  p)

];

m • k -   constantes empfricas obtidas atraves de ensaios em chapas de ac;o com oleo, baseado no estado limite de utilizac;ao, em N/mm2 0metodo m-k introduzido por  Porter -Eckber g , baseia-se   na deter m inac;ao de uma reta de regressao dos   resultados experimentais, onde "m"   corresponde a inclinac;ao da reta e "k" 0 valor d a abscissa na or igem. 0 par  de valor es m-k se aplica a ac;oes estaticas, tais como   cargas residenciais, comerciais;   e ac;oes dinamicas fracas,   que nao conduzam a qualquer  f enomeno de fadiga   ou de impactos r epetitivos, tais como ediflcios industr iais, estacionamentos, etc, cuja carga maxima por  eixo nao se ja superior  a 3.000 kg.

L, -  vaG de cisalhamento, em mm, que devera assumir um dos seguintes valor es: • Lf /4 para cargas unif ormemente   distr ibuf das sobr e a la je; • distancia entr e a car ga concentr ada e vao;

0

V A L D RE S D E M E K P A R A D PD L Y DE C K 5 9S

apoio mais  proximo para cargas simetr icas ao

• distancia entr e uma car ga f ictf cia de valor  igual  a   maxima for c;a cortante e 0apoio mais proximo, valido para car re   gamento generico qualquer. Esta area deve   ser calculada igualando-se as areas   sob 0  diagr ama de forc;a cortante do carregamento real e do carr egamento equivalente;

m (N /m m

k  2 )

(N /m m  2 )

A e D e s E s t a t i c a s

20 0,4

0,00 5

A £ D e s D i n a m i c a s F r a c a s

151 ,8

0,00 5

• situac;oes em que a laje composta e pr ojetada como continua, utilizando um vaG bi-apoiado equivalente   entre pontos de inf lexao do diagrama de momenta f letor par a a   determinac;ao da distancia de cisalhamento. Entretanto, par a os vaos extremos, 0 valor  de compr imento   total entre apoios deve ser usado no pr o jeto.

Fissur o\

-f  - - - - -

--- .S -

-

±-deslizomento

~~~~~~~

T

T

Lf 1

Lf2

T

T

Lf 3

T

Lf 4

:

~~'C7~~ ~-

6 .

1

6 .

~

T

Lf1

T

Lf3

T

 A expressao de calculo da resistencia ao cisalhamento longitudinal somente   e valida   se as car g as aplicadas sobre a superff cie d o p iso forem maiores que  as cargas suspensas, incidentes sobr e a f ace infer ior da f orma de a~o.  A r esistencia ao cisalhamento longitudinal de  calculo poder a ser   aumentada pela intr o du~ao de conector es de cisalhamento .

• 5.5.1.3 - CISALH AM ENTO LONGITUDINAL COMANCORAGEM Salvo alguma outra contr ibui~ao a r esistencia ao cisalhamento longitudinal, atraves de meios comprovados por  testes, a ancoragem de extr emidades das l ajes com conectores sera calculada para a for ~a de tra~ao devida a forma de a~o no estado   limite   ultimo.  A resistencia nominal ao cisalhamento utilizando conector es tipo pinG com cabe~a como ancor agem,   soldados atr aves das f or mas de a~o, dever a ser  0 menor  dos valor es de r esistencia obtidos entr e a equa~ao (34).

P 'd =  k,  * f u * (n * d,2 / 4 ) e a expr essao abaixo, dada por:

P  pb •Rd =  k o * ddO* t * f y p com: • k =  1 + a / ddO S ;  4,0 0

onde:

• f  yp

tensao de escoamento da chapa do Polydeck,   igual a 280 Mpa;

-

• ddo- diametr o   do colar  de solda na base, que pode ser considerado como 1,1 vezes 0diametro da haste do  conector, igual a 2 1,0 mm; • a distancia do centro do conector 

a   face extrema

da for ma de   ac;o, nao sendo menor que ( 2 * d do ) ,   em mm;

• t - espessura da chapa da  f or ma de ac;o, em mm. R E S IS TE N C IAB A sl C A A D C IS A LH A M E N TD (M P a)

P olydec k 59S

 A r esistenciade calculo ao cisalhamento vertical de lajesmistas, V v, Rd  , em N, relativa a uma largura unitaria de 1.000 mm dever a  ser   determinada pela seguinte expr essao: V V, Rd 

=

0(

* bo * d p * T  Rd  * kv * (  1,2 +  40 *

1l )  /

bn

com:

• 1l = A , / ( bo *  d p) • kv =  1600 -  d p

~

~

~

~

~

0 ,3 7 5

0,4 5

0 ,5

0,5

0,6 2 5

Considerando que r esistencia caracterfstica a compressao do concr e to, a 28 dias, seja: fck =   20 MPa ,  podemos obter os seguintes valores de Vv,Rd :

S;   0,02 2 ':

1.000

onde: • A,

f el '

T  R d

-   area da se~ao transversal da forma de a~o correspondente lar gur a bo   do concreto em mm2;

a

de r esistencia do concr eto, igual a 0,70;

R E S IS TE N C IAA D C I S A LH A M E N TDV E R TIC A L P olydeck 5 9 S

(N )

E sp essu ra da C hapa

E spess u r a da La je (m m ) 110

0,8 0 23 9 0 8

0,9 5 2 5 .4 0 7

1 ,2 5 2 7 .1 7 2

120 130

25838 2 7 .7 4 1

2 7.3 2 7 2 9 .2 2 0

3 0 .3 1 2

31 .0 8 5 32 .9 2 2

3 2 .1 8 5

• 0(

-  coeficiente

• bo

-

largura media das ner vur as, igual a 92,0 mm;

140 150

29 .6 1 6 31 .4 6 3

• bn

-

passo da  for ma de a~o, igual a 210,0 mm;

160

3 3 .2 8 3

3 4 .7 3 2

3 5 .8 4 8 3 7 .6 3 8

• d p

-

distancia do topo da la je ao centr 6ide da forma de a~o, em mm;

170

3 5 .0 7 5

36 .5 1 4

3 9 .4 0 0

• T  R,;

-

resistencia basica ao cisalhamento do   concr eto,   em MPa.

180 190

36 .8 3 9 38 .5 7 6

38269 3 9 .9 9 6

41135

200

4 0 .28 5

41695

44522

210

4 1 .9 6 7

4 3 .3 6 7

220

43 6 2 1

4 5 .0 1 1

4 6 .1 7 4 4 7 .7 9 9

230

45 .2 4 8

46628

4 9 .3 9 6

46846 48 .4 1 8

4 8 .2 1 7 49 .7 7 9

50965

240 250

 

 

34030

42842

52507

.•.5.5.••.5 - PUNf;AO  A   resistencia de calculo a punc;ao pr ovocada par  uma carga concentrada, Vp,Rd, em N, pode ser expr essa por: V  p,Rd 

* Ucr  * he * T  Rd  * kv  * ( 1,2 +  4 0 *

= 0e

11 )  /1,000

(30)

sendo: 0e

,

11,  h e,

T  Rd  ,

kv   dados confarme

0   item

acima;

onde:   perfmetro cr f tico, em milf metr o s, Par a cargas distribuf d as sobre uma base retangular , 0 per fm   etro pode ser expresso por :

Ucr 

-

U  er 

= 2

* [ (  b p +  b , )  +  2 *  d p  + (  T C 

-

2 ) * he ]

he - altura da camada de concreto acima do to po da forma de ac;o,em mm, I

I

------1-------------------------l---

be

iI i i

d p

be

r ---I ~ ----~

(

i

II

A

i

  bl  

dp

: ~ :'"_ ,,

I.:.

::

l

~

i

! ,r P erimetro V 

,I

Ii

iI

r ---I

,; :,

!

I

-Y  

i

.

' "'

'.

".

.

area carr e gada

~:

---+ -------------------

~

U e r 

1 1 1

cr l tico

I A

---t--I R E S IS T E N C IA A P U N C A O (N )

O im e n s a o d a B a s e d e A p o io d a C arg a (m m x m m )

E s p e s s u ra

E s p e s s u ra

d a L a je

d a C h a pa

10 0 x 10 0

15 0  x 15 0

20 0 x 20 0

25 0 x 25 0

30 0 x 30 0

35 0 x 35 0

4 00  x 4 00

4 50 x 4 50

50 0 x 50 0

(m m )

(m m )

50  x 150

10 0 x 20 0

1 50  x 25 0

20 0  x 30 0

200  x 4 00

30 0 x 4 00

35 0  x 4 50

4 00 x 5 00

4 00  x 60 0

0,80

29 ,65 6

36,829

4 4 00 3

51176

58,349

65523

72 .69 6

79,869

87043

0,95

3151 5

39 138

46761

54,384

62,007

6 9,63 0

77 .25 3

84,876

92499

12 5

33704

4 1856

50009

58,161

66 .31 4

74466

82 ,619

90,771

98,924

0,80 0,95 .

36539

44753

52 ,96 7

6118 1

69 .39 5

77609

85 ,82 3

94,037

102 .25 1

38,644

47331

56 019

64 70 6

73 .39 3

82,081

90768

99455

108,142

12 5

42865

52501

62 137

71773

814 0 9

91045

100 ,68 1

110317

119,953

0,80

43,876

53089

62 .302

71514

80727

89,940

99153

10 8.36 6

117578

0,9 5

46,215

55 ,919

65 ,62 3

75327

85031

9 4 .73 5

104439

11 4 ,14 3

123 8 4 7

1,25

50,905

61,593

72 .28 2

82 ,97 0

93 .65 9

10 4 ,34 8

11 5,03 6

125,725

13 6,4 13

0,80

51 ,67 0

6184 8

72 .02 6

82204

92 .38 1

102559

112737

122915

13 3.09 3

0,95

54233

64 916

75599

86,281

96,964

107647

11 8.33 0

129012

13 9,69 5

12 5

59371

710 66

82761

94456

10 6,15 1

117,846

12 9,54 1

14 1236

152930

0,80

59 917

7103 2

82 14 7

93 ,26 1

10 4 .37 6

11 5 4 91

126605

137720

14 8 8 3 5

0,95

62 ,69 6

74,327

85957

97587

10 9.21 7

120,847

132478

14 4 ,1 08

15 5.73 8

1,25

68,267

80,931

93,595

106,258

1189 2 2

131585

14 4 ,24 9

15 6,91 3

169,576

0,80

68,613

80 ,64 0

92667

10 4 6 9 4

116720

128,747

14 0.77 4

152 ,80 1

164 ,82 8

0,95

71 ,60 1

84 152

96702

109,253

121803

134354

146905

159455

172 .00 6

1,25

77 .59 1

91 192

10 4 7 9 2

118393

131993

14 5.59 4

15 9194

17 279 5

186 ,39 6

0,80

77749

90666

103 ,58 3

116,500

129417

14 233 4

155 25 1

168 168

181085

0,95

80941

94 38 8

107 ,83 5

121,282

134729

148176

161,623

175 ,07 0

188 517

12 5

87 .33 8

10 1 8 4 8

116 ,35 8

130,867

145377

159,887

17 4 .39 7

18 8,90 7

2034 17

0,80

87 ,31 8

101,105

114 ,89 2

128679

14 2 4 6 6

156,253

17 0 0 4 0

183 .82 7

197 614

133 .67 3

105029

14 7,99 5

16 23 17

176,639

190,962

205284

12 5

90707 97 .50 0

11 9.35 1

112,895

128 ,29 0

14 3.68 5

159,079

17 4 4 7 4

189869

205,264

22 0,65 9

0,80

97,309

11 194 7

126,586

141,224

155863

170,501

185,140

199778

214 4 1 7

0,95

10 0,89 1

116068

131 ,2 4 5

14 6 4 2 2

161600

17 6.77 7

19 195 4

20 7,13 1

222,309

12 5

108,071

12 4 ,32 8

14 0 5 8 6

156,843

173100

189,358

20 5,615

22 1, 87 3

238 ,1 30

0,80

107712

123185

138 ,65 7

15 4 129

169,602

185,074

200546

216018

23 14 91

0,95

1114 8 3

12 7 4 9 6

14 3.51 0

15 9,52 4

17 5,53 8

19 1. 55 2

207566

22 3,57 9

239 .593

1,25

119,04 0

13 6,14 0

15 3.23 9

170,339

187438

20 4 ,53 8

221637

238737

255 ,83 6

0,95

P ol y deck 598

R E 818 TEN C IAA P U N C A O ( N ) O im ensao da B ase de A poio da  C a rg a (m m x m m )

Espes sura

E spess ura

da Laje

d a C hapa

100 x 100

150 x 150

200 x 200

250 x 250

300 x 300

35 0 x 350

4 00 x 4 00

4 50 x 4 50

500 x 500

(m m )

(m m )

50  x 150

100 x 200

150 x 250

200 x 300

200 x 4 00

300 x 4 00

350 x 4 50

4 00 x 500

4 00 x 6 00

O ,B O

118518

134 .808

15 1.09 7

16 7.38 6

18 3.676

199.9 65

232.54 4

0.95

122.4 72

139.305

156 .13 8

17 2.97 1

18 9.8 04

206 .637

216 .25 4 22 3.4 70

240.302

248833 257.13 5

12 5

13 0.4 00

14 8.322

220011

23 7.93 4

25 58 56

273 .778

0,80

14 6.80 6

166 24 4 163 .89 6

184 .167

129 .71 5

215.167

232.25 7

24 9.34 8

266.4 38

0. 95

13 3.850

151 .4 85

169.120

20 4 .39 0

222 .025

23 9.660

257.295

27 4 .93 1

1.25

1 4 2.138

160.865

19 8.3 19

14 1.293

159.1 69

194 .9 20

2170 4 7 21 2.796

235.7 74 230.67 2

25 4 .50 1 24 8.54 8

273.228 26 6.4 24

291.95 5

0,80

179.592 17 7.04 4

 

284.299

0.95 1.25

14 5.60 4

164025

182.4 4 6

200.867

21 9. 289

23 7.71 0

25 6.13 1

27 4 .55 2

 

292.973

15 4 .2 4 6

17 3.76 0

193.275

212.78 9

2323 04

0,80

153.239

19 0.532

2091 78

227824

251.81 8 24 6.4 70

271.333

171 .88 6

310.362 302.4 09

0. 95

15 7.72 3

17 6.91 5

196 .107

215.29 8

23 4 .4 90

25 3.682

26 5.116 272.87 3

29 0.84 8 28 3.763 292.065

31 1.25 7

1.25

16 6.711

1869 97

20 7.282

24 7.853

268138

28 8.4 24

308.709

165 .54 4

184 .94 6

20 4.348

227.568 22 3.74 9

24 3. 151

262 .553

281.95 4

301 .356

328995 320.75 8

170.197

190.14 4

21 0. 091

23 0.038

289.987

309. 826

32 9.77 3

179 .52 4

20 0.56 4

22 1605

24 2.64 5

24 9.98 5 26 3.68 5

269 .9 32 28 4 .725

30 5.76 5

326. 806

34 7.84 6

210

22 0

230

24 0

0,80 0.95

250

 

1.25

 

18 0.986 18 6.75 5

202089 19 8.077

 

 

 

 

 

.5.5.2"':   EsFO RC ;O s   SOLICITANTES

Dever ao ser analisados os casas de cargas concentradas pontuais e lineares. A ocorrencia dessas cargas aplicada sobr e as la jes e   comum, e pode ser  r epresentada par paredes de alvenar ia apoiadas f a ra do eixo das vigas de sustenta\ao,   ou por  bases de equipamentos, vefculos ou mesmo de pilar es sustentados pelo propr io piso.

 A 5.5.2."

- LAR G U R A

D ED lsTR IBU Ic;Ao

D As C AR G As

Par a car gas concentradas ou lineares, aplicadas paralelamente as ner vuras   da forma de a\o da l a je mista, pode ser  considerada distr ibufda em uma largur a bm , em mm, medida logo acima do topo da  for m a de a\o, expressa par : bm =  b p +  2 * (  he +  h r ) para revestimento em placa de  concr eto ou mater ial similar; bm

=

b p  +  2 * (  he +  0,75 * h r ) par a revestimento   menos r esistente;

-

largura   da car ga  concentrada perpendicular  ao vaG da l a je,  em mm;

(31-a)

(31-b)

onde:

bp

he -  espessur a do concreto localizado acima da f or ma, em mm;

h r 

espessura do revestimento sobr e a laje, em mm.

-

rorm od u ro '.,.

!

:"

r. .• .•..

.. i'

a '.

. .~ .,.

.~

!

'a

hr

! hC

.: .....  j ".d"

~

,

hp  bm

 be m Par a  car gas lineares, distribuf das perpendicular m ente as ner vur a s da for ma de a\o   da laje mista, a  mesma f ormulac;ao pode   ser utilizada desde que a lar gur a bp , seja tomada como 0 comprimento da car ga linear .

 A 5.5.2.2 - L ARGURA EFETIVA Par a calculo da resistencia pr ovocada pelos esfor \ os solicitantes abaixo, pode-se   considerar   uma lar g ura efetiva maxima como sendo: a) momenta fletor e cisalhamento longitudinal: • vaos simples e tramos extremos de lajes contfnuas:

 b em =  b m +  2 * L p * (  1 - L p

/

L f )

• tr amos inter m ediarios de lajes contf nuas: bem =  b m + 1,33 * L p * (  1  - L p

/

L f )

b) cisalhamento vertical: b ev = b m + L p * (  1  - L p  / L f ) onde: Lp

L f 

-

distancia do centro de carga ao apoio mais proximo; vao teor ico da la je na dir e \ao das ner vur as.

(32-a2) (32-b)

beme  b ev, deve m ser limitados a  2.700 * [  he/ ( hp + he) ]  mm , onde hp e a altur a da forma de a<;oPolydeck e nao poderao ser  super iores a largura total   da laje. Estas limita<;oes nao se aplicam a cargas lineares perpendicular es as ner vuras,   nem para situa<;oesem que a armadura de distribui<;ao f o r igual ou maior que 0,2% da area de  concr eto acima da forma de a<;o. Os valores encontrados para as larguras efetivas ,

 A razao pela qual se utiliza   uma largura ef etiva bemou b ev   ao inves da lar g ura be esta r elacionada com a armadur a transversal,   destinada a distr ibuir as cargas concentradas, que esta posicionada acima da chapa de a<;o.  A largur a dessas armaduras de ve ser   pelo menos igual a bemou b ev   no caso de haver   transpasse; e igual a b emou b ev   mais da ancoragem em cada extr emo.

0 comprimento

E   precise obser var tambem que par a   os pisos cuja espessur a de concreto hefor superior que 40 mm, essa armadura de distribui<;ao ser a independente da malha anti-f issura<;ao colocada pr6xima a super flcie do piso . •• .5 .5 .2 .3 -

DETERMINA~O

D AA R M AD U R A

D ED IS T R IBU If;A.o

 A f im de assegur ar  a distribui<;ao das cargas concentr adas e lineares sobre a laje, ser a colocada uma ar m adura tr ansversal, posicionada acima da f o rma de  a<;o,distribufda em toda largura ef e tiva, devidamente   ancorada, confor me NBR-6.118. A armadura a ser calculada de vera ser  capaz  de resistir ao seguinte momento tr ansversal:

 M d,Rd 

=  P

* be / (1 5 * w )

com:

w  = L f 

/

2 + b,

s; Lf 

onde: P - carga concentrada, em N; be-  largura   efetiva b, - comprimento

maxima [bem, b ev ]; da car qa  concentr ada, na dire<;ao par alela ao VaG da laje.

 A armadura   adicional   a ser colocada no sentido tr ansver sal sobr e a viga, na f ace inf er ior da la je, devera ter pelo menos uma lar gur a minima igual a be. A ar ea da sec;ao dessa armadura nao   pode ser  inf er i or a 0,5% da area da sec;aode concr eto acima da f orma de a<;o. Par a carga linear perpendicular ao V aG   da laje, pode-se adotar  uma armadura nominal correspondente a 0,1% da area de concreto acima da   forma de ac;o, nao sendo necessar ia qualquer verifica<;ao adicional. Para carga linear paralela ao VaG da la je, pode-se adotar a mesmo procedimenta anterior, considerando para a carga P 0 valo r  da carga no compr imento b,ou Lf , 0 que for menor.

devem estar de acordo com NBR-6.118 No   entanto, e pr eciso gar antir   que a chapa nao seja perfurada, utilizando-se de tabuas ou vigas de madeira com uma largura minima de 80 mm. 0tempo mfnimo   de permanencia e de 8 dias ap6s 0 derramamento do concreto na forma. Os apoios de esc'oramento intermediar ios   temporarios

 A laje mista devera ter no minima 75 mm de apoio quando se trata de vigas de ac;oou   de concreto, enquanto que a forma   de ac;operf ilado devera ter um apoio de no mlnimo 50 mm de comprimento (vide fig. a e   c) Par a 0 apoio em outros tipos de materiais, essadistancia poder a ser  aumentada par a no   mfnimo 100 mm e 70 mm, r espectivamente (vide fig. d e f ).   Quando houver transpasse e continuidade da for ma de ac;o, o comprimento de apoio em vigas metalicas e de  concr eto devera ter  75 mm e para outros materia is de 100 mm (vide fig. bee). Valores menores de apoio sac possiveis   desde que especificado em desenho, e no pr ojeto, fatores como tolerancias, car r egamentos, vao, altura da viga supor te e continuidade da armadura sac levados em considera<;ao. Quando se r e duz a ar e a de contato do apaia, pr ecauc;oes nas fixac;oes das for mas dever ao ser  tomadas para que essas areas de contato nao se jam danif icadas pr ovocando algum tipo de   colapso como resultado de deslocamentas dur ante a montagem.

I

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* Loje M isto A p oio do no A ~o o u n o C on creto

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~~

5.7 - DIM ENSIONAM ENTO

DA VIGA M ISTA

 A viga mista e composta por um per f il metalico, suportando uma laje de concreto em sua mesa super ior. 0con junto e f undido "in loco" passando a funcionar como um s6 elemento estr utural, r esistindo aos esfon;os de flexao ao redor   de um eixo perpendicular ao plano medio da   alma.  A uniao entre a viga de a<;oe a laje mista pode ser feita atraves de conectores do tipo pino   com cabe<;a,soldados a mesa da viga, essa intera<;ao pode ser  completa quando se consegue atingir a resistencia ao escoamento do a<;oo u   ao esmagamento do concreto. Caso nao consiga, a intera<;ao sera parcial. Outr os tipos de conectores pre-soldados as vigas tambem sac possfveis desde que convenientemente   projetados e executados ( conectores em "e" ou ''1'' ).

o  dimensionamento de vigas mistas deve ser executado obedecendo todas as limita<;6es e prescr i<;6esda nor ma NBR-8.800.

bo

m in .50 .5 .7 ." - R ECOMENDAf;OES

DIMENSIONAIS AO USO DOS CONECTO RES

Cuidados especiais dever a o ser tomados quando a solda do con ector atravessa a forma de a<;o, para garantir a fusao completa do conector sobre a viga metalica. A  espessura da chapa nao dever a ser maior que 1,5 mm para forma simples e 1,2 mm para casos onde houver  superposi<;aode f ormas. A soma das camadas   de zinco nas chapas galvanizadas nao dever a ser super ior  a 385 g/ m 2 0 que, considerando-se 0 uso de  chapas com galvaniza<;ao tipo B (NBR-7008), impede este tipo de soldagem com sobreposi<;ao de chapas.  A   altura do con ector  acima do topo da f or ma de  a<;o,ap6s a sua instala<;ao, nao pode ser infer ior  a 40 mm. Par a evitar  0 ar ra   ncamento da f or ma colocados perpendicularmente f ixa<;6escom inter valos nao superior es   a 400 mm.

a viga de a<;odimensionadas como viga mista, devem   ser pr evistas

Os conector es devem ser distribufdos de   modo igual ao Ion go da viga de a<;oa partir   do ponto de momenta fletor maximo para ambos lados da viga.

o espa<;amento maximo longitudinal entr e linhas de centro   de conectores, tipo pino com cabe<;a, nao deve ultrapassar  a seis vezes a espessura total da la je ou 800 mm. 0  espa<;amento entr e linhas de centro de conectores deve ser pelo menos igual a cinco vezes 0 seu diametr o ao longo do vaG da v iga. o  espa<;amento de c onectores

na dire<;aotransversal as nervuras da f orma de  a<;onao devera ser menor que cinco vezes 0 seu diametro, exceto conectores que estiverem   soldados sobre a linha de alma da viga de a<;o,0 seu diametr o nao devera ser  super ior a 2,5 vezes a espessura da mesa a qual   serao instalados. Caso haja   necessidade da montagem de mais de   um conector , este podera ser  soldado transversal mente a viga, com espa<;amento entre suas linhas de   centro igual a pelo menos   quatro vezes 0 diametro do mesmo.  A distancia de borda da mesa de a<;o,onde ser a  soldado

0 conector,

devera ser  superior a 20 mm .

• 5.7.2":' CONECTORES DE CISALHAM ENTO EMVIGA M ISTA •.   5.7.2." - RESISTENCIA AO CISALHAMENTO - NERVURAS PARALELAS  A   resistencia ao cisalhamento de conector tipo pine com cabe<;a,total mente embutido na la je de concreto,   utilizado em con junto com a forma de a<;o,cu ja ner vur a e montado paralela a  viga de sustenta<;ao, pode ser   determinada da seguinte f orma:

P r d = k,  * f v * (

1t  *

d,2  I 4)

(34)

* d,2 14) * (f c k * E c  ) 1 1 2

(35)

R esis te n cia C aracte r fs lica f , ,(M P a)

20

25

30

35

40

E c (M P a )

22 .10 0

24 .70 0

27 .00 0

2 9200

3 1200

au P rd  = 0 ,5 * k,  * (

1t

ou a menor dos dois valor es. As equa<;6esacima cor re   spondem respectivamente aos estados limites de ruptura da se<;aotr ansver sal   dos conectores ou de esmagamento do concreto, onde: d,

- diametr o   da haste do conector ;

f u - tensao   de ruptura do material do conector ,   nao maior que 500 MPa; f ck -   resistenciade compressaocar acter istica do concr eto, nao superior  a 28 MPa; Ec-   m6dulo de elasticidade do concreto, em Mpa, dado por 

E c  = 42 * (Y c C

-   peso

)3 / 2

* ( f ck 

)1 / 2

dp

especffico do concr eto, considerado igual a 2.400 N/ m 3

bo -   largura media da nervur a d o P olydeck, igual   a 92 mm ou conforme a fig.1 7, nao devendo, par a efeito de calculo, ser maior que   a largura livr e ao nfvel do to po da f orma.

hp

-

altur a da  forma de  a<;o,em mm;

h, - altur a total do conector ap6s fixa<;ao, somente par a efeito de calculo, nao podera ser maior que: (hp+ 75 )  =   134 mm; k, = 0,6 * (bol hp) * [( h ,l hp)

-

caso b o  I h p > 1,5, consider a-se k,

1 ] :s; 1,0

=

1,0.

(fator de  r edu<;aolong itudinal)

Fig. 17 -   Largura media das nervuras com   perfil montado paralelo viga de a~o

a

.•.5.7.2.2 - R E S IS T E N C IA A OC IS A LH A M E N T O

-  N E R V U R A S T R A N S V E R S A lS

Os conectores   sao soldados no interior  das nervur as da f orma de a~o que par  sua vez sao montados   transver sal mente a viga de sustenta~ao. A r esistencia ao cisalhamento, desprezando tad a concreto   localizado no interior da forma   de a~o, pode ser  expr e ssa pela mesma f ormula do   item 5.7.2.1, trocando   apenas a fator de redu~ao k l   par kt : C IS A L H A M E N T O R E S IS T E N T E fj 1 9 m m T ra n s v e r s a l (N ) L o n g itu d in a l ( N )

P o ly d e c k 5 9 S au

P rd = 0 ,5 * k, * ( T C * d,2 / 4) * (f ek

* E c )1/2

A ltu r a d a L a je (m m )

A ltu r a d o C o n e c to r (m m )

1 - C o n ec to r

1 1 0

-----

--------

--------

--------

120 1 3 0

102 102

9 1 .3 1 6 9 1 3 1 6

1 2 9 .1 4 0

onde: N r  -   numer o de conector es em uma ner vura sabr e   a viga de sustenta~ao, e nao maior que   dais para ef eito de calculo. k,  =  0,85 * bo * [ (  h s  / h p)

-

1 ] / ( N,  1 /2 h p)

~

1,0 (f ator der edui;ao transver sal)

I

i··' ....

1 40

1 0 2

9 4 ~ 3 1 9 4 .5 3 1 9 4 .5 3 1

1 5 0

1 27 1 2 7

9 4 .5 3 1 9 4 5 3 1

9 4 .5 3 1 9 4 .5 3 1

1 3 3 6 8 8

1 7 0 1 80

1 5 2 (1 3 4 )

94531

1 3 3 .6 8 8

1 5 2 (1 3 4 )

9 4 5 3 1

9 4 .5 3 1 9 4 .5 3 1

1 9 0 2 0 0 2 1 0

1 5 2 (1 3 4 ) 1 7 8 (1 3 4 ) 1 7 8 (1 3 4 )

9 4 .5 3 1 9 4 .5 3 1 9 4 .5 3 1

94531 9 4 .5 3 1 9 4 5 3 1

1 3 3 .6 8 8 1 3 3 .6 8 8

2 20

1 7 8 (1 3 4 )

9 4 .5 3 1

9 4 .5 3 1

1 3 3 .6 8 8

2 30

2 0 3 (1 3 4 )

1 3 3 6 8 8

2 0 3 (1 3 4 )

9 4 .5 3 1 9 4 .5 3 1

9 4 .5 3 1

2 4 0

9 4 .5 3 1

1 3 3 6 8 8

2 5 0

2 0 3 (1 3 4 )

9 4.5 3 1

9 4 .5 3 1

1 3 3 .6 8 8

1 60

Para conectores soldados atraves   das chapas de a~o,   kt nao devera ser  maior que 1,0 quando Nr  =   1 e nem maior   que 0,8 quando Nr   ~ 2. Para la jes maci~as, nao se aplicam f a tores de   redu~ao ( k, = k, = 1,0 ).

4

1 C o n e c to r  2 C o n e c to r e s

1 2 9 1 4 0 1 2 9 .1 4 0

9 1 .3 1 6

1 3 3 6 8 8 1 3 3 6 8 8

1 3 3 .6 8 8

Obs. 0valor entr e   parenteses carresponde a  altur a f in al d o canector, ap6s a  soldagem, usado no calculo do caeficiente de redw;fJO ,   m a s nu nc a m aio r q ue ( h p + 75) mm .

Consider a-se que a la je seja exposta ao incendio na sua face infer ior, sem r estr i~ao aos ef e itos da deforma~ao axial.  As la jes Polydeck possuem resistencia a temperatur as elevadas de pelo menos   30 minutos, com au sem ar m aduras adicionais, conf orme a cr iterio de isolamento termico dado pela norma br asileir a NBR-14.323. ~~

6.'1- IS O LA M E N T O

T E R M IC O

T e m p o R e q u e r id o d e R e s is te n c ia a o F o g o (m in )

E s p e s s u r a E fe li v a M in im a h et  (m m )

30

60

Para que se ja atendido 0 criter ia de isolamento termico,   a espessura efetiva da la je,  h et, devera ser maior  au igual ao valor  dado  pela seguinte tabela, conforme a tempo r equerido de r esistencia ao fogo.

~~

6.2 - E S P E S S U R A E FE T IV A

 A espessura ef etiva da laje sera calculada conf or me a seguinte expressao: h e r 

=

he +  0,5 * h p * (  I t + b) / (I,  + 1 3)

(40)

onde: he,  h p, I,  , 1 2,1 3 -  depend em da geometria da se~ao transversal da laje, conf or m e a fiqura ao lado . ~~ 6.3 - R E S IS T E N C IA AOC AR R E G A M E N T O

Se a  espessura de concreto acima da f o rma de a~o f o r maior que os valores abaixo tabelados, podemos considerar que todas as exigencias de resistencia ao fogo, descr itas   na norma br asileira NBR-14.323, sao satisfeitas. Nao esquecendo que a estr u tura suporte da laje deve ter r esistencia ao fogo pelo menos maior  que 0 da propria la je.   A tabela abaixo e a plicada par a concreto de densidade normal. T e m p o R e q u e rid o d e R e s is te n c ia a o F o g o (m in )

E s p e s s u ra M in im a d e C o n c re to (m m )

60

90

90 1 20

1 0 0 110

Conf or me exposto acima, podemos montar uma tabela para a la je mista Polydeck - 59S, utilizando 0 concr eto de densidade nor mal:

dp

Q' ! r"

60

80

90

1 0 0

1 20

1 20

..

~

"

. '

 ' " "

i ]h C

. _-~

A

~---------

l1U L1

Fig. 79-   Dimens6es

I

L3

da sec;ao tr ans versal

P o l yd e c k 5 9 S E s p e s s u r a E s p e s s u r a E s p e s s u ra T o ta l d a L a je d o C o n c re to E fe tiv a d a L a je (m m ) (m m ) (m m ) 5 1 77 1 1 0 1 2 0 6 1 8 7 71 97 1 30 1 07 140 8 1 150 91 117 127 1 60 1 0 1 1 1 1 1 3 7 1 7 0 1 8 0 1 2 1 1 4 7 1 9 0 1 3 1 157 200 1 4 1 1 6 7 1 77 210 1 5 1 2 2 0 1 6 1 187 1 7 1 1 9 7 2 3 0 240 181 207 2 50 1 9 1 2 1 7

hp

da laje

T e m p o d e R e s i st e n c ia a F o g o ( m in ) C ri te r ia d e C r ite r i a d e Is o la m e n to R e s is te n c ia T e rm ic o E s tr u tu r a l 30 60 60 90 90 60 1 2 0 1 0 0 1 20 120 1 20 120 120 1 2 0 120 120 1 2 0 1 2 0 120 1 2 0 1 2 0 1 20 120 1 20 1 2 0 1 2 0

Obs. 0 valor  e ntre par e nteses  e usa do  n o ca lculo d o c oef i ciente de redu(ao .

TU R AS EM LAJE SM ISTAS ~7- ABER As aberturas em la jes, normalmente saG r ealizadas apes a concretagem. Antes da concretagem, no   entanto, devem ser   delimitadas as areas onde serao realizadas as aberturas, utilizando-se madeiras, EPSou chapas f inas de a~o. Somente serao cor tadas as formas   de a~o depois que 0  concreto tiver atingido pelo menDs 75% da r esistencia basica de pro jeto.

o   processo para a abertura dos furos devem pr ovocar menor  vibrat;ao possivel a fim de assegur ar uma per feita intera~ao entr e 0 concr eto e  a forma em chapa de a~o. ~~ 7.1 - P E Q U E N A S A BE R T U R A S

Sao consideradas pequenas aber tur as aquelas cuja maior dimensao nao ultra passe 200 mm. Para esses casas nao saG necessarios utilizat;ao de ref ort;os. A s limitat;oes que devem ser observadas saGcom r elat;ao a:

• distElncia minima entr e   os centros dos furos que deve ser  no minima   duas vezes a maior  dimensao da abertura. • caso a  localiza~ao do fur o cair no interior  da largur a ef etiva da viga mista,   a distancia minima deve ser aumentada em pelo menDs cinco vezes a maior dimensao da abertura. ~~ 7.2 - G R AN D E S A BE R T U R A S

Sao aquelas cuja maior dimensao ultr apasse a  200 mm. Para estes casas devem ser revistas armaduras de r efor~o colocadas ao redor  das abertur as.  Ar remates de borda nas aberturas devem ser  previstos.

C100 e xtendido apoiando-se em 3 nervuras alem da abertura

A ZIO S PA R A PA S S AG E N S . 7 . 2 . 1 -V

{

Todas as passagens devem   ser pr eparadas previa mente a concretagem utilizando blocos de   EPSou outro tipo de forma. A chapa ser a cor t ada uma vez que 0 concreto ja esteja endur ecido. Deve-se evitar   a perf ur a t;ao por  percussao (mar telete), uma vez que or igina fortes vibra~6es que danif icam a colabor at;ao entr e a chapa e 0 concr eto. Quando se trata de furos circular es de ate 200 mm, estes podem ser r ealizados facilmente por cor t e do concr eto com fer ra   mentas adequadas. Par a fura~6es super ior es a  um passo de onda ser a  necessar io r efort;ar a chapa e a laje. Dependendo das dimens6es e de sua posi~ao r elativa as chapas, 0 furo devera receber ferragens de r efor ~o.

Utilizando-se bar ras de constr u~ao posicionadas no inter ior   das ner vuras da f or m a de a~o adjacentes ao  furo, a r esistencia desta ar madura dever a r ecompor a area da chapa de at;o r ecortado na execu~ao da abertur a. 0compr imento de ancoragem   da armadura deve ser conf orme a NBR-6.118  A area total da ar madur a longitudinal ( A s 1 )   pode ser dado por :

=

A s1

A p * L f ur o * 0 * f y

/ (

f yl / Y s)

onde,  Ap

-

L f uro

ar ea da se<;aotransversal por unidade de largur a da for m a de a<;o,em mm2 /m; -

lar gur a da abertur a , perpendicular ao  VaGda laje, em m;

f y -   limite de escoamento da chapa de at;0, em MPa; f yl 0-

-

limite de escoamento da bar r a de ar madura, em MPa; coeficiente de minora~ao da r esistencia da chapa   de a~o, pode ser  adotado como sendo igual a 0,9 ;

Ys  -  coeficiente de segur an~a da armadura longitudinal ( segundo a NBR-6.118 igual a 1,15 ).

.7.2.3

- AR M AD U R A

T R AN S V E R S AL

Esta armadura transversal pode ser   apoiada diretamente sobr e a ner vura da f o rma pr olongando-se   par no minima dois canais, em ambos os lados   da abertur a.  A se<;aoda armadur a transver sal devera ter   pelo menos 20%   da area da se<;aoda armadur a longitudinal, bar ras espa<;adasentr e si de  no maximo 300 mm.

composta   no mfnimo por tres

 A substitui<;ao de  armadur as transversais par   perf is U, laminados,   dobrados ou perfilados a fr io podem ser adotadas, desde que se jam de pequenas espessur as. Estes elementos tem a f un<;ao de resistir  aos esfor<;osde flexao na regiao ao r edor   do fur o, r edistribuindo as tens6es par a regi6es adjacentes. As bar ras deverao ter   um compr imento adicional   de apoio de tres ner vuras par a ambos os lados   da abertur a. Para lar g ura de aber tur a maior que   600 mm, a utiliza<;ao desses perfis  se tor na obrigat6r ia, posicionada   ao redar   da abertura.

A rm a d u ra I

!

.

" I '  /

T ra n s ve r s a l

.

,

A rm a d u r a

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~=~ \ .. ,....--. I ~\ ..-_. I-\ ..---. I -~

A rm a d "'-rl u ra I L  Ann; o n g l '+t"r  u lnd l;·L a ,I

• Vao da la je .....

 L ,a je

= 2.500 mm

• Vao da viga V2

L f 

= 7.500 mm

•   Cargas atuantes

- r evestimento ..

LR e g i a o

d e A b e rtu ra J

I ... = 2.000 N/m2

- sobrecarga de utiliza<;ao = 4.500 N/m2 • Altura da la je ...

-h=140mm

• Tipo de concr eto

-f ck=20MPa

i V 1

t j+-------r -------l-I----M , I I , , I I , , I I , , I

- Y c =  2.400 N/m3

!!

- e

=   0,80 mm

I ,

- f y

= 280 MPa

>

<

(.01

>  j

- VS 700 x 200 x ( 12,5 x 16 ) x  8  x 87 kglm

ii

Q)

, I

1 " .

1 " ,

> 1

> !

 

< . 0 ,

> !

I

I i i

tp==l---~

I'J

V 2

- f y =   250 Mpa

I

. V iga V2

IMg, (e m 4 )

W  x su p

 Z  o g ,

(em  )

(e m 3 )

(e m 3 )

3 2 9 ,6

86707

2.341

2.92 3

Y  ;nl

i i i > '

L.C) ,

L.C) ,

> !

> !

L.C)

f 

i

> !

 _ L J E 3 + 4

I V 3 2 5 0 0

I

I

  2 5 0 0 .1 7500

~FI.

2500

1 I

~~

8.'1- U T ILlZA f;;Ao

D AT A BE LA D OP O LV D E C K 595

Conforme esquema estrutur a l, podemos adotar inicialmente a utiliza~ao de uma (mica   chapa em tres vaos sucessivos, 0 que levaria a utiliza~ao   de pe~as com 7,5 m e dessa forma   dentro de limites aceitaveis de peso unitar io para facilitar seu manuseio por dois ou tres operar ios (7,5 m x 7,7 Kg/ml = 58 Kg). Buscamos   entao na ter ceira tabela, reterente   ao esquema de sistema com tr es apoios 0 valor  da sobrecarga acidental   admissivel nas situa~6es mais econ6micas, ou se ja, chapa mais fina e espessura total menor. A area"   Cinza" das tabelas, deve sempre que possivel, ser  seguida, representando os valores onde nao e necessar io 0 usa de cimbramento dur ante a cura. Temos entao: chapa esp. 0,80 mm

vaG de 2,60 m

espessura de laje 11 cm

sobrecarga adm. 7.190 N OK

vaG d e 2,60 m

espessur a  de la je 12 cm

sobrecarga adm. 7920 N OK

vaGde 2,60 m

espessur a  de laje 14 cm

sobrecar g a adm. 9.370 N OK

Vemos entao que  se considerarmos unicamente a la je isoladamente submetida a f lexao normal, uma espessura total  de laje de 11 cm se r ia suficiente. No entanto, par a a utiliza~ao de conectores e vigas mistas e seguindo os para metr os de norma (4 7)  temos como altura minima 12 cm. Outr as var iaveis tambem devem ser  analisadas pelo calculista da obra,   tais como aplica~6es de cargas hor izontais, vibra~6es, ressonancia, cargas dinamicas e r esistencia ao f ogo, as quais podem ser determinantes na espessura de laje adotada. Neste exemplo, devido as considera~6es de incendio (por hip6tese) r elatadas no item 6.1, adotamos uma altura total de 14 cm.  Ainda pela tabela temos: -  consumo de concr eto par a h= 14 cm - malha anti-f issura~ao

Q-75

-  sobrecarga acidental admissivel

9370 N

- conector adotado (4 7) - tempo de resistencia ao  fogo (6.1)

· .. ..

..

Espessur a

da laje emcm

0

..

1001

830

12

1101

913

770

398

310

13

1202

997

841

430

334

256

14

1303

1081

593

462

358

274

15

1405

1165

636

494

382

291

16

1506

1250

679

527

406

309

11

 

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" 286

 

700

598

17

 

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559

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18

 

1710

985

764

592

455

345

1812

1041

807

625

480

658

505

19

 

20

 

1915

1098

850

21

 

2017

1154

984

691

530

22

 

1570

1211

937

724

555

23

1644

1267

24

1719

1324

25

1793

1381

..

Espessura da Laje

emcm

11

 

 

1259

 

 

 

. .. ..

268

382

281

400

294

418

307

757

580

437

320

790

605

455

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823

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••

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752

650

568

500

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1385

1148

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715

625

551

288

13

1512

1245

1057

903

781

683

379

311

14

1639

1359

1146

979

847

740

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334

272

15

1767

1465

1235

1055

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532

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1894

1571

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17

2022

1577

1414

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2150

1783

1503

 

1889

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16

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2278

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979

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465

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640

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20

 

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2664

 

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1657

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Espessura

[~;

da Laje emcm

11

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..

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719

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14

1569

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1097

937

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450

366

296

15

1691

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874

16

1813

1503

1084

633

17

1936

1605

1353

1157

18

2058

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1439

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1182  

1268

 

 

391

514

417

673

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285

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469

377

301

19

2181

1809

1525

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2304

1911

1611

982

21

2427

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1698

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22

2551

2115

1343

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1407

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1534

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23

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24

2798

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2108

1776

1518

20

2687

21

2831

22

 

:t

.

I I

870

760

432

357

293

943

824

465

384

315

1017

888

499

411

337

274

 

1091

646

532

438

359

292

 

1165

687

566

465

381

309

1239

729

600

493

403

327

262

937

770

634

520

452

344

276

1091

 

 

. ,

1604

989

812

668

548

447

362

290

1978

1690

1040

854

702

576

470

380

304

2975

2466

2079

1776

1091

896

736

603

492

398

318

23

3119

2586

2180

1396

1143

938

770

631

515

416

332

259

24

3264

2706

2281

1459

1194

980

805

659

537

434

346

270

25

3409

2826

2382

1523

1246

1022

839

687

5EO

452

360

281

Espessura da  la je emcm

..

11

1623

12

1787

·

 

 

......

..

.,

"

.. .. .. ·

.. .. .

..

1344

1132

966

835

729

401

329

268

1480

1246

1064

919

532

437

358

291

. _ ,

.,

 

"

257

2347

 

 

70S

723

 

 

 

 

837

13

1877

 

1496

1063

I f

980 1078

 

758

1216

1280

2227

793

1407

 

 

 

 

727  

"

'

.  . .

"

'

13

1952

1616

1361

1162

1004

578

473

387

314

253

14

2117

1753

1476

1260

1089

623

510

416

337

271

15

2282

1890

1592

1359

818

669

547

446

361

289

16

2448

2028

1707

1458

874

715

584

475

385

308

17

2614

2166

1824

1557

931

761

621

505

408

326

I

I

18

2781

2304

1940

1213

988

807

659

535

432

345

270

I

I

I

19

2948

2242

2057

1284

1046

854

696

566

456

364

285

I

I

I

20

3116

2581

2174

1355

1103

900

734

596

480

383

299

I

I

I

3284

2720

2291

1426

1161

947

772

626

505

402

314

22

3452

2860

1848

1498

1219

994

810

657

529

421

328

I

I

23

3621

2999

1937

1569

1277

1041

848

688

553

440

343

1641

1335

 

1088

886

718

578

459

1713

1393

 

1136

924

749

603

478

21

 

24

3789

3139

25

3958

3279

 

 

2026 2115

 

I

256

I 260

I

I

358

270

I

I

372

281

I

'. . ..

Espessura da laje emcm 11

1196

1095

1006

889

 

789

705

634

1334

1221

1103

971

 

862

770

692

1616

1471

1347

1196

1053

 

935

835

499

426

 

363

308

1953

1767

1609

1473

1290

1136

1008

901

536

457

 

389

330

278

2120

1918

1747

1585

1384

1218

1081

671

572

488

415

352

297

441

374

315

468

396

333

278

494

418

 

352

293

614

521

441

 

370

309

646

548

463

389

324 340

12

1617

1452

1313

13

1803

1619

1464

14

1989

1786

15

2175 2361

16

 

17

2547

2287

2070

18

2733

2454

2221

19

2919

2621

2372

20

3105

2788

2523

21

3291

2955

2675

22

 

3477

23

 

3663

24

 

3849

3456

4035

3623

25

da Laje emcm

~ ~

   

 

1478

1302

1155

715

609

519

1572

1385

1229

759

647

551

2161

1910

1667

1458

943

803

684

582

2299

2018

1762

2436

2127

1857

847

721

1048

 

891

759

 

2236

1952

1296

1100

936

797

678

575

486

408

2048

1385

1153

980

834

710

 

602

508

427

355

3128

2841

2455

2143

1421

1206

1025

872

742

 

629

531

446

371

3280

2968

2565

2239

1483

1258

1070

910

774

656

554

465

386

2977

 

:  I

982

 

 

996

 

.,

 

'I

 

1470

1331

1212

 

1107

966

851

755

675

1640

1484

1352

 

1209

1055

929

825

494

1809

1637

1492

1312

1145

1008

895

1978

1791

1632

1414

1087

 

 

 

1234

..

...

~

878

387

328

277

419

355

300

533

452

382

322

270

676

572

485

410

345

289

 

 

2390

2147

1944

1756

1517

1324

 

1166

723

612

518

437

368

308

256

17

2579

2316

2097

1876

1621

1415

 

1246

770

652

551

465

391

327

271

18

2767

2485

2250

1996

1724

1505

968

817

691

585

493

415

346

287

2955

2655

2404

2116

1828

1596

1024

865

731

618

521

438

365

302

20

3143

2824

2557

21

3332

2993

2710

2356

 

3520

22 23

 

3708

24

 

3896

 

 

2236

 

 

 

 

 

1932

1686

1081

912

771

652

549

461

385

2036

1351

1138

960

811

685

578

485

404

3162

2863

2477

2141

1419

1195

1008

852

719

606

508

424

3331

3016

2598

2245

1487

1252

1056

892

753

634

 

532

443

3500

3170

2719

2350

1556

1309

1104

933

787

663

 

556

463

 

 

• :1

252

16

19

263

2346

2826

.  I

2202

1552 1635

260

2574

   

1073

2014

 

 

286

2712

3122 3289

 

14

337

1801

1178

 

311

395

1693

•

1826

364

1885

1301

1638

 

 

2023

'I

12

 

 

1449

13

15

 

,.1

"

 

 

318

259

334

272

350

285

366

298

382

311

~ ~ 8 .2- V E R IFIC A 9'0

D A LA .JEM IS T A

•8 .2 ."-  A N T E S D AC U R AD OC O N C R E T O .• . 8 .2 ..• . .• -C A R C A SA T U A N T E S

91,4 N/m2

(* 1,3)

(v .   pag.3)

concreto

2.568 N/m2

(* 1,4)

(v. pag. 3)

sobr ecarga

1000 N/m2

(* 1,5)

a) -

peso da  f orma

qpp

91,4 +  2.568 = 2660 N/m2

qa

1,3 * 91,4 + 1,4 * 2.568 + 1,5 * 1000 = 5.214 N/m2

b) - peso da  f orma

91,4 N/m2

(* 1,3 )

concr eto

2.568 N/m  2 (* 1,4)

sobrecarga

2.200 N/m

(* 1,5 )

qb

1,3 * 91,4 + 1,4 * 2.568 =  3.714 N/m2

P

1,5  * 2.200 = 3.300 N/m

.• .8.2." .2- V ALO R E S AD M IS sivE IS 0b

* Mn- =   5.190 Nm/m

0b

* Mn+ = 4.530 Nm/m

O m a x = L, / 180 = 13,9 mm .• . 8 .2 . .• . 3-

cALC U LO D AF LE C H A

No   estado limite de utiliza<;ao, O m a x = 0,0069 *

qpp *

0 deslocamento

pro vocad o

pelo peso propr io da laje pode ser dado por:

V / ( E, * I )

= 0,0069 * ( 2.660 * 1,0) * 2,54 / (205.000 *   55,15 * 10-5) =   6,34 mm < 13,9 mm Como a f lecha

e   menor  que

Lt/250

O.K. ( 10,0 mm ),

0 ef eito

de empo~amento do concr eto poder a ser   despr ezado.

Considerando a for m a como uma viga   de largur a unitar ia apoiada em quatro pontos (tr es tramos) com

VaG

de 2.500 mm:

a) par a   carr egamento com car ga distribufda ( M  d  + )m a x

= 0,080 * qa * L(  =  0,080 * 5.214 * 2,52  = 2.607 Nm/m <  5.190

 

O.K.

( M  d  -)m a x

= 0,117 * qa * Ll = 0,117 * 5.214 * 2,52  =  3.813 Nm/m < 4.530

 

O.K.

b) par a  carr egamento com sobrecarga linear  ( M  d  + )m a x

=  0,20 * P * L,

•8 .2 .2 -

+  0,094 * qb2* V =   2.523 Nm/m

<  5.190

O.K .

DEPOlS D AC U R AD OC O N C R E TO

.•.8 .2 .2 ." - C A R C A SA T U A N T E S

peso da for ma

91 ,4 N/m2

concr eto

2568 N/m2 (* 1,4)

revestimento

2.000 N/m2 (* 1,4)

-   sobrecar ga

(* 1,4)

4.500 N/m2 (* 1,5 )

q,v

1,4 *   2.000 + 1,5 * 4.500 = 9.550 N/m2

% o 'a l

1,4 * ( 91,4 +  2.568 +  2.000 )  + 1,5 *   4500 = 13.273 N/m2

Para sistema de tres tr amos, com VaG   de 2,50 m, pela tabela do catalogo, a sobrecar ga admisslvel cor re   spondente, sem peso pr opr io, obtida pela interpola~ao e   igual a 1.017 kgf /m2 ou 10.170 N/m2 , 0 que e   super ior ao  v alor  de pr o jeto,   9.160 N/m2 . Portanto, a espessur a da  chapa da f or m a de a~o e a altura da la je adotada .•. 8 .2 .2 .3 - A R M A D U R A

e

adequada para a aplica~ao dese jada .

C O M P LE M E N T A R

Sera adotada uma tela soldada com   arames trefilados   Q-92 cuja area  e maior que 0,1% da area de concreto acima da  f o rma de a~o A tela sera colocada a 20 mm do topo do concreto. As =   920 mm2/m

 As c.0,01

*[(140-59)*

1000]=810mm2 /m

O.K.

..•.8.2.2.4 - VERIFICA~O

AOC IS ALHA M E N TO

LO N G ITU D IN AL

'---Z':::==f G co que nao ha ja coloca<;aode conector e s de cisalhamento nos extremos da forma de a<;onem nos apoios inter mediar ios,   para •.•",-:ar ia de 1.000 mm, 0  esf or <;o r esistente sera igual a: .

-= c~_S

1 ( b * d p)

1.000"* 107,6) = 0,010

1.086/(

~-

=

0s *

]

+k]

b * dp  * [ (  m * p * h I  L s)

= 0,80*

1.000*

= 39071

N

= 0,9 0 * (

107,6*{[200,4*0,01

* 1,0) * (

q ,otal

* 140/(2.500/4)]+0,005}

= 0,90 * ( 13.273   * 1,0) * ( 2,50 )

L'aje)

= 29.865 N < V  "  R d 

O.K.

~ e Vd cor re   sponde ao maior esf or < ;ocortante da viga de tr es tramos, Por tanto, nao e necessaria a coloca<;ao de conectores de ancora~::- ~asextr emidades.   Somente haveria  necessidade de coloca<;ao de conectores caso a viga de a<;osuporte da la je mista f or  pr o jetada como ;: 3: ...., -a (vide viga V2). ~~ 8.3 - V E R IF IC A f;;A OD AV IG A M IS T A V 2A P O SC U R AD OC O N C R E T O .8.3.'1

o c.::

-C A R G A S EE S F O R f;;O SA T U A N T E S

carr egamento sobre a viga V2 e exer cido pelas vigas localizadas onsider ada continua). Da equa<;ao (16) podemos escr ever: 1 ,1 0 * (  q t ota'  *

Pd

L / a je )

a

esquer da (V5) e a dir eita (V7), que por sua vez estao supor t ando a

* (  L e  +  ~ ) / 2

1,10 * ( 13.273 * 2,50) * ( 7,35 + 7,5 ) / 2 271.018N

o momenta f letor o esf or<;o cortante

de calculo maximo na viga e

Md  = Pd * 2,5 = 677.545 Nm

de calculo maximo e

: Vd  = 271.018 N

r

~~ __ T

t

"""J = = ~ ~ ~ ~ -_ ~ V M o m e n to s R e to re s

r--2 5 -0 0 - ,1 = = 2 = 5 0 = 0 = = t

2~O

Md Fig. 25 -  C argas e esf or r ; os atuan

INA~O • 8.3.2 - DETERM

 

es sob r e a  l a je

D A LAR G U R A E F E T IV  A D EC O C R E T O

 Adotando uma largura de mesa das vigas Vl e V3 de 150 mm, e de acordo com -:=-..alica pode ser dado pelo menor dos valor es abaixo:

BR-8.800, a lar g r a  e e . a de concreto acima da viga

 j = L,/4=7.500/4=1.875mm bee=   16 * h + b fsup = 16 * 140 + 200 = 2.490 mm

 j

= b ,s u p + ( Lue+ L u d  ) /  2 = 200 + [(7.350-175) + (7500-175)]

/ 2 = 7.450 m

( bee)adol =   1.875 mm onde,

bf sup corresponde

a

largura superior de mesa da viga de a<;o.

~O • 8.3.3 - VERIFICA h",,/tw

D EE S BE LT E ZD AV IG  A   M E T A L IC A

= (700 - 16 -   12,5)   / 8,0 = 83,9

i. = 3,5 * ( E / f y  )1/2 = 3,5 * (  205.000/250 Conf or me a Nor m a Brasileir a,   para h int  /  tw =-s a er if ica<;ao da viga metalica com a laje .

~

)1 / 2

=   100,2

A .p  a  se<;aoda viga mista pode ser calculada no regime plastico e esta  pratica ser a adotada

• 8.3.4 - D E T E R M IN A f;;A O D A LIN H A N E U T R A E LA S T IC A (LN E )

:::::':£

Par a se deter minar  0  momenta   de inercia da se<;aomista ( inar  a posi<;aoda linha neutr a elastica.

y- = [ -

Aviga

*

Yeg

+ Ae * ( d +

= bee*(Ee/Es)*he =
- =- ..

h p

+ he/2 ) ] / (

Aviga

1 m ),

composta pela viga de a<;oe pela laje mista, deve-se pr imeiramente

+ Ae)

=1.875*(22.100/205.000)*81

mm2

,72 *   329,6 + 163,72 * (700 + 59 + 81/2)

]/(

110,72 + 163,72)

= ( I  x )v ig a  +  A vig a * ( Y  m - Yeg)2 + [ (  bee/ 2 )  * (  Ee/ Es )

1m

]

*

= 86.707 + 110,72 * (  60,99 - 32,96 )2 + [ (  187,5/2

= W  m in l

233.000 cm

=

1 m /

he3 / 12  +  A

)  * 0,1078]

* (  d + h p +

he / 2  -  Y  m ) 2

* 8 ,13 /  12  +   163,72 * ( 70,0 +  5,9 +  8,1 /2 - 60,99 )2

4

=   3.820 cm

Y  m =  233.000/60,99

3

he

hp

- ----- - --- -- ---- -- --~ -= -= : ~ = ]-- ~ ---1 - :-- -- ----- - - - - - - --d

L t i  E

~~I a) Esfor<;o de Tr ac;:ao Maxima

= (

( A vig a * f y )a( o

11.072 * 250)

b) Esfor c;:o de Compressao

Como 0 esforc;:o maximo c) Esfor<;os   Resistentes

= =

*

r esistente

N

no Concreto he)

=

0,66 * 20 * (  1.875 * 81)

na laje e inferior

=

2.004.750 N

ao da viga de ac;:o, conclufmos

que a linha neutr a   plastica

esta localizada

na viga.

na laje mista

  0,66 * f ek * bee * he = 2.004.750 N

C' = 0,5 * [  ( A vig a * f y) T

(bee

na Viga

=   2.768.000

Maxima

* 0,85 * f ek  *

(0,7/0,9)

C

admissf vel

C] = 381.625 N

-

C  +  C'  = 2.386.375 N

como:

C' ~  ( A ,sup entao

* f y)

=

(200 * 12,5) * 250

LNP  esta localizada

na mesa super ior 

Y = C' * tl/ ( A ,sup * f y)

=

381.625

*

=   625.000

N

da viga metalica.

=

12,5/625.000

7,6 m m

b ee O.87.0,85fck 0.9

c'-'I-

h e r : hPt!

INA~O • 8.3 .6 - DETERM 0b

* M  n

=  0b

* [  C ' * (  d - Y  t  - Y e ) +  C * (  h e / 2 + h i +  d - Y  t  ) ]

= 0,90 * [381.625 =  1.097237

on de

y, corr esponde

Quando

tambem

* (700 - 272,1 - 7,6/2

Nm > M  d 

ao novo centr o

a   viga mista utiliza

acima devemos

D OM O M E N TO FLET O RR E S IS TE N TE

atender

=

)  +  2.004.750 * (81 /2 +  59 +  700 - 272,1 )] O.K.

719.750 Nm de tr ac;:ao da viqa meti'llica

conector e s

de cisalhamento

as duas exigencias

seguintes

com a espessur a

em constr u<;ao

da mesa reduzida.

sem escoramentos

(item 8.2.7 e  8.2.8).

de apoio,

alem de satisfazer mos

a condi<;ao

• 8.3.7 - VERIFICA ~O

:::'"

D ER E S IST E N C IA D AV ICA D EAt;O

etalica deve ter  capacidade para supor tar todo peso   propr io antes que

0

concreto atin ja resistencia equivalente a (  0,75 * f ek ).

f :;:ermina<;ao do Esfor c;o Solicitante

::~

1 ,1 0 * ( q p p * L ' a je )* (  L e+ l < t )/  2

* 2,5) * (7,35 + 7  ,5)1 2

1,1 * (2.660 54314 '> :

N

*   2,50 = 135.785 Nm

P' dg

e-erminac;ao do Esforc;o Resistente

~=  *

M 'ng

=

0,90 * (Z * f y) =   0,90 * (  2923 * 280 )

=

736.596 Nm > M ' d g D ET E N S O E S D E TRA~O

• 8.3.8 - LIM IT At;AO

"ga mista deve ter capacidade, tambem, par a supor tar  toda sobrecar ga aplicada pelo car re   gamento qsv . '" Je er minac;ao  do Esf orc;o Solicitante 1 , 1 0 * (  q sv * L /a je) * (  L . + L d  )  1 2

=

 y

1,10 * (9.130

* 2,5) * (7,35 + 7,50 )/2

186.423 N dm

:}

=

* 2,50 = 466.057 Nm

P' dm

er ificac;ao do Esf orc;o Combinado =  M ' dg1

Go

W  x;nf 

+

M 'dm /W minf 

+   466.057/3.820

=   135.7 8 512.63 1

= 174 MPa = 0,90 * f y  = 252 MPa ;::: Gd 

Godm

.8.3.9   - V E R IFIC At; AO D AV IC A M IS T A AOC IS ALH AM E N T O

esf orc;o resistente ao cisalhamento da viga mista e devido apenas a alma da viga.

c mo a 1 h m t  =

00

,

entao k = 5,34 :

* [k * E I  f y]lI2

* 20 5.000 / 25 0

]112

= 71,5

i~ = 1,40 * [  k  * E 1  f y ]112 = 1,40 * [  5,34 * 205.000 / 25 0

]112

=   92,6

=1,08

=   1,08 * [5,34

r tanto: A p  < A < A r  , entao, Vn  =  L p1  L  *  V pf  0-,

* Vn  =

0v

* [ L p 1 ~ * V pl ] =

0,90 * {71 ,5 / 90 ,7 

0v

* [  L p 1 L *  (  0,55 * Aw * f y)

]

* [0,55 * (671,5 * 8,0) * 250]}

524.059 N 271 .018 N .8.3.'10

<

0v

* Vn

-c  ALC U LO D A FLE C H A

locamento ver tical da viga mista e composta de duas par t es. A primeira e devida ao peso pr opr io da laje mais a for ma de ac;o, 00 na viga de ac;oantes da  cura do   concreto. A segunda par cela corr e sponde ao deslocamen 0 vertical da viga mista pr ovocada pelas 2-;~ e servic;o agindo sobre a laje mista. As car gas atuantes na la je podem ser divididas em dois gr upos: qb e  q sv . CC

1,40 * (  q iorm a + qconcre t o ) = 3.714 N /m 2

J=  =

= 1,40 * qr ev+ 1,50 * qsc =   9.130 N /m Ox = 23

-

* P pp *

L( 1 ( 648

P pp  = 75.835

.P sv

N

= 186.423 N

* Es * I  xv ;g a ) = 6,5 mm

= 23 * Psv * L( 1 ( 648 * Es * 1 m

- =

2

)

= 6,6 mm

O x +  O s v = 13,1 mm

= -'

1350

=

O.K.

21,4 mm < Ot ot 

• 8.3.'1'1- DETERMI NA~O

D AQ U AN TID AD E

D EC O N E C TO R E S

;;2 ~"~a f oi dimensionada para que seja gar antida inter ac;ao total entr e a laje e a viga de ac;o pela colocac;ao de conectores de -:=-::-:0. A quan idade de pinos com cabe<;a deve ser  suf iciente   para suportar  os esfor c;os de cisalhamento no nfvel da for m a de ac;o. ~-= :: _:0  esta localizada na mesa superior  da viga de ac;o, 0 esf or c;o a ser  resistido pelos conector es cor responde ao esfor c;o de  compressao -_=-:::=:~0 e pode ser  expr esso por: O. 5

2

* fa * (  b ee * he)

= 0,85

* 20 * ( 1.875 * 81 )

1.875

-   -=-~ 2 :;2 es
a

viga supor te, podemos deter minar a

25

ou se ja,  esses conector es podem ser  dispostos tr ansver s almente a viga   de ac;o em par, pois espessura da mesa (t, =  12,5 mm ).

o   espac;amento entr e

os conectores, [ 2.500 / (28 / 2 )  = 179 mm

L   e superior

0

seu diametro e menor que 2,5 vezes a

ao espac;amento minima admissivel par a   conectores que

e de: [ 5  * d,  =  95 mm ]. No vaG central,   entre as duas cargas concentr a das, onde 0 momenta e constante, ser a colocado apenas quatr o conector es de for ma a satisf azer  0valor admissivel minima de espac;amento que e de   800 mm.

~9 - T R A N SP O R T E ED EsC AR G A

o

transporte do POLYDECKe realizado por caminhoes, em pacotes paletizados e fir memente cintados, que por f acilidade de movimentac;ao com os equipamentos tfpicos disponiveis em obra, levam f a rdos de no maximo 2 toneladas. No empilhamento, os paletes devem ficar sobrepostos   ate no maximo tr e s volumes par a evitar danos aos elementos.

!

  gados empregando-se Os pacotes com os perf is dever a o ser descar re

I

I

meios de elevac;ao apr opr iados. Pode-se utilizar um guincho do tipo Munck, onde a descar g a dever a ser feita por  um balancim c o m cabos de ac;oou cintos embor ra   chados, e bandejas de compr imento igual ou super ior  a lar g ura total dos perf is. Os cantos dos perfis devem ser protegidos contr a danos mecanicos. 1°0110° 000
,lIooooooooooooodl

<0

° ° 000

cI 11°

9.1 - E S T O C AG E M

Quando estiver em empilhadas, as chapas de ac;o galvanizado sao sensf veis a umidade, a condensac;ao e as chuvas. Com a inf iltrac;ao de agua  entre as chapas, pode ocor re   r for mac;ao de hidr ocarbonato de zinco, denominado "ferrugem branca". Esseoxido   nao e prejudicial a resistencia das chapas, mas provoca danos esteticos na sua aparencia metalica. Os   paletes de chapas metalicas deverao estar armazenados em local

seco,   coberto, ventilado (armazens cobertos,   toldos cobrindo os paletes separ ados mediante espac;adores par a permitir a ventilac;ao). N a armazenagem em   aberto, deve-se pr ovidenciar    uma boa cober tur a   resistente a chuva e bem ventilada (nao usar f olhas de plastico). No empilhamento, cada fardo deve ser colocado de f orma que cada caixa f ique apoiada sobre a debaixo (v. f igural   permitindo que 0 peso se ja, em parte, suportado pelas embalagens. S e   posslvel,   os pacotes deverao ser armazenados com uma leve inclinac;ao longitudinal, para que na eventualidade de cair  agua sobr e os perfis, essa possa escoar  livremente.

~~ 9.2 - T R AN S P O R T E IN T E R N O

o  transpor te individual   dos per f is ate 0 ponto de f ixac;ao na estrutur a pode ser feito por guincho tipo Munck, empilhadeir a (no ter re  o) ou gr ua (ver ticalmente). Apos 0 ic;amento dos volumes deve-se prender os perf is com cabos cuidadosamente amarrados par a a pr otec;ao contr a movimentos f ortes, principalmente os causados pelo vento.

~ ~ 1 0 .1 -

DISTRIBU I~O

 

D A SC H A P A S

 A   distribui<;ao das chapas devera ser  f eita com 0  posicionamento dos fardos de dimens6es corr espondentes, seguindo-se a mar ca<;ao da posi<;ao das pe<;as.   As chapas devem ser distr ibuf das por   pano, fazendo-se sempre seu alinhamento. Como pr ocedimento de segur an<;a, deve-se evitar  0 traf ego de operar ios sob a ar ea em   montagem ate a f ixa<;ao das chapas, ap6s 0 que f ica liber a do mesmo independente da   concr etagem / cur a.   Cabe atentar  a necessidade de f ixar  imediatamente qualquer  pe<;a ap6s seu posicionamento, bem   como cuidar  par a a constante pr ote<;ao de f ar d os estocados   no alto, com cordas, evitando 0  risco de ser em ar rastadas por f ar <;a de vent o ou impactos acidentais.

Deve-se   obser var as narmas   de seguran<;a ao r ealizar  0  manuseio das

tel has. Equipamentos como cintos de segur an<;a presos a   estrutur a nos tr abalhos   em altura, luvas e botas de prote<;ao e capacetes sac indispensaveis durante a movimenta<;ao, manuseio e montagem do Polydeck 595.

 A   largura minima de apoio   das chapas deve seguir  as deter mina<;6es do item 5.6.

D eve-se   definir uma later al par a dar  par tida

a

montagem,   como na f igur a, sendo a concordancia da ultima chapa junto a viga uma condi<;ao var i avel, conf or me alternativas.

A~OES ~ ~ 1 0 .2 - FIX  A fixa<;ao dos per fis  a estr utura deve ser  feita par: • Pinos cr avados par explosao • Par af usos auto-brocantes especiais • Pontos de solda Essesfixadares podem ser usados   tanto par a f ixa<;ao em vigas metalicas, quanta sobr e supartes fixados nas vigas em caso   de uma estrutura de concr eto, salvo os apoios intermediarios   quando   ha continuidade da   chapa.  Tais fixa<;6estem carater constr utivo, ser vindo par a manter as chapas posicionadas ate 0 endurecimento do concr eto e tambem para aumentar  0 nivel de segur an<;a da estr utur a. Essasuni6es devem ser  a base de duas f ixa<;6esa cada  extremo do perf il.

Deve-se preyer uma ·costur a dos per fi s a cada 50 cm no caso de pe<;a,apenas com dois apaias e a cada 100 cm no caso de  v an multiplos, podenda ser executados com rebites ou parafusos auto per fu   r antes, estes com   a desvan agem de Icar em apar entes   pela parte inf erior .  A utiliza<;ao de solda pode ser dificultada par quest6es r elativas  a galvaniza<;aa e pint r a  das "ga .

UANTI •1 0 .2 .1 - Q

DADE

A~OES   N D EFIX AM O T A G E

A - Tr ansvers alment e

1° Caso: Descontinuidade   dos perfis sobr e os apoias sem recobrimento na chapas. Deve-se f ixar  as per fis em tados as apoios (inter mediarios e extr emas) com um minima de dais f ixador es par  extr emo do perf il.

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.. ..----> -

I

" I I I'

...----'>

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---. . .

---. . .

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.1 I ...----'> I 1

---. . .

I. I I I.

'- - -

... .-----'>-

- --. . .

~

2°  C as o:

~

r  -

--- - . .

Continuidade dos per f i s sobr e os apoios. Deve-se fixar os per f is em todos os apoios extremos com um minima   de dois f ixadores par perfil. 0 1

0 1

01

I I

1 1 1

...-----"'-

I I I 1

...-----"'-

I 1 I I 1

i 1 1

0 1 1

I

1 I 1 1 1 I

0 1 1 1 01

~

1 1 I I

~

I

...-----"'-

I I 1 1

'"'-

--- - . .

B .   longitud inal   mente Quando a onda far coincidente com a mesa da viga, aplicar  uma f ixa<;ao a cada 100 cm. Caso contra r io, aplicar ar remate de jun<;ao tipo Z com f ixa<;6es a cada 50 cm.

C o stura a co d a   1 0 0 C m P o nto S o ldo a u P a ra f u s o

O n d a C o in cide n te S F = S O L D A F IL E T E S B = S O L D A B U J A o

~~

P o n to de S o ld o a u P a ra f u s o

'10.3 - R EC O R TES

 As opera<;6es de corte de tel has  devem   ser planejadas cuidadosamente e limitadas ao minimo.   As ferramentas apropr iadas par a corte sac: tesour a s manuais para chapas, tesour as eletr icas para chapas, ser ras tico-tico e arcos ser ra   para metal   ou serras de disco liso tfpicas.  As laminas de ser ra empregadas dever ao ser  apropr iadas par a 0 cor te da chapa. Os cor tes tf picos ser ao nas eventuais passagens, cantos com obstaculos, detalhes ar quitetonicos, chegada, descr itas no item 7.

e logitudinais confarme   condi<;ao de

o   romaneio de pe<;as indicar a 0 comprimento exato para cada ar e a, nao   sendo for necidas pe<;ascom cor tes longitudinais,   os quais dever ao ser executados em obra conforme necessidade. ~~

'10.4 -  AR R EM ATES

Os ar re   mates mais utilizados sao:  Ar r emate

Per if eri co

Corte   Longitudinal

~sp:

~L [

O ,50m m

" " " 0 0 '" " '," "

l l Q J

P o n to d e S o ld o au Porafus o

Costuro a coda 1aaCm on to   Soldo ou Paraf us o

P o n to d e S o ld o o u P o ra fu s o

C h e g o d o La te r a l c /S o ld o s o u P in o s

(Posi~a o Coincidente)

n l!1

e s p: O ,5 0 m m

A rr e m o te '1 o m p o "

M uda n¥a

de dir e¥ oo

Par t id a

-~a Lilizado um ar re   mate tipo L   para

~ .= = ::   com r ebites ou

0 f echamento

tr ansversal dos perf is, impedindo

paraf usos   auto-per fur antes).

n

r  e s p: O ,5 0 m m

l1

10 0

0 '

g l e

A rre m o te "T o m po '

o n to d e s o ld o u po ro tu s o M u d o n ~ o d e D ir e ~ ( jo C h e g o d o

0 vazamento

de concr eto fr esco pe c:

W

A te n~ 50: U tiliz ar a co d a 1.0 0m (A rre m ate P eri f e ric o x   Perfil P ar alelo)

~ ~ 1 0 .5-VEDA~O

Eventuais frestas, como encontro de topo de dois perfis, devem ser vedadas antes do lanc;;amento do concr eto. As   vedac;;oesdevem ser realizadas com fita adesiva e/ou massa de vedac;;aonos encontros longitudinais e  transversais ou em qualquer ponto onde possa haver  vazamento indese javel.

LDAG EM ~ ~1 0 ~ 6 -SO

D O S C O N EC TO R ES

Cuidados especiais deverao ser   tomados quando a solda do conector atr avessa a  f or ma de ac;;o,par a garantir  a f usao completa do conector sobre a  viga metalica. A espessur a da chapa nao devera ser  maior que 1,5   mm para forma simples. Em   func;;aoda quantidade de zinco na superffcie das chapas,  a soldagem somente pode ser r ealizada atravessando-se   uma unica chapa galvanizada. Caso existam chapas sobr epostas   no tr e cho, ser a  necessar ia abr i r um or if fc   io para per mitir a soldagem direta na viga.

o  equipamento

tfpico para a soldagem e conf orme as figur as 41 e 42, utilizando-se tr ansfor mador es, retif icadores, temporizadores, "pistolas" e cabos adequados. Os tr ansf ormadores devem   ser locados em areas pr otegidas a menos de 15 metros dos

pontos de soldagem.

E

desaconselhavel a servic;;ode soldagem em dias de chuva, com as areas umidas.

o pro jeto executivo fornecido pelo calculista devera indicar  dade de pec;;asnecessarias para cada segmento.

0

espac;;amento e quanti-

 Ap6s a soldagem   de cada pano, e necessar ia uma vista ria nos   pinos, atraves de um pequeno golpe, ver ificando possiveis soldas fr ias.  A soldagem nao pode ser  feita sabre mesas de  vigas que contenham pintur a. Deve-se pr eparar  uma platafor ma por tante provis6ria para alojar  a tr ansf or mador  e a ger ador.

~~ 10 .7 - E S C O R AM E N T O

Uma das grandes vantagens deste sistema construtivo e  a nao utiliza<;ao de cimbr amentos, m antendo a obr a desempedida. No entanto, em   casas extr emos pr evistos nas tabelas POLYDECK 595 pode-se r ecor rer a este artiff cio par a possibilitar  a aplica<;ao em vaos   maior es (zona cinza das tabelas). Os pontaletes eventual mente necessar ios saG indicados par a r eduzir tempor ar iamente f ase de concr etagem e  cura par cial   do concreto.

as distancias entr e os  apoios dos perfis dur ante a

Os  escoramentos nao de vem ser  r etirados antes de um   mfnimo de oito dias de secado de  escor as, esta ser a posicionada no centr o do vao.

0

concr eto. No caso de utiliza<;ao de uma f ileira

 As f aixas de utiliza<;ao onde e necessario 0 escoramento provisorio em func;ao dos vaos livres, espessura da laje e esquema estr utural adotado saGdetalhadas no catalogo POLYDECK, devendo ser   indicadas   c1aramente  no pro jeto executivo.

 Antes   da concr etagem r ecomenda-se limpar qualquer deposit o de lama ou sujeir a com   ajuda de e sco va e jatos d'agua.  A concr etagem da la je se r ealiza pelos metodos tradicionais (bomba   e ca<;amba). 0 concreto   deve ver ter unicamente sobre as  z onas coincidentes com as vi gas, evitando acumulo de  massa de f orma concentr ada. 0 e squema de concretagem   e espalhamento do concreto de ve seguir a dire<;aopar alela ao perf il, partindo sempr e   de um apoio ate oseguinte.

o calculista

da obra de vera indicar  a existencia de Juntas de dilata<;ao, as quais ser ao executadas com a  inter r up<;ao dos per f is e a montagem   de dois ar remates tipo perif er icos. Deve-se evitar amontoar gr andes quantidades   de concreto, procur ando verter  0  concreto sempre na regiao sobr e os apoios. Nao e necessar io vibrar  0 concr eto,   a menos  que seja utilizado um   mater ial com slump muito baixo.  As perdas de nata sao despr eziveis, no entanto, caso houverem manchas pontuais na parte inf erior  do per f il   aconselha-se limpar  com um simples  jato de agua logo apos a concr etagem. No  caso de la je r ecoberta por impermeabilizantes, de ve -se levar em conta 0 f a to de que  a chapa   impede a evapora<;aoe atr a sa a secagem do concreto, 0 r evestimento imper meavel ser a  instalado tendo em conta essa cir cunstancia. Deve-se evitar as sobrecar gas de obra concentr adas e as cargas  impor tantes de vem repousar sobre paineis ou plataf or mas de  distr ibui<;ao, Nao danif icar  as chapas da la je com cargas r olantes.

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- Arr emate per i  metr a I

Uma cantoneira per i metra I   de ar r emate lateral per mite reter  0 concr eto nos extremos das  lajes. Espessuras recomendadas: • 1,25 mm par a lajes entre 100 e 160 mm • 1,50 mm   para la jes super iores a 160 mm

 Aconselha-se a  utilizac;ao  de uma mao f rancesa enr i jecedor a para limitar a defor ma<;ao do arremate later al no momenta da concr etagem. Po nto de Soldo ou Por a f u so

Che gada Lateral c/ Soldos ou Pinos (Posi~ao Coincide nte)

~ -.2 - VERIFICAf;OES DE cA.LCULO  As tabelas e manuais   fornecidos pela PERFILORinformam as caracter fsticas basicas dos perf i s e suas tabelas de   utiliza<;ao, onde sao indicadas as sobrecar gas acidentais admissiveis para cada condi<;ao de espessura de chapa, espessura de laje   e esquema estrutural, sendo tais valores resultantes de longos estudos, calculos e ensaios destrutivos em condi<;6es limite, recebendo tambem a   incidencia de todos os coeficientes de seguran<;a cabfveis. Os valores apresentados nestas tabelas consideram apenas a condi<;ao estatica simples da pe<;a, isto e, submetida simplesmente a flexao.

o  calculista da obra devera verificar as condi<;6es basicas conf o rme Norma NBR 14.323 Anexo C, alem de outras   variaveis que   possam ocorrer   em cada estrutura par ticularmente, como esfor<;oshorizontais,   utiliza<;ao de vigas mistas,  vibra<;6es, r essonancia, cargas concentr adas, resistencia ao f ogo, e outras. o pro jeto executivo devera indicar claramente, alem do posicionamento das chapas, a eventual necessidade de armaduras complementares, ref or <;os, cimbramento ou outr as condi<;6es especiais a ser em  obser vadas dur ante a execu<;ao.

 A   P E R F IL O R   mantem um depar tamento   tecnico implanta~ao do pr o jeto ate sua execu<;ao

a

disposi<;ao par a quaisquer esclar ecimentos voltados

a

aplica<;ao do produto, desde a

Poderemos tambem oferecer  0 pr o jeto de pagina~ao e montagem especff ico par a sua obr a CONSULTE-NOS.

"0 conteudo deste catalogo e   de propriedade da Perfilor 5/ A e esta protegido pela Lei nQ 9.610/98, sendo vedada sua repr oduc;ao integr al ou p ar cial, sujeitando-se 0 infrator as penas civis e cr iminais aplicaveis."

cur opean Committee f or  Standardization - Design of Composite Steel and Concrete Structure (ENV-1994-.1-1 : 1.992) - ECCS Eur opean Committee for  Standardization - Design of Steel Str ucture (ENV-1993-1-1 :  1.992) - ECCS  Amer ican Ir on and   Steel Institute - Specif ication f or Design of   Cold-For med Steel Str uctur al Members - Cold-For med Steel Design Manual (1996) - USA Secr etar iat de la Avis Technique 3/93-245 - CSTB-   Haironville SA (decembr e 1996) - Fran<;a Steel Deck Institute -   Composite Deck Design   Handbook (1.997) - Canada Labor a t6rio Nacional de Engenharia Civil- Lajes Mistas A<;o-Betao (Relat6r io 214/91 - NPC) - Por tugal 7-

Associa<;aoBrasileira de Nor mas Tecnicas -

Pr o jeto e Execu<;aode Obr as de Concr eto Ar mado (NBR-6.118)

8-

Associa<;ao Br asileira de Nor mas Tecnicas - Projeto e Execu<;aode Estr uturas de A<;o de Edif fc   ios (NBR-8.800)

9-

Associa<;ao Br asileir a de Nor mas   Tecnicas - Chapas de   A<;o de Alta Resistencia  Mecanica Zincadas Continuamente Quente (NBR-10.735)

10- Associa<;ao Br asileira de Normas Tecnicas - NBR-14.323 - Pr ojeto par a Dimensionamento Situa<;ao de Incendio 11- Instituto Br asileir o de Tela Soldadas - Lajes em   Concr eto Armado - Sao Paulo

por  Imer sao a

de Estr utura de A<;o de Edificios em