REVISIONES TE: TIPO
A-
PRELIMINAR
C-
PARA CONOCIMIENTO
E-
PARA CONOCIMIENTO
G-
COMO CONSTRUIDO
EMISIÓN
B-
PARA APROBACIÓN
D-
PARA COTIZACIÓN
F-
PARA COTIZACIÓN
H-
CANCELADO
Rev.
A
TE
C EMISIÓN INICIAL
DESCRIPCIÓN
Por
Ver.
Apr.
Aut.
Fecha
NMB
L MA
FSN
MCZ
3/26/2009
3 de 45
INDICE
Pagina
1.0 GENERAL GENERAL 1.1 ALCANCE 1.2 1.2 CÓDI CÓDIG GOS Y ES ESTAND ANDARE ARES 1.3 1.3 DOCU DOCUME MENT NTOS OS REFE REFERE RENC NCIA IALE LES S 1.4 1.4 DATO DATOS S PAR PARA A EL EL DISE DISEÑO ÑO EST ESTRU RUCT CTUR URAL AL
3 3 3 3 3
2.0 ESQUEMA ESQUEMA GENERAL GENERAL
4
3.0 CARGAS SOBRE ESTRUCTURA NAVE 3.1 CARGAS MUERTAS 3.2 CARGAS VIVAS 3.3 CARGAS DE DE VIENTO 3.4 CARGAS SÍ SÍSMICAS 3.4.1 ESTIMACIÓN DE CARGAS POR PESO PRÓPIO DE LA ESTRUCTURA 3.4.2 DISTRIBUCIÓN DE CARGAS SÍSMICAS POR PESO PROPIO 3.5 3.5 COMB COMBIN INAC ACIO IONE NES S DE DE CAR CARGA GAS S 3.5.1 COMBINACIONES
5 5 5 5 6 6 6 7 7
4.0 ANÁLISIS ESTRUCTURAL 4.1 4.1 PÓRT PÓRTIC ICOS OS TIP TIPIC ICO O CENT CENTRA RAL L EJES EJES 2, 2, 3, Y 4 4.1. 4.1.1 1 CARG CARGA A MUERT MUERTA A 4.1.2 4.1.2 CARGA CARGA VIVA VIVA DE TECH TECHO O 4.1.3 4.1.3 CARGA CARGAS S DE VIENTO VIENTO 4.1.4 4.1.4 CARGA CARGAS S DE DE SISM SISMO O 4.2 PÓRTICO EJ EJES A Y B 4.2.1 4.2.1 CARGA CARGAS S DE VIENTO VIENTO 4.2.2 4.2.2 CARGA CARGAS S DE DE SISM SISMO O
8 8 8 8 9 9 18 18 18
5.0 DISEÑO DISEÑO 5.1 PÓRTICO TÍPICO 5.2 PÓRTICO EJE 1 Y 2 5.3 PLANTA TECHO 5.4 5.4 DISE DISEÑO ÑO DE CORR CORREA EAS S DE DE TEC TECHO HO TIPO TIPO Z 5.4.1 CORREAS CORREAS DE TECHO TECHO LONGI LONGITUD TUD 5 METROS METROS 5.5 DISEÑO DISEÑO DE PLANCH PLANCHA A BASE BASE PARA PARA CARGA CARGA AXIAL AXIAL 5.5.1 5.5.1 COLUMN COLUMNAS AS CENTR CENTRALE ALES S
20 20 21 22 24 24 27 27
4 de 45
1.0 1.0 GENE GENERA RAL L 1.1 1.1 ALCA ALCANC NCE E La presente Memoria de Cálculo ha sido elaborada con el propósito de realizar el dimensionamiento para las naves del Hangar de Camiones de Bomberos, a ser instalado en el área 402 de la Planta Concentradora del Proyecto Bayovar.
1.2 CÓDIGOS CÓDIGOS Y ESTANDARE ESTANDARES S Para el desarrollo de la ingenieria de esta fundación se hara uso de los códigos y estandares que se especifican:
General : RNE - Reglamento Nacional de Edificaciones Edificaciones del Perú Perú ASTM - American Society Society for Testing and Materials
Estructuras de acero : AISC - American Institute for Steel Construction AISI - American Iron and Steel Institute AWS - American Welding Society, Structural Welding Code D1.1
1.3 DATOS DATOS PARA EL DISEÑ DISEÑO O ESTRUCTU ESTRUCTURAL RAL ACERO ESTRUCTURAL Fy
36 Ksi
Elem Elemen ento to Estruc tructu tura ralles tipo tipo C y L y perf perfililes es lam laminad inados os de acer acero o tipo ipo A36
Pernos de conexión ASTM A325, diámetro mínimo 3/4", tipo de conexión: N, fv=21Ksi, ft =44Ksi Perno de anclaje ASTM A307, tuercas ASTM A563, estándar americano hexagonal robusta
SOLDADURA Fu
70 Ksi
2.0 ESQUE ESQUEMA MA GENER GENERAL AL
Electrodo E70XX
5 de 45
AREA OFICINAS
X
45
3.0 CARGAS 3.1 CARGAS MUERTAS Emplearemos el programa SAP2000 V12.0 para el análisis de la estructura de la nave en la z ona norte del área 308, considerando el peso propio de la estructura, la cual ya se encuentra definida. Cargas a nivel de techo: Cargas de planchas de cerramiento Cargas de instalaciones Cargas de correas de techo
5.00 kg/m2 5.00 kg/m2 10.00 kg/m2
Carga Muerta de Techo
D=
20.00 kg/m2
3.2 CARGAS VIVAS 3.2.1 CARGA VIVA SOBRE TECHO Se estima una carga viva sobre techo de:
(Considerando cobertura liviana de planchar tipo TR-4)
L=
20.00 kg/m2
3.3 CARGAS DE VIENTO Consideraremos para las direcciones X e Y el mismo coeficiente de carga de viento De acuerdo al RNE-2006 V= h= Vh =
20.83 m/s 7.00 m 19.26 m/s
V h =V h / 1 0
0.22
Velocidad del viento en la altura "h" en Km/h Altura máxima de la edificación Velocidad de diseño hasta 10.00m de altura
Presión ejercida por el viento: Ph= 0.005CVh2 Ph= 28.13 C Donde: C: Factor de forma adimensional C =Ce - Ci
75 Km/h 75 Km/h
(velocidad mínima)
6 de
45
Z
7 de
X Fig. 3.3.1 ORIENTACIÓN DE VIENTOS PARA ANÁLISIS
Condición viento W1 Ce9 -1.3
Ce9 -1.3
PRESION W
Ce9 -1.3 Ce7 -1.0
Ci 0
Ce7 -1.0
Ce6 Ce8
W1
1.2 -0.8
C7 = C7 = C9 = C9 = C9 = C6 = C8 =
-1.0 -1.0 -1.3 -1.3 -1.3 1.2 -0.8
-
0
-
0 0 0 0
C1 = C5 = C3 = C4= C4 = C2 = C2 =
1.2 0.4 -0.8 -0.4 -0.4 -1.0 -1.0
-
PRESION W 0
-
0 0 0 0
= = = = = = =
-1.00 -1.00 -1.30 -1.30 -1.30 1.20 -0.80
-28.13 kg/m2 -28.13 kg/m2 -36.56 kg/m2 -36.56 kg/m2 -36.56 kg/m2 33.75 kg/m2 -22.50 kg/m2
= = = = = = =
1.20 0.36 -0.80 -0.44 -0.44 -1.00 -1.00
33.75 kg/m2 10.13 kg/m2 -22.50 kg/m2 -12.38 kg/m2 -12.38 kg/m2 -28.13 kg/m2 -28.13 kg/m2
Condición viento W2 Ce5 0.36
Ce3 -0.8
Ce4 -0.4 Ce4 -0.44
Ci 0
Ce1 1.2
Ce2 Ce2
W2
-1 -1
Consideraremos para las direcciones X e Y el mismo coeficiente de carga sísmica. De acuerdo al RNE-2006
Z= hn = S= Tp = Tx = Ty = Cx = Cy = U= Rx = Ry = Vx = Vy =
0.43 7.25 m 1.20 0.60 0.496 1.529 2.50 0.98 1.30 9.50 6.50 0.18 0.10
V =
ZUCS R
P
Factor de Zona. (Zona 3 : Piura. De estudio micro sísmico) Altura de la Nave Factor por Tipo de Suelo. (Suelo S2; de Información evaluda de estudio Geotécnico de BISA) Periodo del Terreno. (Suelo S2. De Tabla 2) Periodo Fundamental de la estructura. Periodo Fundamental de la estructura. Factor de Amplificación Sísmica. (C = 2.50 (Tp/T), C<2.50) Factor de Amplificación Sísmica. (C = 2.50 (Tp/T), C<2.50) Factor de Importancia. (Edificaciones importantes de abastecimiento. De Tabla 3) Coeficiente de Reducción por Ductilidad. (Sistema de Pórtico de Acero. De Tabla 6) Coeficiente de Reducción por Ductilidad. (Sistema de Pórtico de Acero. De Tabla 6) Coeficiente Sísmico en Servicio según RNE-2006 Coeficiente Sísmico en Servicio según RNE-2006
3.4.1 ESTIMACIÓN DE CARGAS POR PESO PRÓPIO DE LA ESTRUCTURA DESCRIPCIÓN CANT.
LONG. DL Peso LL Peso (m m2) (Kg/m2) (Kg) (Kg/m2) (Kg)
Total (Kg)
45
Nivel 1
DL (Ton.) Sin flujo 103.68 Total (DL) Vpx = Vpy =
Nivel 1 Total
LL (Ton.) (25%) En Operación 8.64
19.83 Ton 11.37 Ton
Pi (Ton) 112.32 112.32
8 de
112.32 112.32
Cortante por peso propio Vpx = (DL + LL) x Vx Cortante por peso propio Vpy = (DL + LL) x Vy
Altura h (m) 13.80
Pi x h 1,550.02 1,550.02
%i 100.00% 100.00%
Vi (Ton) 19.83 19.83
3.5 COMBINACIONES DE CARGAS 3.5.1 COMBINACIONES Las combinaciones de carga para el diseño estructural de acero son: N 1 2 3 4
Tipo gravedad viento gruas sismo
D.L.
L.L.
1 1 1 1
1 1 1 0
L.L. TECHO 1 1 1 1
W.L.
Sx, Sy
0 1 0.50 0
0 0 0 0.7
Nota:
1. Utilizar la carga variable de techo (L.L.r) 2. Se puede multiplicar la combinación de dos o más cargas v ariables por 0.75 y agregar el efecto de la carga muerta ( D.L.) Las combinaciones de carga para el análisis de los modelos serán: COMB1 = COMB2 = COMB3 = COMB4 = COMB5 = COMB6 = COMB7 = COMB8 = COMB9 = COMB10 = COMB11 =
α1 α1 α1 α1 α1 α1 α1 α1 α1
DL DL + LL op (DL + LL op + WX) (DL + LL op - WX) (L + LL op + WY) (DL + LL op - WY) (DL + WX + TEMP) (DL - WX + TEMP) (DL + WY + TEMP) (DL - WY + TEMP) (DL + LL op + EQX/1.4)
COMB12 = COMB13 = COMB14 = COMB15 = COMB16 = COMB17 = COMB18 = COMB19 = COMB20 = COMB21 = COMB22 =
α1 α1 α1 α1 α1 α1 α1
α1 α2 α2
(DL + LL op - EQX/1.4) (DL + LL op + EQY/1.4) (DL + LL op - EQY/1.4) (DL + EQX/1.4 + TEMP) (DL - EQX/1.4 + TEMP) (DL + EQY/1.4 + TEMP) (DL - EQY/1.4 + TEMP) DL + TEMP (DL + LL op + TEMP) DL + LL op + WX + TEMP DL + LL op - WX + TEMP
COMB23 = COMB24 = COMB25 = COMB26 = COMB27 = COMB28 =
Donde: DL : LLOp: Wx: Wy: EQx: EQy: TEMP:
Cargas Muertas y en Operación (Incluye peso propio de las estructuras diseñadas) Cargas Vivas Cargas de Viento en la dirección X Cargas de Viento en la dirección Y Cargas de sismo en la dirección X Cargas de sismo en la dirección Y Cargas de Temperatura (No aplica para el análisis)
α2 α2 α2 α2 α2 α2
DL + LL op + WY DL + LL op - WY + (DL + LL op + EQ (DL + LL op - EQX (DL + LL op + EQ (DL + LL op - EQY/
45
9 de
45
10 de
45
11 de
45
TEMP TEMP /1.4 + T 1.4 + TE /1.4 + T 1.4 + TE
12 de
45
13 de
14 de 45
4.0 ANÁLISIS ESTRUCTURAL Modelo tridimensional
4.1 PÓRTICOS TIPICO CENTRAL EJES 2, 3, Y 4 Se diseñara el pórtico típico central de acuerdo a las cargas calculadas en 3, se analizará en un modelo tridimensional
CARGAS ACTUANTES 4.1.1 CARGA MUERTA
D.L. = D.L. = D.L. =
20 20 20
x x x
3.50 7.00 7.00
= = =
70.0 kg/m 140.0 kg/m 140.0 kg/m
(eje 1) (eje 2) (eje 3)
Adicionalmente se considera una carga puntual en cada columna debido a la viga carrilera Pórtico eje Carga
4.1.2 CARGA VIVA DE TECHO
L.L.r = L.L.r = LLr =
8 1.50 20 20 20
x x x
9 1.25
3.50 7.00 7.00
10 1.50 = = =
70.0 kg/m 140.0 kg/m 140.0 kg/m
(eje 1) (eje 2) (eje 3)
15 de 45
4.1.3 CARGAS DE VIENTO DIRECCIÓN CORTA CONDICION DE VIENTO W1 (kg/m)
W1A c.w.L
W1B c.w.L
Barlovento
Sotavento
Barlovento
Sotavento
(eje 1) (eje 2) (eje 3)
-98.44 -196.88 -196.88
-98.44 -196.88 -196.88
-98.44 -196.88 -196.88
-98.44 -196.88 -196.88
(eje 1) (eje 2) (eje 3) .- indica succión .+ indica presión
-127.97 -255.94 -255.94
-127.97 -255.94 -255.94
-127.97 -255.94 -255.94
-127.97 -255.94 -255.94
Elementos verticales
Elementos inclinados:
signos
USAMOS
CONDICION DE VIENTO W2 (kg/m)
W2A c.w.L
W2B c.w.L
Barlovento
Sotavento
Barlovento
Sotavento
(eje 1) (eje 2) (eje 3)
118.13 236.25 236.25
35.44 70.88 70.88
118.13 236.25 236.25
35.44 70.88 70.88
(eje 1) (eje 2) (eje 3) .- indica succión .+ indica presión
-78.75 -157.50 -157.50
-43.31 -86.63 -86.63
-43.31 -86.63 -86.63
-43.31 -86.63 -86.63
Elementos verticales
Elementos inclinados:
signos
USAMOS
4.1.4 CARGAS DE SISMO Se aplicará la carga sísmica calculada en 3, Para cada pórtico
Vo / 5 =
Vo
=
11.37
ton
v
=
2.27
ton
16 de 45
Pórtico Eje 1
17 de 45
18 de 45
CARGA DE VIENTO W1 Pórtico Eje 1
19 de 45
CARGA DE VIENTO W2 Pórtico Eje 1
20 de 45
21 de 45
DESPLAZAMIENTOS Carga W1 Desplazamiento lateral máximo Pórtico eje 1
Dirección Unidades: m
U1 = X, U2 =Y, U3 = Z
22 de 45
Pórtico eje 1
Dirección Unidades: m
U1 = X, U2 =Y, U3 = Z
Carga SX Desplazamiento lateral máximo Pórtico eje C ( Carga de sismo)
23 de 45
Dirección Unidades: m
U1 = X, U2 =Y, U3 = Z
Desplazamiento máximo Altura de columna Distorsión 0.0814 D/H max. =
Carga SY Desplazamiento lateral máximo Pórtico eje 1 ( Carga de sismo)
D = H = D/H =
0.05
x
0.75
x
9.50
= = =
0.34 m 4.20 m 0.0814
Cumple
24 de 45
Dirección Unidades: m
U1 = X, U2 =Y, U3 = Z
Desplazamiento máximo Altura de columna Distorsión 0.0010 D/H max. =
D = H = D/H =
0
x
0.75
x
6.50
= = =
0 m 4.20 m 0.0002
A modo comparativo, de acuerdo al UBC - 1997, podemos comparar los desplazamientos máximos:
De acuerdo al UBC debemos aplicar el factor: (07 Rx) = ## Para obtener el desplazamiento inelástico en la dirección X (07 Ry) = ## Para obtener el desplazamiento inelástico en la dirección Y Desplazamientos en X :
NUDO 17
D ELÁSTICO D INELÁST. H Relativa D(i-1)-Di)/ CONDICIÓN (m) (m) (m) % 0.0084
0.06
Desplazamientos en Y :
NUDO 17
(< 2.0%)
13.80
0.40
Ok
(< 2.0%)
D ELÁSTICO D INELÁST. H Relativa D(i-1)-Di)/ CONDICIÓN (m) (m) (m) % 0.0002
0.00
13.80
0.01
Ok
Cumple
25 de 45
4.2 PÓRTICO EJES A Y B Se diseñara los arriostres de los pórticos de los ejes A y B de acuerdo a las cargas calculadas en 3, se analizará en un modelo plano
CARGAS ACTUANTES Los arriostres tomaran el 100% de la carga de sismo y viento.
4.2.1CARGAS DE VIENTO Los pórticos se diseñaran para tomar la carga de viento, despreciando la contribución de las columnas centrales Las fuerzas se aplicaran como cargas concentradas en los niveles de las vigas De las cargas calculadas en 3, se tiene
Combinación
en kg/m
W3 ( ce - ci ) x wz x L Barlovento Sotavento
Elementos verticales
Elementos inclinados
Eje A Eje B eje 1 eje 2 eje 3 eje 4 eje 5
#REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF!
0 0 #REF! #REF! #REF! #REF! #REF!
4.2.2CARGAS DE SISMO Se aplicará la carga sísmica calculada en 3, Para cada pórtico Para cada columna
Vo / 2 = v/5 =
Vo
=
19.83 Tn
v v'
= =
9.91 Tn 1.98 Tn
26 de 45
27 de 45
Diagramas de diseño para pórticos laterales ( Ejes 1 y 2 ) Carga de Sismo (SY) EJE 1
28 de 45
5.0 DISEÑO En el modelo se considerá que la carga de viento actuan dentro de una envolvente para determinar la condición mas desfavorable de cargas.
5.1 PÓRTICO TÍPICO Para las combinaciones mostradas en 3, se evalúa el pórtico central en el modelo tridimensional El siguiente gráfico muestra la relación Esfuerzo actuante / Esfuerzo admisible de los elementos mostrados en 2, se observa que en todos los elementos la relación es menor a 1
Ratio
=
Esfuerzo actuante Esfuerzo admisible
29 de 45
5.2 PÓRTICO EJE 2 El diseño correspondiente solo se enfoca en los arriostres para limitar el desplazamiento lateral en la dirección larga Para las condiciones de cargas calculados y las combinaciones de diseño indicadas en 3, la relación Esfuerzo actuante / Esfuerzo admisible para los arriostres es la siguiente.
Ratio
=
Esfuerzo actuante Esfuerzo admisible
30 de 45
31 de 45
Pórtico Eje A Diagonales en dirección +Y
32 de 45
5.4 DISEÑO DE CORREAS DE TECHO TIPO Z 5.4.1
CORREAS DE TECHO LONGITUD 5 METROS
A. GENERALIDADES e = 1.55 m L = 5.00 m a = 16.70 °
Distancia entre correas Luz libre Angulo de inclinación de la correa
La seccion a utilizar es un Canal tipo Z de alas atiesadas (PRECOR)
B. PROPIEDADES DEL ACERO CONFORMADO Esfuerzo de fluencia: Módulo de elasticidad del acero: Numero de templadores Angulo de inclinación
fy = E = n = a =
2530 kg/cm2 ### kg/cm2 3 16.70
= =
36.00 Ksi 29,000 ksi
C. ESQUEMA DE DISEÑO POR FLEXIÓN 5.00 m
D. CARGAS DE DISEÑO
Carga de planchas Carga de instalaciones Carga de tensores Peso estimado de correa
10 5 5
= = =
kg/m2 kg/m2 kg/m2
x x x
1.55 1.55 1.55
DL: Total carga muerta LLr: Sobrecarga
=
WL: Carga de viento
=
Carga Wy kg/m
Carga Wx kg/m
= = = =
Carga W kg/m 15.50 7.75 7.75 20.00
=
51.00
48.85
14.65
20
kg/m2
x
1.55
=
31.00
29.69
8.91
23
kg/m2
x
1.55
=
35.65
34.15
10.24
Wy 48.85
Wx 14.65
E. DISEÑO DE CARGAS
Carga W Wx Wy
DL 51.00 48.85 14.65
COMB 1
DL 1
LLr 31.00 29.69 8.91
WL 35.65 34.15 10.24
LLr
WL
OTRAS
W 51
33 de 45
6
1
1
La combinación mas desfavorable es :
86.65
83
24.9
100.99
96.73
29.02
F. DISEÑO DE CORREAS LONGITUDINALES:
5.00
m
Carga en dirección Y-Y Nota:
Los templadores arriostran el ala superior de la correa colocados a h/6 del peralte del elemento
Longitud del elemento entre apoyos Longitud sin arriostrar Momento
L Ld
( Wy x L^2 / 8 )
Considerando como sección compacta Módulo de sección requerido
= =
5.00 1.25
m m
MWy =
302
kgm
0.6 fy =
1,518
kg/cm2
Sx req =
19.9
cm3
Sxc
=
49.21
in
1.22
in3 ( Sx req = Mwy / 0.6 fy )
=
Z = 203.2x76.2x19x3.0
Ensayamos
(Perfil Precor Z8"x3"x3.00mm)
Sx =
67.42
cm3
=
4.11
in3
Sy =
16.13
cm3
=
0.98
in3
d =
20.32
cm
=
8.00
in
Iy =
122.61 cm4
=
2.95
in4
61.31
=
1.47
in4
Iyc =
Nota: Caso 1 1518 Caso 2 1637
=
cm4
( Iy / 2)
2
L d x S x c d x I y c
< 2 9 1 0 x C b
U s a r
F b = 0 . 6 x f y
< 1 4 5 6 0 x C b
U s a r
F b =
2
2 9 1 0 x C b <
L d x S x c d x I y c
2 3
2
f y
5 .4 xx E x C b
x
2
1 4 5 6 0 x C b <
L d x S x c d x I y c
U s a r
Caso 3 14272 Usando
Cb 2
LdxSxc dxIyc
<2910xCb
Usar
Fb=0.6xfy
=
1 846
F b =
0 . 6 xx E x C b
2
L d x S x c d x I y c
2
x
d x I y c 2 L d x S x c
f y
34 de 45
Para verificación calculamos Fbx
Fbx
=
Esfuerzo de flexión actuante
fbx
=
Se verifca que
fbx
<
1,518.0 kg/cm2 448.3
=
21.60
kg/cm2
Ksi
( fbx = Mwx / Sx )
Cumple
Fbx
Carga en dirección X-X
Los templadores a los tercios actuan restringiendo el desplazamiento, por lo que la luz de diseño es L´
Momento Considerando como viga compacta
MWx =
4.5
Fby =
1518
=
kgm
( 0.1 Wy x L´^2 )
kg/cm2
( 0.60 x fy )
1.25
Z = 203.2x76.2x19x3.0
De la sección Módulo de sección requerido
Sy req =
0.30
cm3
=
0.018
in3 ( Sy req = Mwx / Fby )
Módulo de sección del elemento escogido
Sy =
16.13
cm3
=
0.98
in3
Esfuerzo de flexión actuante
fby =
28
Se verifica que
G. VERIFICAMOS BIAXIAL fbx Fbx
fby
+
fby Fby
=
448 1518
+
<
kg/cm
( fby = Mwy / Sy )
Cumple
Fby
28 1518
=
0.3 +
0.0 =
0.31
<
1
Cumple
H. VERIFICACIÓN DE DEFLEXIÓN Para máxima carga eventual En la dirección Y
En la dirección X Usando L´
I. DISEÑO
W =
35.65
kg/m
Wy I d L/d
= = = =
29.69 705.2 0.17 2,977.84
kg/m cm4 cm >
Wx I d L/d
= = = =
8.91 122.61 0.00 110,453
kg/m cm4 cm >
LLr: Sobrecarga
=
16.94
in4
240
Cumple
=
240
2.95
in4
Cumple
35 de 45
36 de 45
5.5 DISEÑO DE PLANCHA BASE PARA CARGA AXIAL 5.5.1
COLUMNAS CENTRALES Columna Ancho de ala Peralte de columna
W16x36 bf = 17.75 cm d = 40.39 cm
Concreto Acero
fc= 210.00 kg/cm2 fy = 2530.00 kg/cm2
Dimensión del pedestal
Dimensión de la plancha base
Bp = Lp =
40.00 60.00
cm cm
B= N= tp =
30.00 50.00 1.600
cm cm cm
A. CARGAS AXIALES ACTUANTES (Tn) COMB Fz
DL
TEMP
LLr
2.08
0.00
1.43
SL
W1_ X W2_ X W3_ Y -0.32
-0.98
-0.90
SX
SY
0.30
-1.16
SX
SY
signo + indica compresión B. COMBINACIONES DE DISEÑO COMB COMB1 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB6 COMB7 COMB8 COMB9 OMB1 OMB1 OMB1 OMB1
CARGA DE DISEÑO
DL
TEMP
1.00 1.00 1.00 1.00
LLr
SL
W1_ X W2_ X W3_ Y
1.00
2.08 3.51
1.00
2.08 3.19
1.00 1.00 1.00
1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00 1.00
P=
Fzu
1.00
2.53 2.61 1.76
1.00 1.00 1.00
1.00
1.1 1.18 3.81 3.21 2.35
-1.00
4.67
1.00
4.67
1.00 -1.00
Ton
C. VERIFICAMOS COMPRESIÓN EN EL CONCRETO
37 de 45
pt
D. VERIFICAMOS ESPESOR DE LA PLANCHA Longitud de plancha B = 30.00 n = 7.90 Espesor de plancha req. tp min = 0.55 Longitud de plancha
N= m= tp min =
Espesor de plancha req.
50.00 5.82 0.41
fp
cm cm cm
Cumple, tp min < tp
cm cm cm
Cumple, tp min < tp
E. FORMULAS ( 1 ) F= ( 2 ) F < =
m
p
0 . 3 5 x f c x
p
0 . 7 x f c
A 2 A 1
d 5 9 . 0
d
Fp es el menor de (1)Fp y (2)Fp P
f= p
B x N
m
n < F
0.8bf
n
p
n =(B -0.80 xb f)/2 m = ( N -0 .9 5 x d ) /2
t p= r e q
( m ó n ) x
f
p
0 . 2 5 x F y
F. VERIFICAMOS PLANCHA ENTRE ALAS DE COLUMNA n < bf/2, Verificar m < d/2, Verificar
Consideraciones iniciales
1 1
Verificamos plancha entre alas de columna La plancha entre alas de columna se verificará de acuerdo al procedimiento de diseño de planchas base para carga ligeras Área de pedestal, LpxBp Proyección de columna Área de flexión
Longitud en volado Espesor requerido
A2 = 2,400.00 cm2 bf x d = 716.85 cm2 (1) AH = 34.72 cm2 Usaremos (2) AH = 31.77 cm2 (3) AH = 716.85 cm2 C= tp req. =
0.30 0.14
tf/2
c c
c
c
cm cm Cumple, tp req < tp
tf/2
G. FORMULAS c =
0 . 2 5 x
d + b -
f
( d + b ) -
2 f
4 A
H
38 de 45
.
.
si (1) AH y (2) AH > (3) AH, usamos (3) AH si (1) AH y (2) AH < (3) AH, usamos el mayor de (1) AH y (2) AH
H. DISEÑO Emplearemos
PLACA BASE
=
40
x
60
x
1.600
(ESP. 5/16")
BASE A-1 GRUPO
CARGAMENTO
F1
F2
F3
Ton
Ton
Ton
BASE A-2 M1
M2
Ton-m Ton-m
F1
F2
F3
M1
Ton
Ton
Ton
Ton-m
1
PESO PROPIO
0.00
-0.38
1.33
-
-
0.00
0.38
1.33
-
2
SOBRECARGA
0.00
-0.23
0.81
-
-
0.00
0.23
0.71
-
SISMO X (+/-)
0.00
0.28
-0.19
-
-
0.00
0.28
0.19
-
SISMO Y (+/-)
0.04
-0.04
0.00
-
-
0.04
0.04
0.00
-
VIENTO +X
0.00
0.35
-0.08
-
-
0.00
0.26
-0.15
-
VIENTO -X
0.00
-0.06
-0.34
-
-
0.00
-0.35
-0.49
-
VIENTO +Y
0.00
0.14
-0.45
-
-
0.00
-0.14
-0.45
-
VIENTO -Y
0.00
-0.14
0.45
-
-
0.00
0.14
0.45
-
TEMP + °C
-
-
-
-
-
-
-
-
-
TEMP - °C
-
-
-
-
-
-
-
-
-
3 4
5
BASE D-1 GRUPO
CARGAMENTO
F1
F2
F3
Ton
Ton
Ton
BASE D-2 M1
M2
Ton-m Ton-m
F1
F2
F3
M1
Ton
Ton
Ton
Ton-m
1
PESO PROPIO
0.00
-0.59
1.95
-
-
0.00
0.59
1.95
-
2
SOBRECARGA
0.00
-0.48
1.43
-
-
0.00
0.48
1.43
-
SISMO X (+/-)
0.00
0.41
-0.29
-
-
0.00
0.41
0.29
-
SISMO Y (+/-)
0.06
-0.01
0.00
-
-
0.06
0.01
0.00
-
VIENTO +X
0.00
0.63
-0.13
-
-
0.00
0.39
0.02
-
VIENTO -X
0.00
-0.10
-0.70
-
-
0.00
-0.67
-0.97
-
VIENTO +Y
0.00
0.27
-0.90
-
-
0.00
-0.27
-0.90
-
VIENTO -Y
0.00
-0.27
0.90
-
-
0.00
0.27
0.90
-
TEMP + °C
-
-
-
-
-
-
-
-
-
TEMP - °C
-
-
-
-
-
-
-
-
-
3 4
5
CUADRO DE CARGAS BASE B-1
BASE B-2
M2
F1
F2
F3
Ton-m
Ton
Ton
Ton
-0.59
2.08
-
-
M1
M2
F1
F2
F3
Ton
Ton
Ton
-
-0.59
-0.22
2.08
-
Ton-m Ton-m
M1
M2
F1
F2
Ton
Ton
-
0.22
-0.59
Ton-m Ton-m
-
-0.13
-0.48
1.43
-
-
-0.48
-0.13
1.43
-
-
0.13
-0.48
-
0.02
0.42
-0.29
-
-
-0.42
-0.02
0.29
-
-
-0.02
0.44
-
-0.66
0.01
1.16
-
-
0.01
-0.66
1.16
-
-
-0.61
0.00
-
0.00
0.64
-0.13
-
-
-0.47
0.04
-0.32
-
-
-0.01
0.66
-
0.06
-0.10
-0.70
-
-
0.67
0.08
-0.97
-
-
-0.06
-0.11
-
0.08
0.27
-0.90
-
-
0.27
0.08
-0.90
-
-
-0.08
0.27
-
-0.08
-0.27
0.90
-
-
-0.27
-0.08
0.90
-
-
0.08
-0.27
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
M1
M2
BASE E-1
BASE E-2
M2
F1
F2
F3
M1
Ton-m
Ton
Ton
Ton
-
0.00
-0.38
1.33
-
-
0.00
-0.24
0.72
-
0.00
0.28
-
0.04
-
M2
F1
F2
F3
Ton
Ton
Ton
-
-0.38
0.00
1.33
-
-
-
-
-0.24
0.00
0.72
-
-
-0.19
-
-
-0.28
0.00
0.19
-
-
0.04
0.00
-
-
0.04
0.04
0.00
-
-
0.00
0.35
-0.08
-
-
-0.26
0.00
-0.15
-
-
-
0.00
-0.06
-0.34
-
-
0.35
0.00
-0.49
-
-
-
0.00
0.14
-0.45
-
-
0.14
0.00
-0.45
-
-
-
0.00
-0.14
0.45
-
-
-0.14
0.00
0.45
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
Ton-m Ton-m
Ton-m Ton-m
ASE C-1 F3
Ton
BASE C-2 M1
M2
Ton-m Ton-m
F1
F2
F3
Ton
Ton
Ton
M1
M2
Ton-m Ton-m
2.08
-
-
0.22
0.59
2.08
-
-
1.43
-
-
0.13
0.48
1.43
-
-
-0.30
-
-
0.02
0.44
0.30
-
-
-1.16
-
-
-0.61
0.00
-1.16
-
-
-0.14
-
-
-0.03
0.49
-0.31
-
-
-0.69
-
-
-0.08
-0.68
-0.98
-
-
-0.90
-
-
-0.08
-0.27
-0.90
-
-
0.90
-
-
0.08
0.27
0.90
-
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