Memoria de Calculo Puente 15 m Viga t

RESUMEN DE CALCULO ESPECIALIDAD :

INGENIERÍA ESTRUCTURAL

Fecha : 03/2015

Rev Nº: 1

Etapa: Estudio

Cliente: Diseño

PROYECTO :

MEJORAMIENTO DEL CAMINO VECINAL MAR DE PLATA - SECTOR REQUIA, DISTRITO DE IRAZOLA - PADRE ABAD - UCAYALI

Calculo Estructural

LENIN BEKER LORENZO CORI (LC)

Revisión

()

Aprobación

( )

Jefe de Proyecto

( )

3 2 1 0

05/03/2015

Resumen de cálculo para revisión y observaciones

LC

MG

Rev . Nº

FECHA

DESCRIPCIÓN

ELAB. POR

REV. POR

APROBÓ. POR

JEFE PROY.

ESPECIALIDAD: INGENIERÍA ESTRUCTURAL

PROYECTO: MEJORAMIENTO DEL CAMINO VECINAL MAR DE PLATA - SECTOR REQUIA, DISTRITO DE IRAZOLA - PADRE ABAD - UCAYALI

REVISIÓN : N° 0

RESUMEN DE CALCULO: PUENTE DE CONCRETO ARMADO VIGA T, 15 m DE LUZ

CALCULO : L.B.LORENZO CORI

FECHA : 03/2015

Contenido 1.0.

REFERENCIAS PARA EL DISEÑO ................................................................................................... 2

2.0.

CARACTERÍSTICAS GEOMÉTRICAS .............................................................................................. 2

3.0.

PROPIEDADES DE LOS MATERIALES............................................................................................ 2

4.0.

CASOS DE CARGAS Y VALORES................................................................................................... 3

5.0.

COMBINACIONES DE CARGA........................................................................................................ 5

6.0.

MODELO MATEMÁTICO (FINITE ELEMENTS METOD) .................................................................. 5

7.0.

VERIFICACIÓN DE FLECHA MÁXIMA.............................................................................................. 8

8.0.

DISEÑO DE VIGAS Y LOSA ........................................................................................................... 10

9.0.

DISEÑO DE APOYOS .................................................................................................................... 27

10.0.

DISEÑO DE ESTRIBOS.............................................................................................................. 31

Jr. CASUARINAS Mz. I lote 1 – VIA COLECTORA – URBANIZACIÓN LOS PORTALES PISO 3 – DEPARTAMENTO 302-303/CEL: 982520829

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1.0.


REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

REFERENCIAS PARA EL DISEÑO

Para el presente estudio se ha tenido en cuenta como referencia los siguientes documentos: -

2.0.

Manual para Diseño de Puentes (Ministerio de Transporte y Comunicaciones) Referencia AASHTO LRFD

CARACTERÍSTICAS GEOMÉTRICAS

La geometría del puente fue pre establecida según criterios definidos en el Manual de diseño de Puentes del MTC y el libro del Ing° Cesar Aranis Garcia Rossell: ANALISIS Y DISEÑO DE PUENTES DE CONCRETO ARMADO, publicado por el American Concrete Institute, capítulo de Estudiantes de la Universidad Nacional de Ingeniería, la geometría ha sido definida según las dimensiones ingresadas en el software CSI BRIDGE.

Como se puede apreciar se ha definido un puente de un solo carril con 03 vigas de concreto armado (02 vigas exteriores y 01 viga interior de 0.4 m x 0.7 m), la luz total del puente se ha definido considerando la información topográfica, esta luz es de 15 m. Se ha considerado un ancho de vía total (Width)=6m Ancho de carril = 4m Se considera un ancho de vereda de 0.60 m.

3.0.

PROPIEDADES DE LOS MATERIALES

El material predominante es el Concreto Armado, la calidad del concreto se ha establecido en el Reglamento de diseño de puentes del MTC, mínima resistencia a la compresión característica alcanzada a los 28 días = 280 kg/cm2, en el caso del acero de refuerzo se ha considerado acero corrugado ASTM


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REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

G°60 de preferencia marca: ACEROS AREQUIPA, cuyo esfuerzo límite para que fluya debe de ser Fy = 4200 kg/cm2. En el caso de emplear aditivos verificar el diseño de mezcla a fin de no alterar las propiedades del Concreto armado que a continuación se ingresan al software de apoyo CSI BRIDGE:

Cabe mencionar que se debe de colocar una superficie asfáltica al puente de 5 cm, por lo que la información siguiente es válida: - Peso específico del asfalto = 2250 kg/m3

4.0.

CASOS DE CARGAS Y VALORES

Los casos de carga definido son correspondientes a las cargas actuantes sobre la estructura del puente, estas fueron definidas en el software de apoyo CSI BRIDGE:


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REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

El caso de carga MOVE corresponde a la carga vehicular definida, la carga vehicular se ha definido como la carga HL93, los subsistemas HL93K y HL93M, los cuales a continuación se muestran:


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-

5.0.


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FECHA : 03/2015

La carga de asfalto se define por metro cuadrado: 2.25 x 0.05 = 0.11 T/m2 La carga de vereda se ha estimado por metro cuadrado: 2.5 x 0.25 = 0.62 T/m 2 distribuido en 0.60 m de ancho en cada lado del puente La sobrecarga peatonal se considera: 0.36 T/m2 distribuido en 0.60 m de ancho en cada lado del puente La carga de baranda se ha estimado: 0.1 T/m

COMBINACIONES DE CARGA

De acuerdo a las especificaciones AASHTO LRFD se considera la combinación RESISTENCIA I, l a cual es uno de los estados límites que mayor preponderancia tiene en nuestro caso de diseño, esto se ha ingresado en el software de apoyo CSI BRDGE como:

6.0.

MODELO MATEMÁTICO (FINITE ELEMENTS METOD)

El modelo matemático ha sido elaborado en el programa CSI BRIDGE, en la cual se ha considerado las componentes estructurales solamente, es decir el tablero de concreto armado y las vigas de acero, tanto las principales como los diafragmas. Los componentes no estructurales como el caso de la superficie de rodadura (Asfalto), la vereda y la baranda se ingresaran como cargas muertas. Los estribos se consideraran fijos, por lo que la superestructura del puente se considerara simplemente apoyado sobre los estribos, de tal manera se modelara en el software CSI Bridge, se considerara un apoyo fijo y otro móvil. En la siguiente figura se presenta el modelo matemático elaborado en el Software en mención.


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FECHA : 03/2015

Modelo Matemático elaborado en el Software CSI Bridge

TABLERO e=0.20 m

APOYO FIJO

VIGA EXT. 0.4x0.9(inc. losa) VIGA INT. 0.4x0.9(inc. losa)

DIAFRAGMAS e=0.30m cada 5m

APOYO MÓVIL

Las cargas aplicadas sobre el modelo matemático se visualizan a continuación: Carga de asfalto (0.11T/m2 ) aplicada en 5.8 m de puente, esto es exceptuando el ancho de la vereda e ambos extremos:


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FECHA : 03/2015

Carga de vereda (0.62 T/m2) aplicada en un ancho de 0.60 m en cada extremo del puente.

Carga de baranda (0.1 T/m) aplicado linealmente en cada extremo del puente.

Sobre Carga peatonal (0.36 T/m 2) aplicada en un ancho de 0.60 m en cada extremo del puente.


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7.0.


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FECHA : 03/2015

VERIFICACIÓN DE FLECHA MÁXIMA

La flecha máxima se ha de producir en el centro de luz del puente, esta se deberá verificar según lo indicado en el Manual de diseño de Puentes del Ministerio de Transportes y Comunicaciones en el cual se indica: En ausencia de otros criterios, los siguientes límites de flexión pueden ser considerados para construcciones de concreto armado, acero y aluminio: -

Carga vehicular en general L/800 Carga vehicular y/o peatonal L/1000 Carga vehicular sobre estructuras en voladizo L/300 Carga vehicular y/o peatonal sobre estructuras en voladizo L375

En el presente estudio por ser más desfavorable se considerara el primer límite: L /800 = 15m/800 = 0.01875 m= 0.019m. Para el cálculo de la flecha empleando el software CSI BRIDGE, en primer lugar identificamos el punto central del modelo FEM del puente:


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FECHA : 03/2015

El punto o nodo central está encerrado en un círculo amarillo en la imagen anterior, este punto físicamente no ha sido definida en el modelo FEM, sin embargo esta entre los NODOS 125 y 141, cuyos datos del modelo se presentan a continuación:

Por tratarse de un puente simétrico, se evaluara solamente el NODO 125. A continuación mostramos la deformada del puente por CARGA VEHICULAR (caso MOVE en el MODELO) y el valor de la deflexión en el NODO 125:

La flecha máxima U3=0.00932 m Limite = 0.019m Se satisface que la flecha calculada por tráfico vehicular no sea mayor que el límite establecido L/800.


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8.0.


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DISEÑO DE VIGAS Y LOSA

Calculo del refuerzo según diseño limite, empleando metodología LRFD para cargas según estado limite RESISTENCIA I. Diseño de VIGA INTERIOR: Momento flector

Mu=189.6789 T-m De acuerdo a las formulaciones simplificadas de diseño limite tenemos:

[

√

]

Entonces: Ku=194.94 T/m2 m=17.65 Jr. CASUARINAS Mz. I lote 1 – VIA COLECTORA – URBANIZACIÓN LOS PORTALES PISO 3 – DEPARTAMENTO 302-303/CEL: 982520829

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FECHA : 03/2015

ρ=0.00485 As=67.64 cm2 La cuantía mínima a considerar es =

bd= 27.9 cm2, se puede apreciar que la cantidad de

acero de refuerzo calculado es mayor, entonces se satisface el requerimiento mínimo de acero. Acero de diseño: Empleando acero de As= 68.17 cm2 El valor del acero suministrado debe de satisfacer la siguiente relación:

a=6.63 c=7.80 c/d=0.1 OK, se satisface lo establecido anteriormente, de lo contrario se tiene una estructura SOBRE REFORZADA, propenso a falla frágil. El acero de refuerzo se deberá disponer de la siguiente manera:

Acero de 1 pulgada

Acero de 1 pulgada 3/8 de pulgada


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FECHA : 03/2015

Fuerza Cortante:

El diseño del refuerzo transversal por cote se realiza por el método de PUNTAL Y TIRANTE, especificada por la norma AASHTO para el cálculo de estivos en puentes: Calculo de: [

]

Realizando los cálculos:

Verificación del esfuerzo cortante: Se realiza la verificación del esfuerzo cortante para el valor del mayor cortante, con la finalidad de que la relación:

si se cumple para el mayor de los valores de cortante se satisface para los demás

valores.



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FECHA : 03/2015

Verificando la relación:

Esto implica que dicha relación se satisfará para todos los tramos de la viga interior en el puente. La evaluación del refuerzo por corte se llevara a cabo en cada uno de los 15 lugares en las que se ha discretizado la viga (la discretizacion se ha llevado a cabo a cada 1 m) . Formulación para la estimación de los ángulos de los esfuerzos diagonales en compresión .

Los cálculos del valor matemático FEM.

se llevaran a cabo para cada uno de los 15 lugares establecidos en el modelo

La estimación de los ángulos, se han de realizar con apoyo de gráficos establecidos e n el libro del American Concrete Institute, capítulo de estudiantes de la Universidad Nacional de Ingeniería del Ing° Cesar Aranis Garcia-Rossel.

Resistencia requerida por el refuerzo transversal del alma √ Espaciamiento requerido


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FECHA : 03/2015

Chequeo del refuerzo transversal mínimo: √

√

Chequeo del máximo espaciamiento: Si

entonces

Si

entonces

Chequeo del refuerzo longitudinal para evitar la fluencia debida a la combinación de momento, carga axial y corte: (

)

Los cálculos fueron realizados para cada uno de los 15 lugares discretizados en el cálculo del programa CSI BRIDGE, por lo que se resume en el siguiente cuadro los resultados: LUGAR 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

FUERZAS Y ESFUERZOS Vu(T) Mu(T-m) v(T/m2) 52.7271 43.0551 209.0468 45.2572 96.7632 179.4309 39.5213 129.7953 156.6898 33.8899 154.7492 134.363 27.7492 171.1454 110.0171 23.9356 185.7536 94.8973 17.7336 190.9552 70.30828 17.6341 190.9315 69.91379 23.8275 185.9755 94.46872 28.5227 171.6807 113.0837 34.6658 154.8198 137.4392 40.2971 129.5164 159.7656 45.9834 95.7529 182.3101 52.9226 54.3988 209.8218 53.537 41.3372 212.2578

ITERACION 1 v/fc 0.07466 0.064082 0.055961 0.047987 0.039292 0.033892 0.02511 0.024969 0.033739 0.040387 0.049085 0.057059 0.065111 0.074936 0.075806

30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30

7.61E-04 1.24E-03 1.53E-03 1.75E-03 1.87E-03 1.99E-03 2.00E-03 2.00E-03 1.99E-03 1.88E-03 1.75E-03 1.54E-03 1.24E-03 8.74E-04 7.49E-04

ITERACION 2 33.75 37 39.9 41 41.75 42 42 42 42 41.75 41 39.9 37 35 33.5


ITERACION 3 33.25 37.25 39.9 40.9 41.5 41.9 41.9 41.9 41.9 41.5 40.9 39.9 37.25 35 32.6


En el cuadro anterior se presenta las iteraciones para determinar el ángulo de inclinación del esfuerzo diagonal en compresión:


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REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

Refuerzo requerido calculado por cada lugar definido: LUGAR 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

FUERZAS Y ESFUERZOS Vu(T) Mu(T-m) 52.7271 43.0551 45.2572 96.7632 39.5213 129.7953 33.8899 154.7492 27.7492 171.1454 23.9356 185.7536 17.7336 190.9552 17.6341 190.9315 23.8275 185.9755 28.5227 171.6807 34.6658 154.8198 40.2971 129.5164 45.9834 95.7529 52.9226 54.3988 53.537 41.3372

(T)

Vs(T)

62.0319 53.2438 46.4956 39.8705 32.6461 28.1595 20.8631 20.7460 28.0324 33.5561 40.7833 47.4084 54.0981 62.2619 62.9847

52.2233 45.0013 39.0774 32.6583 25.8461 21.4625 14.1866 14.0696 21.3436 26.7561 33.5711 39.9901 45.8556 52.9891 53.0937

(T) 33.25 37.25 39.9 40.9 41.5 41.9 41.9 41.9 41.9 41.5 40.9 39.9 37.25 35 32.6


2.38 2 1.8 1.75 1.65 1.625 1.62 1.62 1.623 1.65 1.75 1.8 2 2.25 2.4

9.8086 8.2425 7.4182 7.2122 6.8001 6.6970 6.6764 6.6764 6.6888 6.8001 7.2122 7.4182 8.2425 9.2728 9.8910

Est

S req m 0.13 0.13 0.14 0.16 0.19 0.23 0.35 0.35 0.23 0.19 0.15 0.13 0.13 0.12 0.13

3/8 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071

S sum m 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.200 0.200 0.200 0.200 0.125 0.125 0.125 0.125 0.100 0.100

Verificación de espaciamientos máximos y mínimos: LUGAR 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15


Est 3/8 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071

S req m 0.13 0.13 0.14 0.16 0.19 0.23 0.35 0.35 0.23 0.19 0.15 0.13 0.13 0.12 0.13

S sum m 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.200 0.200 0.200 0.200 0.125 0.125 0.125 0.125 0.100 0.100

S min m 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34

0.1fcbvdv T 83.09 83.09 83.09 83.09 83.09 83.09 83.09 83.09 83.09 83.09 83.09 83.09 83.09 83.09 83.09

S max m 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59

S sum m 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.200 0.200 0.200 0.200 0.125 0.125 0.125 0.125 0.100 0.100

Se puede apreciar en la siguiente figura la disposición de estribos requeridos y asignados:


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REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

Chequeo del refuerzo longitudinal para evitar la fluencia debida a la combinación de momento, carga axial y corte: LUGAR 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15


Vs(T) 52.2233 45.0013 39.0774 32.6583 25.8461 21.4625 14.1866 14.0696 21.3436 26.7561 33.5711 39.9901 45.8556 52.9891 53.0937

Situacion 33.25 37.25 39.9 40.9 41.5 41.9 41.9 41.9 41.9 41.5 40.9 39.9 37.25 35 32.6

119.27 185.36 226.64 258.96 278.63 297.64 301.35 301.25 297.90 279.95 259.59 226.77 184.41 132.56 118.89

286.31 286.31 286.31 286.31 286.31 286.31 286.31 286.31 286.31 286.31 286.31 286.31 286.31 286.31 286.31

OK OK OK OK OK

OK OK OK OK OK OK

As necesario (CM2)

Refuerzo longitudinal

As final (CM2)

68.17 68.17 68.17 68.17 68.17 70.87 71.75 71.73 70.93 68.17 68.17 68.17 68.17 68.17 68.17

5Ø1 3/8 + 4Ø1 5Ø1 3/8 + 4Ø1 5Ø1 3/8 + 4Ø1 5Ø1 3/8 + 4Ø1 5Ø1 3/8 + 4Ø1 7Ø1 3/8 + 1Ø1 7Ø1 3/8 + 1Ø1 7Ø1 3/8 + 1Ø1 7Ø1 3/8 + 1Ø1 5Ø1 3/8 + 4Ø1 5Ø1 3/8 + 4Ø1 5Ø1 3/8 + 4Ø1 5Ø1 3/8 + 4Ø1 5Ø1 3/8 + 4Ø1 5Ø1 3/8 + 4Ø1

68.17 68.17 68.17 68.17 68.17 72.13 72.13 72.13 72.13 68.17 68.17 68.17 68.17 68.17 68.17

Finalmente en la sección central de la viga interior se deberá emplear:

Acero de 1 pulgada



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REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

Diseño de VIGA EXTERIOR: Momento flector

Mu=205.6434 T-m De acuerdo a las formulaciones simplificadas de diseño limite tenemos:

[

√

]

Entonces: Ku=181.15 T/m2 m=17.65 ρ=0.00449 As=73.09 cm2


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REVISIÓN : N° 0



La cuantía mínima a considerar es =

FECHA : 03/2015

bd= 32.55 cm2, se puede apreciar que la cantidad de

acero de refuerzo calculado es mayor, entonces se satisface el requerimie nto mínimo de acero. Acero de diseño: Empleando acero de As= 76.64 cm2 El valor del acero suministrado debe de satisfacer la siguiente relación:

a=6.44 c=7.58 c/d=0.098 OK, se satisface lo establecido anteriormente, de lo contrario se tiene una estructura SOBRE REFORZADA, propenso a falla frágil. El acero de refuerzo se deberá disponer de la siguiente manera:



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REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

Fuerza Cortante:

El diseño del refuerzo transversal por cote se realiza por el método de PUNTAL Y TIRANTE, especificada por la norma AASHTO para el cálculo de estivos en puentes: Calculo de: [

]


Verificación del esfuerzo cortante: Se realiza la verificación del esfuerzo cortante para el valor del mayor cortante, con la finalidad de que la relación:

si se cumple para el mayor de los valores de cortante se satisface para los demás

valores.



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REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

Verificando la relación:

Esto implica que dicha relación se satisfará para todos los tramos de la viga interior en el puente. La evaluación del refuerzo por corte se llevara a cabo en cada uno de los 15 lugares en las que se ha discretizado la viga (la discretizacion se ha llevado a cabo a cada 1 m). Formulación para la estimación de los ángulos de los esfuerzos diagonales en compresión .

Los cálculos del valor matemático FEM.

se llevaran a cabo para cada uno de los 15 lugares establecidos en el modelo

La estimación de los ángulos, se han de realizar con apoyo de gráficos establecidos en el libro del American Concrete Institute, capítulo de estudiantes de la Universidad Nacional de Ingeniería del Ing° Cesar Aranis Garcia-Rossel.

Resistencia requerida por el refuerzo transversal del alma √ Espaciamiento requerido


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REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

Chequeo del refuerzo transversal mínimo: √

√

Chequeo del máximo espaciamiento: Si

entonces

Si

entonces

Chequeo del refuerzo longitudinal para evitar la fluencia debida a la combinación de momento, carga axial y corte: (

)

Los cálculos fueron realizados para cada uno de los 15 lugares discretizados en el cálculo del programa CSI BRIDGE, por lo que se resume en el siguiente cuadro los resultados: LUGAR 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

FUERZAS Y ESFUERZOS Vu(T) Mu(T-m) v(T/m2) 58.9334 47.6005 233.352 51.4405 99.5417 203.6832 44.2092 134.9738 175.0502 37.1767 164.3124 147.2044 30.606 186.584 121.1872 22.7916 199.2441 90.24536 16.7741 205.349 66.41853 15.6742 205.6434 62.06338 21.398 200.4927 84.72727 28.3707 188.0125 112.3363 34.5693 168.0592 136.8802 41.1305 138.7515 162.8599 47.8774 101.1198 189.5748 54.4801 54.073 215.7188 55.1163 41.1793 218.2379

ITERACION 1 v/fc 0.083 0.073 0.063 0.053 0.043 0.032 0.024 0.022 0.030 0.040 0.049 0.058 0.068 0.077 0.078

30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30


ITERACION 2 33.85 38 36.8 43.5 42 42.25 42.3 42.25 42.25 42 43.5 36.8 38 34 32.1


ITERACION 3 32.5 36.25 38.7 41.4 42 42.25 42.3 42.3 42.25 42 41.5 40.5 36.1 33.9 32.3


En el cuadro anterior se presenta las iteraciones para determinar el ángulo de inclinación del esfuerzo diagonal en compresión:


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REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

Refuerzo requerido calculado por cada lugar definido: LUGAR 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15


32.5 36.25 38.7 41.4 42 42.25 42.3 42.3 42.25 42 41.5 40.5 36.1 33.9 32.3


2.35 2.1 1.9 1.75 1.75 1.8 1.85 1.85 1.8 1.75 1.75 1.8 2.2 2.3 2.4

9.6974 8.6658 7.8405 7.2215 7.2215 7.4278 7.6341 7.6341 7.4278 7.2215 7.2215 7.4278 9.0784 9.4911 9.9037

Est

(T)

Vs(T)

69.3334 60.5182 52.0108 43.7373 36.0071 26.8136 19.7342 18.4402 25.1741 33.3773 40.6698 48.3888 56.3264 64.0942 64.8427

59.6360 51.8525 44.1704 36.5158 28.7856 19.3858 12.1001 10.8061 17.7463 26.1558 33.4483 40.9610 47.2479 54.6031 54.9390

3/8 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071

0.1fcbvdv T 83.19 83.19 83.19 83.19 83.19 83.19 83.19 83.19 83.19 83.19 83.19 83.19 83.19 83.19 83.19

S max m 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59 0.59

(T)

S req m 0.12 0.12 0.13 0.14 0.17 0.25 0.40 0.45 0.28 0.19 0.15 0.13 0.13 0.12 0.13

S sum m 0.100 0.100 0.125 0.125 0.125 0.200 0.250 0.250 0.250 0.125 0.125 0.125 0.125 0.100 0.100

Verificación de espaciamientos máximos y mínimos: LUGAR 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15


Est 3/8 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071 0.000071

S req m 0.12 0.12 0.13 0.14 0.17 0.25 0.40 0.45 0.28 0.19 0.15 0.13 0.13 0.12 0.13

S sum m 0.100 0.100 0.125 0.125 0.125 0.200 0.250 0.250 0.250 0.125 0.125 0.125 0.125 0.100 0.100

S min m 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34 0.34

S sum m 0.100 0.100 0.125 0.125 0.125 0.200 0.250 0.250 0.250 0.125 0.125 0.125 0.125 0.100 0.100

Se puede apreciar en la siguiente figura la disposición de estribos requeridos y asignados:


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REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

Chequeo del refuerzo longitudinal para evitar la fluencia debida a la combinación de momento, carga axial y corte: LUGAR 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15


Vs(T) 59.6360 51.8525 44.1704 36.5158 28.7856 19.3858 12.1001 10.8061 17.7463 26.1558 33.4483 40.9610 47.2479 54.6031 54.9390

Situacion 32.5 36.25 38.7 41.4 42 42.25 42.3 42.3 42.25 42 41.5 40.5 36.1 33.9 32.3

133.23 196.08 239.25 274.69 303.11 316.89 322.21 321.94 317.85 303.78 278.46 240.23 196.11 135.64 120.72

321.89 321.89 321.89 321.89 321.89 321.89 321.89 321.89 321.89 321.89 321.89 321.89 321.89 321.89 321.89

OK OK OK OK OK OK

OK OK OK OK OK OK OK

As necesario (CM2)

Refuerzo longitudinal

As final (CM2)

76.64 76.64 76.64 76.64 76.64 76.64 76.72 76.65 76.64 76.64 76.64 76.64 76.64 76.64 76.64

8Ø1 3/8 8Ø1 3/8 8Ø1 3/8 8Ø1 3/8 8Ø1 3/8 8Ø1 3/8 8Ø1 3/8 + 1Ø1/2 8Ø1 3/8 + 1Ø1/2 8Ø1 3/8 8Ø1 3/8 8Ø1 3/8 8Ø1 3/8 8Ø1 3/8 8Ø1 3/8 8Ø1 3/8

76.64 76.64 76.64 76.64 76.64 76.64 77.91 77.91 76.64 76.64 76.64 76.64 76.64 76.64 76.64

Finalmente en la sección central de la viga interior se deberá emplear:

Acero de 1/2 pulgada



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REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

Diseño de LOSA El diseño de la losa se realizara con el apoyo del método FEM del software CSI BRIDGE, para ello se ha chequeado la orientación de los ejes locales de cada uno de los elementos discretizados:

El eje local 11 está orientada paralela al alineamiento del puente (color rojo en la imagen anterior), el eje local 22 está orientado de forma perpendicular al eje local 11. Empleando el método del AASHTO LRFD 2007, se ha calculado los refuerzos de la losa: Refuerzo longitudinal ( DIRECCIÓN 1) Superior en cm2 /cm:

De acuerdo al cálculo por el método FEM, no se requiere refuerzo superior longitudinal en la losa, por lo que se empleara el refuerzo mínimo por temperatura:


Pagina 24



REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

Espaciamiento por temperatura: ó , pero debe de ser

, por lo que se considera que debe de ser menor a 45

cm o lo que indique el cálculo. Refuerzo por temperatura:

Se empleara: Refuerzo longitudinal ( DIRECCIÓN 1) inferior en cm2/cm:

De igual manera no requiere refuerzo, por lo que también se empleara el refuerzo por temperatura: Se empleara: Refuerzo transversal (DIRECCIÓN 2) superior en cm2/cm:

En los apoyos se requiere mayor refuerzo de acero, por lo que emplearemos el refuerzo requerido a nivel de los apoyos en todo el largo del puente, de forma conservadora y practica desde el punto de vista constructivo: Jr. CASUARINAS Mz. I lote 1 – VIA COLECTORA – URBANIZACIÓN LOS PORTALES PISO 3 – DEPARTAMENTO 302-303/CEL: 982520829

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REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

Se requiere 0.102825 cm2/cm como máximo, lo que representa 10.2825 cm2/cm , puesto que el diseño se realiza por franjas de 1 m en el sentido transversal, se debe de verificar el refuerzo mínimo: 0.0018bh =3.6 cm2, entonces se requiere: Se empleara: Refuerzo transversal (DIRECCIÓN 2) inferior en cm2/cm:

El refuerzo máximo requerido es:

As=0.071246 cm2/cm, lo que es lo mismo que As=7.1246 cm2/m


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REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

Se empleara:

9.0.

DISEÑO DE APOYOS

Los apoyos modelados en el CSI BRIDGE son uno fijo (en el 0+000 del alineamiento del puente) y el otro móvil (en el 0+015 del alineamiento del puente). Las reacciones en los apoyos del puente se presentan a continuación: Reacciones en el Apoyo Fijo A continuación la numeración de los nodos del apoyo fijo:

Ejes locales de cada neopreno:

El eje local 1: en color rojo El eje local 2: en color cian (perpendicular al plano del papel) El eje local 3: con color verde A continuación el valor de las reacciones en cada punto de apoyo:


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REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

Reacciones en el Apoyo Móvil A continuación la numeración de los nodos del apoyo móvil:

A continuación los valores de las reacciones en cada punto:

El apoyo móvil idealizado se materializara con soportes elastómeros: se usará Neopreno 100% puro (cloropreno), el cual deberá llenar los requisitos mínimos de la tabla que a continuación se muestra: ESTÁNDAR DE ASTM D224 O D412

PROPIEDADES FÍSICAS

DUREZA NOMINAL 50

60

70

Dureza

50 + 5

60 +5

70 + 5

Resistencia a tracción (kg/cm2)

175

175

175

Elongación última mín. en %

400

350

300

Resistencia al calor D573

Cambio de dureza

+ 15

+ 15

+ 15

70 horas a

Cambio en resistencia tracción máx. - 15

- 15

- 15

100ºC

en %

- 40

- 40

- 40

Cambio en elongación último máx. en % Asentamiento en comprensión Jr. CASUARINAS Mz. I lote 1 – VIA COLECTORA – URBANIZACIÓN LOS PORTALES PISO 3 – DEPARTAMENTO 302-303/CEL: 982520829

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D395 Método


REVISIÓN : N° 0



22 horas a 100ºC máximo en %

35

35

35

Prueba de baja temperatura

No

debe

Fallar

714

714

714

FECHA : 03/2015

B D746

Fragilidad – 40ºC

Procedimiento B Adhesión Adherencia efectuada durante la vulcanización kg/cm2 Emplearemos neopreno de configuración rectangular de dureza shore “A60 de 1.3 cm de espesor. El esfuerzo máximo permisible a compresión lo obtenemos a partir de: Para apoyos fijos y móviles

.

Para apoyos móviles

Apoyo Fijo Se propone placas de 40 cm x 40 cm x 1.3 cm con láminas metálicas de 3 mm de espesor. Reacción máxima en vigas principales = 66.989 Tn Esfuerzo actuante:

Esfuerzo admisible:

Se satisface la demanda de carga sobre el apoyo de elastómero con placas Fijo. La parte inferior del apoyo será vulcanizada con una capa de 3 mm con el fin de mejorar la adherencia entre la súper estructura y el apoyo. Apoyo elastómero en el apoyo Fijo en mm

Apoyo Móvil La reacción vertical máxima es menor a 66.989 Tn, por lo que la verificación Calculo de desplazamiento horizontal máximo:


Pagina 29


-


REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

Deformación por esfuerzo. = 2.125 cm

-

Deformación por carga muerta

Momentos en la reacción: Momento por carga muerta MCM = 74.14 Tn - m Momento por carga vehicular + impacto MCV+IM = 168.65 Tn - m = 0.649 cm -

Deformación por temperatura

acero= 1.2 x 10 -5 T máxima = 30° T mínima = 18° T = 12° 0.36 cm -

Deformaciones máximas

Contracción = Dilatación =

+

= 0.289 cm = 2.485 cm

El máximo desplazamiento horizontal en el apoyo es de L = 2.485 cm. El espesor de la placa viene dado por: T Se debe satisfacer L / T

0.5  T =

L / 0.5  T = 4.97 cm

Empleando T= 7 cm, es posible emplear 4 placas similares a la empleada en el caso del apoyo fijo.


Pagina 30



REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

10.0. DISEÑO DE ESTRIBOS Puesto que no se tiene un suelo de fundación de capacidad portante elevada, y puesto que es la alternativa más económica en caso de estribos que no supere los 10m y que este sea mayor a 4m. Los resultados necesarios para el diseño se obtienen del análisis estructural del CSI BDRIDGE en el apoyo FIJO: Carga por peso propio DC(DEAD):

Carga muerta DW (DW):

Carga Vehicular LL(MOVE):


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REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

Carga Peatonal PL (PEATONAL):

Dimensionamiento: N

bparapet

e losa hviga

NIVEL MÁX. DE AGUAS

t ha

b2

e1 e2

b1 t sup

eneopreno

h parapeto

H pant H

ha

s°

L

h

D

t inf

B

Las dimensiones fueron estimadas preliminarmente de acuerdo a las metodologías de Pre dimensionamiento


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REVISIÓN : N° 0



DIMENSIÓN

VALOR

H h B=0.6H D=0.1H tsup tinf =0.1H L=B/3 elosa hv iga eneopreno hparapeto bparapeto e1 e2 b1 b2 sº Nmínimo N ha tha Hpant

7.00 m 2.00 m 4.50 m 0.70 m 0.30 m 0.70 m 1.40 m 0.20 m 0.70 m 0.02 m 0.92 m 0.25 m 0.15 m 0.45 m 0.20 m 0.60 m 4.99º 0.23 m 0.85 m 3.00 m 0.32 m 6.30 m

FECHA : 03/2015

Propiedades mecánicas del terreno y del material de relleno: -

Concreto a empelarse fc =210 kg/cm2 Peso específico del concreto = 2.4 T/m3 Peso específico del relleno sobre pantalla = 1.89 T/m3 Angulo de fricción del relleno sobre pantalla = 35° Coeficiente de aceleración sísmica de la zona = 0.1 Factor de impacto de carga vehicular = 33% Sobre carga vehicular sobre losa de aproximación = 0.96 T/m


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REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

Calculo del peso propio del estribo y del suelo: CALCULO DE DC Nº

VOL. (m 3)

DC (Ton)

x (m )

DC*x (Ton*m )

1 2 3

2.94 1.57 0.96

7.06 3.76 2.29

2.10 2.15 1.87

14.82 8.09 4.28

Nº

VOL. (m 3)

DC (Ton)

x (m )

DC*x (Ton*m )

4 5 6 7 S

0.05 0.14 0.17 0.23 --

Nº

VOL. (m 3)

EV (Ton)

x (m )

EV*x (Ton*m )

8 9 S

3.00 8.19 --

5.67 15.48 21.15

2.60 3.55 --

14.75 54.95 69.70

0.11 1.93 0.32 2.50 0.40 2.35 0.55 2.78 14.49 -CALCULO DE EV

DC= 14.49 Ton x= 2.12 m

0.21 0.81 0.93 1.54 30.68

EV= 21.15 Ton x= 3.30 m

Resumen del cálculo de fuerzas horizontales y verticales que actúan sobre el estribo TIPO DE FUERZA Peso Propio de Super Est. Peso muerto de super est. Carga vehicular Carga de Impacto Carga de frenado Carga peatonal de pte. Sobrecarga trafico hor. Sobrecarga trafico vert. Subpresion de agua Aceleracion sismica de la super estructura del puente

DC DW LL IMP BR LSH= LSV= WA=

EQ=10%DC=

VALOR CALC.(Ton) 2.61 Ton/m 0.75 Ton/m 3.71 Ton/m 1.22 Ton/m 0.19 Ton 0.24 Ton 1.65 Ton 1.82 Ton -5.14 Ton

Hbr

x

y

2.23 m 2.23 m 2.23 m 2.23 m 1.80 m

0.26 Ton

8.80 m 2.23 m 3.50 m 3.25 m 2.10 m

6.54 m

Calculo del empuje del terreno: /2= 17.5º m = Ka= k h=A/2= 

1.89 g/cm3 0.2461 0.05 2.86º

Ke= 0.2743 Empuje estático: 11.40 E= Ton 10.87 EH= Ton 3.43 EV= Ton


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REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

y= 2.33 m x= 4.20 m Empuje dinámico: 12.70 Ee= Ton 12.11 EHe= Ton 3.82 EVe= Ton 1.30 Ee= Ton y= 2.52 m x= 4.20 m

Combinaciones de carga según AASHTO LRFD: LL IM BR PL LS

WA

EQ

n

( 1 11.35 )

1.75

1.00

0.00

1.05

1.75

1.00

0.00

1.05

1.35

1.75

1.00

0.00

1.05

ESTADO

DC

DW

EH

EV 1.35

RESISTENCIA 1

0.90

0.65

1.50

RESISTENCIA 1

0.90

1.50

1.50

RESISTENCIA 1

1.25

0.65

1.50

RESISTENCIA 1

1.25

1.50

1.50

1.35

1.75

1.00

0.00

1.05

EV. EXTREMO 1

0.90

0.65

1.50

1.35

0.5

1.00

1.00

1.00

EV. EXTREMO 1

0.90

1.50

1.50

1.35

0.5

1.00

1.00

1.00

EV. EXTREMO 1

1.25

0.65

1.50

1.35

0.5

1.00

1.00

1.00

EV. EXTREMO 1

1.25

1.50

1.50

1.35

0.5

1.00

1.00

1.00

VERIFICACIÓN DE ESTABILIDAD DE ESTRIBO La estabilidad del estribo se verificara en los casos de: -

Deslizamiento: se empleara un F.S. = 1.5 Volteo: se emplea un F.S. = 2.0 Presión de suelos: se empleara el coeficiente de fricción entre el suelo y el concreto de : y una capacidad portante de

A continuación se presenta las fuerzas y momentos actuantes factorados para cada uno de los casos o estados límites definidos RESISTENCIA 1, EVENTO EXTREMO 1: FUERZAS ACTUANTES (Ton) EH LSH BR EQ

COMBINACIÓN

RESISTENCIA 1 16.30 RESISTENCIA 1 16.30 RESISTENCIA 1 16.30 RESISTENCIA 1 16.30 EV. EXTREMO 1 18.17 EV. EXTREMO 1 18.17 EV. EXTREMO 1 18.17 EV. EXTREMO 1 18.17

2.89 2.89 2.89 2.89 0.83 0.83 0.83 0.83

0.32 0.32 0.32 0.32 0.09 0.09 0.09 0.09

0.00 0.00 0.00 0.00 0.26 0.26 0.26 0.26

nSF 20.50 20.50 20.50 20.50 19.35 19.35 19.35 19.35

MOMENTOS ACTUANTES (Ton-m) EH LSH BR EQ

COMBINACIÓN

RESISTENCIA 1 38.04 10.13 RESISTENCIA 1 38.04 10.13 RESISTENCIA 1 38.04 10.13 RESISTENCIA 1 38.04 10.13 EV. EXTREMO 1 45.87 EV. EXTREMO 1 45.87 EV. EXTREMO 1 45.87 EV. EXTREMO 1 45.87


2.89 2.89 2.89 2.89

2.85 2.85 2.85 2.85 0.82 0.82 0.82 0.82

0.00 0.00 0.00 0.00 1.70 1.70 1.70 1.70

nSM 53.58 53.58 53.58 53.58 51.29 51.29 51.29 51.29 Pagina 35



REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

A continuación se presenta las fuerzas y momentos resistentes factorados para cada uno de los casos o estados límites definidos RESISTENCIA 1, EVENTO EXTREMO 1: FUERZAS RESISTENTES (Ton) DW LL IM PL EV

LSV

WA

nSF

RESISTENCIA 1 15.84

0.49

6.49

2.14

0.43

38.00

3.70

-5.35

64.82

RESISTENCIA 1 15.84

1.13

6.49

2.14

0.43

38.00

3.70

-5.35

65.49

RESISTENCIA 1 22.01

0.49

6.49

2.14

0.43

38.00

3.70

-5.35

71.29

RESISTENCIA 1 22.01

1.13

6.49

2.14

0.43

38.00

3.70

-5.35

71.96

EV. EXTREMO 1 15.84

0.49

1.85

0.61

0.12

38.53

1.06

-5.35

53.16

EV. EXTREMO 1 15.84

1.13

1.85

0.61

0.12

38.53

1.06

-5.35

53.80

EV. EXTREMO 1 22.01

0.49

1.85

0.61

0.12

38.53

1.06

-5.35

59.32

EV. EXTREMO 1 22.01

1.13

1.85

0.61

0.12

38.53

1.06

-5.35

59.96

MOMENTOS RESISTENTES (Ton-m) DW LL IM PL EV LSV

WA

nS M

COMBINACIÓN

COMBINACIÓN

DC

DC

RESISTENCIA 1 34.80

1.09

14.43

4.76

0.95 135.89 12.57 -12.04 202.07

RESISTENCIA 1 34.80

2.51

14.43

4.76

0.95 135.89 12.57 -12.04 203.57

RESISTENCIA 1 48.33

1.09

14.43

4.76

0.95 135.89 12.57 -12.04 216.28

RESISTENCIA 1 48.33

2.51

14.43

4.76

0.95 135.89 12.57 -12.04 217.78

EV. EXTREMO 1 34.80

1.09

4.12

1.36

0.27 138.27

3.59 -12.04 171.47

EV. EXTREMO 1 34.80

2.51

4.12

1.36

0.27 138.27

3.59 -12.04 172.89

EV. EXTREMO 1 48.33

1.09

4.12

1.36

0.27 138.27

3.59 -12.04 185.00

EV. EXTREMO 1 48.33

2.51

4.12

1.36

0.27 138.27

3.59 -12.04 186.42

Verificación de la estabilidad al deslizamiento: mSFV /SFH

COMBINACION RESISTENCIA 1

1.8

OK!

RESISTENCIA 1

1.8

OK!

RESISTENCIA 1

1.9

OK!

RESISTENCIA 1

1.9

OK!

EV. EXTREMO 1

1.5

OK!

EV. EXTREMO 1

1.5

OK!

EV. EXTREMO 1

1.7

OK!

EV. EXTREMO 1

1.7

OK!

Verificación de la estabilidad al volteo: COMBINACION

SMR /SMA

RESISTENCIA 1

3.772

OK!

RESISTENCIA 1

3.799

OK!

RESISTENCIA 1

4.037

OK!

RESISTENCIA 1

4.065

OK!

EV. EXTREMO 1

3.343

OK!

EV. EXTREMO 1

3.371

OK!

EV. EXTREMO 1

3.607

OK!

EV. EXTREMO 1

3.635

OK!


Pagina 36



REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

Verificación de las presiones en el suelo:

COMBINACIÓN

x (m)

e (m)

qmax (Ton/m) qmin (Ton/m)

RESISTENCIA 1

2.291 0.041

OK!

15.19

OK!

13.62

OK!

RESISTENCIA 1

2.290 0.040

OK!

15.33

OK!

13.78

OK!

RESISTENCIA 1

2.282 0.032

OK!

16.52

OK!

15.16

OK!

RESISTENCIA 1

2.282 0.032

OK!

16.67

OK!

15.32

OK!

EV. EXTREMO 1

2.261 0.011

OK!

11.98

OK!

11.64

OK!

EV. EXTREMO 1

2.260 0.010

OK!

12.12

OK!

11.79

OK!

EV. EXTREMO 1

2.254 0.004

OK!

13.25

OK!

13.11

OK!

EV. EXTREMO 1

2.254 0.004

OK!

13.39

OK!

13.26

OK!

CALCULO DE MOMENTOS FLECTORES Y FUERZAS CORTANTES

Los momentos flectores para el diseño de refuerzo en la pantalla son: -

Momento en la base (M) Momento para el corte de acero (M/2) Momento en la base del parapeto (Mparap)

A continuación se presenta el resumen de cálculos para cada uno de los casos de estado limite;


Pagina 37



REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

Cortante y momento en la base de la pantalla (M): y= 6.30 m COMBINACIÓN

RESISTENCIA 1 RESISTENCIA 1 RESISTENCIA 1 RESISTENCIA 1 EV. EXTREMO 1 EV. EXTREMO 1 EV. EXTREMO 1 EV. EXTREMO 1

COMBINACIÓN


CORTANTE Vd (Ton) - A "d" DE LA CARA

EH 13.00 13.00 13.00 13.00 14.48 14.48 14.48 14.48

LSH 2.58 2.58 2.58 2.58 0.74 0.74 0.74 0.74

BR 0.32 0.32 0.32 0.32 0.09 0.09 0.09 0.09

EQ 0.00 0.00 0.00 0.00 0.26 0.26 0.26 0.26

nS Vd 16.70 16.70 16.70 16.70 15.58 15.58 15.58 15.58

MOMENTO M (Ton-m ) - M ÁXIM O

EH 27.73 27.73 27.73 27.73 33.44 33.44 33.44 33.44

LSH 8.21 8.21 8.21 8.21 2.34 2.34 2.34 2.34

BR 2.63 2.63 2.63 2.63 0.75 0.75 0.75 0.75

EQ 0.00 0.00 0.00 0.00 1.40 1.40 1.40 1.40

nS M 40.49 40.49 40.49 40.49 37.94 37.94 37.94 37.94

Ubicación de M/2 para el corte de acero: y= ty= Mu= Mu/2= COMBINACIÓN


4.370 0.538 40.49 20.26

m m Ton-m Ton-m MOMENTO M/2 (Ton-m )

EH 13.34 13.34 13.34 13.34 16.09 16.09 16.09 16.09

LSH 3.95 3.95 3.95 3.95 1.13 1.13 1.13 1.13

BR 2.00 2.00 2.00 2.00 0.57 0.57 0.57 0.57

EQ 0.00 0.00 0.00 0.00 0.90 0.90 0.90 0.90

nS(M/2) 20.26 20.26 20.26 20.26 18.69 18.69 18.69 18.69

Calculo de cortante y momento en la base de parapeto: COMBINACIÓN


CORTANTE Vdpa ra p (Ton) - A "d" DE LA CARA

EH 0.25 0.25 0.25 0.25 0.28 0.28 0.28 0.28

LSH 0.36 0.36 0.36 0.36 0.10 0.10 0.10 0.10

BR 0.32 0.32 0.32 0.32 0.09 0.09 0.09 0.09

EQ 0.00 0.00 0.00 0.00 0.26 0.26 0.26 0.26

nS Vd 0.98 0.98 0.98 0.98 0.74 0.74 0.74 0.74


Pagina 38


COMBINACIÓN



REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

MOMENTO M pa ra p (Ton-m ) - M ÁXIM O

EH 0.59 0.59 0.59 0.59 0.72 0.72 0.72 0.72

LSH 0.18 0.18 0.18 0.18 0.05 0.05 0.05 0.05

BR 0.88 0.88 0.88 0.88 0.25 0.25 0.25 0.25

EQ 0.00 0.00 0.00 0.00 0.12 0.12 0.12 0.12

nS M 1.74 1.74 1.74 1.74 1.14 1.14 1.14 1.14

Calculo de cortante y momento en el TALÓN y la PUNTA de la base:

EN EL TALÓN: COMBINACIÓN

qcara (Ton/m )


14.388 14.537 15.828 15.977 11.809 11.951 13.181 13.323

COMBINACIÓN

qcara (Ton/m )


14.388 14.537 15.828 15.977 11.809 11.951 13.181 13.323

MOMENTO M (Ton-m ) - M ÁXIM O

DC -3.66 -3.66 -5.08 -5.08 -3.66 -3.66 -5.08 -5.08

LSv -4.07 -4.07 -4.07 -4.07 -1.16 -1.16 -1.16 -1.16

EV -36.72 -36.72 -36.72 -36.72 -36.72 -36.72 -36.72 -36.72

Q 36.11 36.46 39.43 39.78 28.86 29.20 32.02 32.35

nS M -8.75 -8.38 -6.76 -6.39 -12.68 -12.34 -10.94 -10.61

CORTANTE Vd (Ton) - A "d" DE LA CARA

DC -3.25 -3.25 -4.52 -4.52 -3.25 -3.25 -4.52 -4.52

LSv -3.70 -3.70 -3.70 -3.70 -1.06 -1.06 -1.06 -1.06

EV -33.38 -33.38 -33.38 -33.38 -33.38 -33.38 -33.38 -33.38

Q 31.79 32.11 34.78 35.09 25.58 25.88 28.42 28.72

nSVd -8.96 -8.63 -7.15 -6.82 -12.11 -11.81 -10.53 -10.23


Pagina 39



REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

EN LA PUNTA: qcara

CORTANTE Vd (Ton) - A "d" DE

COMBINACIÓN

LA CARA (Ton/m )


14.631 14.779 16.039 16.187 11.862 12.003 13.203 13.344 qcara

DC -2.34 -2.34 -3.26 -3.26 -2.34 -2.34 -3.26 -3.26

nSV 21.81 22.04 23.08 23.32 16.14 16.35 17.25 17.47

MOMENTO M (Ton-m ) -

COMBINACIÓN

M ÁXIM O (Ton/m )


Q 23.11 23.34 25.24 25.46 18.48 18.70 20.50 20.72

14.631 14.779 16.039 16.187 11.862 12.003 13.203 13.344

DC -1.94 -1.94 -2.69 -2.69 -1.94 -1.94 -2.69 -2.69

Q 19.68 19.86 21.36 21.54 15.39 15.56 16.99 17.16

nS M 18.63 18.82 19.60 19.79 13.45 13.63 14.30 14.47

CALCULO DEL ACERO DE REFUERZO Datos para el diseño estructural del estribo: f'c= rec.(pant)=  (Flexión)= fy= rec.(zapata)=  (Corte)=

210 Kg/cm2 0.05 m 0.90 4200 Kg/cm2 0.075 m 0.85

Diseño del refuerzo Vertical en la pantalla: CARA INTERIOR DESC.

VALOR

Mu d a As   min Área Ø3/4 Nº Aceros s (Calculado) s (Redond.) Asvint Ld Lcorte (calc) Lcorte

40.49 Tonm 0.65 m 4.00 cm 17.00 cm2 0.0026 0.0015 2.85 cm2 5.97 16.76 cm 15 cm 3/4@15 0.72 m 2.65 m 2.65 m


Pagina 40



REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

(redond) Asvint /2

3/4@30

CARA EXTERIOR DESC.

VALOR

Área Ø5/8 As min Nº Aceros s (Calculado) s (Redond.) Asvext

1.98 cm2 9.75 cm2 4.92 20.31 cm 17.5 cm 5/[email protected]

Diseño de refuerzo horizontal en pantalla: PARTE INFERIOR DESC.

VALOR

Área Ø3/8  Ash Ash/3 Nº Aceros s (Calculado) s (Redond.) Ashint Área Ø1/2 2*Ash/3 Nº Aceros s (Calculado) s (Redond.) Ashext

0.71 cm2 0.0020 13.00 cm2 4.33 cm2 6.10 16.38 cm 15 cm #3@15 1.27 cm2 8.67 cm2 6.82 14.65 cm 12.5 cm #[email protected]

PARTE SUPERIOR DESC.

VALOR

Área Ø3/8  Ash Ash/3 Nº Aceros s (Calculado) s (Redond.) Ashint Área Ø1/2 2*Ash/3 Nº Aceros s (Calculado) s (Redond.) Ashext

0.71 cm2 0.0020 9.77 cm2 3.26 cm2 4.59 21.80 cm 22.5 cm #[email protected] 1.27 6.51 cm2 5.13 19.50 cm 17.5 cm #[email protected]


Pagina 41


RESUMEN:


REVISIÓN : N° 0



Ashint Ashext

FECHA : 03/2015

Ø3/8,1@5,18@15,r@22. 5 Ø1/2,1@5,[email protected],[email protected]

Diseño del refuerzo en el parapeto: ACERO VERTICAL INTERIOR DESC.

VALOR

Mu d a As   min Área Ø5/8 Nº Aceros s (Calculado) s (Redond.) Asvpar

1.74 Ton-m 0.20 m 0.55 cm 2.33 cm2 0.0012 0.0015 1.98 cm2 3.42 20.31 cm 20 cm 5/8@20

ACERO VERTICAL EXTERIOR Asvpar-ext #[email protected] ACERO HORIZONTAL Ashpar #[email protected]

Diseño del talón y punta de la zapata Refuerzo longitudinal CARA INFERIOR DESC.

VALOR

Mu d a As   min Área Ø5/8 Nº Aceros s (Calculado) s (Redond.) Aslinf

19.79 Ton-m 0.63 m 2.00 cm 8.52 cm2 0.0014 0.0015 1.98 cm2 1.85 21.12 cm 20 cm Ø5/8@20

CARA SUPERIOR DESC.

VALOR

Área Ø5/8 As min Nº Aceros s (Calculado) s (Redond.)

1.98 cm2 9.38 cm2 4.73 21.12 cm 20 cm


Pagina 42


Aslsup


REVISIÓN : N° 0



FECHA : 03/2015

Ø5/8@20

ACERO TRANSVERSAL Ast #[email protected]


Pagina 43

Memoria de Calculo Puente 15 m Viga t

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