Metodo de Carga Maxima

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DISEÑO DE CAÑERIAS POR LA APLICACIÓN DEL METODO DE CARGA MÁXIMA 1. INTRODUCCIÓN. En la construcción y durante la vida de un pozo petrolero, las tuberías de revestimiento son preponderantes para lograr el objetivo del pozo. Es de suma importancia la selección apropiada de las profundidades de asentamiento de las tuberías de revestimiento, ya que muchos pozos presentan fallas de tipo tipo económico e ingenieriles ya sea

porque el programa de

revestimiento especifica profundidades muy someras o muy profundas. De igual manera la determinación de la profundidad de asentamiento está en función de las condiciones geológicas a perforar. El criterio de selección de la profundidad de asentamiento varía de acuerdo a la función específica de cada sarta de tubería de revestimiento.

2. OBJETIVOS. Realizar un diseño de cañerías aplicando el método de carga máxima.

3. FUNDAMENTO TEÓRICO. CARACTERÍSTICAS DE LAS TUBERÍAS DE REVESTIMIENTO. El Instituto Americano del Petróleo (API) ha desarrollado estándares para los revestido res que han sido aceptadas internacionalmente por la industria petrolera, y así ha definido sus características de la siguiente forma: Diámetro nominal, longitud, peso nominal (W N) en Lbs/ pie o Kgr, diámetro mínimo interno (“Drift Diameter”), conexiones, grados de acero, ambiente corrosivo y punto neutro.

DIÁMETRO NOMINAL: Los revestidores revestidor es están definidos como tuberías cuyos diámetros externos varían entre 4-1/2” a 20”. La API recomienda solamente 14 diferentes tamaños (diámetros exteriores de revestidores) que son los siguientes:

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4-1/2”, 5”, 5 -1/2”, 6-5/8”, 7”, 7 -5/8”, 8-5/8”, 9-5/8”, 10-3/4”, 11-3/4”, 13-3/8”, 16”, 185/8” y 20”. Los más comunes son: 4 -1/2”, 7”, 9 -5/8”, 10-3/4” y 20”. Para cumplir

con las especificaciones de la API, el diámetro exterior de los revestidores debe mantenerse dentro de una tolerancia de 0,75%. Ver tabla # 4 Tabla # 4.- Diámetro de la Tubería de acuerdo a la profundidad de los pozos

Diámetro

Hasta 10.000’

10.000’ -13.000’

Más de 13.000’

20”-94 lb/pie J-55

20”

(E)

13-3/8”

61 lb/pie J-55 (T)

68 lb/pie J-55 (T)

68 lb/pie N-80 (T)

9-5/8”

43,5 lb/pie N-80 (P)

47 lb/pie N-80 (P)

47 lb/pie P-110 (P)

7”

26 lb/pie N-80 (P)

29 lb/pie N-80

29 lb/pie P-110

32 lb/pie N-80 (P)

32 lb/pie P-110 (P)

4-1/2”

11,60 lb/pie N-80 13,5 lb/pie N-80

13,50 lb/pie P-110

(P)

(P)

Fuente: Manual de Diseño de Revestidores PDVSA CIED (1998, pág. 29) LONGITUD DE LOS REVESTIDORES: Los tubos de revestidores son fabricados exactamente en la misma longitud. Sin embargo, para facilitar su manejo en el campo, la API especifica los rangos en que deben construirse como sigue: ver tabla # 5. Tabla #5.- Rangos de Longitudes de la Tubería de Revestimiento

Rango

Longitud Total

Longitud Promedio

del Rango

(pies)

1 (R-1)

16 – 25

22

2 (R-2)

25 – 34

31

3 (R-3)

34 – 48

42

Fuente: Manual de Diseño de Revestidores PDVSA CIED (1998, pág. 30)


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PESO NOMINAL (W N) API EN LBS/PIE, se usa en conexión con la tubería de revestimiento que tiene acabado los extremos tal como roscas y acoples, reforzamiento en los extremos, entre otros, El peso nominal es aproximadamente igual al peso teórico calculado por pie de una longitud de tubería con roscas y acople de 20 pies (6.1 m), basado en las dimensiones de la junta en uso para la clase de producto, cuando el diámetro particular y el espesor de la pared es utilizado”.

DIÁMETRO MÍNIMO INTERNO (DRIFT DIAMETER): El mínimo diámetro interno es controlado por un diámetro específico (“drift diameter”), que no es más que el

máximo diámetro de un mandril que debe pasar libremente (sin sufrir obstrucción) con su propio peso, por el interior de la tubería. La longitud de estos mandriles varía con el diámetro de la tubería, ver tabla # 6. Tabla # 6.- Revestidores de Diámetro Libre Especial

11-7/8

71.80

0.582

-

10.625

13-3/8

72.00

0.514

12.191

12.250

86.00

0.625

11.969

12.000

13-1/2

81.40

0.580

-

12.250

13-5/8

88.20

0.625

-

12.250

Fuente: Manual de Diseño de Revestidores PDVSA CIED (1998, pág. 33 CONEXIONES PARA LOS TUBULARES: Según informe técnico P.D.V.S.A. sobre diseño para tubulares de revestimiento (1998) la conexión o junta es el dispositivo mecánico que se utiliza para unir tramos de tuberías, equipos de fondo y/o accesorios para formar una sarta de tubería de características geométricas y funciones específicas. En general, las conexiones son clasificadas en dos grandes grupos en función de la geometría: ING. MARCO A. MONTESINOS M.

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Conexiones API.



Conexiones Patentadas.

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Hay varias características genéricas que permiten clasificar las juntas en diferentes categorías. La primera es si la junta es acoplada o integral, es decir, si la caja (hembra) se construye de un tubo aparte o es parte de la misma tubería, tal como se muestra en la figura # 7.

Fig. 7. Junta Acoplada Vs Junta Integral Fuente: Informe Técnico P.D.V.S.A. Diseño para Tubulares de Revestimiento (1998, pág. 27) La junta integral tiene una ventaja con respecto a la acoplada en el sentido de que hay una sola rosca por junta, mientras que en la acoplada hay dos. GRADO DEL ACERO DE LOS REVESTIDORES: Según el Manual de Diseño de Revestidores P.D.V.S.A C.I.E.D (1998), los grados de tubería definen las características. Consiste en una letra seguida por un número, que es el punto cedente mínimo del material en niveles de lbs/pulg 2. Se entiende por resistencia cedente al esfuerzo de tensión requerido para producir elongación total de 0,005 pulg/pie de longitud sobre una prueba normal de muestra. En la tabla # 7 se especifican los valores de resistencia cadencia máxima y mínima, la resistencia final mínima a la tensión y a la elongación mínima por unidad de longitud, al momento de la falla.


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El API define tres grupos de grados de revestidores: para servicio general, de alta resistencia y de alta resistencia con rango de cadencia controlada.

Tabla # 7.- Grados de Revestidores Recomendados por el API

Grados Resistencia

Cedencia

Resistencia

Final Elongación

API

Mínima

Máxima

Mínima de Tensión Mínima

(Lcp)

(Lcp)

(Lcp)

(%)

H-40

40.000

80.000

60.000

29,5

J-55

55.000

80.000

75.000

24,0

K-55

55.000

80.000

95.000

19,5

C-75

75.000

90.000

95.000

19,5

L-80

80.000

95.000

95.000

19,5

N-80

80.000

110.000

100.000

18,5

C-90

90.000

105.000

100.000

18,5

C-95

95.000

110.000

105.000

18,5

P-110

110.000

140.000

125.000

15,0

Fuente: Manual de Diseño de Revestidores PDVSA CIED (1998, pág. 44) Tabla # 8.- Grados de Revestidores de Alta Resistencia

Grado

Resistencia

Cedencia Máxima

Resistencia a la

Mínima

Lbs/pulg2

Tensión Mínima

Lbs/pulg2

Lbs/pulg2

P-110

110.000

140.000

125.000

Q-125

125.00

155.000

135.000

V-150

150.00

180.000

160.000

Fuente: Manual Diseño De Revestidores PDVSA CIED (1998, pág. 44)


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PROCEDIMIENTO

GENERAL

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PARA

DISEÑAR

UNA

TUBERÍA

DE

REVESTIMIENTO. Según el Informe Técnico Diseño para Tubulares de Revestimiento PDVSA (1998), para diseñar la sarta de revestidores de un pozo hay que conocer una serie de datos del mismo, como las presiones de poro y de fractura hasta la profundidad final del mismo, la distribución de temperaturas, las funciones del mismo, actuales y futuras es decir, si posteriormente se utilizará métodos artificiales de levantamiento, entre otros. Seguidamente se seleccionan los diámetros más apropiados de las diferentes secciones de la sarta, lo cual depende principalmente del caudal de petróleo que se piensa extraer. Finalmente se procede al diseño propiamente dicho de la sarta, es decir, la selección de los materiales y espesores requeridos para obtener, como se dijo anteriormente, una sarta segura a un costo razonable. DETERMINACIÓN DE LA PROFUNDIDAD DE ASENTAMIENTO. Las profundidades a las cuales se asienta la tubería de revestimiento deben adaptarse a las condiciones geológicas y la función que debe cumplir el revestidor. En los pozos profundos, generalmente la consideración primordial es controlar la acumulación de presiones anormales en la formación y evitar que alcancen y afecten zonas someras más débiles. De modo que la planificación de la colocación correcta del revestidor comienza por la identificación de las condiciones geológicas, presiones de la formación y gradientes de fractura. El método convencional de selección de la profundidad de asentamiento de la tubería de revestimiento comienza por la identificación del gradiente de presión intersticial o presión de poro y del gradiente de fractura. El primero se refiere a la presión que ejercen los fluidos de la formación (la presión que se mediría si se colocara un manómetro a esa profundidad), mientras que el gradiente de fractura se refiere a la presión que es capaz de romper la formación.


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Ahora bien, como la presión absoluta aumenta con la profundidad, tal como se muestra en la parte (a) de la figura # 8 este aumento de presión puede caracterizarse a través de la pendiente o gradiente, de forma tal que el gradiente de presión se define como: Al representar el gradiente de presión como función de la profundidad de un hoyo lleno con un fluido, se obtiene una línea recta vertical, tal como se muestra en la parte (a) de la figura # 8. Sin embargo si las presiones no aumentan en forma lineal, sino que hay cambios debido a la presencia de condiciones geológicas extraordinarias, entonces los diagramas de presión vs. profundidad y gradiente de presión vs. profundidad se transforman en lo que se muestra en la parte (b) de la figura # 8.

Fig. 8. Diagramas Esquemáticos de Presión Vs. Profundidad y Gradiente de Presión Vs. Profundidad Fuente: Informe Técnico P.D.V.S.A. Diseño para Tubulares de Revestimiento (1998, pág. 46) Entonces, para la selección de la profundidad de asentamiento de la tubería de revestimiento se utiliza un gráfico donde se muestren: el gradiente de presión de poro y el gradiente de fractura, tal como el que se muestra en el ejemplo


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simplificado que se ilustra en la figura # 9. Evidentemente el gradiente de fractura es superior al de presión de poro. Por razones de seguridad, se trabaja entonces con una presión ligeramente superior o sobre balance a la presión de poro, generalmente entre 0,5 y 1,0 lb/gal. Igual se hace con la presión de fractura a la que se le sustrae un valor similar (margen de arremetida) por seguridad. Así finalmente, el proceso de selección de la profundidades de asentamiento se inicia en el fondo, proyectando la densidad del lodo a la profundidad total (presión intersticial más sobre balance) hasta el punto en que intercepta el gradiente de fractura menos un margen de arremetida (segmento a-b). Se asienta el revestidor en ese punto y da inicio al proceso otra vez (segmento c-d).

4. APLICACIÓN. MÉTODO DE CARGA MÁXIMA. Este método fue discutido en el 44° encuentro anual de la Sociedad de Ingenieros de AIME (Septiembre 1969), tiene por finalidad el diseño de columnas de cañerías para condiciones de máxima carga a un costo mínimo. Con el incremento de la perforación en zonas de pérdida de circulación, presiones anormales, derrumbes y problemas de presiones diferenciales, se hace necesario y mejorar el diseño de cañerías principalmente por situaciones de amago de reventón o descontrol. Es un método básicamente grafico, recomienda efectuar una representación de las cargas para el diseño a reventamiento, colapso y tensión. La consideración del gradiente de fractura y formación influye limitando al esfuerzo de reventamiento en el fondo del pozo. La flotación es considerada como resultado de las fuerzas originadas por la presión hidrostática que actúan sobre áreas expuestas de la cañería. Para realizar los cálculos correspondientes en primer lugar se realiza el diseño al reventamiento, diseño al colapso, una vez encontrados los pesos, grados y longitud de las secciones se efectúa el diseño a la tensión determinándose los


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diferentes tipos de cuplas. Posteriormente se verifica la reducción de resistencia al reventamiento y al colapso debido a la carga por tensión, si esta reducción muestra que una parte de la sección ha perdido su resistencia potencial la sección es recalculada.

DISEÑO DE LA CAÑERIA INTERMEDIA. Una de las funciones principales de la cañería intermedia es de servir como medio de seguridad del pozo, esto es acertado por los diversos problemas encontrados en el agujero abierto por debajo del zapato de esta cañería. Generalmente las formaciones atravesadas por debajo del zapato de esta cañería contienen zonas de presión anormal, perdida de circulación, derrumbes, presiones diferenciales, etc., que originan esfuerzos a los que la cañería estará sometida. Estas consideraciones han hecho que se modifiquen ciertos criterios para su diseño diferenciándose de los criterios utilizados por los métodos tradicionales, que consideraban su diseño bajo las mismas condiciones que para una cañería de producción. 1. REVENTAMIENTO. Primero se determinan los valores limites de reventamiento en superficie y en el fondo del pozo. La presión límite en la superficie es igual a la presión de trabajo del equipo usado en el cabezal, y la presión límite de fondo es igual a la presión máxima de inyección calculada en función de la gradiente de fractura, por debajo del zapato de la cañería. El máximo esfuerzo ocurrirá cuando se tenga las condiciones de un amago de reventamiento. Una característica del esfuerzo de reventón es la existencia de dos fluidos en el agujero, el lodo con el que se perfora y el fluido de invasión. Como la consideración se da solo para el esfuerzo máximo, los fluidos considerados serán el lodo programado a usarse por gas como único fluido de invasión por presentar la situación de mayor riesgo. Calculo de las longitudes de las columnas de lodo y gas: ING. MARCO A. MONTESINOS M.

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          (    )

Donde: X= Longitud de la columna de lodo [ft] Y= Longitud de la columna de Gas [ft] D= Profundidad de asentamiento de la cañería [ft]  =presion superficial [psi]  = Gradiente de lodo a usarse [psi/pie]  =Gradiente de Gas (0.115 [psi/pie])  = Gradiente de fractura [LPG]  = Factor de Seguridad (1.0 [LPG])

Debido a un equilibrio de presiones detrás de la cañería en contacto con las formaciones y manteniendo el concepto de máximo esfuerzo se asumirá que el fluido de contrapresión esta dado por una columna igual en densidad a la del agua salada de 8000 ppm

de Cloruro de Sodio o gradiente = 0.465 [psi/pie].

Gráficamente esta línea de contrapresión y restándola de la línea de esfuerzo de reventamiento, se tiene que la línea resultante de diseño de reventamiento (FIG. 3). Se considera un factor de diseño = 1.1 que es aplicado en la línea de reventamiento resultante para obtener la línea final de diseño (FIG. 4). Para encontrar las diferentes cañerías que estén dentro de las condiciones de reventamiento mínimo admisible, encontrándose los pesos y grados más económicos de las cañerías que satisfacen estas condiciones. El tramo de cada sección se determina por la intersección con la línea de diseño. El número de secciones está en función del costo y seguridad en el manipuleo evitando un ING. MARCO A. MONTESINOS M.

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excesivo cambio de grados y pesos de cañerías que en su caso podrían llevar a errores de selección de los diferentes tramos durante la bajada de cañería. Este diseño tentativo queda pendiente de la evaluación de diseño al colapso. 2. COLAPSO. La carga de colapso es producido por la presión del lodo en el espacio anular, que actúa exteriormente sobre la cañería. El máximo esfuerzo de colapso ocurrirá cuando el nivel de lodo baje dentro la cañería por perdidas de circulación. Este método considera que en el zapato de la cañería intermedia es improbable que la columna reducida de lodo sea menor que la ejercida por una columna de agua salada (FIG. 5). La experiencia con el diseño de máximo esfuerzo indica que solo las partes inferiores de la columna de cañería serán afectados por consideraciones de colapso, de ahí que sea valido el uso de una columna llena de agua salada como fluido de contrapresión trazándose la línea de contrapresión y sustrayéndosela de la línea de carga puede definirse una línea resultante de colapso (FIG. 6). Se aplica un factor de diseño de 1.1 para la construcción de la línea de diseño al colapso (FIG. 7). En la representa con grafica del diseño al colapso las resistencias al colapso de las secciones definidas por las consideraciones de reventamiento deben ser ajustados. Si la representación al colapso de la cañería está por debajo de la línea de diseño, la sección será recalculada, generalmente la línea de diseño al colapso muestra valores de presión demasiado bajos, que en muchos casos no excede la resistencia al colapso de la cañería por lo que se tiene factores de diseño al colapso demasiado altos pudiendo concluir que en la generalidad de los casos toda cañería que satisface diseño de reventamiento, también satisface el diseño de colapso. 3. TENSION.


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Conociendo los pesos, grados y tramos basados en el diseño de reventamiento y colapso, se puede evaluar las cargas por tensión. El esfuerzo de flotación esta comúnmente aceptado con la reducción en el peso de la columna de cañería cuando se baja en el lodo, comparada con el peso de la columna en el aire. La flotación o reducción de peso de la columna de cañería es la resultante de las fuerzas que actúan en todas las aéreas dispuestas de la columna. Las fuerzas son iguales en las presiones hidrostáticas multiplicadas por las aéreas compuestas, y estén definidas como negativo si actúan hacia arriba y, como positiva hacia abajo. Las aéreas retenidas son las de los extremos de la cañería y los puntos de cambio de peso de la cañería. La (FIG. 8), muestra las fuerzas retenidas actuando en cada área expuesta de una columna de cañería con un esfuerzo resultante indicando como tensión negativa (compresión). Una vez que se determina la magnitud o ubicación de las fuerzas, se puede construir gráficamente la línea de tensión (FIG. 9). Es de hacer notar que más de una sección de cañería puede estar sometido a esfuerzo de compresión. Para obtener una línea de diseño para la tensión Recomienda el uso de un factor de diseño incluyendo un valor mínimo condicional de sobrecarga. El factor de diseño recomendado para la tensión es de 1.6 y /o 5000 lbs. de exceso de sobrecarga. La representación grafica

de esta

combinación de factores de diseño se muestra en la (FIG 10), designada con la línea de tensión. Se considera que la parte más débil de una columna de cañería de tensión es la cupla, por esto es que la línea de diseño de tensión se usa para la determinación del tipo de cuplas mas baratas que satisfagan el diseño (FIG 11). Después de la columna ha sido diseñado al reventamiento, colapso y tensión se revisa las reducciones en las residencias de reventamiento y colapso de la cañería causadas por la carga de tensión. La línea de tensión (FIG 9) se usa para evaluar


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el efecto de la carga de tensión, diferenciando las magnitudes positivas (Tensión), o negativas (Compresión) en el tope y en la base de cada sección.

EL MODELO BIAXIAL. Este modelo se ha probado con experimentos en los cuales las cargas en tuberías de revestimiento debidas a presión externa y peso soportado que se ejercen en un punto, reducen la resistencia efectiva al aplastamiento, siendo la magnitud de esta reducción muy considerable en la mayoría de los casos. El sitio de partida para diseñar una columna de tubería de revestimiento de diferentes diámetros es el fondo del pozo. En las tablas de propiedades de T.R. el grado del menor peso y menor costo se selecciona para que resista sin colapsar con el peso de lodo usado durante la perforación aplicando un factor de seguridad. Este peso y grado de la tuberías se lleva hacia arriba del pozo hasta un punto seguro donde la siguiente tubería de revestimiento de diferente diámetro y la menos costosa resista la presión de colapso. Este punto puede ser determinado por una serie de cálculos o por medio de una elipse de esfuerzos de tensión biaxial.


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Fuente:http://blog.utp.edu.co/metalografia/2012/07/31/2propiedadesmecanicas-de-los-materiales/. El resultado nos dará un punto seguro máximo de instalación que toma en cuenta la reducción de la resistencia al colapso causada por el peso de las secciones inferiores de tubería de revestimiento suspendidas del punto que se está considerando.

VARIACIONES DE PROCEDIMIENTO: Se mencionó previamente que solo el diseño de la cañería intermedia sigue el proceso descrito anteriormente. A continuación se verá las condiciones que rigen el diseño de las diferentes columnas de cañerías de revestimientos.


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DISEÑO DE LA CAÑERIA SUPERFICIAL. 1. REVENTAMIENTO. En este diseño las presiones de inyección son relativamente bajas por lo que recomiendan despreciar un límite de presión superficial. Para el diseño al reventamiento, se calcula la presión de inyección en el zapato de la cañería y se asume una columna de gas que va hasta la superficie (FIG 12). Así la presión en superficie será igual a la presión de inyección menos la presión de una columna de gas. 2. COLAPSO. La presión de colapso es ejercida por4 una columna de lodo de una determinada densidad que actúa exteriormente sobre la columna de cañería. A causa de una posibilidad de una perdida de circulación permitiendo que el nivel de fluido caiga por debajo del zapato de esta cañería, no se considera ningún fluido de contra presión, porque la experiencia demuestra que en las perdidas severas la columna de lodo desciende por debajo del zapato de este tramo.

CAÑERIA INTERMEDIA CON LINER. Como una variación del método de carga máxima se considera el diseño de la cañería intermedia con liner. El liner es una opción que permite ahorros importantes en costos por cañerías y su función es similar al de una cañería que empieza desde la superficie, en el mayor de los casos el liner es utilizado en profundizaciones del pozo, esto con la finalidad de probar tramos supuestamente potenciales que no hayan sido programadas inicialmente. Para el diseño de la cañería intermedia con liner se supone que el liner es parte de la cañería intermedia, por tanto los esfuerzos a los que el liner estará sometido serán los mismos que para una cañería intermedia sin liner. 1. REVENTAMIENTO COLAPSO Y TENSION.


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Se dijo anteriormente que para el diseño de la cañería intermedia con liner se supone que el liner es parte de la columna de la cañería intermedia, por lo que se utilizara para el diseño la densidad de lodo programado para el tramo del liner, además se considerara la presión de inyección en el zapato del liner. El procedimiento de diseño será el mismo que para una cañería intermedia sin liner. El fluido de contrapresión seguirá siendo el agua salada pudiendo aplicarse a la resultante un factor de diseño igual a 1.1 (FIG 13). El diseño al colapso y a la tensión es el mismo que el de una cañería intermedia sin liner. En el diseño a la tensión se considera separadamente. La cañería intermedia y el liner, para la determinación de los diferentes cuplas.


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TRAMO INTERMEDIO CON LINER

CAÑERIA DE PRODUCCION. La cañería de producción tiene por finalidad el de aislar los tramos de interés, así mismo facilita los trabajos requeridos para que el pozo entre en su etapa de productiva. Los métodos tradicionales consideraban de importancia su diseño para lo cual utilizaron diversos criterios tales como: que la presión de reventamiento tiene como límite la resistencia de los equipos utilizados en superficie o que el limite esta dado por la presión desarrolladla por una columna de lodo en el fondo del pozo, así mismo consideraban que el anillo de cemento serbia como refuerzo a la resistencia de colapso de la cañería o simplemente algunos métodos no lo consideraban por la posibilidad de grietas en las mismas. El diseño de la cañería de producción y los criterios utilizados por el método de carga máxima son descritos a continuación. 1. REVENTAMIENTO: El diseño al reventamiento para la cañería de producción envuelve algunas imposiciones que merecen discusión. Una de ellas es que el fluido de cementación usado es igual en densidad al peso del lodo en el espacio anular. El resultado de esta suposición es que el efecto de esfuerzo y la contrapresión de fluidos se anulan en este punto, por lo tanto la cañería no tiene esfuerzo de reventamiento la segunda suposición es que existe una rotura en la tubería de producción, próximo al packer y si el pozo fuese gasífero esta presión se transmitirá desde el fondo hasta la superficie, siendo considerado como un esfuerzo de reventamiento uniforme sobre la longitud total de la cañería de producción, esta presión de fondo es igual a la presión de formación y puede ser calculada mediante la gradiente de formación pudiendo aplicarse, si el caso lo requiere, un factor de diseño igual a 1.1 a la carga resultante (FIG 14). Obteniéndose una línea final de diseño. ING. MARCO A. MONTESINOS M.

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2. COLAPSO Debido a la posibilidad de quiebres en la tubería de producción, recuperación artificial, baleos taponeados, etc. El diseño al colapso para la cañería de producción no considera fluido de contrapresión, la columna se diseña vacía por dentro. La carga de colapso es suministrada por la presión del lodo más pesado en el que se va a bajar la cañería y el factor de diseño se aplica directamente al esfuerzo. La línea de diseño resultante es usada como en .los anteriores diseños para adecuar y ajustar como sea necesario el diseño de reventamiento. La tensión y la reducción por efecto de tensión son evaluadas como se describió previamente.


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DISTRIBUCIÓN DE TUBERÍAS DE REVESTIMIENTO


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4. BIBLIOGRAFÌA

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Fuente:http://blog.utp.edu.co/metalografia/2012/07/31/2propiedadesmecanc as-de-los-materiales/.

-

Diseño de Cañerías, Método de Carga Máxima; Arnez Hernan.

-

http://www.monografias.com

-

http://www.wikipedia.org


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Metodo de Carga Maxima

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