Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
BAB III DATA PERENCANAAN & PEMBEBANAN 3.1
DATA PERENCANAAN a.
Gambar Perencanaan
Gambar 3.1 Potongan Memanjang Jembatan
Gambar 3.2 Potongan Melintang Jembatan
b.
Data Struktur Adapun data struktur perencanaan jembatan sebagai berikut : -
Kelas Jembatan
=
Kelas 1
-
Panjang Jembatan
=
50
m
-
Lebar Lantai Kendaraan
=
8
m
-
Lebar Trotoar
=
2
x
-
Tipe Jembatan
=
Rangka Baja
1
m
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
3.2
-
Jarak antar gel. Melintang
=
5
m
-
Jarak antar gel. Memanjang
=
2
m
-
Mutu Profil Baja(Fy)
=
320
MPa
-
E profil baja
=
210000
-
Mutu Beton (f'c)
=
35
MPa
-
Fy Tulangan Polos Fy Tulangan ulir
= =
260 390
MPa Mpa
Mpa
PEMBEBANAN a.
Beban Plat Lantai Kendaraan ●
Beban Mati (qd) Tebal
Berat Jenis
Panjang
Faktor
(m)
( Kg/m )
(m)
Beban
Berat Sendiri Aspal
0.050
2200.000
1.000
1.3
Berat Sendiri Beton
0.250
2400.000
1.000
1.3
Berat Air Hujan
0.050
1000.000
1.000
1.2
Uraian
3
Beban Mati (qd) qd yang selanjutnya disebut qult ●
=
983.000
Kg/m
Beban Hidup (ql) Beban hidup "T" adalah beban gandar truk maksimum sebesar sebesar Tu = =
b.
= Beban Trotoar ●
100 kN
2.0 (BMS bagian 2 halaman 2 - 27) 100
x
2.0
200
kN
20000
kg
Beban Mati (qd) Tebal
Berat Jenis
Panjang
Faktor
(m)
( Kg/m3 )
(m)
Beban
Berat Sendiri Beton
0.550
2400.000
1.000
1.3
Berat Air Hujan
0.050
1000.000
1.000
1.2
Uraian
Beban Mati (qd) qu1 ●
=
1776
Kg/m
Beban Hidup (ql) Konstruksi trotoar harus memperhitungkan beban hidup (q) sebesar sebesar qu2 =
500
kg/m²
500
x
dengan faktor beban : 1
x
2.0
5 2.0 (BMS bagian 2 halaman 2-32)
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan = Maka qutr
●
1000 =
kg/m qu1 +
qu2
=
1776.00
+
=
2776.00
Kg/m
1000.00
Beban Kerb
Sepanjang bagian atas lantai trotoir harus diperhitungkan terhadap beban yang bekerja secara horizontal (q) sebesar =
15 kN/m
atau sebesar
bagian 2 halaman 2 - 67 ) Pu = 1.0 x 1500.00 = 3.3
1500.00 kg
PERHITUNGAN STATIKA a.
Kondisi Pembebanan I
Gambar 3.3 Kondisi Pembebanan I
Dengan pembebanan sebagai berikut : Pu
=
1500.00 Kg
qutr =
2776.00 Kg/m
qult =
983.000 Kg/m
Tu
=
20000
●
Momen Primer dan Reaksi Tumpuan Batang A-A'
qutr
Kg
1500.00
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan qutr A
A'
1.0
Momen Primer : MºAA' ( Pu x 0,55 ) + ( qutr x 1,0 x 0,5 ) = =
(
=
1500.00 2213
)
+
2.0 ²
-
²
-
(
2776.00
x
1.0
2776.00 x
=
0.55
Kg.m
Reaksi tumpuan : qutr x R AA' = =
x
2776
1.0
Kg
Batang A-B Tu A
B qult 1.8
0.20
Momen Primer : MºAB =
-
=
-
= MºBA
1
=
12 =
1 12
=
1 12 1 12
983
x
x
x
983
x
2
Tu
x
20000
x
0.2 2.00
2.0 ²
+
²
+
2
Tu
x
1.80 ² L²
20000
x
1.8 ² 2.00
2.0 x
1.0
+
Tu
x
0.2
+
20000
x
0.2
+
Tu
x
1.8
2.00 2.0 x
1.0 2.00
2983 qult
0.2 L²
3567.6667 kgm
x
=
x
qult
983
=
x
x
x
RBA
qult
687.66667 kgm
Reaksi tumpuan : qult RAB = =
x
Kg x
2.0 x
1.0 2.00
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan 983
= =
x
2.0 x
1.0
+
20000
x
1.8
2.00 18983
Kg
Batang B - C Tu B
C qult 1.55
Momen Primer : MºBC =
-
=
-
= MºCB
0.45
1
=
12 =
1 12
=
1 12 1 12
= =
-
x
983
x
2.0 ²
-
x
x
983
x
Tu
x
20000
2.0 ²
+
²
+
2
Tu
x
2.0 x
1.0
L² 20000
x
1.55 ² 2.00
+
Tu
x
0.45
+
20000
x
0.45
+
Tu
x
1.55
+
20000
x
1.55
2.00 2.0 x
1.0
Kg x
2.0 x
1.0
x
2.0 x
1.0 2.00
16483
0.45
1.55 ²
2.00 983
x
2.00
2.00 5483 qult
0.45 L²
5733.2917 kgm
x
=
2.0 ²
qult
983
=
x
x
x
RCB
qult
1897.0417 kgm
Reaksi tumpuan : qult RBC = =
x
Kg
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan Batang C - D Tu C
D qult 0.45
Momen Primer : MºCD =
-
=
-
= MºDC
1.55
1
=
12 =
1 12
=
1 12 1 12
x
2
²
x
983
x
2
²
-
Tu
x
20000
-
qult
x
2
²
+
x
983
x
2
²
+
x
Tu
x
=
L² 20000
x
0.45 ² 2²
2.0 x
1
+
Tu
x
1.55
+
20000
x
1.55
+
Tu
x
0.45
+
20000
x
0.45
2.00 2.0 x
1
kgm x
2.0 x
1 2.00
983
=
x
2.0 x
1 2.00
=
5483
kgm
Batang D - E Tu D
E qult 0.2
Momen Primer :
1.55
0.45 ²
2.00 16483 qult
x
2
1897.0417 kgm
983
=
1.55 L²
x
x
RDC
qult
5733.2917 kgm
Reaksi Tumpuan : qult RCD = =
x
1.8
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan MºDE
=
=
12 1
-
= MºED
1
-
1
=
12
1 12
=
2
²
x
983
x
2
²
-
Tu
x
1.8 L²
20000
-
qult
x
2
²
+
x
983
x
2
²
+
x
1.8 2
Tu
x
0.2 ² L²
20000
x
0.2 ² 2²
687.66667 kgm x
983
x
2.0 x
1.0
+
Tu
x
1.80
+
20000
x
1.80
+
Tu
x
0.20
+
20000
x
0.20
2.00 2.0 x
1.0 2.00
= RED
x
x
Reaksi Tumpuan : qult RDE = =
qult
3567.6667 kgm
12 =
x
18983 qult
=
kgm x
2.0 x
1.0 2.00
983
=
x
2.0 x
1.0 2.00
=
2983
kgm
Batang E - E' E
E' qutr 1.0
MºEE'
=
-
=
-
=
(Pu x 0,55)
-2213
1500.00 kgm
Reaksi tumpuan : REE' qutr x = =
2776.00
1.0 x
((1/2) x qutr x 1²)
-
1.0
x
0.55
-
1 2
x
2776.00
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan =
2776
Kg
Tabel momen primer dan reaksi tumpuan pada kondisi pembebanan 1 No
Titik Join
Momen Primer
Satuan
Reaksi Tumpuan
Satuan
1
A' - A
-
kg.m
-
kg
2
A - A'
2213
kg.m
2776
kg
3
A- B
-687.6666666667
kg.m
2983
kg
4
B-A
3567.6666666667
kg.m
18983
kg
5
B-C
-1897.0416666667
kg.m
5483
kg
6
C-B
5733.2916666667
kg.m
16483
kg
7
C-D
-5733.2916666667
kg.m
16483
kg
8
D- C
1897.0416666667
kg.m
5483
kg
-3567.6666666667
kg.m
18983
kg
9 D- E 10
E-D
687.6666666667
kg.m
2983
kg
11
E - E'
-2213
kg.m
2776
kg
12
E' - E
-
kg.m
-
kg
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
●
Momen Lapangan
MAA'
MAB
=
= =
MBC
=
4989
x
1106.5
Kg.m
2881.5625
x
0.5
-
1.8
-
1.55
-
1 2 1 2
1
²
x
2776.00
x
x
983.00
x
1.8 ²
x
983.00
x
1.55 ²
1381.3525 Kg.m 3954.0
x
1 2
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan = MCD
2531.9963 Kg.m
= =
MDE
= =
MEE'
18012
0.45
-
0.20
-
0.50
-
1 2
x
983.00
x
0.45 ²
x
983.00
x
0.20 ²
x
2776.00
x
1.00 ²
2531.9963 Kg.m 19084.4
x
1 2
1381.3525 Kg.m
= =
b.
x
4989.0
x
1106.5
Kg.m
1 2
Kondisi Pembebanan II
Gambar 3.4 Kondisi Pembebanan II
Dengan data pembebanan sebagai berikut : Pu
=
1500
Kg
qutr =
2776
Kg/m
qult =
983
Kg/m
Tu
=
20000
Batang A - A'
Kg
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
qutr A
A'
1.0
Momen Primer : MºAA' ( Pu x 0,55 ) + ( qutr x 1,0 x 0,5 ) = =
(
1500.00
=
2213
)
+
(
2776.00
x
1.0
1.0
2776.00 x
=
0.55
Kg.m
Reaksi tumpuan : qutr x R AA' = =
x
2776
1.0
Kg
Batang A - B Tu A
B qult 0.5
1.5
Momen Primer : MºAB =
-
=
-
= MºBA
1
=
12 =
1 12
1 12 1 12
x
qult
x
2
²
x
983
x
2
²
-
Tu
x
L² 20000
-
x
1.5 ² 2²
5952.6667 kgm x
qult
x
2
²
+
x
983
x
2
²
+
Tu
x
0.5 ²
Reaksi Tumpuan : qult RAB =
x
983
x
2.0 x
1.0
20000
x
0.5 ² 2²
+
Tu
x
1.5
+
20000
x
1.5
2.00 2.0 x
1.0 2.00
x
L²
= 2202.6667 kgm
=
1.5 ²
x
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan = RBA
15983 qult
=
kgm x
2.0 x
1.0
+
Tu
x
0.5
+
20000
x
0.5
2.00 983
=
x
2.0 x
1.0 2.00
=
5983
kgm
Batang B - C Tu B
C qult 0.25
Momen Primer : MºBC =
-
=
-
= MºCB
1.75
1
=
12 =
1 12
1 12 1 12
x
qult
x
2
²
x
983
x
2
²
-
Tu
x
L² 20000
-
x
qult
x
2
²
+
x
983
x
2
²
+
x
983
x
=
Tu
x
0.25 ²
=
= =
2.0 x
1.0
20000
x
0.25 ² 2²
+
Tu
x
1.75
+
20000
x
1.75
+
Tu
x
0.25
+
20000
x
0.25
2.00 2.0 x
1.0
kgm x
2.0 x
1.0 2.00
983
x
2.0 x
1.0 2.00
3483
kgm
x
L²
2.00 18483 qult
1.75 ²
4155.7917 kgm
Reaksi Tumpuan : qult RBC =
RCB
x
2²
= 874.54167 kgm
=
1.75 ²
x
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
Batang C - D Tu C
D qult 1.75
Momen Primer : MºCD =
-
=
-
= MºDC
0.25
1
=
12 =
1 12
1 12 1 12
x
qult
x
2.0 ²
-
x
983
x
2.0 ²
-
Tu
L² 20000
874.54167 kgm x
qult
x
x
983
x
Reaksi tumpuan : qult RCD =
x
983
x
2.0 ²
+
²
+
2
Tu
x
1.75 ²
3483 qult
=
20000
x
1.75 ²
1.0
+
Tu
x
0.25
+
20000
x
0.25
+
Tu
x
1.75
+
20000
x
1.75
2.00 2.0 x
1.0
Kg x
2.0 x
1.0
983
x
2.0 x
1.0 2.00
18483
Kg
Batang D - E Tu D
E qult 1.5
0.50
x 2.00 ²
2.00
= =
2.0 x
x
L²
2.00
= RDC
0.25 ²
x
2.00 ²
= 4155.7917 kgm
=
0.25 ²
x
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan Momen Primer : MºDE =
-
=
-
= MºED
1
=
12 =
1 12
1 12 1 12
x
qult
x
2.0 ²
-
x
983
x
2.0 ²
-
Tu
0.50 ²
x
L² 20000
0.50 ²
x
2.00 ²
2202.6667 kgm x
qult
x
x
983
x
2.0 ²
+
²
+
2
Tu
x
1.50 ²
x
L² 20000
x
1.50 ²
x 2.00 ²
= 5952.6667 kgm Reaksi tumpuan : qult RDE =
x
983
x
= = RED
=
1.0
+
Tu
x
0.50
+
20000
x
0.50
+
Tu
x
1.50
+
20000
x
1.50
2.00 2.0 x
1.0 2.00
5983 qult
Kg x
2.0 x
1.0 2.00
983
= =
2.0 x
x
2.0 x
1.0 2.00
15983
Kg
Batang E - E' E
E' qutr 1.0
MºEE'
=
-
=
-
=
(Pu x 0,55)
-2213
1500.00 kgm
((1/2) x qutr x 1²)
x
0.55
-
1 2
x
2776.00
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan Reaksi tumpuan : REE' qutr x =
1.0
=
2776.00
x
1.0
=
2776
Kg
Tabel momen primer dan reaksi tumpuan pada kondisi pembebanan 2 No
●
Titik Join
Momen Primer
Satuan
Reaksi Tumpuan
Satuan
1
A' - A
-
kg.m
-
kg
2
A - A'
2213
kg.m
2776
kg
3
A- B
-5952.6666666667
kg.m
15983
kg
4
B-A
2202.6666666667
kg.m
5983
kg
5
B-C
-4155.7916666667
kg.m
18483
kg
6
C-B
874.5416666667
kg.m
3483
kg
7
C-D
-874.5416666667
kg.m
3483
kg
8
D- C
4155.7916666667
kg.m
18483
kg
9 D- E
-2202.6666666667
kg.m
5983
kg
10
E-D
5952.6666666667
kg.m
15983
kg
11
E - E'
-2213
kg.m
2776
kg
12
E' - E
-
kg.m
-
kg
Momen Lapangan
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
MAA'
MAB
=
= =
MBC
= =
MCD
= =
MEE'
= =
c.
x
1106.5
Kg.m
15035.402
x
0.5
-
0.5
-
0.25
-
1.75
-
1.50
-
0.50
-
1 2 1 2
1
²
x
2776.00
x
x
983.00
x
0.5 ²
x
983.00
x
0.25 ²
x
983.00
x
1.75 ²
x
983.00
x
1.50 ²
x
2776.00
x
1.00 ²
5181.8259 Kg.m 20087.9
x
1 2
883.06696 Kg.m
= =
MDE
4989
1878
x
1 2
883.06696 Kg.m 6930.6
x
1 2
5181.8259 Kg.m 4989.0
x
1106.5
Kg.m
Kondisi Pembebanan III
1 2
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
Gambar 3.5 Kondisi Pembebanan III
Dengan pembebanan sebagai berikut : Pu
=
1500
Kg
qutr =
2776
Kg/m
qult =
983
Kg/m
Tu
=
20000
Kg
Batang A - A'
qutr A
A'
1.0
Momen Primer : MºAA' ( Pu x 0,55 ) + ( qutr x 1,0 x 0,5 ) = =
(
1500.00
=
2213
)
+
(
2776.00
x
1.0
1.0
2776.00 x
=
0.55
Kg.m
Reaksi tumpuan : qutr x R AA' = =
x
2776
1.0
Kg
Batang A - B Tu A
B qult 1.1
Momen Primer : MºAB = =
0.90
-
1 12 1 12
x
qult
x
2.0 ²
-
x
983
x
2.0 ²
-
Tu
x
0.90 ² L²
20000
x
0.90 ² 2.00 ²
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan = MºBA
1
=
12 =
1 12
4782.6667 kgm x
qult
x
x
983
x
2.0 ²
+
²
+
2
Tu
x
1.10 ²
x
L² 20000
x
1.10 ²
x 2.00 ²
= 5772.6667 kgm Reaksi tumpuan : qult RAB =
x
983
x
=
1.0
+
Tu
x
0.90
+
20000
x
0.90
+
Tu
x
1.10
+
20000
x
1.10
2.00 2.0 x
1.0 2.00
= RBA
2.0 x
9983 qult
=
Kg x
2.0 x
1.0 2.00
983
=
x
2.0 x
1.0 2.00
=
11983
Kg
Batang B - C Tu B
C qult 0.85
1.15
Momen Primer : MºBC
= = =
MºCB
=
1 12
=
1 12
1 12 1 12
x
qult
x
2
²
x
983
x
2
²
-
Tu
x
1.15 ² L²
20000
-
x
1.15 ² 2²
5948.2917 kgm x
qult
x
2
²
+
x
983
x
2
²
+
= 4482.0417 kgm
Tu
x
0.85 ²
x
L² 20000
x
0.85 ² 2²
x
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan Reaksi Tumpuan : qult RBC =
x
983
x
= = RCB
=
2.0 x
1.0
+
Tu
x
1.15
+
20000
x
1.15
+
Tu
x
0.85
+
20000
x
0.85
2.00 2.0 x
1.0 2.00
12483 qult
kgm x
2.0 x
1.0 2.00
983
=
x
2.0 x
1.0 2.00
=
9483
kgm
Batang C - D Tu C
D qult 1.15
Momen Primer : MºCD =
-
=
-
= MºDC
0.85
1
=
12 =
1 12
1 12 1 12
x
qult
x
2.0 ²
-
x
983
x
2.0 ²
-
Tu
L² 20000
4482.0417 kgm x
qult
x
x
983
x
Reaksi tumpuan : qult RCD =
x
983
x
=
2.0 ²
+
²
+
2
2.0 x
1.0
Tu
x
1.15 ²
2.0 x
1.0
Kg
x
L² 20000
x
1.15 ²
x 2.00 ²
+
Tu
x
0.85
+
20000
x
0.85
2.00 2.00
9483
0.85 ²
x
2.00 ²
= 5948.2917 kgm
=
0.85 ²
x
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan RDC
qult
=
x
2.0 x
1.0
+
Tu
x
1.15
+
20000
x
1.15
2.00 983
=
x
2.0 x
1.0 2.00
=
12483
Kg
Batang D - E Tu D
E qult 0.9
1.1
Momen Primer : MºDE =
-
=
-
= MºED
1
=
12 =
1 12
1 12 1 12
x
qult
x
2
²
x
983
x
2
²
-
Tu
x
L² 20000
-
x
qult
x
2
²
+
x
983
x
2
²
+
x
983
x
Tu
x
0.90 ²
RED
=
= =
2.0 x
1.0
20000
x
0.90 ² 2²
+
Tu
x
1.10
+
20000
x
1.10
+
Tu
x
0.90
+
20000
x
0.90
2.00 2.0 x
1.0
kgm x
2.0 x
1.0 2.00
983
x
2.0 x
1.0 2.00
9983
kgm
x
L²
2.00 11983 qult
1.10 ²
5772.6667 kgm
Reaksi Tumpuan : qult RDE =
=
x
2²
= 4782.6667 kgm
=
1.10 ²
x
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
Batang E - E' E
E' qutr 1.0
MºEE'
=
-
=
-
=
(Pu x 0,55)
-2213
((1/2) x qutr x 1²)
-
1500.00
x
-
0.55
1
x
2
2776.00
kgm
Reaksi tumpuan : REE' qutr x =
1.0
=
2776.00
x
1.0
=
2776
Kg
Tabel momen primer dan reaksi tumpuan pada kondisi pembebanan 3 No
Titik Join
Momen Primer
Satuan
Reaksi Tumpuan
Satuan
1
A' - A
-
kg.m
-
kg
2
A - A'
2213
kg.m
2776
kg
3
A- B
-4782.6666666667
kg.m
9983
kg
4
B-A
5772.6666666667
kg.m
11983
kg
5
B-C
-5948.2916666667
kg.m
12483
kg
6
C-B
4482.0416666667
kg.m
9483
kg
7
C-D
-4482.0416666667
kg.m
9483
kg
8
D- C
5948.2916666667
kg.m
12483
kg
9 D- E
-5772.6666666667
kg.m
11983
kg
10
E-D
4782.6666666667
kg.m
9983
kg
11
E - E'
-2213
kg.m
2776
kg
12
E' - E
-
kg.m
-
kg
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
●
Momen Lapangan
MAA'
MAB
=
= =
MBC
= =
MCD
= =
MDE
= =
MEE'
= =
4989
x
1106.5
Kg.m
7798.4375
x
0.5
-
1.1
-
0.85
-
1.15
-
0.90
-
0.50
-
1 2 1 2
1
²
x
2776.00
x
x
983.00
x
1.1 ²
x
983.00
x
0.85 ²
x
983.00
x
1.15 ²
x
983.00
x
0.90 ²
x
2776.00
x
1.00 ²
5770.5663 Kg.m 13691.5
x
1 2
4700.5413 Kg.m 8275
x
1 2
4700.5412 Kg.m 14167.6
x
1 2
5770.5663 Kg.m 4989.0
x
1106.5
Kg.m
1 2
NAN
an
an
Perencanaan Jembatan
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
Faktor
Jumlah
Beban
( Kg/m )
1.3
143.000
1.3
780.000
1.2
60.000 983.000
dengan faktor beban
Jumlah ( Kg/m ) 1716.000 60.000 1776.000
kpa atau
gian 2 halaman 2-32)
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
kg/m
(BMS
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
1.0 x
0.5 )
²
x
1.80
²
x
1.8
L² ² x
0.20
x
0.2
L² ²
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
²
x
1.55
²
x
1.55
L² ² x
0.45
x
0.45
L² ²
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
²
x
0.45
²
x
0.45
L²
² x
1.55
x
1.55
L²
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan ²
x
0.20
²
x
0.20
L²
² x
1.8
x
1.8
L²
2776.00
x
1²
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
Satuan kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
-
2213
-
2415.875
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
-
5473.875
-
2415.875
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
x
0.5 )
x
0.5
x
0.5
L²
1.5 1.5
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
x
0.25
x
0.25
L²
1.75 1.75
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
x
1.75
x
1.75
L²
0.25 0.25
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
x
1.50
x
1.5
L²
0.50 0.5
x
1²
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
Satuan kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
-
2213
-
4108.20
-
898.33929
-
4108.20
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
x
0.5 )
x
1.10
x
1.1
L²
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
0.90 0.9
x
0.85
x
0.85
L²
1.15 1.15
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
x
1.15
x
1.15
L²
0.85
0.85
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
x
0.90
x
0.90
L²
1.1 1.1
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
x
Satuan kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg
1²
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
-
2213
-
6582.12
-
4165.125
-
6582.12
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
Titik Batang A.D MP
A AA' 2,213.000
AB 1 -687.667 -1525.333 -226.990
226.990 -42.561
42.561 17.237
-17.237 -4.123
4.123
Tabel CROSS Perhitungan Momen Kondisi Pembebanan I B C D BA BC CB CD DC 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 3,567.667 -1,897.042 5,733.292 -5,733.292 1,897.042 -762.667 -453.979 -453.979 -226.990 56.747 113.495 113.495 56.747 403.469 806.939
113.495 -85.121
21.280 34.473
-8.618 -8.246
2.061
-85.121 -90.227
34.473 25.110
-8.246 6.277
-42.561 -180.454
17.237 50.220
-4.123 12.555
-180.454 -117.676
-90.227 -235.352
50.220 -20.987
25.110 -41.974
12.555 -4.193
6.277 -8.385
DE 0.5 -3,567.667
806.939 560.932
-235.352 58.838
-41.974 10.493
-8.385 2.096
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
-2.085
-4.169
-4.169
-2.085
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
1.569
2.085 -0.653
0.653 -0.180
0.180 -0.047
0.047 -0.012
0.012 -0.003
1.042 -1.306
0.326 -0.359
0.090 -0.094
0.023 -0.024
0.006 -0.006
-1.306 0.392
-0.359 0.098
-0.094 0.025
-0.024 0.006
-0.006
3.139
-0.653 0.785
-0.180 0.196
-0.047 0.049
-0.012 0.012
-0.003
3.139 -0.916
1.569 -1.833
0.785 -0.213
0.392 -0.425
0.196 -0.051
0.098 -0.102
0.049 -0.013
0.025 -0.025
0.012 -0.003
0.006 -0.006
-1.833 0.458
-0.425 0.106
-0.102 0.026
-0.025 0.006
-0.006 0.002
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
0.002
0.003 -0.001
0.001 0.000
2213.000
-2213.000
0.002 -0.002
0.000 0.000
2415.875
-0.002 0.000
0.000 0.000
-2415.875
0.003
-0.001 0.001
0.000 0.000
5473.875
0.003 -0.001
0.002 -0.002
0.001 0.000
0.000 0.000
0.000 0.000
0.000 0.000
-5473.875
2415.875
-0.002 0.000
0.000 0.000
0.000 0.000 -2415.875
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
erhitungan Momen Kondisi Pembebanan I E ED 1 687.667
403.469 1121.864
-117.676 117.676
-20.987 20.987
-4.193 4.193
EE' -2,213.000
Perencanaan Jembatan
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
-0.916 0.916
-0.213 0.213
-0.051 0.051
-0.013 0.013
-0.003 0.003
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
-0.001 0.001
0.000 0.000
0.000 0.000 2213.000
-2213.000
Titik Batang A.D MP
A AA' 2,213.000
AB 1 -5,952.667 3739.667 20.823
-20.823 3.904
-3.904 -29.704
29.704 17.955
-17.955
Tabel CROSS Perhitungan Momen Kondisi Pembebanan II B C D BA BC CB CD DC DE 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 2,202.667 -4,155.792 874.542 -874.542 4,155.792 -2,202.667 1869.833 41.646 41.646 20.823 -5.206 -10.411 -10.411 -5.206 -486.980 -973.960 -973.960 -1626.343 -10.411 7.809
-1.952 -59.408
14.852 35.910
-8.978
7.809 120.769
-59.408 -86.672
35.910 -21.668
3.904 241.538
-29.704 -173.345
17.955 -43.336
241.538 376.394
120.769 752.787
-173.345 68.717
-86.672 137.435
-43.336 14.007
-21.668 28.013
752.787 -188.197
137.435 -34.359
28.013 -7.003
7.661
15.323
15.323
7.661
-5.417
-7.661 2.312
-2.312 0.628
-0.628 0.163
-0.163 0.042
-0.042 0.010
-3.831 4.624
-1.156 1.255
-0.314 0.326
-0.082 0.083
-0.021 0.021
4.624 -1.354
1.255 -0.339
0.326 -0.085
0.083 -0.021
0.021
-10.834
2.312 -2.709
0.628 -0.677
0.163 -0.169
0.042 -0.042
0.010
-10.834 3.105
-5.417 6.210
-2.709 0.727
-1.354 1.453
-0.677 0.175
-0.339 0.351
-0.169 0.043
-0.085 0.086
-0.042 0.011
-0.021 0.021
6.210 -1.553
1.453 -0.363
0.351 -0.088
0.086 -0.022
0.021 -0.005
-0.005
-0.010 0.003
-0.003 0.001
2213.000
-2213.00
-0.005 0.005
-0.001 0.001
4108.20
0.005 -0.001
0.001 0.000
-4108.20
-0.011
0.003 -0.003
0.001 -0.001
898.339
-0.011 0.003
-0.005 0.005
-0.003 0.001
-0.001 0.001
-0.001 0.000
0.000 0.000
-898.339
4108.20
0.005 -0.001
0.001 0.000
0.000 0.000 -4108.20
hitungan Momen Kondisi Pembebanan II E ED 1 5,952.667
-486.980 -3252.687
376.394 -376.394
68.717 -68.717
14.007 -14.007
EE' -2,213.000
3.105 -3.105
0.727 -0.727
0.175 -0.175
0.043 -0.043
0.011 -0.011
0.003 -0.003
0.001 -0.001
0.000 0.000 2213.000
-2213.000
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
Titik Batang A.D MP
1 -4,782.667 2569.667 -277.302
Tabel CROSS Perhitungan Momen Kondisi Pembebanan III B C D BA BC CB CD DC DE 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 5,772.667 -5,948.292 4,482.042 -4,482.042 5,948.292 -5,772.667 1284.833 -554.604 -554.604 -277.302 69.326 138.651 138.651 69.326 -61.238 -122.475 -122.475 -1254.215
277.302 -51.994
138.651 -103.988
A AA' 2,213.000
AB
51.994 -13.576
13.576 16.609
-16.609
25.997 -27.153
6.788 33.218
-8.305
-103.988 28.308
-27.153 -73.225
33.218 -18.306
-51.994 56.616
-13.576 -146.450
16.609 -36.613
56.616 306.477
28.308 612.953
-146.450 56.616
-73.225 113.232
-36.613 11.654
-18.306 23.307
612.953 -153.238
113.232 -28.308
23.307 -5.827
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
6.653
13.305
13.305
6.653
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
-4.577
-6.653 1.976
-1.976 0.533
-0.533 0.138
-0.138 0.035
-0.035 0.009
-3.326 3.951
-0.988 1.066
-0.267 0.276
-0.069 0.070
-0.018 0.018
3.951 -1.144
1.066 -0.286
0.276 -0.072
0.070 -0.018
0.018
-9.153
1.976 -2.288
0.533 -0.572
0.138 -0.143
0.035 -0.036
0.009
-9.153 2.601
-4.577 5.202
-2.288 0.611
-1.144 1.222
-0.572 0.148
-0.286 0.296
-0.143 0.036
-0.072 0.073
-0.036 0.009
-0.018 0.018
5.202 -1.300
1.222 -0.306
0.296 -0.074
0.073 -0.018
0.018 -0.005
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
-0.004
-0.009 0.002
-0.002 0.001
2213.000
-2213.00
-0.004 0.004
-0.001 0.001
6582.12
0.004 -0.001
0.001 0.000
-6582.13
-0.009
0.002 -0.002
0.001 -0.001
4165.125
-0.009 0.002
-0.004 0.004
-0.002 0.001
-0.001 0.001
-0.001 0.000
0.000 0.000
-4165.125
6582.12
0.004 -0.001
0.001 0.000
0.000 0.000 -6582.13
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
hitungan Momen Kondisi Pembebanan III E ED 1 4,782.667
-61.238 -2508.429
306.477 -306.477
56.616 -56.616
11.654 -11.654
EE' -2,213.000
Perencanaan Jembatan
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
2.601 -2.601
0.611 -0.611
0.148 -0.148
0.036 -0.036
0.009 -0.009
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
0.002 -0.002
0.001 -0.001
0.000 0.000 2213.000
-2213.000
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan Kondisi Pembebanan I
2213
A'
1
2415.8750001436
A 2776
2
B
5473.8749999282
2
C
2415.875000018
2
D
2213
2
E
1
2983
18983.0
5483.00
16483.0
16483
5483
18983
2983.0
2776
1106.5
1106.5
1207.9375
1207.9375
2736.9375
2736.9375
1207.9375
1207.9375
2213
2213
1207.9375
1207.9375
2736.9375
2736.9375
1207.9375
1207.9375
1106.5
1106.5
4989
2881.5625
19084.4
3954.00
18012.0
18012.00
3954.0
19084.44
2881.6
7870.5624999282
23038.43750018
36024.00
23038.437500054
4989.00
7870.562499991
E'
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan Kondisi Pembebanan II
2213
A'
1
4108.20
A 2776
2
898.3392859304
B
2
C
4108.20
2
2213
D
2
E
1
15983
5983.0
18483.00
3483.0
3483
18483
5983
15983.0
2776
1106.5
1106.5
2054.09821
2054.09821
449.169643
449.169643
2054.09821
2054.09821
2213
2213
2054.09821
2054.09821
449.169643
449.169643
2054.09821
2054.09821
1106.5
1106.5
4989
15035.4018
6930.6
20087.93
1878.1
1878.07
20087.9
6930.60
15035.4
20024.40178593
27018.526785174
3756.14
27018.526785552
4989.00
20024.401785741
E'
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan Kondisi Pembebanan III
2213
A'
1
6582.12
A 2776
2
4165.1250001703
B
2
C
6582.12
2
2213
D
2
E
1
9983
11983.0
12483.00
9483.0
9483
12483
11983
9983.0
2776
1106.5
1106.5
3291.0625
3291.0625
2082.5625
2082.5625
3291.0625
3291.0625
2213
2213
3291.0625
3291.0625
2082.5625
2082.5625
3291.0625
3291.0625
1106.5
1106.5
4989
7798.4375
14167.6
13691.50
8274.5
8274.50
13691.5
14167.56
7798.4
12787.43750017
27859.062499574
16549.00
27859.062499872
4989.00
12787.437500021
E'
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan Hasil Perhitungan Momen No
Tumpuan
Lapangan
Kondisi 1 +
Kondisi 2 -
+
Kondisi 3 -
+
Maksimum -
+
-
1
A
2213
2213
2213
2213
2
B
2415.88
4108.20
6582.12
6582.12
3
C
5473.875
898.33929
4165.125
5473.87
4
D
2415.875
4108.20
6582.12
6582.12
5
E
2213
2213
2213
2213
7
AA'
1106.5
1106.5
1106.5
1106.5
8
AB
1381.3525
5181.8259
5770.5663
5770.5663
9
BC
2531.9963
883.06696
4700.5413
4700.5413
10
CD
2532
883.06696
4700.5412
4700.5412
11
DE
1381.35
5181.8259
5770.5663
5770.5663
12
EE'
1106.5
1106.5
1106.5
1106.5 maksimum
6582.125 Tumpuan
Pembebanan 3 Maksimum Pembebanan 3
5770.5663 Lapangan
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan BAB IV
PERHITUNGAN PENULANGAN PLAT
4.1
PLAT TUMPUAN Dari hasil perhitungan berdasarkan pembebanan I dan II diperoleh momen tumpuan terbesar : Mmax Tumpuan
=
6582.125 Kg.m
Digunakan tulangan dengan diameter, D h
=
d
=
=
16 mm, tebal selimut beton
250 mm h
=
-
tebal selimut
250 -
-
40 -
1 2
=
½ x
D
16
202 mm
Mu =
6582.125 Kg.m
Momen nominal (Mn) : Mn
= =
Mu
6582.125
=
Ø
=
0.8
65.82125 x
10 6
0.8
82276562.499468 Nmm
Koefisien Tahan (Rn) : Rn
=
Mn b.d²
=
82276562.4994677
=
1000.00
x
202 2
2.0163847294
Perbandingan tegangan (m) : m
=
fy
=
0.85 f'c
=
β
260 0.85 x
35
8.7394958
=
0.85
(
0.008
=
0.85
(
0.008
=
( f'c 35 -
-
30 )) 30 ))
0.81
Rasio penulangan keseimbangan/rasio tulangan yang memberikan kondisi regangan yang seimbang (ρb) :
ρb
=
ρb
= =
0.85
x
β
x
0.85
x
0.81
x
0.06466234
f'c fy
600 600 +
35 260
fy
600 600
+
260
=
40
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
ρmax
=
0.75
x
=
0.75
x
ρb 0.06466234
= 0.0484967576 Batasan rasio penulangan minimum (ρmin) : ρmin
=
1.4 fy
=
1.4
=
260
0.0053846154
Rasio penulangan perlu / rasio tulangan tarik yang memberikan kondisi regangan pada suatu penampang plat (ρperlu) : ρperlu
1
=
1
m
=
-
1
1
8.7394958 =
1
-
-
1
2
Rn
m
fy 2x
-
2.0163847 x 260
0.0080376266
ρperlu =
0.0080376266 > ρmin = 0.0053846 , maka dipakai ρ = Luas penampang tulangan tarik yang dibutuhkan (As perlu ) : As perlu
ρ
=
As ɸ 16
x
b
=
0.00803763 x
=
1623.60058 1 x 4
=
1
= =
4
x
π 22
x
7
d
1000.00
x
x
16
2
x
16
2
202
201.142857 mm² =
Jarak tulangan (s)
=
As perlu
=
As ɸ 16 1000 n
=
1623.6006 201.14286 1000 9
Maka dipakai tulangan ɸ 16 - 100
=
9
=
1808.64
1
x
4
x
π
Tulangan Bagi As bagi
= = =
0.0080376
mm ²
Jumlah tulangan (n)
As ada
8.7394958
20%
x
As perlu
20%
x
1623.600581
324.720116 mm²
x
16
2
≈
=
8.0718779
=
111.11111 mm
9
≈
100
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
As ɸ 10
1
=
1
=
22
x
4
=
π
x
4
7
x
10
2
x
10
2
78.5714286 mm²
Jumlah tulangan (n)
=
Jarak tulangan (s)
=
As perlu
=
As ɸ 16 1000
324.72012 78.571429 1000
=
n
5
=
4.1328015
≈
=
200
mm
5
Maka dipakai tulangan ɸ 10 - 200 As ada
=
5
=
4.2
1
x
4
392.5
π
x
x
10
2
mm²
PENULANGAN PLAT LAPANGAN Dari hasil perhitungan berdasarkan pembebanan I dan II diperoleh momen tumpuan terbesar : Mmax Lapangan
=
5770.56625 Kg.m
Digunakan tulangan dengan diameter, D h
=
d
=
=
16 mm, tebal selimut beton
250 mm h
=
-
tebal selimut
250 -
40 -
1 2
=
½ x
D
16
202 mm
Mu =
5770.56625 Kg.m
Momen nominal (Mn) : Mn
= =
Mu
=
Ø
5770.56625
=
0.8
57.7056625 x 0.8
72132078.127342 Nmm
Koefisien Tahan (Rn) : Rn
=
Mn
=
b.d² =
72132078.127342 1000.00
x
202 2
1.7677697806
Perbandingan tegangan (m) : m
=
fy 0.85 f'c
=
8.7394958
=
260 0.85
x
35
10 6
=
40
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
β
=
0.85
(
0.008
( f'c
=
0.85
(
0.008
( 35 -
=
-
30 )) 30 ))
0.81
Rasio penulangan keseimbangan/rasio tulangan yang memberikan kondisi regangan yang seimbang (ρb) :
ρb
=
ρb
= =
0.85
x
β
x
0.85
x
0.81
x
ρb
f'c
600
fy
600 +
35
fy
600
260
600 +
260
0.06466234
ρmax
=
0.75
x
=
0.75
x
0.06466234
= 0.0484967576 Batasan rasio penulangan minimum (ρmin) : ρmin
= =
1.4
1.4
=
fy
260
0.0053846154
Rasio penulangan perlu / rasio tulangan tarik yang memberikan kondisi regangan pada suatu penampang plat (ρperlu) : ρperlu
1
=
1
m
=
-
1
1
8.7394958 =
1
-
-
1
2
Rn
m
fy -
2x
1.7677698 x 260
0.0070140954
ρperlu =
0.0070140954 > ρmin = 0.0053846 , maka dipakai ρ = Luas penampang tulangan tarik yang dibutuhkan (As perlu ) : As perlu
As ɸ 16
ρ
=
x
=
0.0070141 x
=
1416.84726 1 x 4
=
1
= =
8.7394958
4
x
b
x
0.0070141
d
1000.00
x
x
16
2
x
16
2
202
mm ²
π 22 7
201.142857 mm²
Jumlah tulangan (n)
=
As perlu
=
1416.8473
=
7.043985
≈
8
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan Jumlah tulangan (n)
=
Jarak tulangan (s)
=
=
As ɸ 16 1000
=
n
201.14286 1000 8
=
7.043985
≈
8
=
125
mm
≈
=
3.6065203
≈
4
=
250
mm
≈
100
Maka dipakai tulangan ɸ 16 - 100
As ada
=
8
=
1607.68
1
x
4
π
x
x
16
2
Tulangan Bagi As bagi
= = =
As ɸ 10
=
20%
x
As perlu
20%
x
1416.847263
283.369453 mm² 1 x π 4 1
= =
x
4
22 7
x
10
2
x
10
2
78.5714286 mm²
Jumlah tulangan (n)
=
Jarak tulangan (s)
=
As perlu
=
As ɸ 16 1000 n
=
283.36945 78.571429 1000 4
Maka dipakai tulangan ɸ 10 - 200 As ada
= =
4
x 314
1 4 mm²
x
π
x
10
2
200
Perencanaan Jembatan
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
mm
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
100
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
mm
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
100
200
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
Perencanaan Jembatan
Sertin N. M. Mooy NIM : 12.21.103
BAB V PERENCANAAN GELAGAR 5.1
PERATAAN BEBAN
Perataan a. Beban Tipe A
Q1
Q2
0.5
0.5
4.0
Q1
=
Q2
=
1 2 1 2
0.5
x
0.5
x
0.5
=
0.125
x
4.0
x
0.5
=
1.0
Ra
=
Rb
=
Q1
+
=
0.125
=
1.125
Q2 +
1.0
M1
=
2
Ra
=
2
x
= M2
= = =
-
[
1.125
x(
-
[(
1
x
3
0.125
0.5 (
+ 0.5 3
1 2 +
4.0 4.0 2
))
+
))
+
))
+
))
+
0.97916667 1 8 1 8
x
h
x
l²
x
h
x
5.0
3.125
2
h
M1
=
M2
0.9791667
=
3.125
=
0.3133333
h
(Q1
h
b. Perataan beban Tipe B
Q1
Q2
1.0
1.0
3.0
Q1
=
Q2
=
Ra
=
M1
2 1 2 Rb
x
1.0
x
1.0
=
0.5
x
3.0
x
1.0
=
1.5
=
Q1
+
Q2
=
0.5
=
2.000
=
2
Ra
=
2
x
= M2
1
= =
1.0
-
+
[
2.000
1.5
(Q1
x(
-
[(
1.95833333 1 8 1
x
h
x
l²
x
h
x
5.0
2
1
x
3 0.5
1.0 (
+ 1.0 3
1 2 +
3.0 3.0 2
=
8
=
x
h
3.125
x
h
M1
=
M2
1.9583333
=
3.125
=
0.6266667
h
5.0
h
c. Perataan Beban Tipe C
Q 0.5
1
=
2
x
0.5
x
=
Q
=
0.5
= 0.125 Ra
=
Rb
0.125
1.0 M1
=
(
Ra
x
=
(
0.125
x
= M2
1 2 1 2
)
-
(
Q
x
)
-
(
0.125
x
1 3 1 3
1
x
2 1
x
2
0.04166667 1
=
8 1
=
8
=
x
h
x
l²
x
h
x
1.0
0.125
h
M1
=
M2
0.0416667
=
0.125
=
0.3333333
h
2
h
d. Perataan Beban Tipe D
Q 1.0
1
=
2
x
1.0
x
=
Q
=
1.0
= 0.5 Ra
=
Rb
0.5
2.0 M1
=
(
Ra
x
2 2
)
-
(
Q
x
1 3
x
1 2
= =
(
0.5
0.33333333
x
2 2
)
-
(
0.5
x
1 3
x
1 2
M2
1
=
8 1
=
8
=
h
x
l²
x
h
x
2.0
0.5
2
h
M1
=
M2
0.3333333
=
0.5
=
0.6666667
h 5.2
x
h
PERENCANAAN GELAGAR MEMANJANG Diketahui data sebagai berikut : ●
Jarak antar gelagar memanjang
=
2
m
●
Jarak antar gelagar melintang
=
5
m
a.
Perhitungan Pembebanan (Beban Mati) ●
Akibat berat lantai trotoar (untuk gelagar tepi) qu
=
Perataan beban A
=
0.3133333 x
= ●
556.48
x
q plat trotoar (beban mati trotoar)
1776
kg/m
Akibat berat lantai kendaraan (untuk gelagar tengah) qu
=
Perataan beban B
x
0.6266667 x
q plat lantai kendaraan
983
x
2
1232.0267 kg/m b.
Perhitungan Pembebanan (Beban Hidup "D") Beban D menjadi penentuan dalam perhitungan gelagar memanjang bentang sedang sampai bentang panjang dan lebar melintang lajur kendaraan yakni L
=
50
m
q
=
8.00
x
0.5
+
=
8.00
x
0.5
+
=
6.400 Kpa
=
640.00
>
L
=
= =
640.00 1280
m
maka, 15 L 15 50.00
kg/m²
Muatan terbagi rata ; faktor beban = q
30
2.75
x kg/m
2
2
m
(Buku BMS bag 2, 1992 : 2-2
Beban terpusat P yang ditempatkan tegak lurus arah lalu lintas pada jembatan adalah = kN/m
=
4400
sepanjang gelagar adalah :
kg/m
dengan faktor beban =
2
Maka beban garis yang bekerja pad
Pu
=
4400
x
2
=
8800
kg
Faktor beban dinamis / koefisien kejut, untuk bentang L ≤ 50 m, maka nilai DLA Diketahui L
=
k
=
1
+
=
1
+
=
1.4
50
m
maka nilai DLA
0.4
(BMS bag 2 : 2 - 29)
DLA 0.4
Perbandingan beban hidup gelagar : ●
Gelagar Tepi qu
=
beban hidup trotoar
=
500
= ●
Perataan beban tipe A
0.3133333 x
x
faktor beban
2
313.33333 kg/m
Gelagar Tengah qu
q
=
2.75 1280
=
2.75
= Pu
x
2
x
x
2
x
Perataan Beban Tipe B 0.6266667
583.3697 kg/m P
=
x
2.75 8800
=
x
2.75
= c.
x
x
6400
2.0 2 2.0 2
+ +
2.0 2 2.0 2
kg
Perhitungan Statika Merupakan perhitungan momen yang terjadi ditengah gelagar memanjang, yakni : ●
Gegalar tepi -
Akibat beban mati qu
=
beban mati akibat berat lantai kendaraan untuk gelagar tepi
=
556.48
kg/m qu
A
B
Ra
=
Rb
= =
5.0 Mu
=
1
x
qu
= x
l²
Mu
= = =
8 1 8 1739.0
x
qu
x
l²
x
556.48
x
kg.m
5.0
2
-
Akibat beban hidup qu
=
beban hidup trotoar untuk gelagar tepi
=
313.33333 kg/m qu
A
Ra
B
=
Rb
= =
5.0 Mu
= = =
●
1 8 1 8
qu
x x
979.2
= x
313.33333
l² x
5.0
2
kg.m
Gegalar Tengah -
Akibat Beban mati qu
=
beban mati akibat berat lantai kendaraan untuk gelagar tengah
=
1232.0267 kg/m qu
A
Ra
B
=
Rb
= =
5.0 Mu
=
= = -
1 8 1 8 3850.1
qu
x
x
= x
1232.0267
l²
x
5.0
2
kg.m
Akibat beban hidup Pu
=
Beban garis hidup gelagar tengah
=
qu
=
Beban merata hidup gelagar tengah
=
Pu A
6400
583.3697 kg/m
qu B
Ra
kg
= =
1 2 1
Pu
+
6400
= 5.0 Mu
= = =
1 8 1 8
=
x
qu
x
583.3697
x
l²
+
1
5.0 ²
x
4658.4242 kg Pu
x
4
1
+
6400
2
4
x
l
x
6400
9823.0303 kg.m
Dengan demikian, diperoleh momen total : ● ●
d.
Untuk gelagar tepi, Mu1 Untuk gelagar tengah, Mu2
=
1739.0
=
2718.2
=
3850.1
=
13673.1
+
979.2
kg.m +
9823.0303
kg.m
Perencanaan dimensi gelagar memanjang Digunakan profil WF 390 x 300 x 10 x 16
tf h
tw
b
σ Mu
=
3200 1
=
8 1
=
8
= Mu total
(tegangan ijin baja)
kg/cm² x
G
x
l²
x
106.76
x
x
5.0 ² x
366.9875 kg.m =
366.9875 +
=
14040.1 kg.m
faktor beban baja
13673.1
1.1
G
=
106.76
kg/m
A
=
136
cm²
Ix
=
38700
cm⁴
Iy
=
7210
cm⁴
ix
=
16.87
cm
iy
=
7.28
cm
r
=
8.17
cm
Sx
=
1985
cm³
Sy
=
481
cm³
b
=
300
mm
h
=
390
mm
tw
=
10
mm
tf
=
16
mm
=
1404010.1136364
Syarat pemilihan profil ɸMn
≥
Mu
ɸ
=
Faktor resistensi
Mn
=
Kekuatan momen nominal
Mu
=
Momen beban layan terfaktor
Dimana : =
0.9
(untuk balok lentur)
ɸ Mn
=
ɸ Mp
=
ɸ
x
1.12
x
Sx
x
fy
Dimana : Mp
=
Kekuatan momen plastis
1.12
=
koefisien penampang plastis untuk profil WF
fy
=
320 Mpa
=
3200
kg/cm²
maka ; ɸ Mp
=
0.9 x
=
6402816
1.12
x
1985
x
3200
kgcm
Sehingga diperoleh ; ɸ Mn
≥
6402816 ●
Mu > 1404010.1136364
kgcm
kgcm
(OK)
Kontrol Plat Badan E
6.36
fy
h
390
=
tw
6.36
=
162.92652
=
10
210000
=
320
39
Dengan demikian h
→
tw
→ ●
39
E
<
6.36
<
162.92652
fy sehingga tidak perlu pengaku
Kontrol Geser Vu gelagar tengah kn
=
5
=
3080.1
=
8032.1
+
5
+
4658.4242 +
(½
x
106.76
kg dikarenakan tidak ada pengaku maka kn =
( a / h )² kn x E
1.10
fy h
→
tw
→ Vn
39
1.10
=
63.010416
1.10
<
63.010416
0.6
x
=
0.6
x
=
68736
x
210000 320
kn x E
<
=
5
=
fy fy
(OK) x
3200 kg
Aw x
((
39
-
2x
1.6
)x
1.0
)
Vu
●
ɸ Vn
<
8032.1
kg
<
8032.1
kg
<
0.9
68736
61862.4
(OK)
Kontrol Lendutan f ijin
1
=
= f ada
x
240 1
=
5
m
atau L =
500
m)
500
5 . Qu . L⁴
=
x (
48 . E . Ix
12.3202667 + 384 6400
x
P . L³
+
384 . E . Ix
48
2.1
=
0.1924763 +
=
0.397554 cm
<
(Dengan L =
2.0833333 cm
=
f ada
L
x
240
5
x
5.833697 +
x
2.1
x
x
500
³
10⁶ x
1.0676
10⁶
x
) x
500 ⁴
38700
38700
0.2050777
f ijin
0.397554 cm e.
x
<
2.08333333 cm
(OK)
Perhitungan Shear Connector ●
Perhitungan b eff b eff
1
<
4 1
<
b eff
4
<
125
<
S
<
<
x
L
x
500
=
500
m
cm 200
1 2 1 2
<
L
(dengan S =jarak antar gelagar memanjang)
< b eff
→
200
cm x
S kiri
+
x
200
+
1 2 1 2
x
S kanan
x
200
cm
Sehingga diambil b eff sebesar = Es (modulus elastisitas baja)
125 =
cm 210000
Mpa
=
2.1
x
Ec (modulus elastisitas beton)
n b eff n
= =
Es Ec
=
125 7.5524423
210000 27805.575 =
=
=
4700
f'c
=
4700
35
=
27805.575 MPa
7.5524423
16.550937 cm
●
Perhitungan Gaya Geser Horizontal (Vh) -
-
C max
T max
=
gaya geser yang disumbangkan oleh beton
=
0.85
x
f'c
x
Ac
=
0.85
x
35
x (
165.50937 x
=
1230976
=
gaya geser yang disumbangkan oleh profil baja
=
As
=
13600
=
x
)
N fy x
320
4352000 N
Karena C max < T max, maka dipakai Vh ●
250
=
C max
=
1230976
Perhitungan Jumlah Stud Dipakai stud dengan Ø
16
Asc
=
201
mm²
h
=
100
cm
fy
=
260
Mpa
Ec
=
4700
f'c
=
4700
35
=
27805.575 Mpa
=
Kekuatan geser 1 stud
Qn
mm, maka :
=
0.5
x
Asc x
f'c
x
Ec
x
rs
<
Asc
x
=
0.5
x
201 x
35
x
27805.575
x
1
<
201
x
=
99143.906 N
>
52260
N
Karena Qn > Asc x fu, maka yang digunakan adalah nilai Asc x fu Vh
Jumlah stud (n) =
Asc =
x
fu
1230976
=
23.5548407 ≈ 24
52260 buah
Jarak antar stud yang dipasang memanjang yakni :
S
=
8
tf
L n
=
=
24
=
8
=
12.8
cm
20.8 cm
>
Karena S .= n
500
=
L S
=
x
500 10
20.83 cm
1.6 8 . tf = =
50
12.8 buah
cm, maka dipakai jarak antar stud =
( Q2
x
(
1.0
( Q2
x
(
1.5
1 4 x
1 4 x
x 4.0 4
x 3.0 4
4.0 ) ] )]
3.0 ) ] )]
x
1.0 )
x
1.0 )
x
2.0 )
x
2.0 )
ampai bentang
(Buku BMS bag 2, 1992 : 2-21)
beban garis yang bekerja pada
44
=
0.4
faktor beban
1 2 1 2
x
qu
x
556.48
1391.2
kg
x
5.0 x
5
1
x
2 1
x
2
qu
x
313.33333
5.0 x
5
783.33333 kg
1
x
2 1
x
2
qu
x
1232.0267
5.0 x
3080.0667 kg
qu +
x 583.3697
l x
5.0
5
+
583.3697
x
5.0
x
5.0
x
5
x 5
1.1
)
+
10²
kg/cm²
1230976 N
fu 260
i jarak antar stud =
10
cm
5.2
PERENCANAAN GELAGAR MELINTANG Diketahui data sebagai berikut : ●
Jarak antar gelagar memanjang
=
2
m
●
Jarak antar gelagar melintang
=
5
m
a.
Perhitungan Pembebanan ●
Akibat beban mati (lantai Kendaraan) qu
●
=
Perataan beban D
=
0.6666667 x
=
1310.6667 kg/m
983
=
Perataan beban C
=
0.3333333 x
=
1184
x
2
2
x
qu trotoar
1776
x
x
2
2
kg/m
Berat gelagar memanjang + plat + aspal (WF 390 x 300), faktor beban baja = G
=
106.76
kg/m
Pu
=
G
x
l
x
=
106.76
x
5
=
587.18
x
587.18
+
2 =
Pu tepi (total)
faktor beban baja 1.1
kg
Pu tengah (total) =
3080.0667
3373.65667 kg 587.18
=
+
2 =
●
qu lantai kendaraan x
Akibat beban mati (trotoar) qu
●
x
1684.79
1391.2
kg
Faktor beban dinamik / koefisien kejut Sesuai grafik faktor beban dinamis ( BMS bag 2 : 2 - 29 ) diperoleh nilai DLA untuk bentang L ≤ 50m
●
adalah
40
%. Maka dengan demikian, untuk jembatan bentang (L) =
DLA =
40
% =
k
=
1
+ DLA
=
1
+ 0.4
=
1.4
0.4
Beban hidup terbagi rata L
=
50
m
>
L
=
30
q
=
8.00
x
0.5
+
=
8.00
x
0.5
+
m,
maka : 15 L 15
=
8.00
=
6.400 Kpa
=
640.00
x
kg/m²
0.5
+
50.00
q
q 100% = = =
640.00
640.00
) x
(Perataan beban tipe D
x ( 0.66666667
2.75
2
x
x
2
2
x
) x
2
x
2
x
100%
x
2
) x
) x 50%
310.30303 kg/m
=
44
=
4400
kN/m kg/m P
P 100% =
2.75 = =
4400 2.75 4480 2.75
= =
4400 2.75 2240
x
k
x
2
x
100%
x
1.4
x
2
x
100%
x
k
x
2
x
50%
x
1.4
x
2
x
50%
kg/m
P
P 50% =
kg/m
Beban hidup "D" dengan faktor beban D 100% =
q 100%
+
P 100%
=
620.60606 +
4480
=
5100.6061 kg/m
D 50% =
●
2
2
Beban hidup (garis) P
●
x
2.75
=
x
x
620.60606 kg/m q
=
(Perataan beban tipe D
x ( 0.66666667
2.75
q 50% =
●
x
2.75
q 50%
+
P 50%
=
310.30303 +
2240
=
2550.303 kg/m
=
2
lalu lintas rencana harus mempunyai lebar
Beban hidup terpusat yang diterima gelagar memanjang qu
P tepi =
x
l
2 =
(
500
x
perataan beban tipe A
x
2 =
(
500
x
0.3133333 x 2.00
=
783.33
kg
2
) x
5
jarak efektif )
Ptengah =
p 2.75
x(
Perataan beban tipe B
x
2
)x
k
x
=
640.00
x ( 0.62666667
2.75 = ●
)x
1.4
x
2
1
+
2
Beban truck "T" (beban gandar) Tu
=
10
x
=
20
ton
=
10
ton dengan faktor beban =
2
dan lebar gandar
2
20000
kg
Beban hidup trotoar dengan faktor beban = q
b.
2
4016.7176 kg
Beban diambil sebesar (T) =
●
x
=
5
=
500
x
2
=
500
x
2
=
666.66667 kg/m
2
kPa x (
perataan beban tipe C
x (
0.3333333
x
2
x
2
)
)
Perhitungan Statika Merupakan perhitungan momen yang terjadi ditengah-tengah bentang gelagar melintang ●
Momen akibat berat lantai kendaraan dan berat lantai trotoar 1184.0
kg/m 1310.66667 kg/m
1.0 Ra Mu1
=
-
=
4058.6667 kg
(
1184.0
=
Ra
=
4058.6667 x
= ●
8.0
4480
x
5
x
1.0 qu 1
5-
) +
(
x
1.0
1310.66667 x
1184.0 x
4.5
1.0 x
x 4.5 -
4
) qu 2 1310.66667
kg/m
Momen akibat pembebanan gelagar memanjang (beban mati) 1684.79 kg
1.0
3373.6567 kg
3373.6567 kg
3373.65667 kg
8.0
3373.656667 kg
Ra
=
1684.79
x
2
+
3373.6567
x
6
2 = Mu2
=
11805.76 kg -
1684.79
2 =
18557.15 kgm
x
5
+
11805.76
x
4
-
3373.65667
●
Momen akibat beban hidup terpusat yang diterima gelagar memanjang 783.33
kg
4016.7176 kg
4016.7176 kg
4016.71758 kg
1.0 Ra
=
4016.717576 kg
8.0
783.33333
x
2
+
4016.7176
x
6
2 = Mu3
=
12833.486 kg -
783.33333
x
5
+
12833.486
x
4
-
4016.71758
2 = ●
23317
kgm
Momen akibat beban hidup "D" 2550.30303 kg/m
1.0 Ra Mu4
●
5100.6061 kg/m
6.5
0.75
=
2550.3
x
=
18489.7 kg
=
18489.7
=
40087.6 kg.m
x
2550.30303
0.75
0.75
+
5100.6061
x
3.25
4
-
2550.303
x
0.75
x
3.63
-
5100.61
Momen akibat beban hidup trotoar 666.66667 kg/m
666.666667
1.0 Ra
=
666.7
8.0 x
1.0 + 2.0
=
666.7
kg
666.66667
x
1.0
Mu5
●
=
666.7
x
1.0
=
666.7
kg.m
x
5
-
666.7
x
4
Momen akibat beban truck "T" 20000
1.0 Tu
kg
20000
1.1 x
=
Mu6
=
40000.0
=
79000.0 kgm
20000
=
2 x
20000
2.3
1.75
4
Ra
kg
x
4.0
4.0
-
20000
20000
1.75 =
2
kg
x
40000 2.90
1.1 kg
-
20000
Karena momen akibat beban truck "T" > momen akibat beban hidup "D", maka diambil momen akibat momen beban truck
=
79000.0
kgm
Sehingga momen total yang bekerja pada gelagar melintang yakni : Mu total
c.
=
Mu1
+
=
4480
+
=
126020.79
Mu2
+
18557.15 +
Mu3
+
Mu5
+
23317.0
+
666.7
+
G
=
185
kg/m
A
=
235.5
cm²
Ix
=
201000
cm⁴
Iy
=
10800
cm⁴
ix
=
29.3
cm
iy
=
6.78
cm
r
=
2.8
cm
Sx
=
5760
cm³
Sy
=
722
cm³
b
=
300
mm
h
=
700
mm
tw
=
13
mm
tf
=
24
mm
kg.m
Perencanaan dimensi gelagar memanjang Digunakan profil WF 700 x 300 x 13 x 24
tf h
tw
b
σ Mu
= =
3200 1
(tegangan ijin baja)
kg/cm² x
G
x
l²
x
faktor beban baja
Mu
=
8 1
=
8
= Mu total
x x
G
x 185
l² x
x
5.0 ² x
635.9375 kg.m =
635.9375 +
=
126656.73
=
12665672.628788
126021 kg.m
faktor beban baja 1.1
Syarat pemilihan profil ɸMn
≥
Mu
ɸ
=
Faktor resistensi
Mn
=
Kekuatan momen nominal
Mu
=
Momen beban layan terfaktor
ɸ Mn
=
ɸ Mp
=
ɸ
Dimana :
x
=
1.12
0.9
x
(untuk balok lentur)
Sx
x
fy
Dimana : Mp
=
Kekuatan momen plastis
1.12
=
koefisien penampang plastis untuk profil WF
fy
=
320 Mpa
=
3200
kg/cm²
maka ; ɸ Mp
=
0.9 x
=
18579456
1.12
x
5760
x
3200
kgcm
Sehingga diperoleh ; ɸ Mn
≥
Mu
18579456 ●
>
kgcm
12665672.62879
kgcm
(OK)
Kontrol Plat Badan E
6.36
fy
h
700
=
tw
13
210000
=
6.36
=
162.926517
=
53.85
320
Dengan demikian h
→
tw
→ 53.85 ●
E
<
6.36
<
162.92652
fy sehingga tidak perlu pengaku
Kontrol Geser Vu gelagar tengah
=
4058.7 185
= kn
=
5
+
x
+ 1.1
11805.76 + x
12833.48606 +
13 / 2
kn x E
5
fy
=
40000
70687.3 kg dikarenakan tidak ada pengaku maka kn =
( a / h )² 1.10
+
1.10
5
x
210000 320
666.7
= h
→
tw
→ 53.85 Vn
Vu
●
63.0104158 kn x E
<
1.10
<
63.010416
=
0.6
x
=
0.6
x
=
162739.2
<
ɸ Vn
70687.3 kg
<
70687.3 kg
<
fy fy
(OK) x
Aw
3200
((
70
-
2x
)x
1.3
)
0.9
x
162739.2
146465.28
(OK)
Kontrol Lendutan Mu total
=
12665672.628788
=
qu f ijin
1 8 1
= f ada
f ada
x
qu
x
x
qu
x
101.325381 x
240 1
l² 1000
²
kg/m
L
x
240
(Dengan L =
13 m
1300
5.4166667 cm 5 . Qu . L⁴
= =
= 1
= =
384 . E . Ix 5
x
101.325381 x
384
x
2.1
=
5.0391696 cm
<
f ijin
5.0391696 cm
<
x
10⁶ x
5.41666667 cm
⁴
1300
201000
(OK)
Perhitungan Shear Connector ●
2.4
kg
8
d.
x
Perhitungan b eff b eff
1
<
4 1
<
b eff
4
<
325
<
S
→ x x
L
=
1300
m
L 1300
cm (dengan S =jarak antar gelagar melintang)
atau L =
1300
< b eff
< <
500 1 2 1 2
<
cm x
S kiri
+
x
500
+
500
1 2 1 2
x
S kanan
x
500
cm
Sehingga diambil b eff sebesar =
325
cm
Es (modulus elastisitas baja)
=
Ec (modulus elastisitas beton)
=
4700
f'c
=
4700
35
=
27805.575 MPa
n
=
Es Ec
=
210000 27805.575
=
210000
7.5524423
Mpa
=
2.1
x
b eff n
●
325
=
=
7.5524423
43.0324375 cm
Perhitungan Gaya Geser Horizontal (Vh) -
-
C max
T max
=
gaya geser yang disumbangkan oleh beton
=
0.85
x
f'c
x
Ac
=
0.85
x
35
x (
430.32437 x
=
3200537.54 N
=
gaya geser yang disumbangkan oleh profil baja
=
As
=
23550
=
x
x
320
7536000 N
Perhitungan Jumlah Stud Dipakai stud dengan Ø
16
Asc
=
201
mm²
h
=
100
cm
fy
=
260
Mpa
Ec
=
4700
f'c
=
4700
35
=
27805.575 Mpa
=
Kekuatan geser 1 stud
Qn
)
fy
Karena C max < T max maka dipakai Vh ●
250
mm, maka :
=
C max =
3200537.537 N
=
0.5
x
Asc x
f'c
x
Ec
x
rs
<
Asc
x
=
0.5
x
201 x
35
x
27805.575
x
1
<
201
x
=
99143.906 N
>
52260
N
Karena Qn > Asc x fu, maka yang digunakan adalah nilai Asc x fu Vh
Jumlah stud (n) =
Asc =
x
=
fu
61.2425859 ≈ 62
3200537.5368258 52260 buah
Jarak antar stud yang dipasang memanjang yakni : S
=
8
tf
L n =
8
=
19.2
Karena S .= n
=
21 L S
1300
=
=
62 x
=
21
cm
2.4 cm
cm
> 1300 15
8 . tf = =
86.67
19.2 buah
cm,
maka dipakai jarak antar stud =
1.1
uk bentang L ≤ 50m 50 m
diperoleh nilai
100%
50%
arus mempunyai lebar
x
5
2.75
2
+
1 2
x
Pu
x
6400
dan lebar gandar
=
1.75 m
1.0
x
4
x
1310.66667 x
2 4x
3373.6567 kg
1.0
2
1684.79
kg
x
4
-
3373.65667
x
4016.7176 kg
783.333333 kg
1.0
x
4
-
4016.71758
kg/m
1.0
5100.61
x
3.25
kg/m
1.0
x
1.63
x
kg
1.1
1.0
x
ambil momen
Mu6 79000.0
1.15
666.7
+
5
m)
10²
kg/cm²
fu 260
jarak antar stud =
15
cm
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan
5.3
GELAGAR INDUK
a.
Perhitungan Pembebanan Gelagar induk direncanakan menggunakan profil baja WF
●
Beban Mati -
Berat sendiri gelagar induk Didalam menghitung berat sendiri gelagar induk penyusun tidak menggunakan rumus pendekatan, tetapi menggunakan bantuan software analisa struktur yakni : STAADPRO 2004 (Self weight)
-
Berat sendiri gelagar memanjang (G2) G2u =
-
n
x
=
5
x
=
26690
= =
n
x
11
x
20350
q = =
x
50
kg G3
x
L
185
x
10
kg
x 983
a
x
x
L 8
x
50
a
x
L )
x
1.0
x
393200 kg
2
x (
=
2
x (
=
177600 kg
q
x
1776
50 )
Berat sendiri pipa sandaran, D = 76.3 mm dan t = 2.8 mm (G6) G6u = = =
-
106.76
Berat lantai trotoar (G5) G5u =
-
L
Berat lantai kendaraan (G4) G4u =
-
x
Berat sendiri gelagar melintang (G3) G3u =
-
G2
2
x (
2
x (
1016
q
x 5.08
n
x
L )
x
2.0
x
50 )
kg
Berat sendiri ikatan angin (G7) dengan faktor beban 1,1 Didalam menghitung berat sendiri ikatan angin penyusun tidak menggunakan rumus pendekatan, tetapi menggunakan bantuan software analisa struktur yakni :
Perancangan Jembatan STAADPRO 2004 (Self weight)
Sertin n. M. Mooy 1221103
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan Sehingga total beban yang bekerja yakni : G2u
Gu =
-
=
26690
=
618856
=
20350
+ +
G5u
G6u
+
393200
+
177600
+
1016
kg
2 618856
=
2
309428
kg
Beban mati yang diterima tiap titik buhul tengah G
Ptenga =
10 309428
=
=
10
30942.8
kg
Beban mati yang diterima tiap titik buhul tepi P
Ptepi =
2 30942.8
=
●
+
G4u
Gu total
=
-
+
Beban mati yang dipikul oleh tiap gelagar induk G
-
G3u
+
=
2
15471.4
kg
Beban Hidup Lantai kerndaraan -
Koefisien Kejut Diketahui panjang bentang jembatan adalah =
50 m.
Dari gambar 2.8 hal
2 - 29 buku BMS bagian 2, didapat nilai koefifien kejut (DLA sebesar = k
-
0.4 =
1
+
DLA
=
1
+
0.4
=
1.4
Beban terbagi rata Berdasarkan buku BMS bag 2 halaman 2 - 22, untuk jembatan dengan panjang L = q
50 m =
> 8.00
L
= x
30 m, 0.5
+
maka : 15 L
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan
q1
=
8.00
=
6.400 Kpa
=
640.00
= q1
2.75 640.00 2.75 1280
= =
15
+
50.00
x
5.5
x
100%
x
5.5
x
100%
x
2
x
0.75
x
50%
x
2
x
0.75
x
50%
kg/m
q
=
0.5
kg/m²
q
=
=
x
2.75 640.00 2.75
174.54545 kg/m
Beban yang diterima tiap gelagar induk G
q total
=
= =
x
2 1280
+
L 174.54545
2
x
50
36363.63636364 kg
Beban yang diterima tiap titik buhul tengah G
Ptenga =
10 =
36363.636 10
=
3636.3636
kg
Beban yang diterima tiap titik buhul tepi P
Ptepi =
2 =
●
3636.3636 2
=
1818.1818
kg
Beban garis (hidup lantai kendaraan) Berdasarkan buku BMS bag 2 hal 2 - 22, beban garis diambil P =
44
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan =
4400
kg/m,
dengan lebar lantai kendaraan
8.0 m
lajur. P1
=
= =
P 2.75 4400 2.75 12320
x
5.5
x
100%
x
k
x
5.5
x
100%
x
1.4
kg
dan dibagi menjadi 2
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan
P2
P
=
= =
2.75 4400 2.75 1680
x
2
x
0.75
x
50%
x
k
x
2
x
0.75
x
50%
x
1.4
kg
Beban yang diterima gelagar induk P
=
= =
P1
P2
+ 2
12320
+
1680
2 7000
kg
Beban yang diterima tiap titik buhul P
=
7000
kg
Beban yang diterima tiap titik buhul tengah Ptenga =
3636.3636
+
7000
= 10636.3636363636
kg
Beban yang diterima tiap titik buhul tengah Ptepi =
1818.1818
+
7000
= 8818.1818181818
●
kg
Beban hidup Trotoar Berdasarkan buku BMS bag 2 hal 2 - 31, beban hidup trotoar diambil sebesar P
=
5
kPa =
P
=
500
=
50000
500 x
1.0
kg/m², x
kg
Beban yang diterima tiap gelagar induk P
=
= =
P 2 50000 2 25000
kg
Beban yang diterima tiap titik buhul tengah Ptenga =
P
50
dengan lebar lantai trotoar = x
2
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan Ptenga =
n = =
25000 10 2500
kg
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan Beban yang diterima tiap titik buhul tepi P
Ptepi =
2 =
●
2500 2
=
1250
kg
Gaya Rem Diketahui : Panjang Jembatan =
50 m
Berdasarkan gambar 2.9 buku BMS bagian 2 hal 2 - 31 didapatkan gaya rem sebesar G
=
250
kN
=
25000
Gaya rem yang diterima tiap gelagar induk P
=
= =
G 2 25000 2 12500
kN
Gaya rem yang diterima tiap titik buhul tengah P
Ptenga =
n = =
12500 10 1250
kg
Gaya rem yang diterima tiap titik buhul tepi P
Ptepi =
2 =
●
Beban Angin
1250 2
=
625
kg
kg
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan
TEW1
TEW2
=
0.0012
x
Cw x (
=
0.0012
x
1.2 x (
=
1.296
kN
=
129.6
kg
=
0.0006
x
Cw x (
Vw
)²
30 ) ²
Vw
)²
x
Ab
Dimana : Vw
= Kecepatan angin rencana
(
30 m/det )
Cw
= Koefisien seret (untuk bangunan atas rangka, Cw =
1.2 ) , BMS bag 2
1992, hal 2 - 44 Ab -
= Luas koefisien bagian samping jembatan (m²) Perhitungan bagian samping jembatan
6
5.0 Ab A
5.0
= =
Ab B
= =
-
1
x
2 15.0
5.0
6.0
m²
5.0 x 30.0
x
6.0 m²
Perhitungan Gaya Angin Pada Ikatan Angin Atas dan Bawah TEW1
=
129.6
kg
TEW2
=
0.0006
x
Cw x (
Vw ) ²
x
=
0.0006
x
1.2 x (
30 ) ²
x
=
2.916
kN
Ab 15 x
30%
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan = ∑ MHA HB
291.6
= x
6
kg
0 = TEW1
x (
TEW2 x = 6 HB
0.5 x x (
0.05
291.6
x
0.5 x
1043.28 kg
HB tengah
=
173.88
HB tepi
=
173.88 2 86.94
kg kg kg
+
0.25
+
1
)+
+
0.25
+
1
)+
6
129.6
=
=
0.05
6
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan HB
+
HA tengah
HA tepi
HA
-
TEW1
-
TEW2
=
0
=
TEW1
+
TEW2
-
HA
=
129.6
+
291.6
-
=
247.32
= =
b.
247.32 2 123.66
Model Statika
●
●
●
Skema pembebanan akibat beban mati
P tepi
=
15471.4 kg
P tengah
=
30942.8 kg
Skema pembebanan akibat beban hidup
P tepi
=
8818.1818 kg
P tengah
=
10636.4 kg
Skema pembebanan akibat beban trotoar
kg kg kg
173.88
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan
●
●
P tepi
=
1250
kg
P tengah
=
2500
kg
Skema pembebanan akibat beban rem
P tepi
=
625
kg
P tengah
=
1250
kg
Skema pembebanan akibat beban angin atas
P tepi
=
86.94
kg
P tengah
=
173.88
kg
Analisa pembebanan jembatan selanjutnya menggunakan program bantu STAADPRO V8i, yang dilampirkan pada bagian akhir laporan ini
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan c.
Perencanaan Dimensi Gelagar Induk
1
Batang tekan (Batang 15) Dimensi batang profil WF 400x400x45x70 Digunakan baja,
dengan Fy
=
3200
kg/cm
G
=
605
kg/m
d
=
400
mm
Ag
=
770.1
cm²
bf
=
400
mm
L
=
40
cm
tw
=
45
mm
Ix
=
298000
cm⁴
tf
=
70
mm
Iy
=
94400
cm⁴
Syarat kekakuat nominal batang tekan berdasarkan LRFD, ɸc . Pn ≥ Pu (CG. Salmon, JE Jhonson, Struktur Baja dan Desain Perilaku, Jilid 1 1992 : 342) Dari hasil analisa STAADPRO v8i, gaya aksial terfaktor Pu yakni : ●
7708.0040
Menghitung radius girasi ( r ) rx
=
Ix Ag
=
298000 770.1
= ry
19.671368 cm
=
Iy Ag
=
94400 770.1
= ●
11.071652 cm
Menghitung Parameter Kerampingan (λc) λc
=
K.
L r
Fy π² . E
Dimana ; K.
L
= rasio kerampingan efektif
r K
=
Faktor panjang efektif (sendi - sendi = 1)
L
=
Panjang batang yang ditinjau =
ry
=
radius girasi arah sumbu y
500 cm
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan rx
=
radius girasi arah sumbu x
Fy
=
tegangan leleh baja
I
=
Momen inersia
E
=
Modulus elastisitas baja,
3200
kg/cm²
210000
Mpa
2100000 λc
=
1
x
500
3200
11.071652222 = ●
3.14
²
x
2100000
0.561427
Menghitung tegangan kritis penampang (Fcr) λc
≤
→
1.5
Fcr
=
0.658
^ (
λc
)^ ²
x
=
0.658
^ (
0.561427 )^ ²
x
=
2804.495440302 kg/cm²
ɸc . Pn ≥ Pu
Maka ,
ɸc . Fcr . Ag x
0.85
≥
2804.4954
1835780.64779 kg
2
kg/cm²
Pu
x
770.1
≥
≥
7708.0040
7708.0040 kg
kg (OK)
Perencanaan Batang Tarik (Batang 5) Dimensi batang profil WF 400x400x45x70 Digunakan baja,
dengan Fy
G
=
605
kg/m
Ag
=
770.1
cm²
L
=
500
cm
Ix
=
298000
cm⁴
Iy
=
94400
cm⁴
=
3200
kg/cm
Dari hasil analisa STAADPRO v8i, gaya aksial terfaktor Pu yakni: Lebar lubang baut = ●
1.91 +
0.1 =
2.01
Cek rasio kerampingan L
≤
r
300
Dimana : L
=
panjang Batang
r
=
radius girasi terkecil
=
500 cm
cm
6650.6937
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan L
=
r ●
500
=
11.071652
≤
45.160378
300
Menghitung luas nominal An
=
Ag
=
770.1
=
-
4.
(lebar lubang baut . Tebal flens)
-
4
x (
2.01
x
0.7 )
764.472 cm²
Perencanaan desain kekuatan bahan terdiri atas 2 kriteria, yakni ; ●
Didasarkan pada pelelehan penampang bruto ɸt .
Tn
ɸt . Fy . Ag
=
Dimana : ɸt
=
Faktor resistensi
Fy
=
tegangan leleh baja
Ag
=
Luas Penampang bruto
ɸt .
Tn =
0.9 x
= ●
=
3200
2217888.0
0.9 =
3200
x
770.1
kg/cm²
kg
Didasarkan pada retakan penampang bersih ɸt .
Tn
ɸt .
=
Fu Ae
Dimana : ɸt
=
Faktor resistensi
Fy
=
tegangan leleh baja
Ag
=
Luas efektif penampang
= ɸt .
0.85 Tn
= =
x
=
0.75 =
4800
kg/cm²
An
0.75
x
4800
2339284.32
x (
0.85
x
764.472 )
kg
Dari hasil 2 kriteria diatas diambil kekuatan desain yang lebih kecil yaitu : ɸt . Maka,
5.4
Tn = ɸt .
2217888.00 Tn =
2217888.00
kg
GELAGAR MELINTANG ATAS Perencanaan Dimensi batang Tarik (Batang Tarik 95) Dimensi batang profil WF 150 x 150 x 7 x 10 Digunakan baja,
dengan Fy
G
kg/m
=
31.51
=
3200
kg/cm
>
Tu
=
6650.6937
kg
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan Ag
=
40.1
cm²
L
=
1000
cm
Ix
=
1640
cm⁴
Iy
=
563
cm⁴
Dari hasil analisa STAADPRO v8i, gaya aksial terfaktor Pu yakni: Lebar lubang baut = ●
1.91 +
0.1 =
2.01
3981.285
cm
Menghitung radius girasi ( r ) rx
=
Ix Ag
=
1640 40.1
= ry
6.3951353 cm
=
Iy Ag
=
563 40.1
= ●
3.7469855 cm
Cek rasio kerampingan L
≤
r
300
Dimana : L
=
panjang Batang
r
=
radius girasi terkecil
L
=
r ●
1000
=
3.7469855
=
266.8812
1000
≤
cm
300
Menghitung luas nominal An
=
Ag
=
40.1
=
-
2. -
36.08
(lebar lubang baut . Tebal flens) 2
x (
2.01
x
cm²
Perencanaan desain kekuatan bahan terdiri atas 2 kriteria, yakni ; ●
Didasarkan pada pelelehan penampang bruto ɸt .
Tn
Dimana :
=
ɸt . Fy . Ag
1)
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan ɸt
=
Faktor resistensi
Fy
=
tegangan leleh baja
Ag
=
Luas Penampang bruto
ɸt .
Tn =
0.9 x
= ●
=
3200
115488.0
0.9 =
3200
x
40.1
kg/cm²
kg
Didasarkan pada retakan penampang bersih ɸt .
Tn
=
ɸt .
Fu Ae
Dimana : ɸt
=
Faktor resistensi
Fy
=
tegangan leleh baja
Ag
=
Luas efektif penampang
= ɸt .
0.85
Tn
=
x
0.75 =
4800
kg/cm²
An
0.75
=
=
x
110404.80
4800
x (
0.85
x
36.08
)
kg
Dari hasil 2 kriteria diatas diambil kekuatan desain yang lebih kecil yaitu : ɸt .
Tn =
Maka,
5.5
ɸt .
110404.80 Tn =
110404.80
kg
>
Tu
=
3981.285
kg
(OK)
IKATAN ANGIN PROFIL L12012011 Kekuatan Tekan Batang (Batang 118) Dimensi Batang Profil L12012011 G
=
19.94
kg/m
Ag
=
25.4
cm²
L
=
559
cm
Ix
=
341
cm⁴
Iy
=
341
cm⁴
Tebal plat siku (d) =
11 mm =
1.1 cm
Syarat kekakuat nominal batang tekan berdasarkan LRFD, ɸc . Pn ≥ Pu Dari hasil analisa STAADPRO v8i, gaya aksial terfaktor Pu yakni : ●
Menghitung radius girasi ( r ) r
=
I Ag
=
341
3281.77
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan 25.4 =
3.6640411 cm
Lebar lubang baut = ●
1.91 +
0.1 =
cm
Menghitung Parameter Kerampingan (λc) λc
=
K.
L
Fy
r λc
=
π² . E
1
x
559
3200
3.6640410547 = ●
2.01
3.14
²
x
2100000
λc
1.8966499
Menghitung tegangan kritis penampang (Fcr) λc
Maka ,
≤
→
1.5
Fcr
=
0.658
^ (
)^ ²
x
Fy
=
0.658
^ (
1.8966499 )^ ²
x
3200
=
709.9985696371 kg/cm²
ɸc . Pn ≥ Pu ɸc . Fcr . Ag 0.85
x
≥
709.99857
15328.86911846 kg
Pu x
≥
25.4
≥
3281.7700
3281.7700 kg
kg (OK)
Perancangan Jembatan
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan
Dari gambar 2.8 hal 40 %
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan
kN/m
atau
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan
dan dibagi menjadi 2
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan
1.0 m
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan
) , BMS bag 2
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan
7708.0040
kg
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan
Fy 3200
(OK)
6650.6937
kg
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan
(OK)
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan
kg
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan
(OK)
3281.77
kg
Sertin n. M. Mooy 1221103
Perancangan Jembatan
Sertin n. M. Mooy 1221103
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan BAB VI
PERENCANAAN SAMBUNGAN
6.1
SAMBUNGAN GELAGAR MEMANJANG & MELINTANG
Direncanakan menggunakan baut A 490 dengan diameter (D) = kekuatan tarik baut (Fub) = Jarak tepi baut (L)
=
150 ksi 1.5d - 3d
=
7
10342.5 N/mm²
dan jarak antar baut (L) =
/
( 1 ksi = 3d
-
8
68.95 7d
( Ir. Sudirman Indra,
Teori dan Penyelesaian Soal-Soal Konstruksi Baja I, Hal 14) atau lebih besar dari pada yang dihitung dari persyaratan dan jarak minimum yang ditentukan oleh tabel 3.7 (C.G. Salmon, J.E. Jhonson, Struktur Desain Baja dan Perilaku, Jilid I, 1992 : 136)
a.
Kuat Geser Gelagar Memanjang Sambungan berdasarkan kekuatan batas/kapasitas penampang shingga memungkinkan sambungan lebih kuat dari pada batang. Kuat geser gelagar memanjang adalah : Vu
b.
=
61862.4
Luas Baut Ab
=
= =
c.
kg
1 4 1 4
x
π
x
x
D²
3.14
x
2.2225
²
3.87751241 cm²
Jarak Baut ɸ lubang baut = = Jarak tepi baut =
2.2225
+
2.3225
cm
0.1
1.5 d s/d 3 d =
1.5
=
3.48375 s/d
Jarak antr baut =
x
2.3225
s/d
3
x →
6.9675
2.3225 diambil L =
4
cm
7
cm
3 d s/d 7 d =
3
x
=
6.9675
2.3225 s/d
s/d
16.2575
7
x →
2.3225 diambil L =
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
d.
Sambungan irisan tunggal (pada gelagar melintang) -
Kekuatan tarik desain : ɸ Rn =
-
ɸ(
0.75
x
=
0.75
x (
=
22558.0
kg
Fub
) x
0.75
x
Ab 10342.5
) x
3.87751241
Kekuatan geser desain : Banyaknya bidang geser yang terlihat adalah 1 karena merupakan sambungan irisan tunggal, sehingga m ɸ Rn =
= ɸ(
0.60
= = -
1
0.65
x
Fub
x (
) x
0.60
x
Ab
.
m
10342.5
) x
3.87751241
x
1
15640.2371 kg
Kekuatan tumpu desain : Perhitungan kekuatan tumpu desain pada perumusannya mempertimbangkan ketebalan plat yg akan disambung. Dalam hal ini ketebalan plat yang diperhitungkan adalah ketebalan gelagar melintang yaitu = ɸ Rn =
ɸ( =
Tn
d
x (
x
t
2.4 x
x
2.3225
Fu x
) 1.3 x
4800
)
26086.32 kg
=
0.6 x
=
0.6 x
=
162739.20
>
Tu
Fy
x
Aug
3200
=
x (
1.3
x (
70
-
2
.
2.4 ) )
kg 61862.4 kg
Momen ultimate Mu =
-
x
Kekuatan nominal : Tn
-
2.4
0.75
= -
1.3 cm
Pu
x
w
(dimana w adalah jarak titik yang dilemahkan)
=
61862.4
x
5
=
309312
kgcm
Jumlah baut : n
=
Dimana :
6
x
Mu
R
x
P
Mu
=
Momen ultimate
R
=
ɸ Rn (kekuatan desain yang menentukan)
P
=
Jarak minimum sumbu baut
7 cm
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan n -
6
=
x
309312
15640.2371
x
≈
7
≈
4.12
4
buah
Ketebalan plat yang digunakan adalah : t
=
t
=
P ɸ
Fu
x
61862.4
/
x
0.75
=
L 4 4800
1.074
x
4
cm
Maka yang digunakan plat penyambung siku L 1
90.90.16
dengan tebal
Kontrol kekuatan tarik desain > beban tarik terfaktor baut ɸ . Rn > Rut Dimana : ɸ.Rn =
Kekuatan tarik desain yang menentukan =
Rut
=
22558.0 kg Beban tarik terfaktor baut
=
Mu
x
Y
∑Y² = = ɸ.Rn = 2
4
²
+
11 ²
25 +
²
+
25 ²
7120.442 kg 22558.0 kg
>
ɸ.Rn =
>
Rut
=
7120.441989 kg
(OK)
Rut
=
= = ɸ.Rn =
Rut Kekuatan geser desain yang menentukan
=
15640.2 kg Pu n 61862.4 4 15465.6 kg 15640.2
> Rut
=
15465.6
Sambungan irisan ganda (pada gelagar memanjang) -
18
Kekuatan geser desain > beban geser terfaktor baut ɸRn
e.
309312 x
Kekuatan tarik desain (berdasarkan LRFD, hal 100) :
kg
(OK)
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan ɸ Rn =
-
ɸ(
0.75
x
=
0.75
x (
=
22558.0
kg
Fub
) x
0.75
x
Ab 10342.5
) x
3.87751241
Kekuatan geser desain : Banyaknya bidang geser yang terlihat adalah 2 karena merupakan sambungan irisan tunggal, sehingga m ɸ Rn =
= ɸ(
0.60
= = -
2
0.65
x
Fub
x (
) x
0.60
x
Ab
.
m
10342.5
) x
3.87751241
x
2
31280.4742 kg
Kekuatan tumpu desain : Perhitungan kekuatan tumpu desain pada perumusannya mempertimbangkan ketebalan plat yg akan disambung. Dalam hal ini ketebalan plat yang diperhitungkan adalah ketebalan gelagar melintang yaitu = ɸ Rn =
-
ɸ(
Tn
0.75
x (
=
20066.4
kg
=
0.6 x
=
0.6 x
>
d
x
t
2.4 x
x
2.3225
Fu
)
x
1.0 x
4800
Fy
x
)
3200
68736.00 Tu
Aug x (
1.0
x (
39
-
2
.
1.6 ) )
kg
=
61862.4 kg
Momen ultimate Mu =
Pu
x
w
(dimana w adalah jarak titik yang dilemahkan)
=
61862.4
x
5
=
309312
kgcm
Jumlah baut : n
=
Dimana :
n -
x
=
=
-
2.4
Kekuatan nominal : Tn
-
0 cm
=
6
x
Mu
R
x
P
Mu
=
Momen ultimate
R
=
ɸ Rn (kekuatan desain yang menentukan)
P
=
Jarak minimum sumbu baut
6
x
31280.4742
309312 x
7
Ketebalan plat yang digunakan adalah :
=
3.9
≈
7 cm 4
buah
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan t
=
t
=
P ɸ
Fu
x
61862.4
/
x
0.75
=
L 4 4800
1.074
x
4
cm
Maka yang digunakan plat penyambung siku L 1
90.90.16
dengan tebal
Kontrol kekuatan tarik desain > beban tarik terfaktor baut ɸ . Rn > Rut Dimana : ɸ.Rn =
Kekuatan tarik desain yang menentukan =
Rut
=
22558.0 kg Beban tarik terfaktor baut
=
Mu
x
Y
∑Y² = = ɸ.Rn = 2
309312 x 4
²
+
11 ²
25 +
18
²
+
25 ²
7120.442 kg 22558.0 kg
>
Rut
=
7120.441989 kg
(OK)
Kekuatan geser desain > beban geser terfaktor baut ɸRn
>
ɸ.Rn =
Kekuatan geser desain yang menentukan =
Rut
=
= = ɸ.Rn =
Rut 31280.5 kg Pu n 61862.4 4 15465.6 kg 31280.5
> Rut
=
15465.6
kg
(OK)
Perancangan Jembatan
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
6.2
SAMBUNGAN GELAGAR MELINTANG DAN GELAGAR INDUK
Direncanakan menggunakan baut A 490 dengan diameter (D) = kekuatan tarik baut (Fub) = Jarak tepi baut (L)
150 ksi
=
1.5d - 3d
=
7
10342.5 N/mm²
/
( 1 ksi =
dan jarak antar baut (L) =
3d
-
8
68.95 7d
( Ir. Sudirman Indra,
Teori dan Penyelesaian Soal-Soal Konstruksi Baja I, Hal 14) atau lebih besar dari pada yang dihitung dari persyaratan dan jarak minimum yang ditentukan oleh tabel 3.7 (C.G. Salmon, J.E. Jhonson, Struktur Desain Baja dan Perilaku, Jilid I, 1992 : 136)
a.
Sambungan berdasarkan kekuatan batas/kapasitas penampang shingga memungkinkan sambungan lebih kuat dari pada batang. Kuat geser gelagar memanjang adalah : Vu
b.
=
164773.44
Luas Baut Ab
1
=
4 1
= =
c.
kg
4
x
π
x
x
D²
3.14
x
2.2225
²
3.87751241 cm²
Sambungan irisan tunggal (pada gelagar induk) -
Kekuatan tarik desain : ɸ Rn =
-
ɸ(
0.75
=
0.75
x (
=
22558.0
kg
x
Fub 0.75
) x x
Ab 10342.5
) x
3.87751241
Kekuatan geser desain : Banyaknya bidang geser yang terlihat adalah 1 karena merupakan sambungan irisan tunggal,
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan sehingga m ɸ Rn =
= ɸ(
0.60
= = -
1
0.65
x
Fub
x (
) x
0.60
Ab
x
.
m
10342.5
) x
3.87751241
x
1
15640.2371 kg
Kekuatan tumpu desain : Perhitungan kekuatan tumpu desain pada perumusannya mempertimbangkan ketebalan plat yg akan disambung. Dalam hal ini ketebalan plat yang diperhitungkan adalah ketebalan gelagar melintang yaitu = ɸ Rn =
ɸ( =
x
2.4
0.75
= -
7 cm d
x (
x
t
2.4 x
x
2.2225
Fu
)
x
7x
4800
134416.8 kg
Kekuatan nominal : Tn
Tn
=
0.6 x
=
0.6 x
=
537600.00
>
Tu
Fy
x
Aug
3200
=
x (
7
x
40
)
kg
164773.44 kg
Aug adalah luas sayap gelagar induk -
Momen ultimate Mu =
-
Pu
w
(dimana w adalah jarak titik yang dilemahkan)
=
164773.44 x
5
=
823867.2 kgcm
Jumlah baut : n
=
Dimana :
n -
x
6
x
Mu
R
x
P
Mu
=
Momen ultimate
R
=
ɸ Rn (kekuatan desain yang menentukan)
P
=
Jarak minimum sumbu baut
6
=
x
823867.2
15640.2371
x
7
= 6.7194472
Ketebalan plat yang digunakan adalah : t
=
t
=
P ɸ
Fu
164773.44 0.75
x
x
L /
7 4800
x
4
7 cm ≈
7
buah
)
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan =
1.63465714 cm
Maka yang digunakan plat penyambung siku L 1
90.90.16
dengan tebal
Kontrol kekuatan tarik desain > beban tarik terfaktor baut ɸ . Rn > Rut Dimana : ɸ.Rn =
Kekuatan tarik desain yang menentukan =
Rut
=
22558.0 kg Beban tarik terfaktor baut
=
Mu
x
Y
∑Y² 823867.2
= =
4
11 ²
+
28
²
+
35 ²
+
22558.0 kg
>
Rut
=
4756.076202 kg
(OK)
Kekuatan geser desain > beban geser terfaktor baut ɸRn
>
ɸ.Rn =
Rut Kekuatan geser desain yang menentukan
= Rut
15640.2 kg Pu
=
= =
n 164773.44 7 14967.63 kg
ɸ.Rn =
e.
+
58
4756.0762 kg
ɸ.Rn = 2
²
x
> Rut
15640.2
=
14967.63
kg
(OK)
Sambungan irisan ganda (pada gelagar memanjang) -
Kekuatan tarik desain (berdasarkan LRFD, hal 100) : ɸ Rn =
-
ɸ(
0.75
=
0.75
x (
=
22558.0
kg
x
Fub 0.75
) x x
Ab 10342.5
) x
3.87751241
Kekuatan geser desain : Banyaknya bidang geser yang terlihat adalah 2 karena merupakan sambungan irisan tunggal, sehingga m ɸ Rn =
= ɸ(
2 0.60
x
Fub
) x
Ab
.
m
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan = = -
0.65
x (
0.60
x
10342.5
) x
3.87751241
x
2
31280.4742 kg
Kekuatan tumpu desain : Perhitungan kekuatan tumpu desain pada perumusannya mempertimbangkan ketebalan plat yg akan disambung. Dalam hal ini ketebalan plat yang diperhitungkan adalah ketebalan gelagar melintang yaitu = ɸ Rn =
ɸ( =
Tn
x
t
2.4 x
x
2.2225
Fu
)
x
1.3 x
4800
)
24963.12 kg
0.6 x
=
0.6 x
=
183081.60
>
Tu
Fy
x
Aug
3200
x (
1.3
x (
70
-
2
.
2.4
) )
kg
=
164773.44 kg
x
w
Momen ultimate Pu
(dimana w adalah jarak titik yang dilemahkan)
=
164773.44 x
5
=
823867.2 kgcm
Jumlah baut : n
=
Dimana :
n -
d
x (
=
Mu =
-
x
Kekuatan nominal : Tn
-
2.4
0.75
= -
0 cm
6
x
Mu
R
x
P
Mu
=
Momen ultimate
R
=
ɸ Rn (kekuatan desain yang menentukan)
P
=
Jarak minimum sumbu baut
6
=
x
823867.2
31280.4742
x
7
=
3.9
≈
7 cm 7
buah
Ketebalan plat yang digunakan adalah : t
=
t
= =
P ɸ
Fu
164773.44 0.75
x
L /
x
7 4800
x
1.63465714 cm
Maka yang digunakan plat penyambung siku L 1
4
90.90.16
Kontrol kekuatan tarik desain > beban tarik terfaktor baut
dengan tebal
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan ɸ . Rn > Rut Dimana : ɸ.Rn =
Kekuatan tarik desain yang menentukan =
Rut
=
22558.0 kg Beban tarik terfaktor baut
=
Mu
x
Y
∑Y² = = ɸ.Rn = 2
823867.2 x 4
²
+
11 ²
+
28
²
+
58 35 ²
4756.0762 kg 22558.0 kg
>
Rut
=
4756.076202 kg
(OK)
Kekuatan geser desain > beban geser terfaktor baut ɸRn
>
ɸ.Rn =
Kekuatan geser desain yang menentukan =
Rut
=
= = ɸ.Rn =
Rut 31280.5 kg Pu n 164773.44 7 23539.063 kg 31280.5
> Rut
=
23539.06286 kg
(OK)
+
Perancangan Jembatan
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
6.3
SAMBUNGAN GELAGAR INDUK
a.
Perhitungan Kekuatan Baut Digunakan baut A 490 dengan diameter d = Kekuatan tarik baut Fub = s/d
b.
3d
150
ksi
dan jarak antar baut =
=
10342.5
3 s/d
4 inc
=
1.905
Jarak tepi baut L =
N/mm²
7d
Luas Baut Ab
=
= =
c.
3/
1
x
4 1
π
x
4
x
D²
3.14
x
1.905
²
2.84878463 cm²
Kekuatan geser desain Banyaknya bidang geser yang terlihat adalah 1 karena merupakan sambungan irisan tunggal, sehingga m ɸ Rn =
= ɸ(
= =
1 0.60
0.65
x (
11490.7864 kg
x
Fub 0.60
) x x
Ab
.
m
10342.5 ) x
2.84878463
x
1
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan d.
Kekuatan tumpu desain Perhitungan kekuatan tumpu desain pada perumusannya mempertimbangkan ketebalan plat yg akan disambung. Dalam hal ini ketebalan plat yang diperhitungkan adalah ketebalan plat simpul yaitu = ɸ Rn =
e.
2.25
ɸ(
x
2.4
=
0.75
x (
=
37033.2
kg
cm d
x
t
2.4 x
x
Fu
1.905
)
x
2.25 x
4800
)
Perhitungan Kebutuhan Baut -
Joint 1 S20
=
-
365216.14
kg
S1
=
+
120328.84
kg
20 1
1
Jumlah baut yang diperlukan 120328.84
NS1 =
=
11490.786443784
10.471767 ≈
16
buah
Tebal plat penyambung yang digunakan : Jarak ujung minimum untuk baut diameter 3/4 inch adalah 25.4 mm (CG. Salmon, JE, Jhonson Struktur Baja Desain dan Perilaku, Jilid 1, 1992 : 136) Syarat Jarak ujung =
1.5 d
s/d
=
1.5 x
=
2.8575
3d
1.905 s/d
s/d
3x
1.905
5.715
digunakan L =
4 cm
Ketebalan plat yang digunakan adalah : t
=
t
= =
P ɸ
Fu
120328.84 0.75
x
L /
x
16 4800
x
4
0.52226059 cm
dalam perencanaan digunakan plat dengan ketebalan = Jarak antar baut ≥
Rn Fu ≥
x
t
120328.84
+ /
2.25
Db 2 16
+
1.905
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan x
0.75
≥
4800
x
2.25
+
2
1.8809633 cm'
Syarat jarak antar baut (L)
=
3d
s/d
=
3x
=
5.715
7d
1.905 s/d s/d
7x
13.335
Dalam perencanaan digunakan jarak antar baut L
1.905
mm
=
12 cm
Jumlah baut yang diperlukan 365216.14
NS20 =
=
11490.786443784
31.783389 ≈
36
buah
Tebal plat penyambung yang digunakan : Jarak ujung minimum untuk baut diameter 3/4 inch adalah 25.4 mm (CG. Salmon, JE, Jhonson Struktur Baja Desain dan Perilaku, Jilid 1, 1992 : 136) Syarat Jarak ujung =
1.5 d
s/d
=
1.5 x
=
2.8575
3d
1.905 s/d
s/d
3x
1.905
5.715
digunakan L =
4 cm
Ketebalan plat yang digunakan adalah : t
=
t
= =
P ɸ
Fu
x
365216.14 0.75
L /
x
36 4800
x
4
0.70450644 cm
dalam perencanaan digunakan plat dengan ketebalan = Jarak antar baut ≥
Rn Fu ≥
t
x
Db
+
365216.14 0.75
≥
x
2.25
2
/
36
4800
x
2.25
1.905
+
2
2.2049559 cm'
Syarat jarak antar baut (L)
=
3d
=
3x
=
5.715
Dalam perencanaan digunakan jarak antar baut L
s/d
7d
1.905 s/d s/d
7x
13.335 =
1.905
mm 12 cm
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
Gambar 6.4 Sambungan Gelagar Induk Joint 1
-
Joint 2 S21 = +
355842.05
kg
S1 = +
120328.84
kg
S22 = -
283924.64
S2 = + 2
Jumlah baut yang diperlukan 120328.84
NS1 =
11490.786443784
=
10.471767 ≈
20
buah
Tebal plat penyambung yang digunakan : Jarak ujung minimum untuk baut diameter 3/4 inch adalah 25.4 mm (CG. Salmon, JE, Jhonson Struktur Baja Desain dan Perilaku, Jilid 1, 1992 : 136) Syarat Jarak ujung =
1.5 d =
1.5 x
=
2.8575
s/d 1.905 s/d
digunakan L = Ketebalan plat yang digunakan adalah : t
=
P
3d s/d
3x
5.715 4 cm
1.905
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan t = ɸ t
= =
Fu
x
L
120328.84
/
x
0.75
20 4800
x
4
0.41780847 cm
dalam perencanaan digunakan plat dengan ketebalan = Jarak antar baut ≥
Rn Fu ≥
x
120328.84 x
0.75
≥
Db
+
t
2.25
2
/
20
4800
x
2.25
1.905
+
2
1.6952706 cm'
Syarat jarak antar baut (L)
=
3d
s/d
=
3x
=
5.715
7d
1.905 s/d s/d
7x
13.335
Dalam perencanaan digunakan jarak antar baut L
1.905
mm
=
12 cm
Jumlah baut yang diperlukan 340363.65
NS2 =
=
11490.786443784
29.620571 ≈
40
buah
Tebal plat penyambung yang digunakan : Jarak ujung minimum untuk baut diameter 3/4 inch adalah 25.4 mm (CG. Salmon, JE, Jhonson Struktur Baja Desain dan Perilaku, Jilid 1, 1992 : 136) Syarat Jarak ujung =
1.5 d
s/d
=
1.5 x
=
2.8575
3d
1.905 s/d
s/d
3x
1.905
5.715
digunakan L =
4 cm
Ketebalan plat yang digunakan adalah : t
=
t
= =
P ɸ
Fu
340363.65 0.75
x
L /
x
40 4800
x
4
0.59090911 cm
dalam perencanaan digunakan plat dengan ketebalan = Jarak antar baut ≥
Rn Fu ≥
x
t
340363.65
+ /
2.25
Db 2 40
+
1.905
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan x
0.75
≥
4800
x
2.25
+
2
2.0030051 cm'
Syarat jarak antar baut (L)
=
3d
s/d
=
3x
=
5.715
7d
1.905 s/d s/d
7x
13.335
Dalam perencanaan digunakan jarak antar baut L
1.905
mm
=
12 cm
Jumlah baut yang diperlukan 355842.05
NS21 =
=
11490.786443784
30.967598 ≈
36
buah
Tebal plat penyambung yang digunakan : Jarak ujung minimum untuk baut diameter 3/4 inch adalah 25.4 mm (CG. Salmon, JE, Jhonson Struktur Baja Desain dan Perilaku, Jilid 1, 1992 : 136) Syarat Jarak ujung =
1.5 d
s/d
=
1.5 x
=
2.8575
3d
1.905 s/d
s/d
3x
1.905
5.715
digunakan L =
4 cm
Ketebalan plat yang digunakan adalah : t
=
t
= =
P ɸ
Fu
x
L
355842.05 0.75
/
x
36 4800
x
4
0.68642371 cm
dalam perencanaan digunakan plat dengan ketebalan = Jarak antar baut ≥
Rn Fu ≥
t
x
Db
+
355842.05 0.75
≥
x
2.25
2
/
36
4800
x
2.25
1.905
+
2
2.1728088 cm'
Syarat jarak antar baut (L)
=
3d
=
3x
=
5.715
s/d
7d
1.905 s/d s/d
13.335
Dalam perencanaan digunakan jarak antar baut L
=
Jumlah baut yang diperlukan NS21 =
283924.64
=
24.708895 ≈
7x
36
buah
1.905
mm 12 cm
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan NS21 = 11490.786443784
=
24.708895 ≈
36
buah
Tebal plat penyambung yang digunakan : Jarak ujung minimum untuk baut diameter 3/4 inch adalah 25.4 mm (CG. Salmon, JE, Jhonson Struktur Baja Desain dan Perilaku, Jilid 1, 1992 : 136) Syarat Jarak ujung =
1.5 d
s/d
=
1.5 x
=
2.8575
3d
1.905 s/d
s/d
3x
1.905
5.715
digunakan L =
4 cm
Ketebalan plat yang digunakan adalah : t
=
t
= =
P ɸ
Fu
x
283924.64 0.75
L /
x
36 4800
x
4
0.54769414 cm
dalam perencanaan digunakan plat dengan ketebalan = Jarak antar baut ≥
Rn Fu ≥
t
x
Db
+
283924.64 0.75
≥
x
2.25
2
/
36
4800
x
2.25
1.905
+
2
1.9261785 cm'
Syarat jarak antar baut (L)
=
3d
=
3x
=
5.715
Dalam perencanaan digunakan jarak antar baut L
s/d
7d
1.905 s/d s/d
7x
13.335 =
1.905
mm 12 cm
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
Gambar 6.5 Sambungan Gelagar Induk Joint 2
-
Joint 12 S11 = +
12
S20 = -
365216.14
S21 = +
kg
355842.05
Jumlah baut yang diperlukan NS20 =
365216.14 11490.786443784
=
31.783389 ≈
36
buah
Tebal plat penyambung yang digunakan : Jarak ujung minimum untuk baut diameter 3/4 inch adalah 25.4 mm (CG. Salmon, JE, Jhonson Struktur Baja Desain dan Perilaku, Jilid 1, 1992 : 136) Syarat Jarak ujung =
1.5 d =
1.5 x
=
2.8575
s/d 1.905 s/d
3d s/d 5.715
3x
1.905
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan digunakan L =
4 cm
Ketebalan plat yang digunakan adalah : t
=
t
= =
P ɸ
Fu
x
L
365216.14
/
x
0.75
36 4800
x
4
0.70450644 cm
dalam perencanaan digunakan plat dengan ketebalan = Jarak antar baut ≥
Rn Fu ≥
x
365216.14 x
0.75
≥
Db
+
t
2.25
2
/
36
4800
x
2.25
1.905
+
2
2.2049559 cm'
Syarat jarak antar baut (L)
=
3d
=
3x
=
5.715
s/d
7d
1.905 s/d s/d
7x
13.335
Dalam perencanaan digunakan jarak antar baut L
=
1.905
mm 12 cm
Jumlah baut yang diperlukan 355842.05
NS21 =
=
11490.786443784
30.967598 ≈
36
buah
Tebal plat penyambung yang digunakan : Jarak ujung minimum untuk baut diameter 3/4 inch adalah 25.4 mm (CG. Salmon, JE, Jhonson Struktur Baja Desain dan Perilaku, Jilid 1, 1992 : 136) Syarat Jarak ujung =
1.5 d
s/d
=
1.5 x
=
2.8575
3d
1.905 s/d
s/d
3x
1.905
5.715
digunakan L =
4 cm
Ketebalan plat yang digunakan adalah : t
=
t
= =
P ɸ
Fu
355842.05 0.75
x
L /
x
36 4800
x
4
0.68642371 cm
dalam perencanaan digunakan plat dengan ketebalan =
2.25
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan Jarak antar baut ≥
Rn Fu ≥
x
t
355842.05 x
0.75
≥
Db
+
2
/
36
4800
x
2.25
1.905
+
2
2.1728088 cm'
Syarat jarak antar baut (L)
=
3d
s/d
=
3x
=
5.715
7d
1.905 s/d s/d
7x
13.335
Dalam perencanaan digunakan jarak antar baut L
1.905
mm
=
12 cm
Jumlah baut yang diperlukan 277476.38
NS11 =
=
11490.786443784
24.147728 ≈
32
buah
Tebal plat penyambung yang digunakan : Jarak ujung minimum untuk baut diameter 3/4 inch adalah 25.4 mm (CG. Salmon, JE, Jhonson Struktur Baja Desain dan Perilaku, Jilid 1, 1992 : 136) Syarat Jarak ujung =
1.5 d
s/d
=
1.5 x
=
2.8575
3d
1.905 s/d
s/d
3x
1.905
5.715
digunakan L =
4 cm
Ketebalan plat yang digunakan adalah : t
=
t
= =
P ɸ
Fu
x
277476.38 0.75
L /
x
32 4800
x
4
0.60216228 cm
dalam perencanaan digunakan plat dengan ketebalan = Jarak antar baut ≥
Rn Fu ≥
t
277476.38 0.75
≥
x
+
x
2.25
Db 2
/
32
4800
x
2.25
1.905
+
2
2.0230107 cm'
Syarat jarak antar baut (L)
=
3d
=
3x
=
5.715
s/d
7d
1.905 s/d s/d
13.335
7x mm
1.905
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan Dalam perencanaan digunakan jarak antar baut L
=
12 cm
Gambar 6.6 Sambungan Gelagar Induk Joint 12
6.4
SAMBUNGAN BATANG IKATAN ANGIN
a.
Perhitungan Kekuatan Baut Digunakan baut A 490 dengan diameter d = Kekuatan tarik baut Fub = s/d
b.
3d
150
1/ ksi
dan jarak antar baut =
= 3 s/d
Luas Baut Ab
=
=
1 4 1
x
x
π
x
3.14
D²
x
1.27
²
10342.5 7d
2 inc N/mm²
=
1.27
Jarak tepi baut L =
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan = x 4 =
c.
3.14
x
1.27
1.2661265 cm²
Kekuatan geser desain Banyaknya bidang geser yang terlihat adalah 1 karena merupakan sambungan irisan tunggal, sehingga m ɸ Rn =
= ɸ(
= =
d.
1 0.60
0.65
x
Fub
x (
0.60
) x
Ab
x
.
m
10342.5 ) x
1.2661265
x
1
5107.0162 kg
Kekuatan tumpu desain Perhitungan kekuatan tumpu desain pada perumusannya mempertimbangkan ketebalan plat yg akan disambung. Dalam hal ini ketebalan plat yang diperhitungkan adalah ketebalan plat simpul yaitu =
1
Diameter lubang ɸ Rn =
e.
ɸ(
cm
= x
2.4
=
0.75
x (
=
11836.8
kg
1.27 d 2.4 x
+ x
0.1 = t
x 1.37
1.37 cm Fu
x
) 1.00 x
4800
)
Perhitungan Sambungan -
Joint 43
S100 = -
12506.72
kg
S102 = -
14059.62
S101 = -
14059.62
43
S103 = -
12506.72
kg
Jumlah baut yang diperlukan
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan 12506.72
NS103 =
=
5107.0161972375
≈
2.448929
4
buah
Tebal plat penyambung yang digunakan : Jarak ujung minimum untuk baut diameter 3/4 inch adalah 25.4 mm (CG. Salmon, JE, Jhonson Struktur Baja Desain dan Perilaku, Jilid 1, 1992 : 136) Syarat Jarak ujung =
1.5 d
s/d
=
1.5 x
=
2.055
3d 1.37
s/d
s/d
3x
1.37
4.11
digunakan L =
3 cm
Ketebalan plat yang digunakan adalah : t
=
t
= =
P ɸ
Fu
x
12506.72
L /
x
0.75
4 4800
x
3
0.28950741 cm
dalam perencanaan digunakan plat dengan ketebalan = Jarak antar baut ≥
Rn Fu ≥
t
x
Db
+
12506.72 0.75
≥
x
1.00
2
/
4
4800
x
1
1.37
+
2
1.5535222 cm'
Syarat jarak antar baut (L)
=
3d
s/d
=
3x
=
4.11
7d 1.37 s/d
s/d
7x 9.59
Dalam perencanaan digunakan jarak antar baut L
=
1.37
mm 5 cm
Jumlah baut yang diperlukan NS100 =
12506.72 5107.0161972375
=
2.448929
≈
4
buah
Tebal plat penyambung yang digunakan : Jarak ujung minimum untuk baut diameter 3/4 inch adalah 25.4 mm (CG. Salmon, JE, Jhonson Struktur Baja Desain dan Perilaku, Jilid 1, 1992 : 136) Syarat Jarak ujung =
1.5 d =
1.5 x
=
2.055
s/d
3d 1.37
s/d
s/d 4.11
3x
1.37
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan digunakan L =
3 cm
Ketebalan plat yang digunakan adalah : t
=
t
= =
P ɸ
Fu
x
12506.72
L /
x
0.75
4 4800
x
3
0.28950741 cm
dalam perencanaan digunakan plat dengan ketebalan = Jarak antar baut ≥
Rn Fu ≥
x
12506.72 x
0.75
≥
Db
+
t
1.00
2
/
4
4800
x
1
1.37
+
2
1.5535222 cm'
Syarat jarak antar baut (L)
=
3d
=
3x
=
4.11
s/d
7d 1.37 s/d
s/d
7x 9.59
Dalam perencanaan digunakan jarak antar baut L
=
1.37
mm 5 cm
Jumlah baut yang diperlukan 14059.62
NS101 =
=
5107.0161972375
2.7530009 ≈
4
buah
Tebal plat penyambung yang digunakan : Jarak ujung minimum untuk baut diameter 3/4 inch adalah 25.4 mm (CG. Salmon, JE, Jhonson Struktur Baja Desain dan Perilaku, Jilid 1, 1992 : 136) Syarat Jarak ujung =
1.5 d
s/d
=
1.5 x
=
2.055
3d 1.37
s/d
s/d
3x
1.37
4.11
digunakan L =
3 cm
Ketebalan plat yang digunakan adalah : t
=
t
= =
P ɸ
Fu
14059.62 0.75
x
L /
x
4 4800
x
3
0.32545417 cm
dalam perencanaan digunakan plat dengan ketebalan =
1.00
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan Jarak antar baut ≥
Rn Fu ≥
x
t
14059.62 x
0.75
≥
Db
+
2
/
4
4800
x
1
1.37
+
2
1.6613625 cm'
Syarat jarak antar baut (L)
=
3d
=
3x
=
4.11
s/d
7d 1.37 s/d
s/d
7x 9.59
Dalam perencanaan digunakan jarak antar baut L
1.37
mm
=
5 cm
Jumlah baut yang diperlukan 14059.62
NS102 =
=
5107.0161972375
2.7530009 ≈
4
buah
Tebal plat penyambung yang digunakan : Jarak ujung minimum untuk baut diameter 3/4 inch adalah 25.4 mm (CG. Salmon, JE, Jhonson Struktur Baja Desain dan Perilaku, Jilid 1, 1992 : 136) Syarat Jarak ujung =
1.5 d
s/d
=
1.5 x
=
2.055
3d 1.37
s/d
s/d
3x
1.37
4.11
digunakan L =
3 cm
Ketebalan plat yang digunakan adalah : t
=
t
= =
P ɸ
Fu
x
14059.62 0.75
L /
x
4 4800
x
3
0.32545417 cm
dalam perencanaan digunakan plat dengan ketebalan = Jarak antar baut ≥
Rn Fu ≥
t
14059.62 0.75
≥
x
+
x
1.00
Db 2
/
4
4800
x
1
1.37
+
2
1.6613625 cm'
Syarat jarak antar baut (L)
=
3d
=
3x
=
4.11
s/d
7d 1.37 s/d
s/d
7x 9.59
mm
1.37
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan Dalam perencanaan digunakan jarak antar baut L
=
Gambar 6.7 Sambungan Ikatan Angin Joint 43
5 cm
Perancangan Jembatan
inchi =
2.2225
kg/cm²) ( Ir. Sudirman Indra, Msc,
cm
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
balan plat yg
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
1.6 cm
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
balan plat yg
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
1.6 cm
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
Ga mb ar 6.1 Sa mb un ga n Ge l. Me ma nja ng da n Ge l. Me lint an g
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
Gam bar 6.2 Jara k Anta r Baut
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
inchi =
2.2225
kg/cm²) ( Ir. Sudirman Indra, Msc,
cm
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
balan plat yg
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
1.6 cm
44 +
51 +
58
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
balan plat yg
1.6 cm
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
44 +
51 +
58
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
Ga mb ar 6.3 Sa mb un ga n Ge l. ind uk da n Ge l. Me lint an g
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
l. Me lint Perancangan anJembatan g
1.905
mm
Jarak tepi baut L =
1.5
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
JE, Jhonson
cm
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
JE, Jhonson
cm
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
283924.64
kg
340363.65
JE, Jhonson
kg
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
cm
JE, Jhonson
cm
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
JE, Jhonson
cm
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
JE, Jhonson
cm
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
277476.38
355842.05
JE, Jhonson
kg
kg
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
cm
JE, Jhonson
cm
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
JE, Jhonson
cm
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
1.27
mm
Jarak tepi baut L =
1.5
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
kg
kg
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
JE, Jhonson
cm
JE, Jhonson
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
cm
JE, Jhonson
cm
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
JE, Jhonson
cm
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
Perancangan Jembatan
Sertin N. M. Mooy 12.21.103
BAB VII PERENCANAAN PERLETAKAN
7.1
PERLETAKAN SENDI
a.
Tebal Bantalan S1 Direncanakan : l
=
L
+
40
=
50
+
40
=
90
b
=
45
Pu
=
376209.09
Fy
=
3200
S1
=
1
cm cm
kg/cm² x
2 =
1
x
2 =
b.
kg
3
x
Pu
x
l
b
x
ɸ
x
fy
3
x
376209.09
45
x
0.9
13.997937 ≈
x
x
90 3200
14 cm
Tebal Bantalan S2 Mu =
1 8
=
1 8
= W
x
Pu
x
376209.09
l
x 90
4232352.2625 kg/cm
=
Mu ɸ
=
x
fy
4232352.3 0.9
=
x
x
3200
1469.5668 cm³
Untuk harga S2, S3 dan S4, dipakai tabel muller Breslaw :
Sumber : H.J Struyk, K.H.C.w Van Der Veen, Soemargono, Jembatan : 249
Diambil
h
=
S2
4
b
;
a
Dipakai jumlah rusuk (a) = h
=
S2
x
S3
=
=
S3
4.2
4 buah
4
b a
x
=
S3
4.2
b 4.2
x
45
=
a
4.2
x
=
4
2.6785714 cm
Mencari nilai h dipakai rumus : W
=
0.2251
x
=
0.2251
x
=
2.7012
x
1469.5668 cm³ = h²
a
x
h²
x
4x
h²
x
x
h²
3
h² 2.7012
=
S3
1469.5668 2.7012
h
=
23.324712 cm
≈
25 cm
Maka : h S2 S4
=
=
4 h 6
→
=
S2 25 6
=
=
25 4
≈
4.17 cm
6.25
≈
cm
5
cm
≈
3
cm
S4 c.
h
=
=
9
25 9
=
2.78 cm
≈
3
cm
Garis Tengah Sumbu Sendi 1 2
x
d1
=
=
d1
ɸ 0.9
0.8
x
P
x
Fy
x
0.8
x
x
1
=
4
=
1.1611392 cm
=
1.1611392 x
=
2.3222783 cm
1
=
d2
4
x
d1
x
7
376209.09
3200
≈
+
(2
x
d3 )
=
7+
(2
x
2
=
11 cm
1.75
=
d1
90
7 cm
cm
=
x
2
untuk d1 minimum diambil d3
L
2 cm
Gambar 7.1 Penumpu Engsel
)
Gambar 7.2 KursiPenumpu Eng
7.2
PERLETAKAN ROL
a.
Panjang empiris Direncanakan : l
b.
=
L
+
40
=
50
+
40
=
90
b
=
45
Pu
=
376209.09
cm
1
=
=
x
1
x
2
13.997937 cm
b
x
ɸ
3
x
376209.09 x
45
x
≈
Pu
x
x
l fy
0.9 x
90 3200
14 cm
Diameter Rol d4
=
0.75 Fu
d4
= =
=
P
10 ⁶
x
l
=
0.75
10 ⁶ x
x
53.570434 ≈
50 cm
diambil sebesar
2.5 cm
Tinggi total rol d5
=
d4
=
50
+ +
x(
ɸ
x
2
x 2x
d6 2.5
)²
fu
tgangan putus untuk A529 =
Tebal bibir rol d6
e.
3
x
2
=
d.
kg
Tebal Bantalan S1
c.
cm
8500
kg/cm²
376209.09 90
x(
0.9 x
8500
)²
=
55
cm
Gambar 7.3 Perletakan Rol
ar 7.2 KursiPenumpu Engsel