Presión lateral del suelo
Un ejemplo de los principios de presión horizontal: un muro de contención de tierras.
Presión lateral del suelo es la presión que el suelo suelo ejerce ejerce en el plano horizontal horizontal.. Las aplicaciones más comunes de la teoría de presiones laterales en suelos son el diseño de estructuras cimentadas como muros de tierras, zapatas, túneles y para determinar la fricción del terreno en la superficie de cimentaciones cimentaciones profundas. profundas. ara descri!ir la presión que un suelo puede ejercer se usa uncoeficiente un coeficiente de de presión lateral, ". " es la relación entre la presión lateral u horizontal respecto a la presión #ertical $" % & h'(&#'). *sta fórmula está asumida por ser directamente proporcional y se cumple en cualquier punto del suelo. " puede depender de las propiedades mecánicas del suelo y de la historia tensional del suelo. Los coeficientes de presión lateral puede #ariar dentro de tres cate+orías: presión en reposo, presión acti#a y presión pasi#a. Los coeficientes de presión son usados en análisis de in+eniería +eotcnica dependiendo +eotcnica dependiendo de las características de su aplicación. *-isten muchas teorías para predecir la presión lateral, al+unas empíricas y otras analíticas. Índice ocultar / •
0 re resión sión en repo reposo so
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1 resión acti#a y pasi#a o
1.0 2eoría 2eoría de 3an4ine 3an4i ne
o
1.1 2eoría 2eoría de 5oulom! 5oulo m!
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6 3elación de 7ell
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8 9a 9ase se tam! tam!in in
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3ef 3eferen erencia ciass
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Presión en reposoeditar /
La presión en reposo, representadas por " =, es la presión horizontal del terreno. *sta puede ser medida directamente por el test dilatomtrico $>?2) o por un @!orehole pressuremter test@ $?2). *stos e-perimentos son caros, por eso se usan relaciones empíricas para predecir el resto de presiones que son más difíciles de o!tener y que dependen +eneralmente del án+ulo de rozamiento interno. interno . Al+unas fórmulas son: Ba4y $0C8D)0 para suelos normalmente consolidados:
?ayne E "ulhaFy $0CD1) 1 para suelos so!reconsolidados:
La última requiere un perfil G53 profundo para ser determinada.
Presión activa y pasiva editar /
>iferentes muros de contencióndiseñados contencióndiseñados para a+uantar distintos empujes.
*l estado activo ocurre cuando e-iste una relajación en la masa de suelo que lo permite mo#erse hacia fuera del espacio que limita!a la tensión del suelo $por ejemplo un muro de tierra que se rompe)H esto es que el suelo está fallando por e-tenderse. Ista es la presión mínima a la que el suelo puede ser sometida para que no se rompa. Al contrario el estado pasivo ocurre cuando la masa de suelo está sometida a una fuerza e-terna que lle#a al suelo a la tensión límite de confinamiento. *sta es la má-ima presión a la que puede ser sometida un suelo en el plano horizontal.
Teoría Teoría de Rankineeditar / La teoría de 3an4ine 3an4ine,, desarrollada en 0DJ,6 es la solución a un campo de tensiones que predice las presiones acti#as y pasi#as del terreno. *sta solución supone que el suelo está cohesionado, tiene una pared que está friccionando, la superficie sueloK pared es #ertical, el plano de rotura en este caso sería planar y la fuerza resultante es paralela a la superficie li!re del talud. Las ecuaciones de los coeficientes para presiones acti#as y pasi#as aparecen a continuación. G!ser#e que ' es el án+ulo de rozamiento del suelo y la inclinación del talud respecto a la horizontal es el án+ulo M.
ara el caso en que M sea =, las ecuaciones de arri!a se simplifican como:
Teoría de Coulombeditar / 5oulom! $0JJ;)8 fue el primero en estudiar el pro!lema de las presiones laterales del terreno y estructuras de retención. 5oulom! se limitó a usar la teoría de equili!rio que considera que un !loque de terreno en rotura como un cuerpo li!re $o sea en mo#imiento) para determinar la presión lateral limitante. La presión limitante horizontal en fallo en e-tensión o compresión se determinan a partir de K a y K p respecti#amente.
Relación de Belleditar / ara suelos con cohesión 7ell desarrolló una solución analítica que usa la raíz del coeficiente " para predecir la contri!ución de la cohesión a la presión resultante. *stas ecuaciones e-presan las presiones horizontales totales. *l primer trmino representa la contri!ución no cohesi#a y el se+undo trmino la contri!ución cohesi#a. La primera ecuación es para una situación acti#a y la se+unda para una situación pasi#a:
Presión de poros de agua Presión de poros de agua se refiere a la presión que ejerce el a+ua su!terránea atrapada en el suelo o en la roca, en huecos situados entre el a+re+ado llamados poros. La presión de los poros de a+ua por de!ajo del ni#el freático se mide por piezómetros. Neneralmente la presión #ertical se puede asumir distri!uida de forma parecida a la presión hidrostática. La presión de poros de a+ua es fundamental en el cálculo del estado de tensiones del suelo, mediante la e-presión de 2erza+hi para la tensión efecti#a.
Omplicaciones de la presión del a+ua en suelos editar / Los efectos de flota!ilidad de a+ua tienen un importante efecto en ciertas propiedades del suelo como la tensión efecti#a presente en cualquier punto en un suelo medio. 5onsideremos un punto ar!itrario metros por de!ajo de la superficie del suelo. *n un suelo seco, las partículas estarían sometidas a una tensión total a la profundidad a la que se encuentran multiplicada por el peso específico de suelo. Pin em!ar+o, cuando el ni#el freático cae en esos metros, la presión entre partículas decrece tanto como la presión ejercida por el a+ua, que está multiplicada por el peso propio del a+ua y por la altura del ni#el freático medida desde el punto. La diferencia entre presión total y presión de a+ua se le denomina tensión efecti#a:
Qa!itualmente, para ejemplos simples
u en este caso sería la presión de poros de a+ua.
Mecáni cadeSuel os–Tensi onesenl ossuel os
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6deener ode2012Publ i cadoporMoni caGonzál ez Last ensi onesenl osmaci zost ér r eospuedenserdi vi di dasen: Tensi onesví r genes:exi st eni ndependi ent esdel ai nt er f er enci adelhombr e( geost át i cas yt ect óni cas) Tensi ones i nduci das:que devi enen de l as acci ones i mpuest as por l as obr as const r ui dasali nt er i ordel osmaci zosoensusuper fici e. ndebi dasapenasalpesodelpr opi osuel o. Tensi onesGeost át i cas:So
Last ensi onesali nt er i ordel osmaci zosdelsuel osoncausadaspor : Pesopr opi o Car gasext er nas La det er mi naci ón de l as t ensi ones ali nt er i or delmaci zo puede r epr esent ar muchas di ficul t ades,en t ant o exi st en al gunas si t uaci ones par a si mpl i ficarsu anál i si s en que l as t ensi onespuedenserobt eni dasdeunaf or mabi ensi mpl e. Si Lasuper fici edelsuel of uesehor i zont al ; Lanat ur al ezadelsuel onocambi amuchohor i zont al ment e Ent oncest enemosque; Lospl anoshor i zont alyver t i calsonl ospr i nci pal es O sea,enest ospl anosnohabr át ensi óndecort e. Lossuel osest ánconst i t ui dosporpar t í cul asyf uer zasapl i cadasael l osquesont r ansmi t i das depar t í cul aapar t í cul a,ademásdel asquesonsopor t adasporelaguadel osvací os.Enl os suel osexi st ent ensi onesdebi dasalpesopr opi oyl ascar gasapl i cadas. T e ns i one sge oe st á t i c a s
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Sont ensi onesdebi dasalpesodelpr opi osuel o Tensi ónef ect i va( σ’ ) :esl at ensi ónsoport adaporl osgr anosdelsuel o,osea,esl a t ensi ónt r ansmi t i daporl oscont act osent r el aspar t í cul as. Pr esi ónneut r a( μ) :esl apr esi óndelagua,t ambi éndenomi nadadepor opr esi ónes or i gi nadaporelpesodel acol umnadeaguaenelpunt oconsi der ado( ( μ=γ a. H) ;
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Tensi ónt ot al( σ) :esl asumaal gebr ai ca del at ensi ónef ect i va( σ’ )ydel apr esi ón neut r a( μ) . Pr i nci pi odel asTensi onesEf ect i vasdeTer zaghi a) Lat ensi ónef ect i va,par asuel ossat ur adospuedeserexpr esadapor :
b) Todosl osef ect osmensur abl esr esul t ant esdel asvar i aci onesde t ensi ón en elsuel o, comocompr esi ón,di st or si ónyr esi st enci aalcor t esondebi dasal asvar i aci onesdelest adode t ensi onesef ect i vas. esi onesdebi dasalpesopr opi odelsuel osi nl ai nfluenci adelni veldelagua. Ej empl o1:Pr
Si endo γ ( ouγt)elpesoapar ent eespecí fico= Pt/Vt( quesedet er mi na porelf r asco de arena). esi onesdebi dasalpesopr opi odelsuel oconl ai nfluenci adelni veldelagua. Ej empl o2:Pr
er mi narl ast ensi onest ot al es,t ensi onesneut r asyt ensi onesef ect i vasenl os Ej empl o3:Det punt osA,B,C yD par aelper fildelsuel odel afigur aacont i nuaci ónyt r azarl osdi agr amas. Adopt arγa =1, 0t f / m3.
Respuest a:
*Pr esi onesent f / m2. sol verelej er ci ci o1consi der andoquel acapadear enaporenci madelNAest á Ej empl o4:Re sat ur adadebi doal aascensi óncapi l ar .Adopt arγsat =2, 1t f / m3 par al aar ena.
Respuest a:
*Pr esi onesent f / m2. OBS. :Lasucci óndelsuel opr ovocaunfluj oendi r ecci óncont r ar i aal af uer zadegr avedad pr ovocandoelaument odel apr esi ónef ect i va. Ej empl o5:Resol verelej er ci ci o2consi der ando: a) I nundaci ón( NA=NT) ; b) Elni veldelaguaest á2, 0mporenci madelNT. Respuest as: Í t em a:
Í t em b:
*Pr esi onesent f / m2
Leet odoen:Mecáni cadeSuel os–Tensi onesenl ossuel os|Laguí ade Fí si caht t p: / / fisi ca. l agui a2000. com/ di nami cacl asi ca/ f uer zas/ mecani cadesuel ost ensi onesenl ossuel os#i xzz3cVegCflg
Conclusiones de la sección primera: bases del estudio geotécnico u!licado el 00 octu!re, 1=08 por fran4ie
Tema 9: Conclusiones de la sección primera El Código Técnico de la Edificación español define un estudio geotécnico, en el documento básico B !E"C #Cimientos$, como un compendio de información cuantificada en cuanto a las características del terreno en relación con el tipo de edificio previsto y el entorno donde se ubica, que es necesaria para proceder al análisis y dimensionado de los cimientos de éste y otras obras. ebe señalarse con énfasis el apelativo %cuantificada%& 'n estudio geotécnico, por tanto, no puede limitarse a aportar información cualitativa, o meras apreciaciones sub(etivas o vagas sobre las )ue basar el proyecto de una estructura& El grado de objetividad )ue prescriben los métodos de verificación )ue impone el CTE a todo proyecto de edificación y * en el seno del mismo * al estudio geotécnico, es tal )ue re)uiere de una validación anal+tica y numérica, más allá de las tradicionales y las más de las veces no menos desfasadas visiones emp+ricas asociadas a la cultura geotécnica local& bligatoriamente, la base de esta concepción anal+tica radica en una descripcióncuantificada de las caracter+sticas del terreno& enominamos descriptor geotécnico a cada una de las caracter+sticas cuantificables del suelo& -os descriptores geotécnicos )ue .an de describir cada unidad geotécnica en un estudio geotécnico serán, como m+nimo, los siguientes/ "
"
"
escriptores geotécnicos básicos o de identificación/ Parámetros de estado/ .umedad y densidad 0ranulometr+a Plasticidad/ l+mites de 1tterberg Clasificación del suelos escriptores geotécnicos sobre la resistencia al corte del suelo / Co.esión 2ngulo de ro3amiento interno Co.esión no drenada #o resistencia al corte no drenada$ y resistencia a la compresión simple escriptores geotécnicos sobre la deformación del suelo/ 4ódulo de 5oung y coeficiente de Poisson Tensión de preconsolidación #arcillas$
Coeficientes de compresibilidad #arcillas$ o parámetros e)uivalentes& " escriptores geotécnicos sobre la permeabilidad/ Coeficiente de permeabilidad " escriptores geotécnicos sobre caracter+sticas )u+micas , en especial relación a la agresividad del terreno respecto al .ormigón/ !uelos/ !ulfatos y 1cide3 Baumann * 0ully& 1guas/ p6, 4agnesio, 1monio, sulfatos, dió7ido de Carbono, residuo seco& " escriptores geotécnicos a considerar en suelos metaestables/ !uelos e7pansivos/ tensión má7ima de .inc.amiento, .inc.amiento libre, +ndice de e7pansividad #.inc.amiento -ambe, atención/ solo cualitativo$ !uelos colapsables/ +ndice de colapso -a obtención de los parámetros caracter+sticos del terreno se reali3ará mediante determinación directa, llevada a cabo en laboratorio y sobre muestras de calidad geotécnica adecuada, o bien mediante correlación a partir de ensayos %in situ8,cuando no sea posible la obtención de muestras que mantengan las propiedades del suelo #caso de suelos granulares$& Debe realizarse un uso prudente de las correlaciones geotécnicas entre los resultados de los ensayos in situ! y los descriptores geotécnicos/ la mayor+a de dic.as correlaciones .an sido establecidas en un ámbito geológico local y para unas condiciones #solicitaciones del suelo$ muy espec+ficas& !u generali3ación conlleva en la mayor+a de los casos una penalización en e7ceso a favor de la seguridad, comportando un encarecimiento innecesario en el coste de la obra& Como criterio general, las correlaciones geotécnicas establecidas a partir del ensayo presiométrico o el ensayo de penetración estática guardan las me(ores concordancias con las propiedades reales del terreno& -os parámetros obtenidos del ensayo !PT presentan un margen de incertidumbre superior, muy especialmente cuando se valoran las propiedades de suelos co.erentes&
-a correlación directa basada en el resultado de los ensayos de penetración dinámica continua presenta el más significativo grado de incertidumbre& El proyecto geotécnico fundamentado e7clusivamente en los resultados obtenidos de penetrómetros debe )uedar restringido a edificaciones de menor entidad, condiciones geotécnicas muy favorables, y cuando en la localidad en cuestión se "aya establecido un conocimiento suficiente y contrastable sobre su uso&
Una ima+en #ale más de mil pala!ras u!licado en +eotecnia R *tiquetado correlaciones, descriptores, ensayos de la!oratorio, +eotecnia, suelos R 0 comentario
Correlaciones geotécnicas (8) ensaos !in situ": ensao de carga con placa u!licado el 0 septiem!re, 1=08 por fran4ie
Tema #: Correlaciones de los parámetros del suelo a partir de los resultados de ensayos in situ! #$%$ Correlaciones a partir del ensayo de carga con placa$ !e describirá el ensayo de carga con placa de forma adecuada en el cap+tulo dedicado a la reali3ación de reconocimientos& El presente apartado trata e7clusivamente de los parámetros )ue pueden obtenerse del mismo mediante la correlación de sus resultados directos #la relación entre la tensión aplicada y la deformación medida por el asiento del suelo, as+ como el coeficiente de balasto o de reacción&$ En la siguiente figura se representan de forma es)uemática las relaciones )ue se pueden establecer entre los valores obtenidos en los ensayos de carga con placa y los parámetros necesarios para calcular una cimentación,
donde E/ módulo de deformación del suelo #subrasante ba(o la placa&$ 9/ coeficiente de balasto de la cimentación 9 / coeficiente de balasto para placa de ;&: 7 ;&: m s/ asiento de la cimentación& :;
) / tensión de .undimiento Coeficiente de balasto para placas de 0’30 x 0’30 m ! " El valor de referencia del coeficiente de balasto está establecido para una placa cuadrada de ;&: m de lado& -os valores usuales de 9 puede apro7imarse, a efectos de anteproyecto, en función del tipo de suelo como sigue #de Ter3ag.i, <=>>, citado en Rodr+gue3 rti3 et& al& <=?=$/ .
30
:;
ebe remarcarse )ue en el caso de los suelos arcillosos tiene gran importancia el valor de la presión de preconsolidación, por lo )ue la relación presión * asiento debe deducirse reali3ando el ensayo a una velocidad de carga adecuada& #btención del coeficiente de balasto para cimentaciones reales
Para 3apatas corridas de anc.o %B8 #en metros$, Ter3ag.i #<=>>$ sugirió e7trapolar los valores de 9 mediante las e7presiones siguientes/ :;
Para 3apatas rectangulares de anc.o y largo B 7 -, la e7presión propuesta es/
Entre las numerosas correlaciones propuestas con los parámetros elásticos del terreno, destacamos la siguiente #Barden, <=@: y <=A Désic, <=A<$/
)ue para 3apatas corridas suficientemente largas se reduce a
Referencias/ " Ensayo de carga con placa, norma -T " Ensayo de carga con placa/ apuntes 'PC
u!licado en ensayos @in situ@ R *tiquetado asientos, compresi!ilidad, consolidación, correlaciones, deformación,elasticidad, +eotecnia, suelo s R 1 comentarios
Correlaciones geotécnicas (#) ensaos !in situ": ensao presiométrico par$metros geotécnicos u!licado el 0; junio, 1=08 por fran4ie
Tema #: Correlaciones de los parámetros del suelo a partir de los resultados de ensayos in situ! #$&$ Correlaciones a partir del ensayo presiométrico$ En pró7imos cap+tulos se describirá en detalle el método y fundamento del ensayo presiométrico& En s+ntesis, se trata de un procedimiento de medida de la deformación y de la resistencia del terreno sometido a un esfuer3o radial en el interior de un sondeo, mediante la introducción de un elemento cil+ndrico al )ue se le aplica una presión interna con el fin de incrementar su volumen& -a medida de la presión e(ercida por la sonda contra el terreno, y de la deformación del mismo, permite una estimación de la compresibilidad, determinándose el módulo presiométrico& Bien llevando la presión .asta la rotura del suelo, o bien mediante una interpolación de la curva de tensión F deformación, puede estimarse la presión de rotura #presión l+mite del ensayo$ )ue puede relacionarse con los parámetros resistentes del terreno #ángulo de ro3amiento interno en suelo puramente granular, o resistencia al corte no drenado en suelo puramente co.esivo&$
$squema del ensayo presiométrico ori%inal de &. 'evicen(i ." En la siguiente figura se representan de forma es)uemática las relaciones )ue se pueden establecer entre los valores obtenidos en los ensayos presiométricos y los parámetros geotécnicos caracter+sticos del terreno/
donde/ " "
E / módulo presiométrico 0/ módulo de corte pr
" "
E / módulo edométrico E/ módulo de 5oung
" " "
p / presión l+mite c / co.esión sin drena(e o resistencia al corte no drenado G/ ángulo de ro3amiento interno
m
l
u
&ódulo edométrico -a correlación entre el módulo edométrico y el módulo presiométrico, segHn 4enard y Rousseau #<=@I$, puede e7presarse como sigue/ Em J K Epr donde K J < para suelos muy compactos, mientras )ue en suelos normalmente consolidados, el valor de K viene dado por la siguiente tabla/ Tipo de suelo
α
Arcilla
1,5
Limo
2
Arena
3
Grava
4
)esistencia al corte no drenado* Partiendo de la base de )ue el ensayo presiométrico tiende a sobreestimar netamente los valores de la co.esión y subestimar los del ángulo de ro3amiento interno, e7isten correlaciones emp+ricas )ue relacionan la presión limite #P $ con la co.esión sin drena(e #c $, considerando el valor de la tensión de confinamiento #L $, entre las )ue se cita la propuesta por 1mar y Mé3é)uel #<=AI$/ l
u
6!
Rango (P - # $Pa l
!"
% , en $Pa u
& 3'' (Pl - # 5)5 !"
* 3'' +(Pl - # 1' 25 !"
&ódulo de +oun%* Para un medio elástico e isótropo, el módulo de deformación E #módulo de 5oung$ se deriva del módulo de corte #0$ y del coeficiente de Poisson #v$ segHn la siguiente e7presión/ E J I0 #, <=A@$ .a propuesto la relación entre la presión l+mite y el ángulo de ro3amiento interno del suelo, recomendando su aplicación sólo para el cálculo de empu(es de muros y no para el cálculo de estabilidad de una cimentación/
Pl " L J I&> O I 6!
# * I$ F
u!licado en ensayos @in situ@, +eotecnia R *tiquetado compresi!ilidad, correlaciones, descriptores, ensayos @in situ@,+eotecnia, resistencia al corte, suelos R 6 comentarios
Correlaciones geotécnicas (%) ensaos !in situ": ensao de penetración est$tica & módulo de de'ormación u!licado el 10 a!ril, 1=08 por fran4ie
Tema #: Correlaciones de los parámetros del suelo a partir de los resultados de ensayos in situ! #$'$ Correlaciones a partir del ensayo de penetración estática C(T ) C(Tu$ #$'$*$ (arámetros indicadores de la deformabilidad del suelo -a e7periencia general demuestra )ue el grado de fiabilidad y precisión de las correlaciones )ue toman como base el resultado del ensayo de penetración estática supera con creces el resultado obtenido de las correlaciones )ue parten del ensayo de penetración estándar o de cual)uier otro ensayo %in situ8 convencional y de carga dinámica& En la siguiente figura se representan de forma es)uemática las relaciones establecidas entre los valores obtenidos en los ensayos de penetración estática y los parámetros geotécnicos caracter+sticos del terreno/ !igue leyendo . u!licado en ensayos @in situ@ R *tiquetado asientos, compresi!ilidad, correlaciones, deformación, descriptores,+eotecnia, suelos R >eja un comentario
Correlaciones geotécnicas () ensaos !in situ": el PT el módulo de de'ormación u!licado el 0C marzo, 1=08 por fran4ie
Tema #: Correlaciones de los parámetros del suelo a partir de los resultados de ensayos in situ! #$+$ Correlaciones a partir del ensayo de penetración estándar ,(T$ #$+$%$ -ódulo de deformación ./0 #btención de los parámetros de deformabilidad en suelos %ranulares E7isten numerosas correlaciones entre el valor de y otros ensayos %in situ8 o de laboratorio )ue permiten estimar algHn parámetro relacionado con la deformabilidad del suelo #en general el módulo de deformación, E$ estas correlaciones acostumbran a estar validadas por estudios reali3ados sobre casos reales, por lo )ue debe tenerse en consideración su aplicación con criterios de valide3 restringidos a un entorno local o una formación geológica determinada e los cuales la e7periencia permita el necesario contraste& Estas correlaciones se .an establecido tradicionalmente para el caso de suelos granulares, en los cuales resulta inviable la obtención de muestras )ue permita su ensayo en laboratorio& !PT
4eig. y i7on #<=@<$, proponen las siguientes correlaciones/ " Para limos y limos arenosos/ E #4Pa$ J > " Para arenas finas/ E #4Pa$ J ? Q1polonia et al& #<=A;$, proponen/ !igue leyendo . u!licado en ensayos @in situ@, +eotecnia R *tiquetado asientos, correlaciones, deformación, descriptores, elasticidad,+eotecnia, P2, suelos R 1 comentarios
Correlaciones geotécnicas (*) ensaos !in situ": el PT la resistencia al corte no drenado u!licado el D enero, 1=08 por fran4ie
Tema #: Correlaciones de los parámetros del suelo a partir de los resultados de ensayos in situ! #$+$ Correlaciones a partir del ensayo de penetración estándar ,(T$ #$+$&$ 1esistencia al corte no drenado de suelos co"esivos En los suelos co.esivos las correlaciones basadas sobre los resultados del !PT sólo deben considerarse orientativas y su(etas a comprobación local& En las siguientes figuras se presentan una serie de relaciones entre y la resistencia a la compresión simple, y la correlación clásica de Ter3ag.i y Pec #<=?$ entre la resistencia al corte no drenada y para suelos co.esivos& !igue leyendo . !PT
!PT
u!licado en ensayos @in situ@, +eotecnia R *tiquetado correlaciones, descriptores, +eotecnia, resistencia al corte,P2, suelos R 0 comentario
Correlaciones geotécnicas (+) ensaos !in situ": el PT el $ngulo de ro,amiento interno u!licado el 16 diciem!re, 1=06 por fran4ie
Tema #: Correlaciones de los parámetros del suelo a partir de los resultados de ensayos in situ! #$+$ Correlaciones a partir del ensayo de penetración estándar ,(T$ #$+$'$ 2ngulo de rozamiento interno -os datos )ue se obtienen del !PT permiten estimar el ángulo de ro3amiento interno de los suelos granulares, bien indirectamente, deducido de los valores
estimados de la densidad relativa, o bien directamente a partir de #siendo esta la tendencia actual$& En la siguiente figura se presentan con(untamente los ábacos propuestos por 4eyer.of #<=>A$ y Pec et al. #<=A:$& !igue leyendo . u!licado en ensayos @in situ@, +eotecnia R *tiquetado án+ulo de rozamiento interno, correlaciones, P2 R 0 comentario
Correlaciones geotécnicas (-) ensaos !in situ": el PT la densidad relativa u!licado el 0= septiem!re, 1=06 por fran4ie
Tema #: Correlaciones de los parámetros del suelo a partir de los resultados de ensayos in situ! #$+$ Correlaciones a partir del ensayo de penetración estándar ,(T$ #$+$*$ 3ntroducción$ En la sección de estes blog dedicada a los ensayos %in situ8 se describirá con detalle la naturale3a y procedimiento de e(ecución del ensayo de penetración estándar, comunmente denominado !PT #por sus siglas inglesas %standart penetration test8&$ En la siguiente figura se representan de forma es)uemática las relaciones )ue se pueden establecer entre los valores obtenidos en los ensayos de penetración estándar #!PT$ y los parámetros geotécnicos caracter+sticos del terreno/
!igue leyendo . u!licado en ensayos @in situ@ R *tiquetado correlaciones, descriptores, +eotecnia, suelos, terza+hi R 0 comentario
Correlaciones geotécnicas (.) ensaos !in situ" u!licado el 0; julio, 1=06 por fran4ie
Tema #: Correlaciones de los parámetros del suelo a partir de los resultados de ensayos in situ!
#$*$ 3ntroducción: sobre el ámbito de validez de las correlaciones !i e7iste un cap+tulo prácticamente inacabable en el acervo del saber geotécnico, tal ve3 sea éste el dedicado a las correlaciones& -a tradicional dificultad #no siempre (ustificada$ )ue se asocia a la tarea de obtener muestras representativas e inalteradas del terreno, de calidad suficiente como para reproducir adecuadamente en un laboratorio el comportamiento del suelo, .a impulsado el desarrollo de una amplia y variada metodolog+a de ensayos %in situ8, el resultado de los cuales se .a pretendido correlacionar * desde los albores de la mecánica del suelo * con los parámetros )ue permiten predecir la respuesta del terreno frente a las acciones )ue lo soliciten& !igue leyendo . u!licado en ensayos @in situ@, +eotecnia R *tiquetado correlaciones, descriptores, +eotecnia, suelos R >eja un comentario
uelos metaestables (+): determinación del potencial de colapso en suelos colapsables u!licado el 1 junio, 1=06 por fran4ie
Tema 4: ,uelos metaestables: suelos e5pansivos y colapsables 4$&$ /nsayos de laboratorio sobre suelos metaestables 4$&$+$ /valuación del riesgo de colpaso en suelos El medio .abitual para valorar la colapsabilidad de un suelo consiste en l a preparación de una probeta del material en una célula edométrica, precargándola .asta una tensión vertical )ue, usualmente, es de I;; Pa #un orden magnitud seme(ante al )ue acostumbra a transmitir una cimentación convencional$, o bien .asta la tensión de servicio )ue se prevea para la base de la cimentación, y procediendo posteriormente a la inundación de la célula, midiendo el asiento )ue dic.a inundación provoca& !igue leyendo . u!licado en +eotecnia R *tiquetado colapso, consistencia, descriptores, ensayos de la!oratorio, +eotecnia, límites de Atter!er+, suelos R 0 comentario
