PROYECTO DE LAS INSTALACIONES HIDRAULICAS Y SANITARIAS DEL HOTEL MESON EJECUTIVO
CAPITULO 10 CALCULO Y DISEÑO DE LA RED DE PROTECCION CONTRA INCENDIO
10.1
OBJETIVO:
La prevención, control y extinción del fuego descansa en un amplio conocimiento de las condiciones que determinan las posibilidades de iniciación y propagación propagación del mismo. mismo.
Las instalaciones de Protección Contra Incendio tienen por objeto:
Proteger las vidas humanas,
Proteger los bienes inmuebles,
Proteger los valores insustituibles, y
Reducir los costos de las primas por conceptos de seguros contra incendio.
10.2.
DESCRIPCIÓN.
10.2.1. TEORÍA DEL FUEGO. El fuego es el efecto de la reacción entre un material combustible y uno comburente con desprendimiento de calor y elevación de la temperatura; también puede describirse como una oxidación acelerada con desprendimiento de calor y luz.
10.2.2. ELEMENTOS FUNDAMENTALES DEL FUEGO. Los elementos fundamentales para que se produzca fuego son:
1.
Un material combustible (sólido, líquido o gaseoso),
2.
Un material comburente (que por lo general es el Oxígeno),
3.
Que se tenga la temperatura propicia (que se conoce como temperatura de ignición)
Estos tres elementos deben concurrir simultáneamente, para que se produzca el fuego.
10.2.3. CLASIFICACIÓN DE LOS INCENDIOS. 10.2.3.1.
Incendios Clase “A” :
Se originan en materiales sólidos tales como madera, papel, lana, cartón, estopa, textiles, trapos, y en general, Combustibles Ordinarios.
Para combatir esta clase de incendios es de suma importancia el uso de grandes cantidades de Agua o de soluciones que la contengan en un gran porcentaje.
10.2.3.2.
Incendios Clase “B” :
Son incendios producidos en aceites, grasas, pinturas y, en general, en Líquidos Inflamables.
Para combatir estos incendios deben usarse Extintores con polvo ABC, con polvo BC o con Bióxido de Carbono.
10.2.3.3.
Incendios Clase “C” :
Son aquellos que tienen su origen en circuitos eléctricos vivos, como interruptores, tableros, motores, aparatos domésticos, etc.
Para la extinción de esta clase de incendios deben emplearse agentes Extintores o Conductores de Electricidad, como el Polvo Químico Seco y el Bióxido de Carbono, ya que de no ser así se corre el peligro de recibir una descarga eléctrica.
10.2.3.4.
Incendios Clase “D” :
Esta clase de incendios tiene su origen en Metales Ligeros que al estar en ignición desprenden su propio oxígeno; tal es el caso del magnesio, sodio, potasio, aluminio, etc. Para esta clase de incendios es difícil mencionar un solo tipo de agente extintor debido a la diferencia estructural que existe entre cada uno de ellos; por tal motivo, los
agentes extintores que se usan para combatir el fuego de un metal casi siempre no son tiles para combatir el fuego de otro.
10.3.
SELECCIÓN DEL SISTEMA.
Para seleccionar los sistemas y equipos de Protección Contra Incendio se deben tomar en cuenta las características del riesgo y el equipo disponible en el mercado.
10.3.1. Características de los riesgos que se deben tomar en cuenta:
Grado de peligrosidad del riesgo a proteger.
Clase o clases de fuego que puede originar el contenido del riesgo.
Velocidad de propagación del fuego.
Clase y tipo de equipos, maquinarias, instalaciones y contenido del riesgo a proteger. Capacidad física y necesidades de entrenamiento del personal que labora dentro del riesgo.
10.3.2. Selección de Sistemas y Equipos: Para determinar el grado de Peligrosidad, la Clase de incendio que pueda originarse y su velocidad de propagación será preciso estudiar cuidadosamente el proyecto arquitectónico así como el programa de distribución de equipo e instalaciones.
Si dentro del riesgo hay posibilidad de que por la ignición de los materiales contenidos se pueden producir humos o vapores tóxicos, deberá seleccionarse un equipo para extinción rápida. En el caso de que el equipo, maquinaria, instalaciones y contenidos sean de tal naturaleza que puedan ser dañados por los agentes extintores, se deberá usar como agente extintor el bióxido de carbono. Si el personal que labora habitualmente dentro del riesgo es de poca capacidad física, el equipo que se seleccione deberá ser de fácil manejo y de poca capacidad para que sea de poco peso, compensando esta poca capacidad con la instalación de un mayor número de unidades. La selección del equipo a instalar será independiente mente de los equipos con que cuenta el personal, exceptuando la toma siamesa.
10.4.
EXTINTORES.
10.4.1. Criterios de Localización: Los extintores se deberán localizar tomando en consideración los criterios que se indican a continuación:
Si el Riesgo es Bajo, y va a estar protegido con hidrantes, se debe colocar un 2 extintor por cada 500 m o fracción. Si el Riesgo es Medio, y va a estar protegido con hidrantes, se debe colocar un 2 extintor por cada 300 m . Deberán colocarse a una distancia no mayor de 30 m de separación entre uno y otro.
Colocarse a una distancia ta l que la persona no tenga que caminar más de 15 m.
Colocarse a una altura máxima de 1.50 m la parte más alta del extintor.
Colocarse en sitios donde la temperatura exceda de 50 ºC y no sea menor de 0 ºC. Colocarse en sitios visibles, de fácil acceso, cerca de las puertas de entrada y salida, o cerca de los trayectos normalmente recorridos.
Sujetarse en tal forma que se pueda descolgar fácilmente para ser usado.
Cuando se coloquen en exteriores se deben instalar en gabinetes.
En los lugares en que se instalen deberá haber un círculo de 0.60 m a 1.00 m de diámetro o un rectángulo pintado de color rojo, quedando colocado el extintor al centro del mismo. Deberá existir un señalamiento que diga “Extintor” en la parte superior de cada uno de éstos y el tipo de fuego.
10.5.
SISTEMA DE PROTECCIÓN CON HIDRANTES.
Los edificios con más de 15 metros de altura o con una superficie construida de más de 2000 metros cuadrados serán protegidos con Hidrantes, independientemente de alguna otra protección requerida. Los sistemas de hidrantes son un conjunto de equipos y accesorios fijos con gran capacidad de extinción, de los cuales deben disponerse cuando hayan sido insuficientes
los equipos portátiles, o extintores, para combatir un conato de incendio. El gasto de diseño para los hidrantes es de 2.33 Lts/Seg.
Consisten en el equipo de bombeo y la red de tuberías necesarias para alimentar, con el gasto y la presión requerida, a los hidrantes del Edificio que se puedan considerar en uso simultáneo.
10.5.1. Definición de Hidrante: Se conoce con el nombre de Hidrante a las salidas de descarga de estos sistemas, las cuales deben de estar conectadas mediante una válvula angular a un tramo de manguera con su chiflón de descarga, estando contenidos estos elementos dentro de un gabinete metálico.
10.5.2. Gabinete Metálico: Debe ser fabricado en lámina de calibre No. 20, de una sola pieza, sin uniones en el fondo, diseñado para sobreponer o empotrar en el muro, con una puerta con bisagra de piano continua. Las dimensiones de estos gabinetes serán: 83.2 cm de ancho, 88.3 cm de alto y 21.6 cm de fondo; en caso de que los gabinetes no contengan el extintor, sus dimensiones serán: 58.8 cm de ancho, 88.3 cm de alto, y 14 cm de fondo. En ambos casos habrán de tener una abertura circular, en la parte de arriba del costado, tanto derecho como en el lado izquierdo, para introducir el tubo de alimentación. Deberán tener un acabado con una mano de pintura anticorrosivo y el marco del gabinete debe pintarse de color rojo para facilitar su localización en casos de emergencia.
10.5.3. Localización de los Hidrantes: Deben estar en lugares visibles y de fácil acceso, debiéndose tener siempre, un hidrante cerca de las escaleras y de las puertas de salida del edificio. El volante de la válvula angular no deberá estar a más de 1.60 m sobre el nivel del piso.
10.5.4. Tuberías:
Las de 50 mm de diámetro o menores serán de fierro negro, cédula 40, para roscar. Las de 64 mm de diámetro o mayores serán de acero sin costura, con extremos lisos para soldar, cédula 40.
10.5.5. Tomas Siamesas: Todos los riesgos protegidos con sistema de hidrantes deberán contar con toma o tomas siamesas, localizadas en el exterior del edificio, y para su localización se deberán seguir las siguientes indicaciones:
Cuando la construcción esté en una esquina y la longitud total de muros exteriores no exceda de 90 metros, basta con poner una sola toma siamesa, siempre y cuando se coloque a no mas de 4.5 metros de la esquina, y sobre el muro más largo.
10.5.6. Almacenamiento de Agua Requerido: Se deberá contar con un a lmacenamiento de agua (cisterna) exclusivo para Protección Contra Incendio, en proporción de 5 litros por metro cuadrado construido. La capacidad mínima para este efecto será de 20,000 litros y la máxima de 100,000 litros.
10.6.
CÁLCULOS DE LA CISTERNA Y DEL EQUIPO DE BOMBEO PARA LA PROTECCIÓN CONTRA INCENDIO:
10.6.1. Gasto: Se considerará un gasto de 2.33 litros por segundo por hidrante y el número de hidrantes en uso simultáneo se basará en e l área construida de acuerdo a la siguiente tabla:
Tabla 10.1.- Número de Hidrantes según el área construida. Area Construida Hidrantes en (m2) Uso Simultáneo 0 – 5000 2 5000 – 7500 3 7500 – en adelante 4
10.6.2. Datos para el Diseño de Proyecto y secuencia de cálculo:
Área construida: Sótano Lobby N-1 Habitaciones N-2 Habitaciones N-3 Habitaciones N-4 Habitaciones N-5 Habitaciones N-6 Total =
527.59 m2 362.98 m2 308.74 m2 346.56 m2 346.56 m2 346.56 m2 346.56 m2 163.95 m2 2749.50 m2
10.6.3. Cálculo De La Cisterna De Protección Contra Incendio. 1.
Cálculo de la cisterna de la Red Contra Incendio:
Área construida = 2749.50 m2
Hidrantes de uso simultáneo = 2
Tiempo considerado de vaciado de la cisterna = 90 min.
Gasto (Q) de Hidrantes: Q por hidrante = 2.33 L.p.s. Q 1 hidrante = (2.33 L.p.s.) = 140 L.p.m. Q 2 hidrantes = (140 L.p.m.) * (2 hidrantes) = 280 L.p.m.
Cap. De diseño de la Cisterna = (280 L.p.m.) * (90 min) = 25,200 Lts. = 25.2 m3
Dimensiones de cisterna : Longitud = 3.35 m Ancho = 3.30 m Profundidad útil al espejo del agua = 2.30 m Profundidad Total de la cisterna = 3.10 m
Capacidad útil de la cisterna contra incendio = 25,430 Lts. =
2.
25.43 m3
Obtención del Diámetro (D) de la Tubería de Servicio:
Consideraciones del Proyecto: La velocidad para evitar sedimentaciones será:
V = 0.60 m/seg La fórmula para la obtención del Diámetro de la tubería de servicio se deduce a continuación:
V = Q /A
Por lo tanto:
A =
Q
.
V Se tiene que: 2
D
= Q
4
2
D
= 4 Q
V
V
Conversiones: 1 m3 = 61,023 plg. 3 1 m = 39.37 plg. Sustituyendo la fórmula: D2 =
(4) (61,023) Q
(0.60 m/seg) (39.37)
.
.
Fórmula:
D = (3289.16 Q)1/2 Donde: D = Diámetro de la tubería de servicio en p lg. Q = Gasto de los hidrantes en uso simultáneo, dado en m3/seg. Por lo tanto: D = [(3289.16) (0.00466)]1/2 = 3.92 plg. = 4 plg.
3.
Carga Total de Bombeo: Siempre se diseñará una bomba con motor eléctrico conectada a la planta de emergencia y otra con motor de combustión interna. Para obtener la probable carga total de bombeo, se deberán considerar las siguientes cargas:
Carga Estática de Descarga (he) :
Es la altura, en metros, entre el eje de las bombas y la válvula angular del hidrante más desfavorable, ya sea por su altura, por su lejanía, o por ambas. Entonces
he = 30.62 m
Carga de Fricción (hf) :
Se considerará igual al 5.5% de la longitud entre el equipo de bombeo en casa de máquinas y la válvula angular del hidrante más desfavorable, ya sea por su altura, por su lejanía, o por ambas. Entonces
hf = 1.68 m
Carga de Trabajo (ht) :
Es la presión requerida en la válvula angular considerad a como más desfavorable, ya sea po r su altura, por su lejanía, o por ambas. Se deberán considerar
37.5 metros, de los cuales 35 se requieren para la operación correcta del chiflón de niebla y 2.5 corresponden a la pérdida por fricción en la manguera. Entonces
ht = 37.5 m
Altura de Succión (hs) :
Es la altura de la tubería desde la válvula de retención (pichancha) hasta el eje de la bomba; bajo la suposición de que la cisterna estará enterrada. Entonces
hs = 2.30 m
Carga Total de Bombeo (H) :
Es la suma de las cuatro cargas antes mencionadas, es decir: H = he + hf + ht + hs H = 30.62 m + 1.68 m + 37.5 m + 3.10 m = 72.9 m
3.
Potencia de la bomba (C.P.): Al igual que en el caso de las bombas del equipo de agua potable, los caballos de potencia del motor de la bomba se calcularán, utilizando el gasto para los hidrantes simultáneos y la carga total de bombeo, por medio de la siguiente expresión: C.P. bomba = 0.024*H*Q C.P. = 0.024 * (72.9 m) * (4. 66 Lts/seg) = 8.15 hp.
5.
Cálculo del Tanque Hidroneumático: Para determinar el espacio que ocupa el tanque hidroneumático su volumen se calculará en forma aproximada, en base a la siguiente expresión:
V = 590 Q
Donde: V = volumen del tanque en litros. Q = gasto máximo, en litros por segundo. Entonces: V = 590 (4.66 Lts/seg) = 2750 Lts. Capacidad Tanque Comercial = 3090 Lts. Y para tanques comerciales, considerar los siguientes, de acuerdo con e l gasto máximo supuesto:
Tabla 10.2.- Dimensiones de tanques hironeumáticos comerciales. Gasto de Bombeo (L.p.s.) 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
5.
Dimensiones del Tanque Volumen (Lts.) 1750 2450 3090 3570 4320 5050 5480 5910 6350 7170
Diámetro (m) 1.06 1.25 1.06 1.25 1.25 1.35 1.35 1.35 1.35 1.54
Largo (m) 2.13 2.17 3.65 3.08 3.69 3.71 4.01 4.31 4.62 4.05
Cálculo de la Compresora: La potencia del motor de la compresora de aire para el tanque hidroneumático se considerará como se indica a continuación, dependiendo del volumen del t anque:
Tabla 10.3.- Potencia del motor de la compresora. Volumen del Tanque (Lts) 0 – 3000 3000 – 5000 5000 – 7000 7000 – 10,000
Potencia del Motor (C.P.) 0.5 0.75 1.0 2.0
Por lo tanto:
Se escogerá un compresor de 0.5 c.p.
10.7.
SECUENCIA PARA LA MEMORIA DE CÁLCULO DEL CUADRO FRÍO PARA LA RED CONTRA INCENDIO:
1.
Elaboración del Plano Isométrico.
2.
Posición del Tanque Hidroneumático.
3. Numeración de los Cruceros a partir de la posición del Tanque Hidroneumático.
Nota: Se recomienda tomar una distancia mínima, entre cruceros, de 3m de longitud, según sea el caso. 4.
Considerar la Presión de Trabajo para el correcto funcionamiento de la válvula angular: 2
Presión de Trabajo = 3.6 kg/cm = 36 m.c.a. 2
Presión de Ruptura = 5 kg/cm = 50 m.c.a.
Nota: Si la Presión entre crucero y crucero baja de 3.6 kg/cm 2 , entonces, se calculará con la Presión de Ruptura, o con una presión intermedia entre estas dos.
5.
Obtención del Gasto de los hidrantes (Lts/seg).
6.
Obtener diámetros y velocidades dentro de la tubería (utilizando las tablas del manual del IMSS) en los cruceros.
7.
Diseño de Válvulas de globo según el tipo de Circuito a elegir:
a) Abierto: cuando NO se dispondrá de válvulas intermedias para el control del fluido dentro de la red. b) Cerrado: SI se dispondrá de válvulas intermedias para el control del fluido dentro de la red.
7.
Cálculo de las Pérdidas por fricción en conexiones y válvulas. Para este fin, existen tres métodos de cálculo que son:
a) Método de la Carga-Velocidad, b) Método de la Longitud Equivalente y,
c) Método de la Longitud Equivalente por Experiencia.
10.7.1. Método De La Longitud Equivalente Por Experiencia: Para este Proyecto utilizaremos el M é todo de la L on gi tu d Eq u i val en te por ; es decir, es la misma Teoría del Método de la Longitud Equivalente con la Experiencia variación de que Le (Longitud Equivalente de la conexión o válvula) se obtiene por la Experiencia. A continuación mencionaremos el Procedimiento de cálculo con el Método a utilizar:
Para obtener Le (longitud equivalente por experiencia) se considera lo siguiente:
a) Si el tramo de la tubería es de 5m o menor, entonces, agregarle un 35% de la longitud. b) Si el tramo de la tubería es mayor de 5m pero menor de 10m, entonces, agregarle un 30% de la longitud. c) Si el tramo de la tubería es mayor de 10m pero menor de 20m, agregarle un 25% de la longitud. d) Si el tramo es mayor de 20m, agregarle un 20%.
9.
Cálculo de las Pérdidas por fricción en los tramos (cruceros) de la tubería (hf):
Para el cálculo de la Velocidad en tuberías parcialmente llenas aplicaremos la Fórmula de Manning: 2/3
V = 1 * R n Donde:
1/2
* S
V = velocidad media del flujo en m/seg. n = coeficiente de rugosidad. R = radio hidráulico, en m. S = pendiente de fricción (pérdida de carga unitaria).
Para este caso en que por la magnitud del proyecto, no es de mayor trascendencia la exactitud en las pérdidas por fricción, emplearemos la fórmula de uso más común para conductos a presión:
hf = KLQ2 Donde:
hf = pérdidas de fricción en tuberías, en m. K = coeficiente de fricción. L = longitud, en m. 3
Q = gasto en m /seg. Para el cálculo de K, se tomará en cuenta el coeficiente de rugosidad “n “ para la tubería de acero, que se utiliza en la fórmula de Manning, y que se menciona enseguida:
K = 10.293 n2 D16/3
.
Donde:
K = coeficiente de fricción. n = coeficiente de rugosidad (para tubería de acero 0.0086). D = diámetro interior del conducto en m.
10. Sumatoria de la Carga Disponible
a) b)
(1) con
los datos:
4.00 m. Presión de Trabajo, de 38 m.(según convenga). Sumatoria de hf, igual a
10. Calcular Alturas Piezométricas por crucero, en m.:
a) b)
Carga Piezométrica Actual del crucero considerado. Carga Piezométrica Anterior del crucero considerado.
11. Introducir las Cargas Estáticas según se observe en el plano isométrico (positivas y negativas).
12. Sumatoria de la Carga Disponible datos:
a) b)
10.8.
(2)
por crucero, en m., utilizando los siguientes
Carga Piezométrica Anterior del crucero, en m. Carga Estática del crucero, en m.
EQUIPO DE BOMBEO PROYECTADO PARA PROTECCIÓN CONTRA INCENDIO.
Analizando el espacio en Sótano y el Equipo de Bombeo disponible en el mercado, para éste sistema se eligió Proyectar un “Equipo de Bombeo Integrado” de la Marca “M ejor ada ” con las siguientes características: 1.-
2 Motobombas:
a) Eléctrica de 2” x 1 ½” , de 15 hp.
2.-
Gasto de 303 LPM (80 GPM).
3.-
Presión de 110 psi (77 mca).
4.-
2 Tableros de Control: para automatizar cada una de las motobombas.
b) Gasolina de 22 x 1 ½” , de 42 hp marca VolksWagen.
5.-
1 Tanque Hidroneumático: para mantener Presurizada la línea.
6.-
2 Interruptores de Presión: de 0 a 10 kg/cm2, para cada una de las motobombas.
7.-
1 Tanque de Gasolina.
8.-
1 Batería para Motor a Gasolina.
9.Conexiones y válvulas para Descarga y Seccionamiento de cada una de las Motobombas y del Tanque Presurizador. 10.-
1 Cabezal de Descarga con Bridas en los extremos.
11.-
1 Base Chasis Estructur al, para montar todos los elemento s.
Los datos antes Mencionados Fueron Proporcionados por el Fabricante, para lo cual se utilizó el Cálculo del Gasto obtenido para 2 Hidrantes en uso simultáneo y la Carga Total de Bombeo.
E n l a si gu i ent e pá gi n a se pr esenta el cá l cu l o del Cu adr o F r í o par a esta Red.
UNIVERSIDAD DE GUADALAJARA CUCEI
CENTRO UNIVERSITARIO DE CIENCIAS EXACTAS E INGENIERIAS
CUADRO FRIO DE LA RED CONTRA INCENDIO. LOCALIDAD : GUADALAJARA, JALISCO.
OBRA : HOTEL MES N EJECUTIVO. TIPO DE TUBERIA : ACERO CEDULA 40. CIRCUITO : ABIERTO. V Min. : 0.60 m/s PARA EVITAR SEDIMENTACI N. V Max. : 2.50 m/s PARA EVITAR RUIDO.
Crucero DE: A:
1 2 2 4 4 6 6 8 8 10 10 12 13
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
Q (Lts/Seg) HIDRANTE
16.31 2.33 13.98 2.33 11.65 2.33 9.32 2.33 6.99 2.33 4.66 4.66 2.33
Diámetro (mm)
100 50 100 50 100 50 100 50 100 50 64 64 50
Velocidad (m/s)
1.997 1.081 1.705 1.081 1.425 1.081 1.145 1.081 0.852 1.081 1.522 1.522 1.081
hf = K * L * Q2
COEF. DE RUGOSIDAD : 0.0086 PRESI N DE TRABAJO : 38
Método de la L.E.E.(mts.) Lm % Le Le L
28.10 9.11 4.00 5.14 3.10 4.96 3.10 4.96 3.10 4.96 3.10 4.95 7.82
20% 30% 35% 30% 35% 35% 35% 35% 35% 35% 35% 35% 30%
5.62 2.73 1.40 1.54 1.09 1.74 1.09 1.74 1.09 1.74 1.09 1.73 2.35
33.72 11.84 5.40 6.68 4.19 6.70 4.19 6.70 4.19 6.70 4.19 6.68 10.17
hf (mts)
1.4712 0.4251 0.1731 0.2399 0.0932 0.2404 0.0596 0.2404 0.0335 0.2404 0.1611 0.2572 0.3649
01/04/2005 m.c.a.
Ho estática H. Piezométrica (mts) (mts) Actual Anterior
42.00 40.53 40.53 40.36 40.36 40.26 40.26 40.20 40.20 40.17 40.17 40.01 39.75
42.00 40.53 40.10 40.36 40.12 40.26 40.02 40.20 39.96 40.17 39.93 40.01 39.75 39.39
0 6.15 -1.60 3.60 -0.80 3.10 -0.80 3.10 -0.80 3.10 -0.80 3.10 -0.80 3.10
Ho disponible (mts)
Punto
42.00 46.68 38.50 43.96 39.32 43.36 39.22 43.30 39.16 43.27 39.13 43.11 38.95 42.49
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
4.00
CARGA DISPONIBLE: S hf = P. (m.c.a.) =
4.00 38 42.00
+ m.c.a.
Donde: Lm = Longitud real del tramo en consideración (mts.). Le = Longitud equivalente de las conexiones y válvulas (mts.). L = Longitud total equivalente (mts.)
UNIVERSIDAD DE GUADALAJARA
G UAD D AL AJ ARA R S IDA DE U N I VE
Y SA EN PI
T R A B A J A
SIMBOLOGIA. RED DE AGUA FRIA. COLUMNA DE PROTECCION I C.P.C.I. CONTRA INCENDIO (POR DUCTO). DIAMETRO DE TUBERIA DE 50, 64, 100 (Milímetros).
Ø E
GABINETE DE PROTECCION CONTRA INCENDIO. VALVULA DE RETENCION BRIDADA (4"). VALVULA DE COMPUERTA BRIDADA (4").
OBSERVACIONES: * LA CISTERNA DE PROTECCION CONTRA INCENDIO TIENE LAS SIGUIENTES DIMENSIONES: LONGITUD: 5.20 m ANCHO: 3.30 m PROFUNDIDAD: 1.80 m.
C.P.C.I. I
Línea aérea Principal de distribución a hidrantes. Tuberia subterranea de succión del equipo de bombeo contra incendio de Ø 64 mm
* EL EQUIPO DE BOMBEO INTEGRADO PARA LA PROTECCIÓN CONTRA INCENDIO ES CON MOTOR VW 42 HP, DE COMBUSTIÓN; Y UNA BOMBA ELECTRICA DE 15 HP. INCLUYE UN TANQUE HIDRONEUMÁTICO. 0 0 1 Ø
1
CENTRO UNIVERSITARIO DE CIENCIAS EXACTAS E INGENIERÍAS DIVISIÓN DE INGENIERÍA DPTO. DE INGENIERÍA CIVIL Y TOPOGRAFÍA
C.P.C.I. I
Equipo de Bombeo Integrado para el Sistema de Protección Contra Incendio
Línea aérea de la toma siamesa a la cisterna I
C.P.C.I.
SISTEMA DE LA RED DE PROTECCION CONTRA INCENDIO DAVID COVARRUBIAS ZAMORA ARMANDO MARTÍNEZ HERRERA
IH 0-1
UNIVERSIDAD DE GUADALAJARA
GU ALAJAR DA D DE AD E RS I A U N IV
Y SA EN PI
T R A B A J A
LAVADO Y SECADO DE TRASTES AREA DE PREPARADO ALIMENTOS
Sube a crucero num. 4
CONTENEDOR DE BASURA
I
Ø 100 C.P.C.I.
Ø 100
E
3
Ø 50
2
Línea aérea por plafón.
SIMBOLOGIA. RED DE AGUA FRIA. COLUMNA DE PROTECCION I
C.P.C.I. CONTRA INCENDIO (POR DUCTO).
DIAMETRO DE TUBERIA DE 50, 64, 100 (Milímetros).
Ø I
C.P.C.I. Ø 100
E
GABINETE DE PROTECCION CONTRA INCENDIO.
TOMA SIAMESA PARA BOMBEROS.
I
CENTRO UNIVERSITARIO DE CIENCIAS EXACTAS E INGENIERÍAS DIVISIÓN DE INGENIERÍA DPTO. DE INGENIERÍA CIVIL Y TOPOGRAFÍA
SISTEMA DE LA RED DE PROTECCION CONTRA INCENDIO DAVID COVARRUBIAS ZAMORA ARMANDO MARTÍNEZ HERRERA
IH 00
UNIVERSIDAD DE GUADALAJARA
A D SID I VER UN
DE
G UA DAL AJ ARA
Y SA EN PI
T R A B A J A
SIMBOLOGIA. RED DE AGUA FRIA. COLUMNA DE PROTECCION I
Ø 100 C.P.C.I. I
4
C.P.C.I. CONTRAINCENDIO(POR DUCTO).
DIAMETRO DE TUBERIA DE50, 64, 100 (Milímetros).
Ø Línea aérea por plafón. E
E
GABINETEDE PROTECCION CONTRAINCENDIO.
5
Ø 50
CENTRO UNIVERSITARIO DE CIENCIAS EXACTAS E INGENIERÍAS DIVISIÓNDE INGENIERÍA DPTO. DE INGENIERÍA CIVIL Y TOPOGRAFÍA
SISTEMA DE LA RED DE PROTECCION CONTRA INCENDIO DAVID COVARRUBIAS ZAMORA ARMANDO MARTÍNEZHERRERA
IH 01
UNIVERSIDAD DE GUADALAJARA
DE R SIDAD VE UN I
G UAD AL AJAR A
Y SA EN PI
T R A B A J A
SIMBOLOGIA. RED DE AGUA FRIA. I
Ø 100 C.P.C.I. I
DIAMETRO DE TUBERIA DE 50, 64, 100 (Milímetros).
Ø
Línea aérea por plafón.
6
COLUMNA DE PROTECCION C.P.C.I. CONTRA INCENDIO (POR DUCTO).
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GABINETE DE PROTECCION CONTRA INCENDIO.
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Ø 50
CENTRO UNIVERSITARIO DE CIENCIAS EXACTAS E INGENIERÍAS DIVISIÓNDEINGENIERÍA DPTO. DE INGENIERÍA CIVIL Y TOPOGRAFÍA
SISTEMA DE LA RED DE PROTECCION CONTRA INCENDIO DAVID COVARRUBIAS ZAMORA ARMANDO MARTÍNEZ HERRERA
IH 02
UNIVERSIDAD DE GUADALAJARA
RSI DAD IVE UN
Y SA EN PI
DE
G UA D AL AJAR A
T R A B A J A
SIMBOLOGIA. RED DEAGUAFRIA. COLUMNA DE PROTECCION I
Ø 100 C.P.C.I. I
C.P.C.I. CONTRAINCENDIO(POR DUCTO).
DIAMETRO DE TUBERIADE 50, 64, 100 (Milímetros).
Ø
Línea aérea por plafón.
E
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GABINETEDE PROTECCION CONTRAINCENDIO.
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Ø 50
CENTROUNIVERSITARIODE CIENCIASEXACTASE INGENIERÍAS DIVISIÓNDE INGENIERÍA DPTO. DEINGENIERÍA CIVIL Y TOPOGRAFÍA
SISTEMA DE LA RED DE PROTECCION CONTRA INCENDIO DAVIDCOVARRUBIASZAMORA ARMANDOMARTÍNEZ HERRERA
IH 03
UNIVERSIDAD DE GUADALAJARA
DE GU ADALA S IDA D ARA J V ER U NI
Y SA EN PI
T R A B A J A
SIMBOLOGIA. RED DEAGUA FRIA. COLUMNADE PROTECCION I C.P.C.I. CONTRA INCENDIO (POR DUCTO).
Ø 64 C.P.C.I. I
10 E
DIAMETRO DE TUBERIA DE50, 64,100 (Milímetros).
Ø
Línea aérea por plafón.
E
GABINETEDEPROTECCION CONTRA INCENDIO.
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Ø 50
CENTROUNIVERSITARIODECIENCIAS EXACTASE INGENIERÍAS DIVISIÓNDEINGENIERÍA DPTO. DEINGENIERÍACIVILYTOPOGRAFÍA
SISTEMA DE LA RED DE PROTECCIONCONTRA INCENDIO DAVIDCOVARRUBIASZAMORA ARMANDOMARTÍNEZHERRERA
IH 04
UNIVERSIDAD DE GUADALAJARA
D RS IDA NIV E U
Y SA EN PI
DE
GU ADA LAJ ARA
T R A B A J A
SIMBOLOGIA. RED DE AGUA FRIA. I
Ø 64 C.P.C.I. I
Línea aérea por plafón.
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13 E
Ø 64
COLUMNA DE PROTECCION C.P.C.I. CONTRA INCENDIO (POR DUCTO). DIAMETRO DE TUBERIA DE 50, 64, 100 (Milímetros).
Ø Ø 50 E I
GABINETE DE PROTECCION CONTRA INCENDIO.
C.P.C.I. Ø 50
CENTRO UNIVERSITARIO DE CIENCIAS EXACTAS E INGENIERÍAS DIVISIÓN DE INGENIERÍA DPTO. DE INGENIERÍA CIVIL Y TOPOGRAFÍA
SISTEMA D E LA RED DE PROTECCION CONTRA INCENDIO DAVID COVARRUBIAS ZAMORA ARMANDO MARTÍNEZ HERRERA
IH 05
UNIVERSIDAD DE GUADALAJARA
A D E R S ID N IV U
DE
GU ADA LAJAR A
Y SA EN PI
T R A B A J A
SIMBOLOGIA. RED DE AGUA FRIA. COLUMNA DE PROTECCION I C.P.C.I. CONTRA INCENDIO (POR DUCTO).
Línea aérea por plafón. Ø 50 I
DIAMETRO DE TUBERIA DE 50, 64, 100 (Milímetros).
Ø 14 E
E
GABINETE DE PROTECCION CONTRA INCENDIO.
C.P.C.I. Ø 50
CENTROUNIVERSITARIODECIENCIASEXACTASE INGENIERÍAS DIVISIÓNDEINGENIERÍA DPTO.DEINGENIERÍACIVILY TOPOGRAFÍA
SISTEMA DE LA RED DE PROTECCIONCONTRA INCENDIO DAVIDCOVARRUBIASZAMORA ARMANDOMARTÍNEZHERRERA
IH 06
GABINETE DE PROTECCIÓN CONTRA INCENDIO
UNIVERSIDAD DE GUADALAJARA
DE ER SI DA D U NI V
PI
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N
SA
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G U AD AL AJA
RA
T R A B A J A
ELEVACIÓN
PLANTA
NPT CORTE
TOMA SIAMESA
VALVULA ANGULAR ALIMENTACIÓN 50 mm
MURETE
PLACA DE ORIFICIO
REGISTRO
NPT
CENTRO UNIVERSITARIO DE CIENCIAS EXACTAS E INGENIERÍAS DIVISIÓN DE INGENIERÍA DPTO. DE INGENIERÍA CIVIL Y TOPOGRAFÍA
DETALLE DE GABINETE, TOMA SIAMESA Y VALVULA IH DT 01 ANGULAR DE PROTECCION CONTRA INCENDIO MANGUERA VALVULA DE RETENCIÓN
DAVID COVARRUBIAS ZAMORA ARMANDO MARTÍNEZ HERRERA
