Tema Tema proiectului Să se proiecteze tehnologia de fabricație prin așchiere a reperului din Anexa 1,în condițiile unei producții de serie mijlocie 11 11 Anal Analiz iza a des desen enul ului ui de exec execuț uție ie !format standardizat! A"#$1%&$'( mm) !număr *ederi !$ !scara! 1+1 !toleranțe generale! S-./S0 $(2 m3 !există cote su4ciente 5ondiții tehnice+ 6uchiile se *or teși la 1x"789 6aterial+ 0: ;( 1$ 1$ Anal Analiz iza a tehn tehnol olog ogic icit ităț ății ii pie piese seii 6aterialul ales pentru executarea piesei este un oțel carbon de uz general 0: ;(ezistența la rupere prin alungire a materialului este de ;( da.< mm$ =iesa de prelucrat este de tip bucșă,de complexitate medie! are in componență $ suprafețe frontale, $ suprafețe cilindrice exterioare, " găuri echidistante,o degajare exterioară pro4lată și o degajare interioarăAceastă bucșă nu necesită mașini speciale pentru execuția sa
Tratamente termice Tratament .ormalizare 5ementare 5ălire 1 5ălire $ e*enire
Temperatură 2%8!22%8 22%8!'$%8 2(%8!2'%8 ((%8!2%%8 17%8!12%8
6ediu de răcire aer ! >lei,apă Apă Aer
:a tratamentul de re*enire duritatea este aproximati* 77 ?5
1;Alegerea semifabricatului @imensiunile de gabarit sunt+ !lungime+:11% mm diametru+@;% mm 1"=roprietățile materialului 0: ;( STAS 7%%<$!2% 5ompoziție chimică + 5%$7 B, 6n%,27B, =%,%7B, S%,%7B 5aracteristicile mecanice la în funcție de diametrul piesei+ ! p %$ $;% .
17 .otarea suprafețelor
S1,S;,S(E,S1$E!suprafață frontală S$,S11,S1$!suprafață cilindrică exterioară S"!degajare exterioară pro4lată S7,S!suprafață cilindrică interioară S(,S1%!teșitură 1x"78 S2! suprafață cilindrică interioară S'!degajare interioară $Traseul tehnologic
.r op
@enumirea operațiilor și fazelor
Schița de prelucrare
6u folosita
1 @ebitare bara F la 1 lungimea necesara a) =rindere bara in uni*ersal Strunjire pentru debitare b)@esprindere piesa din uni*ersal
$
Strunjire de degroșare aprinderea piesei în mandrina uni*ersală $1Strunjire frontală S1 $$Strunjire longitudinală S$ $;Strunjire longitudinală S11 $"Strunjire frontală S(E $7Teșirea suprafeței S(#1x"78) $Găurire $(:ărgire S7 $2:ărgire S $'Strunjire interioară longitudinală S
S. "%%x(7 %
b@esprindere,întoa rcere și prindere piesă în uni*ersal $1% Strunjire frontală S; $11Strunjire longitudinală S1$ $1$Strunjire frontală S1$E $1; Strunjire interioară longitudinală S7 $1" Teșirea suprafeței S(#1x"78)
;
Strunjire de 4nisare
aprinderea piesei în uni*ersal ;1 Strunjire interioară longitudinală S ;$ Teșirea muchiilor suprafeței S1 și S11#1x"78) ;; Strunjire canal S' ;" Teșirea suprafeței S1% #1x"78)
S. "%%x(7 %
b @esprindere, întoarcere și prindere piesă în uni*ersal ;7Strunjire canal S" ;Teșirea muchiilor suprafeței S; #1x"78) ;(Teșirea suprafeței S7 #1x"78) ;2Trasare riz pentru suprafața S2 "
Găurire aprindere în dispoziti* a piesei "1 Găurire S2#" găuri echidistante H() bdesprindere piesă din dispoziti*
G$7 și dispozi ti* de di*izar e
7
ecti4care de degroșare
> ;7%!1
aprinderea piesei în mandrina uni*ersală 71 ecti4care exterioară cilindrică S11 b@esprindere piesă din uni*ersal
Calculul adaosurilor de prelucrare şi a dimensiunilor intermediare
a) Adaosurile de prelucrare se *or calcula analitic pentru a permite determinarea unor dimensiuni intermediare optime la toate operaIiile succesi*e de prelucrare Adaosurile simetrice #pe diametru) la suprafeIe interioare Ji exterioare se 2 A pi min
calculează cu relaIia+
=
2
( Rzi
−1
+
S i
−1
) +2
2
ρ i−1
2
+ ε i
>nde + $Api min ! adaosul de prelucrare minim pentru operaIia #faza) / considerat pe diametru9 zi!1K înălIimea neregularităIilor pro4lului rezultată la operaIia #faza) precedentă i!19 Si!1 K adLncimea stratului super4cial defect format la operaIia #faza) precedentă i!19 Mi!1 K abaterile spaIiale ale suprafeIei de prelucrat faIă de bazele tehnologice ale piesei rămase după efectuarea operaIiei #fazei) precedente i! 19
N/! eroarea de instalare a suprafeIei de prelucrat la operaIia #faza) considerată i =entru stabilirea dimensiunilor semifabricatului se *a calcula adaosul de prelucrare pentru suprafeIele cu dimensiunile cele mai mari, în funcIie de succesiunea operaIiilor necesarere alezării acestora b) @imensiunile intermediare elatiile de calcul ale dimensiunilor intermediare se stabilesc din analiza adaosurilor de dispunere a adaosurilor intermediare si tolerantelor tehnologice /n cazul productiei de serie mica sau indi*idual se foloseste metoda obtinerii indi*iduale a dimensiunilor =entru suprafete exterioare cu adaosuri simetrice se pot scrie relatiile + A pi
nom
d i−1
d i−1
nom
=2 A pi + T i−1 min
max
=d i + 2 A pi
=d i −1
d i− 1
min
max
max
nom
#rotunjit)
=d i− −T i− 1max
1
T i−1
!toleranta la faza de prelucrare precedenta i!1
d i −1
!diametrul minim care se obtine la faza precedenta i!1
ρi−1=2 ∆ c −l c ∆c
!curba speci4ca
lc
!distanta de la sectorul de prelucrat pana la cel
mai apropiat capat 1 Adaosul minim pentru strunjirea de degrosare #anterior strunjirii bara este sub forma de laminat)+ ! suprafata este S11 de ɸ76 mm R z − =125 [ μ m ] i 1
S i−1=120 [ μ m ] ρi−1= ρc = ∆c ∙lc ∆c
Otab "'P × 11
%7 μ m
%7
¿
lc
μm
77 O
P
11 OmmP
ε i =30 [ μ m ] [ tab 1.37 ]
T i−1= A i=¿
μ m¿
1'%%O
Otab "1P
Adaosul minim pentru strunjire+ A pi =2 ∙ ( R z − + S i−1)
$
min
i
1
$ ∙ #1$7Q1$%)Q$ Adaosul nominal+ A pi =2 A pi + T i−1 nom
ρi−1 Q$ ∙ ¿ Q
5.5
∙¿
εi
Q;%) 71 [ μ m ]
71Q1'%%$"1
min
)
[ μ m ]
@iametrele inainte de strunjirea de 4nisare sunt+ d i− 1
max
=d i + 2 A pi max
( Q $∙$,"1 2%"' OmmP
nom
di d i−1
min
=d i −T i− nom
1
nom
2%7 OmmP
2%7 K 1,' (2 OmmP
@iametrul semifabricatului se alege
+0,6
∅ 76−1.3
OmmP conform tab "1
$ 5alculul adaosurilor de prelucrare a suprafetelor frontale la cota :;% OmmP ! suprafetele frontale se prelucreaza prin strunjire de degrosare operatia precedenta 4ind debitarea cu cutit de retezat pe strung+ R z −
i 1
ρi−1
Q
S i −1
%,%"7
∙
$%% O μ m ¿ Otab "11P @%,%"7
∙ 76
;"$ OmmP
Adaosul minim pentru frezarea simultana a fetelor frontale este +
A pi min= R z i−1 + Si−1 + ρi−1 + ϵ i
A pi
min
=¿
%$Q;"$Q%%; ;7 OmmP A pi
$
min
=7.3
OmmP
Toleranta la lungimea de debitare + T i−1
7$% [ μ m] = 0.520 [ mm ] treapta de precizie 1" Otab $17P A i=−1.3 A pi
2 A i
nom
nom
OmmP
=2 A pi +¿ A i ∨¿ min
=7.3 +|−1.3|
2 OmmP
:ungimea nominala pentru debitarea este + Lnom=30 + 8.6 =38.6 [ mm ] Lnom
;'OmmP
:a debitare se *a respecta cota ;' OmmP Raloarea reala a adaosului nominal este + $
A pi
nom
=39 −30
' OmmP
=entru 4ecare suprafata frontala adaosul este de ' mm ; 5alculul adaosurilor de prelucrare pentru suprafata cilindrica exterioara S11 a) Adaosul minim pentru rectifcarea precedenta este strunjirea de 4nisare)+
de
degrosare #operatia
! se pleaca de la dimensiunea 4nala a suprafetei+ a1, μ m R z − =25 [ μ m ] i 1
Otab "'P
+0.6
∅ 76−1.3
OmmP,
μ m S i−1=30 ¿ P Otab "'P ρi−1=2 ∙ ∆c ∙ l c lc =11[ mm ] ∆c
%,1% [ μ m / mm ] Otab "P
ε i =0 ρi−1=2 ∙ 0,10 ∙ 11=2.2 [ μ m ]
Adaosul minim pentru recti4carea de degrosare este + $
A pi
min
=2 ( R z + Si−1 ) Q$ ∙ ρi−1 $ 25 Q;%)Q$ ∙ $$ 11""O μ m ¿ ∙¿ i −1
Toleranta pentru strunjirea de 4nisare #treapta 1% de precizie) T i−1= 84 μ m
Otab $17P
Adaosul nominal pentru recti4care este + A pi
nom
=2 A pi + T i−1=64.4 + 84 =148.4 [ μ m ] min
@iametrele inainte de recti4carea de degrosare sunt+ d i−1
max
=d i + 2 A pi max
(Q %$' (2'OmmP
nom
d i−1 =76.9 [ mm ] nom
d i−1
min
=d i −T i− nom
1
(' K %%2" (21OmmP
0peratia de strunjire de 4nisare se *a executa la cota
∅ 76.9
OmmP
b) Adaosul minim pentru strunjirea de 4nisare #operatia precedenta strunjirea de degrosare) + R z − =63 [ μ m ] i
1
μ m S i−1=60 ¿ P Otab "'P
ρi−1=√ ρc + ρcentr 2
ρc
$ ∙ ∆c ∙ l c
%1% [ μ m / mm ]
∆c
lc ρc
2
mm
11
¿
× 0.10 × 11
$
P
$$ O
μ m¿
μ m %$7∙1'%%O μ mP"(7 [ ] "(7OmmP
q centr
ρi−1
μ m
√ 2.22+ 4752 ≅ 475.005 ¿ P ε i =0
Adaosul minim pentru strunjire este + $ A pi =2 ∙ ( R z + S i−1) Q$ ∙ ρi− $ ∙ #;Q%)Q$ ∙ 475 11'O μ m ¿ min
1
i−1
T i−1
1;% Otab $17P ! treapta de precizie 11
Adaosul nominal pentru strunjirea de 4nisare sunt + 2 A pi
nom
=2 A pi + T i−1 =1196 + 130 =1326 [ μ m] min
@iametrele inainte de recti4carea de degrosare sunt+ d i−1
max
=d i + 2 A pi max
nom
( Q 1;$ (('$OmmP
d i− 1 d i− 1
min
=d i −T i− nom
1
nom
(('OmmP
((' K %1; ((((OmmP
0peratia de strunjire de degrosare se *a executa la cota
∅ 77.9
OmmP c) Adaosul minim pentru strunjirea de degrosare#anterior strunjirii bara este sub forma de laminat cu sectiune circulara)+ 2 A pi
nom
=d imax − dimax ( ant )=77.9 −76.6= 1.3 [ mm ]
