Jembatan Girder - Template

Desain Jembatan

Location : Terms dan Requirement :

1. Jembatan Beton Bertulang 2. L bentang = 11 meter 3. Perlu desain pelindung abutment dan sayap

Detail : HWL Asumption : L Bridge Span :

3.5 3.5 mete meterr 11 mete meterr

Loading Code : 

SNI T02-2005 Pembebanan Jembatan  SNI T12-2004 Jembatan Beton Manajemen Konstruksi : Jembatan Beton  BMS 1992 Sub Jembatan Engineer Estimate : 008/BM/2008 Panduan Harga Satuan Bina Marga  NO. 008/BM/2008 Technical Drawing :  Sesuai Perencanaan, Standar Gambar CAD , Format A3

Load Detail Comment :

Design Detail Comment :

Preface

Perhitungan Pembebanan Jembatan Berdasarkan Berdasarkan SNI T - 02 -2005 Informasi Jembatan Panjang Bentang (L) = Lebar Keseluruhan = Lebar Jalan (B) = Jarak Antar Gelagar =

11 6 5 1 .2

m m m m

Pasal 3.22 Pasal 3.22

Aksi dan Beban Tetap (Pasal 5) Profil Rencana (P*Ms) Gelagar = Tinggi (H) : Lebar (B) :

0.8 m 0.5 m

Beton Bertulang Konvensional

Ber Berat/ at/ Isi Satu Satua an 24 K KN N/m3

Plat Lantai Tebal (t) :

0.2 m

Beton Bertulang Konvensional

24 KN K N/m3

Pasal 5.3.2 harus 50 mm

22 KN/m KN/m3 3

Aspal

Tebal (t) :

0 .0 5 m

Catatan Perencana : Dalam Model, Gelagar akan direncanakan berubah (simulasi) sehingga beban mati ini akan sesuai dengan perangkat lunak

PMS =

7.08 KN/m

Beban Mati Tambahan (PMA) Pasal 5.3 Beban di Trotoar Plat trotoar (tt) = Lebar trotoar (bt) =

0.2 m 0 .5 m

Beban Mati Trotoar =

4.8 KN/m

Pagar Tinggi : Lebar :

0 .5 m 0 .2 m

Beban Pipa / utilitas direncanakan dipasang pipa diameter 400 mm di sisi jembatan sisi kiri dia utama 0m Dia Air = tebal (tp) = 0.008 mm SF air = Berat = 0.776 KN/m Luas = Direncanakan ditahan pada posisi diagfragma =

γ air = 0 m 2.5 0 m2 0 meter

Loading Information Page 2 dari 27

10 KN/m KN/m3 3

Berat Pipa Saat Kosong Tepi = Berat Pipa Saat Kosong Tengah =

0 KN 0 KN

Berat Air Saat diisi (bergerak) =

0.00 KN

Berat Air saat Penuh Tepi = Berat Air saat Penuh Tengah =

0.00 KN 0.00 KN

Beban Rangkak dan Susut Suhu Maksimal Suhu minimal

: :

Pasal 5.4 35 Celsius 22 Celsius

BEBAN LALU LINTAS (Pasal 6) Lebar =

5 meter

BTR (q) =

9 Kpa

BGT (p) =

49 KN/m

Tipe :

Dua arah tanpa Median

=

9 KN/m2

Pasal 6.3.1.2 Pasal 6.3.1.3

* pasal 6.3.2.1 Lebar Jalur < 5.5 m

Tabel 11

Beban Garis Ekuivalen = Beban Terpusat Ekuivalen =

n1 =

1

9K KN N/m2 49 KN

Prakiraan Pembebanan yang Terjadi 1

9 4 .5

4.5

0

5

2

0

9 4.5 5

0

Beban ini akan ditahan Oleh Gelagar dengan jarak = Load

1.2 m

Gelagar Tengah akan Menerima : Garis ekuivalen : Terpusat Ekuivalen:

10.8 KN/m 58.8 KN

Gelagar Tepi akan Menerima

5.4 KN/m 29.4 KN

Garis ekuivalen : Terpusat Ekuivalen:


Kesimpulan Untuk Desain Beban Lalu Lintas Untuk Tengah

Garis Ekuivalen = Terpusat Ekuivalen =

10.8 KN/m 58.8 KN

Untuk Tepi


5.4 K KN N/m 29.4 KN

Penempatan Terpusat Ekuivalen Dalam Kasus ini bentang terdiri 1 segmen =

di tengah bentang

Gambar 6

Pembebanan T untuk Slab dan Plat Lantai (Pasal 6.4) Detail Detail :

Jarak Jarak Antar Antar as roda roda belaka belakang ng dapat dapat diubah diubah dari dari 4 -9 m

Beban Gandar Roda : Faktor distribusi

112.5 KN Tabel 13

Pelat Lantai di Atas Balok Beton Cat :

Pasal Pasal 6.4.1 6.4.1

S /3.4

Pasal 6.4.3.2 Beban T ini digunakan untuk pelat lantai yang dibentangi antara 0.4 -7.4 m

Bentang Efektif (S) =

1 .2 0 m


Detail koreksi Pembebanan (pasal 6.5) Tidak ada

Faktor Beban Dinamis (Pasal 6.6) Faktor Dinamis untuk Beban D

Le = Dinamis

11 m 40%

Pasal 6.6.3 & Gambar Gambar 8 atau 1 .4

30%

Pasal 6.6.4 atau

Faktor Dinamis Untuk T Dinamis

1 .3

Gaya REM (pasal 6.7) 5% Dari Dari D

Beke Bekerj rja a hori horiso sont ntal al sea seara rah h sumb sumbu u jemb jembat atan an,, titi titik k tang tangka kap p 1.8 1.8 mete meterr

0.54 0.54 KN/m KN/m

Rem =

untuk lebar 1.2 meter

Gaya Sentrifugal (Pasal 6.8) Posisi tidak Berada di tikungan

Gaya pejalan kaki (Pasal 6.9) Beban =

5 Kpa =

Luas Pembebanan = Catatan :

5 KN/m2 9 m2 m2

Tetap Dipakai Beban Diatas

Desain trotoar tidak direncanakan untuk kendaraan ringan / ternak

Beban Tumbukan pada Penyangga Jembatan (Pasal 6.10) Kapa Kapall yan yang g Lew Lewat at :

Kapa Kapall Kec Kecil il / kap kapal al Penu Penump mpan ang g

Akan didetailkan di Desain Fender Tidak Ada

AKSI - AKSI LINGKUNGAN - Pasal 7 Penurunan

Pasal 7.2

Direncanakan Pondasi di tanah Keras sehingga penurunan tidak terjadi setelah jembatan selesai

Pengaruh Suhu

Pasal 7.3 Tabalong

Selisih


Minimum Rencana : Maksimum Rencana :

15 Ce Celcius 40 Ce C elcius

22 Ce Celcius 38 Ce C elcius

16 ce celsius

Perpanjangan yang Terjadi Beton Mutu > 30 Mpa E=

0.00016 m 25000 Mpa

Beban Angin Pasal 7.6 TEW =

0.0006 x Cw x Vw^2 x Ab

Cw =

b= d= b/d =

4.6 meter 1 meter 2 .3

Vw = A=

60 Km/jam = h L=

TEW =

Cw 2 = Cw 6 = Cw 4.5 =

1.5 1 .2 5 1 .3 7

16.67 M/s

1 m 2 2 .5 m

A=

22.5 M2

5.14 KN

9.00 KN 1.80 KN

Saat ada Kendaraan =

Per Node : Beban Gempa (pasal 7.7)

Digunakan yang ini

Statis Equivalen

Beban Gempa Rencana Minimum T*eQ = Kh =

Kh I Wt

Zone : KalSel Akse Aksele lera rasi si Pga Pga di batu batuan an dasa dasarr :

Gambar 15 5 0.15 0.15 -0.2 -0.2

Gambar 14

C. S di Tanah Lunak

Prakiran Awal Berat Mati Total (Wt) Gelagar :

Trotoar

h b L N Total

1 0.5 22.5 4 1080

m m m

t B L Total

0.2 0.5 22.5 108 KN

Plat

t: B: L: Total :

0 .2 4 .5 1 8 .5 399.6 KN

KN Pipa

0 KN

Total Bangunan Atas


1587 1587.6 .6 KN

Prakiraan Abutment N: 2 P= 4 .6 L= 1 .5 Tinggi 1 .5 Total : 4 9 6 .8

V Section Tinggi Lebar Tebal Lebar V Total

C= S= Kh = I= T*EQ =

0 0 0 0 0

Prakiraan Pilar N= B= P= Tinggi = Total =

buah meter meter meter KN

m m m m

Total

0 6 13.5 0 .8 0

Buah m m m KN

Atas Abutment Pilar Total

1 5 8 7 .6 4 9 6 .8 0 2084.4

0.12 gambar 14 1.25 0.15 1 312.66 KN

Bangunan Atas Gaya Gempa T*Eq ekuivalen = Abutment Gaya Gempa T*Eq ekuivalen =

V Section Gaya Gempa T*Eq ekuivalen =

Pillar menerima Gaya Gempa Gaya Gempa T*Eq ekuivalen =

Gaya Geser dasar

Vb x Wx/Wt 238.14 KN Per Gelagar Menerima :

39.69 K KN N 7.94

Vb x Wx/Wt 193.59 KN Per Meter Menerima :

21.51 KN KN


0.00 KN KN


0.00 KN KN

KOMBINASI BEBAN (Pasal 9) Kombinasi 1 2 3 4 5 6

KN KN KN KN KN

Ultimate

Dl + LL +Rem + Rem + Getaran DL + Pejalan Kaki+Getaran DL+Gesekan +Suhu DL+ Aliran DL + Beban Angin Dl +Gempa

1 2 3 4

Dl + LL + Rem Rem Dl +Peja +Pejalan lan kaki kaki DL +al +alir iran an DL + Angi Angin n


KESIMPULAN PEMBEBANAN Resume Pembebanan Yang Terjadi

Dead Load PMS : PMA : Trotoar : Pipa

:

Mati Hidup Tepi Kosong Tepi Penuh Tengah Kosong Tengah Penuh

7.08 KN/m

(Plat + Aspal)

4.8 2.5 0 0 .0 0 0 0.00

(Plat / Kerb + Pagar) Pejalan Kaki (Diasunsikan Terpusat di diagfragma)

KN KN/m KN KN/m KN KN KN KN KN

Beban Lalu Lintas Beban D Untuk Tengah

Untuk Tepi


10.8 KN/m 58.8 KN

Koreksi Dinamis 15.1 15.12 2 KN/m KN/m 82.3 82.32 2 KN/m KN/m


5.4 K KN N/m 29.4 KN

7.56 7.56 KN/m KN/m 41.1 41.16 6 KN/m KN/m

Beban T T= S=

Koreksi Dinamis 146. 146.25 25 KN

112.5 KN 1 .6 m

< 4.3 m

Beban Rem Rem =

0.54 KN /m

=

9.00 KN

=

0.972 KNm/ m

Beban Angin TEW =

16.2 KNm

Beban Gempa Pada Struktur Atas Pada Abutment Pada V Section Pada Pilar

39.6 39.69 9 21.5 21.51 1 0.00 0.00

KN KN KN KN KN


Perhitungan Penulangan Plat Lantai Tebal Slab = Berat Slab = Tebal Aspal = Berat Aspal Tebal Air Hujan Berat Aspal

0 .2 4 .8 0.05 1 .1 0 .0 5 0.5

Qdl = Jarak Gelagar

m KN/m m KN/m m KN KN/m

Mxm =

0.9216 KNm

Mym =

0.4608 KNm

6.4 KN/m 1.2 m

Beban Roda T= Kontak =

146.25 0 .8 4 0.54 515873

T=

(termasuk Koreksi Dinamis) Tx = 270.8333 Mx = Ty = 174.1071 My My =

40.625 KNm 26.11607 KN KNm

41.5 41.546 466 6 KNm KNm 26.57687 KNm

Mx = My =

Panjang Lintang

42000 Nm 27000 Nm

Penulangan Memanjang Selimut 20 tebal 200 d 175 Rn 1 .7 1 4 2 8 6 r 0 .0 0 4 4 9 7 rmin 0 .0 0 3 5 rmaks 0 .0 2 1 5 1 6 As 7 8 7 .0 1 3 f 13 As tul 1 3 2 .6 6 5 S perlu 1 6 8 .5 6 7 7 Resume Mtump Mlap

KN KN m m Kg/cm2

f f

42 KNm 27 KNm

fc' fy

22.5 Mpa 400 Mpa

Penulangan Melintang Selimut 20 tebal 200 d 175 Rn 1 .1 0 2 0 4 1 r 0 .0 0 2 8 3 9 rmin 0 .0 0 3 5 rmaks 0 .0 2 1 5 1 6 As 6 1 2 .5 f 13 As tul 1 3 2 .6 6 5 S perlu 2 1 6 .5 9 5 9

mm mm

mm2 mm mm2 mm

13 13 -

150 mm 200 mm

Plat Jembatan

mm mm

mm2 mm mm2 mm

MODEL STRUKTUR L= 11 m Model Desain adalah sebagai berikut :

Lendutan ijin sebagai desain profil : ijin L total L live

L/250 = L/800 =

0 .0 4 4 m 0 .0 2 m

Terjadi 28 17

44 mm 18.33333 mm

Profil Gelagar :

7 0 0- 4 5 0

mm

Lendutan Ok O ke

Profil Diagfragma :

5 0 0- 2 0 0

mm

Lendutan Oke

Jarak Antar Diagfragma =

Mutu Beton fc' =

25 Mpa

atau

3.666667 m

K

300

Hasil Reaksi , Hasil Gaya-Gaya dalam adalah seperti seperti terlampir pada lampiran 1

Model Page 10 dari 27

OK OK

Reaksi Perletakkan Sendi

Px 1 2 3 4 5

0 0 0 0 0 0

Total Rol

Px 1 2 3 4 5

Total

Py

Pz 0 0 0 0 0 0

Py 0 0 0 0 0 0

M 222 214 214 215 224 1089

Pz 0 0 0 0 0 0

- 7 .6 1 8 -6 4 8 8 .8 7 .1 8 2 M

22 2 214 214 215 224 1089

- 7 .6 1 8 -6 4 8 8.8 7.182

Reaksi Pada Abutmen Px Py Pz

0 ton 0 ton 108.9 ton

Model Page 11 dari 27

Jembatan Manpera - Beton

Model Beban Digfragma adalah sebagai berikut :

trotoar

trotoar 0 .5

4.8

Centre ke Centre Ban : T=

1.75 m

146.25 KN KN

Case 1

per Ban 0.9

0 .5

spasi antar mobil :

0.5 m

(Hanya Cukup 1 Mobil Saja) 1.75

0.9

trotoar

trotoar 1

4.8

1

Ekstreem Case 2 trotoar

trotoar 1

4.8

Case terbesar :

2

Momen Tump : Momen Lap : Geser Max : Momen Tump Lap

1

5 KNm 84 KNm 150 KN

5000 Nm 84000 Nm

Penulangan Tumpuan Selimut 40 b 200 h 500 d 447 0 .0 0 7 3 8 7 r 0 .0 0 0 3 9 2 0 .6 rmaks 0 .0 2 3 9 0 6 As 312.9 f 16 As tul 2 0 0 .9 6

mm

mm

mm2 mm mm2

5 KNm 84 KNm

fc' = fy =

Penulangan Lapangan Selimut 40 b 200 h 500 d 447 0 .1 3 2 4 1 4 r 0 .0 0 7 0 3 5 0 .6 rmaks 0 .0 2 3 9 0 6 As 628.885 f 16 As tul 2 0 0 .9 6

25 Mpa 400 Mpa

mm

mm

mm2 mm mm2

Diagfragma Page 12 dari 27


N Cek Spasi 2 Lapis Cek Spasi

2 84 2 72

Buah mm Buah mm

OK

N 430 Ce Cek Spasi 2 Lapis Cek Spasi

4 17.33333 2 72

Buah mm mm Buah mm mm

400 OK

240 240 Mpa Mpa ΚΝ Vu = 150 Vs = 200 KN 298 Vs mak = KN Status Shear OK dia sengka 10 mm mm jumlah 2 buah Av Sengka 157 mm m m2 s= 84.2 84.2148 148 mm fyh =

Hoops Pasal 23.3.3.1 L Bentang 1200 mm L dari kolo 1000 mm Hoops dim d/4 8x d terkec 24 x hoop 300 mm Hoops Beri S Maks =

50 1 1 1 .7 5 1 28 240 3 00 1 1 1 .7 5 223.5

mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm

Detail Seng di diameter = Jarak Jarak Sengkang Sengkang 0 50 1000 Profil Balok h 500 b 200 Selimut 40 Tul Tump 2 Pasang 1 Lapis Tul Lap 4 Pasang 2 Lapis

10 2 50 1000 600

mm Buah mm mm mm

f f

mm mm mm f

16

f

16 2 Tul Luar

10 10 -

2 Tul dalam

Diagfragma Page 13 dari 27

100 200


Detail Desain Gelagar Balok Penulangan Menerus Segmen Momen Geser Torsi 1 709 213 Momen Tump Lap

709000 Nm 709000 Nm

Penulangan Tumpuan Selimut 40 b 450 h 700 d 647 Rn 4 .7 0 4 7 3 5 0 .0 5 3 1 2 5 0 .4 4 2 7 9 9 0 .2 5 3 5 4 1 r 0 .0 1 3 4 6 9 rmin 0 .0 0 3 5 As 3 9 2 1 .6 0 2 f 22 Cek Spasi 13 2 Lapis 6 Cek Spasi 4 4 .4 fyh = 240 Vu = 213 Vs = 284 Vs mak = 970.5 Status Shear OK dia sengka 10 jumlah 2 Av Sengka 157 s= 85.84141

709 KNm 709 KNm

mm

mm

0 .7 4 6 4 5 9 2

mm2 mm mm Buah mm

OK

(KNm-KN) 2

fc' = fy =

Penulangan Lapangan Selimut 40 b 450 h 7 00 d 647 Rn 4.704735 0.053125 0 .4 4 2 7 9 9 0.253541 r 0.013469 rmin 0 .0 0 3 5 As 3 9 2 1 .6 0 2 f 22 600 Cek Spasi 13 2 Lapis 6 Cek Spasi 4 4 .4

Mpa KN KN K KN N mm mm buah mm m m2 mm mm

Hoops Pasal 23.3.3.1 L Bentang 11000 mm L dari kolo 1400 mm Hoops dim d/4 8x d terkec 24 x hoop 300 mm Hoops Beri S Maks =

50 1 6 1 .7 5 1 76 240 3 00 1 6 1 .7 5 323.5

mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm

Gelagar Page 14 dari 27

25 Mpa 400 Mpa

mm

mm

0 .7 4 6 4 5 9

mm2 mm mm Buah mm

600 OK


50 1400 h 700 b 450 Selimut 40 Tul Tump 11 Pasang 2 Lapis Tul Lap 11 Pasang 2 Lapis

1400 mm 5500 mm mm mm mm f

f f

10 10 -

22 6 Tul Luar

f

5 Tul dalam 22

6 Tul Luar

5 Tul dalam

Gelagar Page 15 dari 27

100 300


Perhitungan Pondasi Menggunakan Mini Pile Dimensi Data sei Kemuning

2 0 0 x2 00

Kedalaman

9 m

P vertikal

Pmaks Mmaks

Spesifikasi tiang Pancang

15 to ton

lihat lampiran data

40 ton 1.7 tm

Oke memenuhi

Cek Jumlah tiang Pancang Total Pembebanan Ultimate =

1089 KN KN

=

108.9 to ton

N tiang Pancang Perlu = Cek dalam satu girder diperlukan =

224 KN

N tiang Pancang Perlu =

7.26 bu b uah =

22.4 ton 1.493333 buah

Bulatkan Jumlah Girder

5

2 buah

Total TP

10 buah

Cek Terhadap gaya horisontal Akhir M=

7.182 KNm

Kemampuan Total Menahan Momen Horisontal =

SF Horisontal = Digu Diguna naka kan n Form Formas asii

170 KNm

23.67 OK 2x5

tiang iang Panca ancang ng 200 200 x 200 200

Dikarenakan di lokasi terdapat adanya pasangan batu dan letak abutment ke dalam maka digunakan abutment jenis L

Lebar Pondasi pile cap akhir dari lebar tp =

1400 mm mm

Lebar pondasi dari dudukan girder dari girder =

1200 mm

Pakai dimensi dari lebar tp

Pondasi


Tipe Abutment Balok Kepala

0.5

0.9

1.5 1.5 0.2 0.2

2 4

0.8

0.5

3

0.6

1.5

0

Prakiraan Tebal Pile Cap Section 3 =

0.6 meter

Beban yang terjadi pada abutment

Sendi Px 1 2 3 4 5 6

KN - m Py 0 0 0 0 0 0 0

Total

Cek Stabilitas Abutment

Pz 0 0 0 0 0 0 0

222 214 214 215 22 4 0 1089 KN

γbeton : γtanah :

Beban Per lebar jembatan Pz /m =

217.8 KN

24 KN/m KN/m3 3 18 KN/m KN/m3 3

Beban per Pias W1 w2 W3

2.4 KN/m 5.76 KN/m 20.16 KN/m

Wplat :

Tebal Plat Injak : Berat plat Injak : Berat Perkerasan : Total:

0 .2 4.8 10.8 15.6

0 KN/m

Perhitungan Titik Berat Komponen Gaya W1 W2 W3 W4

Σ=

Gaya Wi KN/m' 2.40 5.76 20.16 0 .0 0

Lengan Xi (m) 1 .3 0 0 1.050 0.700 2.050

28.32

Lengan Yi (m)

Wi*Xi KNm -m

Wi*Yi KNm -m

0.850 1.000 0.300 1.200

3 .1 2 0 6.048 1 4 .1 1 2 0.000

2 .0 4 5 .7 6 6.048 0

2 3 .2 8

1 3 .8 5

Lokasi pusat berat abutment :

Abutment page 17 dari 27

m KN/m2 KN/m2 KN/m2


Xa=

0.822

meter (diukur tepi kanan poer)

Ya =

0 .4 8 9

meter (diukur dari tepi bawah poer)

Karena Tanah tidak berada diatas abutment sehingga tidak ada tambahan beban dari tanah

Momen Mom en Penahan = Mr -----> DITIN DITINJAU JAU TERHADAP TERHADAP TOE TOE Komponen Gaya W1 W2 W3 W4 Total =

Gaya Wi KN

Lengan Xi (m)

Momen KNm

2.40 1.300 5.76 1.050 20.16 0.700 0.00 2.050 28.32 Momen Penahan = Mr =

R Total

217.800 246.12

1.30

3.120 6.048 14.112 0.000 23.280 23.280

sebelu sebelum m Reak Reaksi si upper upper struct structure ure terpas terpasang ang..

2 8 3 .1 4 0

Mr =

Beban mati+hidup*kejut

306.420 Setelah Reaksi upper structure terpasang.

Tekanan Tekanan tanah kesampin g (Rankine theory ) : m.

Back-fill :

m.

Sudut geser dalam tanah =

m.

Cohesi tanah

Hw =Df+Hbanjir =

1.40 0.30 0.20 0.50

m.

Beban merata q

Free board =Z-(Hw+H1

0 .1 0

m.

Z =H = H banjir = Kedal. pondasi Df =

Tekanan Tekanan aktif : Sigma-1= q * Ka

3.600

KN/m

Sigma-2= γ' * Z *Ka =

3.733

KN/m

Sigma-air = γw * Hw =

5.000

KN/m

Gay a-g aya ak t i f : P1= sigma-1* Z = P2=sigma-2*Z/2 = P3=sigma-air*Hw/2 =

derajad.

=

30.00 0.00

=

10.800

KN/m

Berat volume tanah, γ = Berat vol. tanah sat, Ysat = Coef. tekanan tanah aktif =

18.000 18.000 0 .3 3 3

KN/m3 KN/m3

Coef. tekanan tanah pasif =

3 .0 0 0

Gay a-g aya p as i f : 5.040 2.613 1.250

0.200 Kedalaman pondasi, Df = Sigma-pasif = 4.800 KN/m Gaya pasif Pp =0.5*sigma-pasif*Df = + 2 c (Kp)^0.5 *Df = Total gaya pasif =

KN KN KN

Momen Mom en peng gerak = Mo ----> DITINJAU TERHAD TERHADAP AP TOE Komponen Gaya

Gaya (ton)

kg/cm2.

Lengan momen (m)

Momen penahan (ton-m)


m. 0.480 0.000 0.480


P1 P2 P3 Pp Pw

5.04 2.61 1.25 (0.48) (1.25)

Total

7.17

0 .7 0 0 0 .4 6 7 0 .1 6 7 0 .0 6 7 0 .1 6 7 Mo =

3.528 1.220 0.208 (0.032) (0.21)

Diabaikan.

4.716

a). Tekanan air banjir tidak diperhitungkan, beban upper structure belum ada & back fill sudah Angka keamanan terhadap guling = SF = Mr/Mo =

4.937

OK

b). Tekanan air banjir tidak diperhitungkan, beban upper structure sudah ada & back fill sudah Angka keamanan terhadap guling = SF = Mr/Mo =

64.98

OK

Perhitungan Penulangan Pada Abutment Plat Injak Beban yang Bekerja Momen : Mtump Mlap

15.6 KN/m

merata

Asumsi Jepit - Bebas

17.55 KNm 21937.5 Nm 21937.5 Nm

17.55 KNm 17.55 KNm

Penulangan Arah Melintang (X) Selimut 20 mm tebal 200 d 169 mm Rn 0 .9 6 0 1 1 6 r 0 .0 0 2 4 4 7 rmin 0 .0 0 3 5 rmaks 0 .0 2 8 6 8 8 As 591.5 mm2 f 13 mm As tul 132.665 mm2 S perlu 224.2857 mm Resume Mtump f Mlap f Tul Susut: f

fc ' fy

30 Mpa 400 Mpa

Penulangan Arah Memanjang (Y) Selimut 20 mm tebal 200 d 169 mm Rn 0 .9 6 0 1 1 6 r 0 .0 0 2 4 4 7 rmin 0.0035 rmaks 0 .0 2 8 6 8 8 As 591.5 mm2 f 13 mm As tul 132.665 mm2 S perlu 224.2857 mm

13 13 13 -

200 mm 200 mm 250 mm

Penulangan Pada Abutment Section 2



b h L

: : :

0 .5 m 1 .2 m 4 .5 m

Gaya Yang Bekerja BS Tekanan Tanah Tekanan Atas

14.4 0 1 2

M akibat Tekanan Atas Asumsi jepit 2 sisi

Tump Lap

KN/m KN/m Tanah G Ga aya Roda Total Mtump Mlap Geser

247000 Nm 166000 Nm

Penulangan Tumpuan Selimut 40 b 500 h 1200 d 1130 Rn 0 .4 8 3 5 9 3 r 0 .0 0 1 2 2 3 rmin 0 .0 0 3 5 rmaks 0 .0 2 3 9 0 6 As 1 9 7 7 .5 f 22 As tul 3 7 9 .9 4 N 6 Cek Spasi 58 2 Lapis 3 Cek Spasi 169 fyh = 2 40 Vu = 2 76 Vs = 3 68 Vs mak = 1883.333 Status Shear OK dia sengka 10 jumlah 2 Av Sengka 157 s= 115.7022

mm

mm2 mm mm2 Buah mm Buah mm

247.86 KN K Nm 165.24 KNm 275.4 KN 247 KNm 166 KNm

mm

OK

0 KN/m 108 KN K N/m2 108 KN/m2

fc' = fy =

Penulangan Lapangan Selimut 40 b 500 h 1200 d 1130 Rn 0 .3 2 5 0 0 6 r 0 .0 0 0 8 1 9 rmin 0 .0 0 3 5 rmaks 0 .0 2 3 9 0 6 As 1977.5 f 22 As tul 379.94 N 6 1130 Cek Spasi 58 2 Lapis 8 Cek Spasi 32.5 32.571 7143 43

Mpa KN KN KN mm mm buah mm m m2 mm mm

Hoops Pasal 23.3.3.1 L Bentang 2500 mm L dari kolo 2400 mm Hoops dim

50 mm mm


25 Mpa 400 Mpa

mm

mm

mm2 mm mm2 Buah mm Buah mm

1130 OK


d/4 8x d terkec 24 x hoop 300 mm Hoops Beri S Maks =

2 8 2 .5 1 76 240 3 00 1 76 5 65

mm mm mm mm mm mm mm

Detail Seng di diameter = Jarak Jarak Sengkang Sengkang 0 50 2400 Profil Balok h 1200 b 500 Selimut 40 Tul Tump 6 Pasang 1 Lapis Tul Lap 6 Pasang 1 Lapis

10 2 50 2400 1250

mm Buah mm mm mm

f f

mm mm mm f

22

f

22

10 10 -

Pile Cap Cap Section 3 Data B pondasi 1 .4 m L pondasi 1 .2 m

Material fc' fy

25 Mpa 400 Mpa

Beban P M

Kolom :

x

0.1 mm

bc =

0.1 mm Sisi L

A= C= Pu = Tebal = d= B=

1 .6 8 0 .0 4 0 1 7 9 1 5 6 .2 9 2 5 500 400 4 0 0 .1

Sisi B m2 m KN/m2 mm mm mm

<

Cek Kerja 2 arah Vu = 237.5521 Vc = 4 8 0 1 .2 Vc = 3 2 0 0 .8 fVn = 1 9 2 0 .4 8

K KN N KN KN KN

OK

Cek Kerja 1 Arah G= 1 9 9 .9 5 Vu = 43.75096 Vc = 466.6667 fVn = 280

mm K KN N KN KN KN

OK

0 .2 3 3 3 3 3 3

Penulangan Momen


OK

115.7022 565

224 KN 9 KNm 1


F panjang : 0.59995 m Arah memanjang = 39.37915 KNm Panjang Lintang

39379.15 Nm 45943.44 Nm

F lintang : 0.69995 m Arah melintang = 45.94344 KNm

39.37915 KNm 45.943436 KNm

fc' fy

Penulangan Arah Panjang Selimut 70 mm tebal 500 d 417.5 mm Rn 0 .2 8 2 3 9 9 0 .0 5 3 1 2 5 0 .0 2 6 5 7 9 0 .9 8 6 6 2 1 0.013379 r 0.000711 rmin 0 .0 0 3 5 0.053125 0 .6 rmaks 0 .0 2 3 9 0 6 As 1461.25 mm2 f 16 mm As tul 200.96 mm2 S perlu 137.5261 mm Resume Mpanjang f Mlintang f

25 Mpa 400 Mpa

Penulangan Arah Melintang Selimut 70 mm tebal 500 d 417.5 mm Rn 0 .3 2 9 4 7 4 0 .0 5 3 1 2 5 0.031009 0.984373 0 .0 1 5 6 2 7 r 0 .0 0 0 8 3 rmin 0 .0 0 3 5 0 .0 5 3 1 2 5 0.6 rmaks 0 .0 2 3 9 0 6 As 1461.25 mm2 f 16 mm As tul 200.96 mm2 S perlu 137.5261 mm

16 16 -

150 mm 150 mm

Penulangan Sayap Abutmen H= γ soil = Tekanan Q pres =

2 18 36 12

m KN/m KN/m3 3 KN KN/m2 KN KN/m2

Ka =

0 .3 3 3

BS Plat Tebal Dead M=

Mtump Mlap

35840 Nm 0 Nm

Penulangan Arah Melintang (X) Selimut 30 mm tebal 250

35.84 KNm 0 KNm

fc' fy

0 .3 m 7.2 KN/m' 35.84 KNm

25 Mpa 400 Mpa

Penulangan Arah Memanjang (Y) Selimut 30 mm tebal 250



d Rn

2 1 3 .5 0.475788 0.053125 0 .0 4 4 7 8 0.022646 0.001203 0 .0 0 3 5 0 .0 5 3 1 2 5 0 .6 0 .0 2 3 9 0 6 7 4 7 .2 5 13 1 3 2 .6 6 5 1 7 7 .5 3 7 6

r rmin

rmaks As f As tul S perlu

mm

r rmin


mm2 mm mm2 mm

13 13 10 -

As susut dia Spasi

2 1 3 .5 0 0 .0 5 3 1 2 5 0 0 0 0 .0 0 3 5 0 .0 5 3 1 2 5 0.6 0 .0 2 3 9 0 6 747.25 13 132.665 177.5376

0 .9 7 7 3 5 4

Resume Mtump f Mlap f Tul Susut: f

Tul Susut

d Rn

mm

1

mm2 mm mm2 mm

150 mm 150 mm 100 mm

640.5 mm2 10 mm 122.5605 mm

Penulangan Pondasi Sumuran Pondasi Sumuran akan diisi Beton Cyclop (K175) Sehingga Tekanan Tanah yang Terjadi adalah γ tanah= 18 KN/m KN/m3 3 γ Beton = 22 KN/m KN/m3 3 Tekanan Yang Terjadi pada sumuran adalah : L= Q=

4 meter 16 KN/m2

Tebal : BS :

0 .2 m 4.8 KN/m2

Sehingga Mtump Mlap

Momen :

γ tekan =

4 KN/ KN/m3

(pada dasar pondasi sumuran)

19.6352 KNm

19000 Nm 19000 Nm

Penulangan Arah Melintang (X) Selimut 50 mm tebal 200

19 KNm 19 KNm

fc' fy

22.5 Mpa 240 Mpa

Penulangan Arah Memanjang (Y) Selimut 50 mm tebal 200



d Rn

1 44 1.145351 0.079688 0.119775 0.061797 0.004924 0.005833 0.079688 0.714286 0.04269 840 12 1 1 3 .0 4 1 3 4 .5 7 1 4

r rmin

rmaks As f As tul S perlu Resume Mtump Mlap

f f

mm

d Rn

0 .9 3 8 2 0 3 r rmin


mm2 mm mm2 mm

12 12 -

125 mm 125 mm


144 1 .1 4 5 3 5 1 0 .0 7 9 6 8 8 0 .1 1 9 7 7 5 0 .0 6 1 7 9 7 0 .0 0 4 9 2 4 0 .0 0 5 8 3 3 0 .0 7 9 6 8 8 0 .7 1 4 2 8 6 0 .0 4 2 6 9 840 12 1 1 3 .0 4 1 3 4 .5 7 1 4

mm

0 .9 3 8 2 0 3

mm2 mm mm2 mm







Jembatan Girder - Template

Recommend Documents