Penentuan Kapasitas Daya Trafo 3 Fasa - Copy

INSTALASI TEGANGAN MENENGAH 3 PERENCANAAN PABRIK, PERUMAHAN dan STADION

Heri Sungkowo, SST,MMT

Oleh : Santoso (1541150093) (1541150093) (D4 SKL 2A)

PROGRAM STUDI SISTEM KELISTRIKAN JURUSAN TEKNIK ELEKTRO POLITEKNIK NEGERI MALANG 2017

PABRIK

PABRIK

C11

C12 D8A1

C12D8

C12D8A1B1

C12D8A1B3

C12D8A1B2

C12D7

C12D6

C12D5

C12D4

C13D4

C13D5

C13D6

C12D3

C12D2

C13D2

C13D3

C12

C12D1

C13D1

C13

C13D6C1

C13D6C3D2A1

C13D6C3D1A1 C13D6C2

C14

C13D6C3D2

C13D6C3D1

C13D6C3

C15

C13D6C3D1C1D1

C13D6C3D1C1

C13D6C3D1C1B1

Keterangan : Rumah 900 VA

Tiang beton 9 m, 200 daN

Rumah 1300 VA

Tiang PJU

A

Tiang beton 11 m, 350 daN D

SUTM Rumah 2200 VA Gardu trafo 2 tiang C13D6C3D1C1D1C1

C13D6C3D1C2


C13D6C3D1C1B1C1


SINGLE FEEDER

CUBICLE CUBICLE PL N

JARINGAN TM 20 KV

INCOMING

M E TE TE RI RI N G

C16

SR R SR S SR T Gardu distribusi pelanggan

C

Gardu distribusi PLN

CUBICLE PELANGGAN

O U TG O IN IN G

INCOMING

M ET ET ER ER IN IN G

Transformator Trafindo 1.250 kVA

O U TG O I NG

NYY 8x(1x150mm2)

Δ LBS

LBS

B

SUTR

DS

LBS

Y

DS

LBS

CO ARRESTER

100A CB

CT

MDP LV

NYY 4x(1x150mm2)

CB

PT

PT CT

CT

CT

2 .000 A

2.5 00 A

ATS BC 50 mm2

BC 16 mm2 N2XSY 3X(1X35 mm2)


N2XSY 3X(1X35 mm2)

F4

F3

1.000 A BC 50 mm2

400

300

KVA

NYRGbY 6x(4x150)

NYY 6x(1x150mm2)

800 A

F2

630 A

200

KVA

KVA

NYRGbY 5x(4x150)

NYRGbY 3x(4x150)

F1

250 A

100 KVA

NYRGbY 2x(4x150)

Panel Genset

G

BC 50 mm2

GensetC aterpillar 800 kVA

BANGUNAN GARDU DISTRIBUSI UNTUK PABRIK BC 50 mm2

NO. GAMBAR

SINGLE LINE DIAGRAM TANGGAL

POLITEKNIK NEGERI MALANG DIGAMBAR: Santoso

KELAS: D4-2A

DIPERIKSA: HERI SUNGKOWO

08-07-2017 -

SINGLE FEEDER

CUBICLE CUBICLE PL N

JARINGAN TM 20 KV

INCOMING

M E TE TE RI RI N G

CUBICLE PELANGGAN

O U TG O IN IN G

INCOMING

M ET ET ER ER IN IN G

Transformator Trafindo 1.250 kVA

O U TG O I NG

NYY 8x(1x150mm2)

Δ LBS

LBS

DS

LBS

Y

DS

LBS

CO ARRESTER

100A CB

CT

MDP LV

NYY 4x(1x150mm2)

CB

PT

PT CT

CT

CT

2 .000 A

2.5 00 A

ATS BC 50 mm2

BC 16 mm2

BC 16 mm2

N2XSY 3X(1X35 mm2)

N2XSY 3X(1X35 mm2)

N2XSY 3X(1X35 mm2)

F4

F3

1.000 A BC 50 mm2

F2

630 A

F1

250 A

400

300

200

100

KVA

KVA

KVA

KVA

NYRGbY 5x(4x150)

NYRGbY 3x(4x150)

NYRGbY 6x(4x150)

NYY 6x(1x150mm2)

800 A

NYRGbY 2x(4x150)

Panel Genset

G

BC 50 mm2

GensetC aterpillar 800 kVA

BANGUNAN GARDU DISTRIBUSI UNTUK PABRIK BC 50 mm2

NO. GAMBAR

SINGLE LINE DIAGRAM TANGGAL

POLITEKNIK NEGERI MALANG DIGAMBAR: Santoso

KELAS: D4-2A

08-07-2017


-

PERENCANAAN INSTALASI DATA PERUMAHAN DINAS

1. Daya rumah rumah 2200VA,type 45 jumlah 25 buah 2. Daya rumah 1300VA,type 36 jumlah 30 buah 3. Daya rumah 900VA,type 21 jumlah 40 buah DATA PADA PABRIK LVMDP

1. Data pabrik pada LVMDP

kelompok 1 = 100 kVA Kelompok 2 = 200 kVA Kelompok 3 = 300 kVA Kelompok 4 = 400 kVA 2. Jarak antara Gardu distribusi PLN pada pabrik terhadap SUTM yang ada adalah 150m 3. Lebar jalan menuju pabrik 20m sepanjang 200m,dengan PJU Emin=12 Lux DATA SARANA OLAH RAGA

1. Data Lapangan 110m x 70m 2. E rata-rata min 300 Lux di pakai type 4 Menara (Metode leugi ferari stadium)

PERENCANAAN INSTALASI DATA PERUMAHAN DINAS

1. Daya rumah rumah 2200VA,type 45 jumlah 25 buah 2. Daya rumah 1300VA,type 36 jumlah 30 buah 3. Daya rumah 900VA,type 21 jumlah 40 buah DATA PADA PABRIK LVMDP

1. Data pabrik pada LVMDP

kelompok 1 = 100 kVA Kelompok 2 = 200 kVA Kelompok 3 = 300 kVA Kelompok 4 = 400 kVA 2. Jarak antara Gardu distribusi PLN pada pabrik terhadap SUTM yang ada adalah 150m 3. Lebar jalan menuju pabrik 20m sepanjang 200m,dengan PJU Emin=12 Lux DATA SARANA OLAH RAGA

1. Data Lapangan 110m x 70m 2. E rata-rata min 300 Lux di pakai type 4 Menara (Metode leugi ferari stadium) CATATAN

1. 2. 3. 4. 5.

Pju pada pabrik ikut LVMDP pabrik Pju perumahan dinas ikut GTT dan pelanggan tersendiri Perumahan dinas dan lapangan sepak bola di supply GTT sendiri Jarak GTT perumahan dinas terhadap tiang akhir JTR sebesar 100m Jarak GTT untuk lapangan sepak bolas sebesar 500m

PERENCANAAN INSTALASI INDUSTRI PABRIK ROTI A. Menentukan besarnya daya terpasang

Dalam memasang

instalasi tenaga listrik harus menentukan daya

terpasang terlebih dahulu. Dalam menentukan besarnya daya terpasang ini adalah menentukan besarnya kemampuan nilai daya trafo yang akan digunakan untuk Instalasi TM/TM/TR. Maka harus diperhatikan ketentuan – ketentuan ketentuan diantaranya adalah : 1. Menentukan besarnya nilai beban total

Dalam pemilihan trafo harus memperhatikan hubungan daya terpasang dan daya tersambung dari PLN dengan daya pada trafo. Hal ini ditunjukkan untuk menentukan nilai daya yang tersedia pada tarif dasar listrik Nilai daya total diperoleh dari 5 kelompok beban yang sudah ditentukan sebagai berikut: S

= kel 1 + kel 2 + kel 3 + kel 4 + kel 5 = ( 100 100 + 200 + 300 + 400 ) kVA = 1000 kVA

2. Ketentuan Daya Terpasang

Ketentuan beban maksimum ini perlu memperhatikan berbagai faktor, salah satunya faktor kebutuhan. Pada perencanaan ini yang sedang dikerjakan adalah pabrik industri roti. Dari aspek tersebut maka dapat kita asumsiskan faktor kebutuhannya untuk pabrik industri roti adalah 0.6 perhitungannya perhitungannya adalah :

– 0.9

sehingga

Jenis Bangunan

Faktor Kebutuhan

Rumah Tinggal : Perumahan

0,4

Flat tanpa pemanas

0,6

Flat dg pemanas

0,8-1,0

Bangunan Umum : Hotel dll

0,6-0,8

Kantor

0,5-0,8

Departemen store

0,7-0,9

Sekolah

0,6-0,7

Rumah sakit

0,5-0,75

Industri logam

0,5-0,7

Industri makanan

0,7-0,9

Industri semen

0.8-0,9

Lift

0,5

Crane

0,7

Sesuai dengan tabel kebutuhan beban di atas, faktor kebutuhan untuk industri logam adalah : 0,7-0,9 Pada rancangan ini dipilih faktor kebutuhan 0,78 Sehingga kebutuhan beban maksimum adalah

= 10 1000 00  0,78 78

= 780 kVA Hal – hal hal yang perlu diperhatikan untuk pelanggan : 



Pelanggan tersebut adalah pelanggan TM/TM/TR Pelanggan adalah pelanggan TM (20 Kv), pengukuran pada sisi TM (20 kV) dan pemakaian pada sisi TR (380 V).



Menurut SPLN No. D3. 002 – 1 1 : 2007, Pelanggan diatas 200 kVA trafonya adalah milik sendiri atau milik pelanggan, dan ditempatkan pada suatu tempat yaitu gardu distribusi. Penyediaan trafo ditanggung oleh pelanggan. Jika pelanggan menggunakan trafo yang disewakan PLN, maka biaya sewa unit trafo PLN yang dioperasikan sepenuhnya sepenuhnya oleh pelanggan.



Pelanggan termasuk pelanggan tarif I-3/TM (200 kVA keatas) menggunakan alat ukur 312 dengan KWH meter meter kode sambungan 312 312 =3 kawat double tarif dan register sekunder, registrasi sekunder menggunakan menggunakan CT dan PT



Pelanggan termasuk pelanggan tarif I-3/TM (200 kVA keatas), tarif I-3 yaitu tarif untuk keperluan industri besar menengah (TM).



Biaya yang dibebankan kepada pelanggan adalah : o

Biaya beban yaitu biaya tetap t etap yang ditagihkan kepada pelanggan berkaitan dengan jumlah daya kVA yang di sediakan PLN.

o

Biaya pemakaian : 1) Blok WBP : waktu beban puncak antara jam 17.00 – 22.00 22.00 WIB. Tarif blok WBP = k x Rp 1.115 k = faktor perbandingan antara harga WBP dan LWBP sesuai dengan karakteristik

beban sistem kelistrikan setempat (1,4≤ k ≤ 2).

Ditetapkan oleh perusahaan perseroan (persero) PT PLN. 2) Blok LWBP : luar waktu beban beban puncak. puncak. Tarif LWBP = Rp. 1.115

o

Biaya kelebihan kVARh adalah biaya yang dikenakan karena kelebihan pemakaian daya reaktif (kVARh) dikenakan dalam hal faktor daya rata – rata setiap bulan kurang dari 0,85. tarif kVARh = Rp. 1200/kVARh.



Tarif dasar listrik untuk keperluan penjualan curah / bulk pada tegangan menengah dengan daya diatas 200 kVA diperuntukkan bagi pemegang izin usaha penyediaan tenaga listrik.

(golongan TDL : keputusan menteri energi dan sumber daya mineral N0. 31 2014 lampiran I V). Keandalan dan Sistem Instalasinya  Kontinuitas pelayanan

Kontinuitas penyaluran bagi pemanfaatan tenaga listrik adalah

pelayanan

yang memberikan kapasitas yang cukup dalam menyediakan daya pada beban puncak dengan variasi tegangan yang baik.  Jangkauan pelayanan

Yaitu mengambil pasokan tenaga listrik / penyulang SUTM yang terdekat. Dimana bertujuan agar investasi murah, mudah dalam pembanguna, mudah pengoperasiannya dan rugi – rugi yang didapat kecil.  Proteksi jaringan

Dimana proteksi jaringan sangat penting yaitu jika terjadi gangguan pada suatu cabang pada sisi tegangan rendah maka tidak mengganggu cabang yang lain ataupun mengganggu sisi TM.  Gardu SKTM

SPLN 56 – 2 : 1994 

Gardu SKTM ditempatkan sedemikian rupa sehingga memudahkan pemasangan pengoperasian dan pemeliharaan.



Dasar lantai gardu harus diatas peil banjir.



Gardu harus diberi penerangan dalam dengan kuat penerangan 25 lux, dihitung dari lantai dengan panel.



Letak meter pengukuran pada APP setinggi 1,5 m dari lantai.



Konstruksi gardu distribusi untuk SKTM mengacu kepada SPLN gardu distribusi

3. Menghitung besar daya terpasang dengan prediksi pertambahan beban mendatang

Penggunaan energi listrik dimasa yang akan datang maka nilai beban , diprediksi akan bertambah. Pertambahan dari beban ini adalah diakibatkan semakin bertambahnya jumlah manusia yang di iringi dengan kebutuhannya. Seperti kebutuhan tenaga listrik, sehingga dalam pertambahan beban ini harus diantisipasi dari sekarang dengan memberikan kuota daya lebih besar dari nilai total daya terpasang. Oleh karena itu nilai daya terpasang dapat dipertimbangkan agar dibebankan sebesar 80% dari nilai daya maksimum suatu trafo. Daya diperkirakan dalam penambahan beban sebesar 20% dari nilai daya terpasang. Sehingga daya trafo yang dibutuhkan sebesar : Kapasitas daya terpasang = Kebutuhan beban maksimum x 120% = 780 kVA x120% = 936 kVA

4. Kapasitas daya trafo Penentuan load faktor (faktor beban) adalah 0,81 sesuai tabel IEC 60354 / SPLN 17 ; 1979 100 81



936  1155,55kVA

5. Namun untuk pemilihan harus melihat tdl atau daya kontrak yang disediakan oleh pln untuk pemilihan dengan daya mengunakan trafo 1140 kva dengan arus primer 33 A.

Arus Primer

Daya Tersambung

(A)

(kVA)

6 7 8 9 10 11 12 14 15 16 17,5 18 20 21 22 22,5 24 25 27 27,5 28 30 32 33 35 36 40 42 44 45

210 245 275 310 345 380 415 485 520 555 605 625 690 725 760 780 830 865 935 950 970 1.040 1.110 1.140 1.210 1.245 1.385 1.455 1.525 1.560

48

1.660

Sumber: PT PLN Jabar, 2002

6.

Industri ini tergolong tarif I-4/TM batas daya diatas 200 kVA (menurut data tarif dasar listrik 2010 ) karena daya yang terpasang adalah 7,8 MVA. Syarat – syarat golongan I-3/TM : 

Mempunyai trafo sendiri



Memiliki gardu distribusi sendiri



kWh yang di gunakan adalah kelas 0,05 dengan sistem AMR ( Automatic Monitoring Riding ) Tabel 1.5 Golongan Tarif

No

Golongan Tarif

Penjelasan

Sistem Tegangan

Batas Daya

1.

S 1

Pemakai Sangat Kecil

TR

s/d 200 VA

2.

S 2

Badan Sosial Kecil

TR

250 VA s/d 2.200VA

3.

S 3

Badan Sosial Sedang

TR

2.201 VA s/d 200 kVA

4. 5.

S 4 SS 4

Badan Sosial Besar Badan Sosial Besar Dikelola Swasta untuk Komersial

TM TM

201 kVA ke atas 201 kVA ke atas

6.

R 1

Rumah Tangga Kecil

TR

250 VA s/d 500 VA

7.

R 2

Rumah Tangga Sedang

TR

501 VA s/d 2.200 VA

8.

R 3

Rumah Tangga Menengah

TR

2.201 VA s/d 6.600 VA

9.

R 4

Rumah Tangga Besar

TR

6.601 VA ke atas

10.

U 1

Usaha Kecil

TR

250 VA s/d 2.200 VA

11.

U 2

Usaha Sedang

TR

2.201 VA s/d 200 kVA

12.

U 3

Usaha Besar

TM

201 kVA ke atas

13.

U 4

Sambungan Sementara

TR

14.

H 1

Perhotelan Kecil

TR

250 VA s/d 99 kVA

15.

H 2

Perhotelan Sedang

TR

100 kVA s/d 200 kVA

16.

H 3

Perhotelan Besar

TM

201 kVA ke atas

17.

I 1

Industri Rumah Tangga

TR

450 VA s/d 2.200 VA

18.

I 2

Industri Kecil

TR

2201 VA s/d 13,9 kVA

19.

I 3

Industri Sedang

TR

14 kVA s/d 200 kVA

20.

I 4

Industri Menengah

TM

201 Kva ke atas

21. 22.

I 5 G 1

Industri Besar Gedung Pemerintahan Kecil/Sedang

TT TR

30.000 kVA ke atas 250 VA s/d 200 kVA

23.

G 2

Gedung Pemerintahan Besar

TM

201 Kva ke atas

24.

J

Penerangan Umum

TR

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–

–



Sumber : PT. PLN Jabar, 2002

PEMILIHAN TRAFO

B. Perencanaan dan pemilihan trafo

Dalam merencanakan dan pemilihan trafo harus mengetahui kapasitas daya terpasang dahulu. Dalam sistem instalasi ini daya yang digunakan adalah 1000 kVA. Berikut ini adalah hal – hal yang perlu diperhatikan dalam pemilihan transformator distribusi yang mempunyai tegangan tertinggi (untuk peralatan) 24 KV atau kurang, baik melalui import maupun pembelian dalam negeri. Hal – hal yang perlu diperhatikan dalam pemesanan transformator menurut SPLN 50 : 1997 yaitu :  Suhu rata – rata tahunan disesuaikan dengan kondisi iklim di Indonesia yaitu 300  Rugi – rugi transformator harus di standarisasi.  Standart rugi – rugi

transformator baru harus ≤ 2.0 %

 Redaksional diuraikan lebih jelas  Spesifikasi umum :

a)

Daya pengenal

b)

Tegangan pengenal (input dan output) dan tegangan penyadapan.

c)

Kelompok vektor

d)

Tingkat isolasi dasar

e) Karakteristik elektris Data Elektrik NO.

Jenis trafo

Capasity (kVA)

Impedance

NO-load Losses

Load Losses

1

Tumetic

1250 kVA

6%

2100

16000

2

Turnoma

1250 kVA

6%

1300

13200

3

Trafindo

1250 kVA

5,5%

2500

15000

Data Mekanik

NO.

Jenis trafo

Panjang (A)

Lebar(B)

Tinggi (C)

1

Tumetic

2030 mm

800mm

1425mm

2

Turnoma

2115mm

820mm

1595mm

3

Trafindo

2250mm

1335mm

2025mm

*lebih lengkap nya lihat ada lampiran katalok trafo

Melalui pertimbangan dari data catalog merk trafo yang ada. Maka di pilih trafo merk Trafindo karena memiliki total rugi yang lebih kecil dan nilai tegangan impedansi dan arus nol yang kecil. Selain itu Trafindo berada di Indonesia sehingga purna jualnya lebih mudah PEMILIHAN GENSET

Kapasitas beban terpasang sebesar 936 kVA, sedangkan untuk memilih genset tidak harus standby dengan daya yang sama agar bisa memenuhi supply yang diinginkan apabila terjadi ketidak normalan pada trafo. Harus menggunakan perhitungan beban prioritas. Pada perencanaan ini, direncanakan beban yang harus disuplai ketika trafo dalam kondisi tidak normal adalah 65% dari beban total. Daya yang dibutuhkan genset adalah : 65% x 936 kVA = kVA. Nilai 360 kVA adalah daya genset yang beroperasi maksimum. Untuk pemilihan genset harus diperhatikan pembebanan maksimum seperti halnya trafo yaitu sebesar 81%, sehingga daya genset adalah = 562,35 / 81% = 695 kVA Sehingga dipilih genset yang memiliki daya standby 800 kVA. Spesifikasi genset yang digunakan : Merk

: CATERPILLAR

Model

: 3412

Daya standby : 800 kVA Frekuensi

: 50 hz

Tegangan

: 400 V

NB : keterangan lebih lengkap ada pada lampiran katalog Arus nominal genset : I=(800 kVA)/(√3

x 400 V)

=1.154,70 A

1.

Penghantar Genset

Genset dengan rating daya standby adalah 800 kVA mempunyai arus nominal 1.154,70 A. •

KHA = 125% x 1.154,70 A = 1.443,37 A

•

Merujuk katalog supreme dipilih kabel jenis NYY 0,6 / 1 (1,2) kV dengan luas 4x(1x150mm2), pemasangan di udara dengan KHA = 1.720 A.

•

Dalam menentukan luas kabel ada beberapa faktor yang harus diperhatikan : a. Temperatur lingkungan

: 55 derajat celcius

= 0,61

b. Jumlah rak

:1

=1

= 1.720x0,61 = 1.049,2 A (tidak memenuhi) KHA kabel minimal adalah •

.., = 2.366,18  .,

Arus 2.366,18 A menggunakan kabel dengan luas 6x(1x150mm 2), KHA baru 2.580 A.

∆ =  . ..√ = ... .√ = 0,88 

•

Perhitungan drop tegangan

•

Busbar yang digunakan adalah ukuran 100x10 mm, berat 8,9 kg/m, berjumlah 2 batang dan dilapisi dengan konduktif, dengan KHA = 2850 A.

•

Untuk pengahantar netral dan grounding, karena luas penampang penghantar fasa lebih dari 35 mm2, maka penghantar grounding yang dipilih setengah dari penghantar fasa (PUILL bab 3 hal.77), dan penghantar netral sama dengan penghantar fasa. Netral, supreme NYY 6x(1x150mm2) Grounding, supreme NYY 3x(1x150mm2)

•

Sepatu kabel dengan type KCG-AL-150, lebar lubang baut 14,5

•

Pengaman Genset 2,5 x 1.154,70 = 2.886,75 A Ib 1.154<2.000<2.580 Maka dipilih MCCB merek schneider type NS 2.000 + micrologic 5.0

NB : keterangan lebih lengkap ada pada lampiran katalog

PERHITUNGAN ARUS NOMINAL UTAMA DAN ARUS NOMINAL CABANG 7. Menghitung besarnya arus nominal primer dan sekunder pada trafo

1) In Primer pada trafo 1245 kVA

= √ 3×  = 35,9  = √ 1245 3 ×20  KHA primer = 1,25 x In = 1,25 x 35,9 = 44,875 A 2) In Sekunder pada trafo 1245 kVA

= √ 3×  =1,7 = √ 1245 3 × 400  KHA sekunder = 1,25 x In = 1,25 x 1,7 = 2,125 A  Dari perhitungan Is trafo dapat ditentukan penggunaan bushing 3100 A

dengan mur baut 13,5 hole 14

8. Menghitung nilai In per cabang serta KHA kabel  Cabang 1 (100 kVA)

= √ 3×  = 151,93   = √ 100 3 ×380  KHA = 1,25 x In = 1,25 x 151,93 = 189,91 A  Cabang 2 (200 kVA)

= √ 3×

 = 303,86   = √ 200 3 ×380  KHA = 1,25 x In = 1,25 x303,86 = 379,82 A  Cabang 3 (300 kVA)

= √ 3×

 = 455,8   = √ 300 3 ×380  KHA = 1,25 x In = 1,25 x 455,8 = 569,75 A  Cabang 4 (400 kVA)

= √ 3×  = 607,7   = √ 400 3 ×380  KHA = 1,25 x In = 1,25 x 607,7 = 759,625 A 3. Menentukan luas penampang kabel dengan memperhitungkan derating factors 1. Derating Factors

Data yang digunakan:

1. Variation in ground temperature (50ºC) PVC Insulation 0,71 2. Variation in thermal resitivity of soil (100ºC.cm / watt) PVC Insulation 1,0 3. Variation depth of laying (100 cm) PVC Insulation 0,99 4. Grouping of multicore (4 group) PVC Insulation 0,68 2. Menentukan Luas Penampang Kabel Table kabel

 Cabang 1 (kapasitas 100 kVA)

In1 KHA1

= 151,93 A = 189,91 A

∗= √ 3 ×   = 151,93  = √ 3100× 380  *KHA=1,25×151,93  = 189,91 A

Kabel NYFGbY (Supreme Cable) 4 x 70 mm2 (KHA 203 A in ground) Derating factors = 203 x 0,71 x 1 x 0,99 x 0,68 = 97,02 A

Setelah dikalikan derating factors, KH A kabel menjadi 97,02 A jadi kabel yang digunakan adalah 2 x (4 x 70 mm 2 ) dengan KH A total 194,04 A * Perhitungan drop tegangan yang terjadi pada penghantar L = 100 meter X tembaga = 56 I = I nominal

∆cyang diijinkan = 5-10% Maka,

∆  . ..√ = , ...√ = 4,2 %

Karena drop tegangan kurang dari 5%, maka drop tegangan pada penghantar ini masih memenuhi standard.

* Sehingga kabel penghubung LVMDP dengan sub panel menggunakan kabel merk SUPREME NYFGbY 2 x (4x70 mm2 )/ fasa dengan KHA 2 x 97,02 A = 194,04 A dengan Suhu normal t

≤ 30 C. 0

Kabel Ground dan Petanahan titik netral trafo serta ground body trafo menggunakan merk Kabelindo BCC (1x70mm2).


In2 KHA2

= 303,86 A = 379,82 A

∗= √ 3 ×   =303,86  = √ 3200× 380  *KHA=1,25×303,86  = 379,82 A

Kabel NYFGbY 4 x 70 mm2 (KHA 203 A in ground) Derating factors = 312 x 0,71 x 1 x 0,99 x 0,68 = 97,02 A



∆  . ..√ = , .. .√ = 4,2 %

Karena drop tegangan kurang dari 5%, maka drop tegangan pada penghantar ini masih memenuhi standard. *Sehingga kabel penghubung LVMDP dengan sub panel menggunakan kabel merk SUPREME NYFGbY 4 x (4x70 mm2 )/ fasa dengan KHA 4 x 97,02 A = 388,8 A dengan Suhu normal t

≤ 30 C. 0



In3 KHA3

= 455,8 A = 569,75 A

∗= √ 3 ×   = 455,8  = √ 3300× 380  *KHA=1,2 5×455,8  = 568,75 A



∆cyang diijinkan = 5-10%

Maka,

∆  . ..√ = , .. .√ = 3,7 %



≤ 30 C. 0



In4 KHA4

= 607,7 A = 759,625 A

∗= √ 3 × 

 =607,73  = √ 3400× 380  *KHA=1,25×607,73  = 759,66 A


Setelah dikalikan derating factors, KH A kabel menjadi 134,78 A jadi kabel yang digunakan adalah 6 x (4 x 120 mm 2 ) dengan KHA total 808,72 A * Perhitungan drop tegangan yang terjadi pada penghantar L = 25 meter X tembaga = 56 I = I nominal

∆yang diijinkan = 5-10% Maka,

∆  . ..√ = ,.. .√ = 3,4 %



≤ 30

0

C. Kabel Ground dan Petanahan titik netral trafo serta ground body trafo menggunakan merk Kabelindo BCC (1x70mm2).

PERHITUNGAN ARUS NOMINAL UTAMA DAN ARUS NOMINAL CABANG

a. Menghitung besarnya arus nominal primer dan sekunder pada trafo

3) In Primer pada trafo 1245 kVA

= √ 3×  = 35,9  = √ 1245 3 ×20  KHA = 1,25 x In = 1,25 x 35,9 = 44,875 A 4) In Sekunder pada trafo 1245 kVA

= √ 3×  =1,7 = √ 1245 3 × 400  KHA = 1,25 x In = 1,25 x 1,7 = 2,125 A  Dari perhitungan Is trafo dapat ditentukan penggunaan bushing 3100 A

dengan mur baut 13,5 hole 14

1. Menentukan Busbar Sesuai Dengan Standart PUIL table 6.6-1

Sumber PUIL 2000 tabel 6.6-1

1. Busbar Cabang 1 (100 kVA)

∗= √ 3 ×   =151,93  = √ 3100× 380  * KHA = 1,25 x

151,93 

= 189,91 A Menggunakan busbar 12 x 2 penampang 24mm 2 lapis 2 dengan KHA sebesar 202 A


∗= √ 3 ×   = 303,8  = √ 3200× 380  * KHA = 1,25 x

303,8 

= 379,82 A

Menggunakan busbar 20 x 3 penampang 60mm 2 lapis 2 dengan KHA sebesar 394 A


∗= √ 3 ×   = 455,8  = √ 3300× 380  * KHA = 1,25 x

455,8 

= 569,75 A

Menggunakan busbar 30 x 3 penampang 90mm 2 lapis 2 dengan KHA sebesar 600 A


∗= √ 3 ×   =607,73  = √ 3400× 380  * KHA = 1,25 x 607,73  = 759,66 A

Menggunakan busbar 40 x 3 penampang 120mm2 lapis 2 dengan KHA sebesar 780 A

2. Menentukan Pengaman Dimasing-masing Cabang

Katalog MCCB SCHNEIDER

1. Pengaman Cabang 1 (100 kVA)

∗= √ 3 ×   =151,93  = √ 3100× 380  * KHA = 1,25 x

151,93 

= 189,91 A

* Pengaman = 2,5 x In = 2,5 x 151,93 A = 379,82 A * Pertimbangan menentukan pengaman adalah bahwa KHA pengaman harus diatas arus nominal dan dibawah KHA kabel (Ib < In < Iz) 151,93 < 160 < 194,04

Menggunakan MCCB merk SCHNEIDER, MCCB type EZC250N, 3P, EZC250N3160 dengan arus maximum 160A


∗= √ 3 ×   = 303,8  = √ 3200× 380  * KHA = 1,25 x

303,8 

= 379,82 A

* Pengaman = 2,5 x In = 2,5 x 303,8 A = 759,65 A

* Pertimbangan menentukan pengaman adalah bahwa KHA pengaman harus diatas arus nominal dan dibawah KHA kabel (Ib < In < Iz) 303,8 < 320 < 388,08

Menggunakan MCCB merk SCHNEIDER, MCCB type EZC400N, 3P, EZC400N3320 dengan arus maximum 320A


∗= √ 3 ×   = 455,8  = √ 3300× 380  * KHA = 1,25 x

455,8 

= 569,75 A

* Pengaman = 2,5 x In = 2,5 x 455,8 A = 1139,5 A


Menggunakan MCCB merk SCHNEIDER, MCCB type NS630bN dengan arus maximum 630 A


∗= √ 3 ×   =607,73  = √ 3400× 380  * KHA = 1,25 x

607,73 

= 759,66 A

* Pengaman = 2,5 x In = 2,5 x

607,73 

= 1519,32 A



Table MCCB merk SCHNEIDER

3. Menentukan Kabel Pada Sisi Primer Dan Sekunder

Table kabel N2XSY

Penghantar Pada Sisi Primer (20 kVA)

∗= √ 3 ×   = 35,9  = √ 1245 3 × 20 

* KHA Primer : 1,25 x In : 1,25 x 35,9 A =44,8 A * Dipilih untuk kabel awal N2XSY merk SUPREME dengan luas penampang 1 x 70mm 2 dengan KHA kabel sebesar 347 A in air * Perhitungan KHA kabel dengan mempertimbangkan beberapa factor melalui table DERATING FACTORS (variation in air temperature 50ºC = 0,71)

* KHA kabel x 0,71 = 347 A x 0,71 = 246,3 A KHA kabel 1 x 70 mm2 menjadi 246,3 A. * Perhitungan drop tegangan yang terjadi pada penghantar L = 50 meter X tembaga = 56 I = I nominal


∆  . ..√ = ...√ = 5,4 %

Karena drop tegangan kurang dari 10%, maka drop tegangan pada penghantar ini masih memenuhi standard. * Sehingga kabel penghubung pada sisi primer menggunakan kabel merk SUPREME N2XSY KHA kabel 1 x 70 mm2 menjadi 246,3 A dengan Suhu normal t Penghantar Pada Sisi Sekunder (1245 kVA)

∗= √ 3 × 

≤ 30 C. 0

 = 1,7  = √ 1245 3 × 400  = 1,7 X 1000 = 1700 A

* KHA Sekunder : 1,25 x In : 1,25 x 1700 A =2125 A

* Dipilih untuk kabel awal NYY merk SUPREME dengan luas penampang 1 x 150mm 2 dengan KHA kabel sebesar 445 A in air * Perhitungan KHA kabel dengan mempertimbangkan beberapa factor melalui table DERATING FACTORS (variation in air temperature 50ºC = 0,71)

* KHA kabel x 0,71 = 445 A x 0,71 = 315,9 A KHA kabel 1 x 150 mm2 menjadi 315,9 A. jumlah kabel 7 x (1 x 150 mm2 ) KHA total 2205A

* Perhitungan drop tegangan yang terjadi pada penghantar L = 100 meter X tembaga = 56 I = I nominal

∆cyang diijinkan = 5-10%

Maka,

∆  . ..√ = . ..√ = 6,5 %


* Sehingga kabel penghubung pada sisi sekunder menggunakan kabel merk SUPREME NYY KHA kabel 7 x (1 x 150 mm2 ) menjadi 2205A dengan Suhu normal t

4. Menentukan Pengaman Dan Busbar Utama

1. In Sekunder pada trafo (menentukan pengaman utama)

 ∗  = √ 3 ×400 

≤ 30 C. 0

 = 1,7  = √ 1245 3 ×400  = 1,7 X 1000

= 1700 A

* KHA Primer : 1,25 x In : 1,25 x 1700 A =2125 A

* Pengaman = 2,5 x In = 2,5 x 1700 A = 4250 A * Pertimbangan menentukan pengaman adalah bahwa KHA pengaman harus diatas arus nominal dan dibawah KHA kabel (Ib < In < Iz) 1700 < 2000 < 2205


Table 6.6-1 busbar

1. In Sekunder pada trafo (menentukan busbar utama)

 ∗  = √ 3 ×400   = 1,7  = √ 1245 3 ×400  = 1,7 X 1000

= 1700 A

* KHA Primer : 1,25 x In : 1,25 x 1700 A =2125 A

Menggunakan busbar 100 x 5 penampang 500mm2 lapis 2 dengan KHA sebesar 2200

CUT OUT Cut – Out berfungsi untuk mengamankan transformator dari arus lebih. Cut – out dipasang pada sisi primer transformator, dalam menentukan cut-out hal-hal yang perlu dipertimbangkan adalah: 

Arus nominal beban untuk pemilihan r ating arus kontinyu cut-out



Tegangan sistem untuk pemilihan rating tegangan



Penggunaan CO tergantung pada arus beban, tegangan sistem, type sistem, dan arus gangguan yang mungkin terjadi.

Dalam pemilihan Cut Out, teragantung dari pemakaian trafo apakah memakai minyak atau trafo kering. Di dalam PUIL 2000 hal 190, apabila menggunakan trafo kering, In CO dikalikan 125 % (maksimal).

In CO

= 125 % X

1250kVA 3 X 20kV

= 43.30 A Dari data diatas dapat dipilih CO dengan spesifikasi sebagai berikut: Merk

: ABB

Rating arus

: 100 Ampere

Rating tegangan

: 15/27 kV

BIL

: 125 kV

Interuppting RMS

: 10.000

PEMILIHAN ARESTER UNTUK TRANSFORMATOR 20 KV Arrester dipakai sebagai alat proteksi utama dari tegangan lebih. Oleh karena pemilihan arrester harus sesuai dengan peralatan yang dilindunginya. Karena kepekaan arrester t erhadap tegangan, maka pemakainya harus disesuikan dengan tegangan sistem.

Pemilihan lightning arrester dimaksudkan untuk mendapatkan tingkat isolasi dasar yang sesuai dengan Basic Insulation Level (BIL) peralatan yang dilindungi sehingga didapatkan perlindungan yang baik. Pada pemilihan arrester ini dimisalkan tegangan impuls petir yang datang berkekuatan 400 kV dalam waktu 0.1μs, jarak titik penyambaran dengan transformator 5 Km. 

Tegangan dasar arrester Pada jaringan tegangan menengah arrester ditempatkan pada sisi tegangan tinggi (primer) yaitu 20 KV. Tegangan dasar yang dipakai adalah 20 kV sama seperti tegangan pada sistem. Hal ini dimaksudkan agar pada tegangan 20 kV arreste r tersebut masih bisa bekerja sesuai dengan karakteristinya yaitu tidak bekerja pada t egangan maksimum sistem yang direncanakan, tetapi masih tetap mampu memutuskan arus ikutan dari sistem yang efektif.



Tegangan sistem tertinggi umumnya diambil harga 110% dari harga teg angan nominal sistem. Pada arrester yang dipakai PLN adalah : Vmaks = 110% x 20 kV = 22 kV, dipilih arrester dengan tegangan teraan 30 kV.



Koefisien Pentanahan Didefinisikan sebagai perbandingan antara tegangan rms fasa sehat ke tanah dalam keadaan gangguan pada tempat dimana penangkal petir, dengan tegangan rms fasa ke fasa tertinggi dari sistem dalam keadaan tidak ada gangguan. Untuk menetukan tegangan puncak (Vrms) antar fasa dengan ground digunakan persamaan :

Vrms

=

=

Vm 2

22 2

= 15,5 kV Dari persamaan di atas maka diperoleh persamaan untuk tegangan phasa dengan ground pada sistem 3 phasa didapatkan persamaan :

Vm(L - G)

=

=

Vrms 

2

3 15,5 

2

3 = 12,6 kV

Koefisien pentanahan

=

12,6 KV 15,5 KV

= 0,82 Keterangan :



Vm

= Tegangan puncak antara phasa dengan ground (kV)

Vrms

= Tegangan nominal sistem (kV)

Tegangan pelepasan arrester Tegangan kerja penangkap petir akan naik dengan naiknya arus pelepasan, tetapi kenaikan ini sangat dibatasi oleh tahanan linier dari penangkap petir. Tegangan yang sampai pada arrester :

Eo

=

Eo

=

e K . x

400 KV 0,0006  5 Km

= 133,3 kV

Keterangan : K

= konsatanta redaman (0,0006)

x

= jarak perambatan

e

= tegangan surja yang datang (KV)

Eo

= tegangan pelepasan arrester (KV)

Harga puncak surja petir yang masuk ke pembangkit datang dari saluran yang dibatasi oleh BIL saluran. Dengan mengingat variasi teganagn flashover dan probabilitas tembus isolator, maka 20% untuk faktor keamanannya, sehingga harga e adalah : e

=1,2 BIL saluran

Keterangan : e


BIL

= tingkat isolasi dasar transformator (KV) 

Arus pelepasan nominal (Nominal Discharge Current) I

=

2e

 Eo

Z  R

Z adalah impedansi saluran yang dianggap diabaikan karena jarak perambatan sambaran tidak melebihi 10 Km dalam arti jarak antar a GTT yang satu dengan yang GTT yang lain berjarak antara 8 KM sampai 10 KM. ( SPLN 52-3,1983 : 11)

R =

=

teganganke jutimpuls100% aruspemuat 105 KV 2,5 KA

= 42 

I =

2  400 KV  133,3KV 0  42

= 15,8 KA Keterangan : Eo

= tegangan yang sampai pada arrester (KV)

e

= puncak tegangan surja yang datang

Z

= impedansi surja saluran (Ω)

R

= tahanan arrester (Ω)

Jatuh tegangan pada arrester dapat dihitung dengan menggunakan persamaan : V = Ix R Sehingga tegangan pelepasan arrester didapatkan sesuai persamaan : ea = Eo + (I x R) ea = 133,3 + (15,8 x 42) ea = 796,9 kV Keterangan : I

= arus pelepasan arrester (KA)

Eo = tegangan arrester pada saat arus nol (KV) ea = tegangan pelepasan arrester (KV)



Z

= impedansi surja (Ω)

R


Pemilihan tingkat isolasi dasar (BIL) “Basic Impuls Insulation Level (BIL) level yang dinyatakan dalam impulse crest voltage (tegangan puncak impuls) dengan standart suatu gelombang 1,5 x 40 μs. Sehingga isolasi dari peralatan-peralatan listrik harus mempunyai karakteristik ketahanan impuls sama atau lebih tinggi dari BIL tersebut.



Pemilihan tingkat isolasi dasar (BIL) Harga puncak surja petir yang masuk ke pembangkit datang dari saluran yang dibatasi oleh BIL saluran. Dengan mengingat variasi tegangan flashover dan probabilitas tembus isolator, maka 20% untuk faktor keamanannya, sehingga harga E adalah : e =1,2 BIL saluran e = 1,2 x 150 KV e = 180 KV



Basic Impuls Insulation Level (BIL) level yang dinyatakan dalam impulse crest voltage (tegangan puncak impuls) dengan standart suatu gelombang 1,2/50 μs. Sehingga isolasi dari peralatan-peralatan listrik harus mempunyai karakteristik ketahanan impuls sama atau lebih tinggi dari BIL tersebut. Sehingga dipilih BIL arrester yang sama dengan BIL transformator yaitu 150 KV



Margin Perlindungan Arrester Untuk mengitung dari margin perlindungan dapat dihitung dengan rumus sebagai berikut : MP

= (BIL / KIA-1) x 100%

MP

= (150 KV/ 133,3 – 1) x 100% = 125.28 %

Keterangan : MP

= margin perlindungan (%)

KIA


BIL

= tingkat isolasi dasar (KV)

Berdasarkan rumus di atas ditentukan tingkat perlindungan untuk tafo daya. Kriteria yang berlaku untuk MP > 20% dianggap cukup untuk melindungi transformator . 

Jarak penempatan Arrester dengan Peralatan Penempatan arrester yang baik adalah menempatkan arrester se dekat mungkin dengan peralatan yang dilindungi. Jarak arrester dengan peralatan Yang dilindungi digunakan persamaan sebagai berikut :

Ep

= ea +

2  A  x

v

= 133,3 KV+

2  4000 KV /  s  x 300m /  s

8,3

= 26,6x

x

= 0,31 m jadi jarak arrester sejauh 31 cm dari transformator yang dilindungi.



Perhitungan jarak penempatan arrester di atas digunakan untuk transformator tiang. Namun di wilayah Malang juga te rdapat penempatan transformator di permukaan tanah dengan menggunakan kabel tanah. Transformator tersebut berada dalam tempat terpisah dengan pengaman arresternya. Transformator diletakkan di atas tanah dan terhubung dengan arrester yang tetap diletakkan diletakkan di atas tiang melalui kabel tanah.

Tabel Batas Aman Arrester IMPULS PETIR

BIL ARRESTER

BIL TRAFO KONDISI

(KV)

(150 KV)

KET

(125 KV) Tegangan masih di bawah

120 KV

< 150 KV

<125 KV

Aman

rating transformator maupun arrester Tegangan masih memenuhi

125 KV

<150 KV

=125 KV

Aman

130 KV

<150 KV

>125 KV

Aman

batasan keduanya Tegangan lebih diterima arrester dan dialirkan ke tanah Masih memenuhi batas

150 KV

=150 KV

>125 KV

Aman

tegangan tertinggi yang bisa diterima arrester.

200 KV

>150 KV

>125 KV

Tidak aman

Arrester rusak, transformator rusak

Berdasarkan keterangan diatas maka pemilihan BIL arrester harus mempunyai kemampuan yang sama atau diatas tegangan BIL petir (150 kV), sedangkan untuk BIL trafo dapat menggunakan BIL yang lebih rendah yaitu 125 kV.

PERHITUNGAN SANGKAR FARADAY

Medan listrik berpengaruh dan berbahaya bagi pekerja yang bekerja pada atau dekat sekali dengan bagian dari jaringan yang bertegangan. Pekerja dapat mempergunakan perlindungan untuk hal tersebut seperti sangkar faraday dimana dimana kuat medan listrik listrik didalam pelindung konduktor ini merupakan fungsi dari derajat perlindungannya Sangkar pelindung terbuat dari bahan konduktor dan beberapa tahun yang lalu Faraday telah menunjukkan bahwa kuat medan listrik didalam sangkar adalah nol (0) bila sangkar berbentuk kotak penuh. Namun jika sangkar tersebut berbentuk kotak penuh sehingga pekerja didalamnya bebs terhadap medan listrik, maka hal ini tidak dapat dipakai untuk bekerja. Perlindungan terhadap medan ini hanya dilakukan oleh sangjar yang hanyaberbentuk setengah kotak atau sangkar yang tidak berbentuk kotak penuh, tergantung pada derajat perlindungan yang kita inginkan Dalam perhitungan ini yang perlu diperhatikan adalah system pengaman dari sisi TR maupun TT pada trafo. Sesuai dengan catalog yang ada jarak aman sisi tegangan tinggi adalah = 500 mm dengan perkiraan panjang tangan manusia sekitar kurang lebih 750 mm sehingga dapat terhitung sangkar faraday untuk 4 trafo sekaligus sesuai dengan dimensi trafo yang digunakan. Dimensi trafo yang digunakan dengan data sebagai berikut : Panjang (A)

:

1950 mm

Lebar (B)

:

1135 mm

Tinggi (C)

:

1755 mm

Sehingga diperoleh dimensi sangkar faraday terpasang sebagai berikut : Panjang

Lebar

:

(Jarak aman + panjang tangan)x2 + 2x panjang trafo

:

( 500 + 750 ) x 2 + 2x 1950

:

6400 mm.

:

(Jarak aman + panjang tangan)x2 + 2x lebar trafo

:

( 500 + 750 ) x 2 + 2x 1135

:

4770 mm

Tinggi

:

(jarak aman trafo dengan atap) + tinggi trafo

:

1000 mm + 1755 mm

:

2755 mm

PERHITUNGAN CELAH VENTILASI PADA TRAFO Dalam kerjanya transformator tidak lepas dari kerugian salah satunya adalah panas, panas yang berlebihan pada trafo dapat mengakibatkan hal-hal yang tidak diinginkan antara lain : 1) Drop tegangan. 2) Pemanasan pada minyak trafo yang berlebihan, sehingga menyebabkan turunnya kualitas minyak trafo yang dapat mengakibatkan tegangan tembus minyak trafo turun. Sehingga dalam kerjanya trafo menuntut sistem pendinginan yang baik, oleh karena itu sistem pendinginannya harus mempunyai kinerja yang baik, dari berbagai macam faktor yang mempengaruhi pendinginan salah satunya adalah sirkulasi udara, karena dalam perencanaan ini trafo yang digunakan diletakkan dalam ruangan (indoor). Untuk itu kita harus menghitung seberapa besar celah ventilasi yang dibutuhkan agar sirkulasi udara dapat berjalan dengan baik. 2

Menurut PUIL 2000 celah minimal suatu ventilasi trafo adalah 20cm / kVA terpasang, dengan perhitungan sebagai berikut: Celah ventilasi pada trafo dihitung pada suhu 75 oC dengan losses sebesar 17500Watt = 17.5 kW untuk trafo Trafindo dengan daya nominal 1250kVA. Data lain yang diketahui adalah sebagai berikut: 1) Temperatur udara masuk(t1) 20oC 2) Temperatur udara keluar (t2) 35oC 3) Koefisiensi muai udara ( )

1 

273

4) Tinggi ruangan = 3 meter. Dengan data diatas dapat dicari volume udara yang dibutuhkan untuk mensirkulasi panas adalah sebagai berikut:

V

860 Pv 

1116 (t 2



t 1 )

x (1



 t

1

)

dimana: Pv = rugi trafo (Kw) t1 = temperatur udara masuk (oC) t2 = temperatur udara keluar (oC) α = koefisien muai udara H = ketinggian ruangan (m) sehingga: V

860 x17.5 

1116 (35 20)

x(1

1 



V

V

15050 

16740

x (1



273

* 20)

0.07326)

3



0.833 m s

Kemampuan pemanasan udara yang mengalir disepanjang tangki trafo adalah v

H 



dimana: H=ketinggian (m) ζ = koefisien tahanan aliran udara Koefisien tahanan aliran udara berbeda-beda tergantung pada kondisi daripada tempat diletakkannya trafo itu sendiri. Kondisi tempat

Ζ

Sederhana

4.....6

Sedang

7.....8

Baik

9.....10 (jaringan konsen)>20

Apabila kondisi tempat dimisalkan adalah baik maka ζ = 9. Sehingga: 3 v

v





9

0.333

Maka dapat kita hitung celah ventilasi sebagai berikut: qe (penampang celah udara yang masuk) = 3

qe

=

0.833 m 0.33

s

V v

= 2.52

Karena udara yang keluar memiliki temperatur yang lebih tinggi daripada udara yang masuk yang diakibatkan proses pendinginan trafo dalam ruangan sehingga terjadi pemuaian maka ventilasi udara keluar yang dibutuhkan harus lebih besar daripada celah ventilasi udara masuk, dengan kata lain q A  qe Sehingga:

q A q A

1.1* qe



1.1*2.52 = 2.7 m

2



Nilai perhitungan diatas adalah nilai minimum, sehingga pemakaian ventilasi udara bisa memakai ukuran yang lebih besar dari ukuran perhitungan diatas

PERHITUNGAN, PERENCANAAN KABEL INCOMING DAN OUTGING KUBIKEL SERTA SEKUNDER TRAFO

Gardu PLN

Gardu Pelanggan

MV-MDP Dari tiang akhir TM

MV-MDP

1

2

LV-MDP 3

4

G

Diketahui: Jarak tiang akhir – gardu PLN

: 25m

Jarak gardu PLN – gardu pelanggan

: 15m

Jarak MV-MDP pelanggan – trafo

: 15m

Jarak trafo – LV-MDP

: 15m

1. Incoming Kubikel PLN Sistem supply menggunakan double feeder / 2 penyulang dan masing-masing penyulang menyumbang maksimal daya kontrak karena 1 feeder lain sebagai cadangan.

 = 32.04   = 0.1110 4  √ 3 KHA minimal kabel tiap penyulang = 1,25 x 32.04 A = 40.05 A Sehingga kabel tiap penyulang ke kubikel PLN menggunakan kabel merk Supreme NA2XSEYFGbY 24kV 1x(3x35mm2) dengan KHA 171 A. ∆V1

=

√      

√ 3  25  32.04 3  35  56 = 0.23 V

u/ tegangan menengah ∆V = 5% (SPLN 72-1987) sehingga ∆V = 20 x 5% = 1kV Kabel tsb akan ditanam dengan kedalaman 70cm. Jika derating factor 1.00 x 171A = 171A (KHA1 = 40.05 ) dan ∆V1 < 5% maka kabel tsb bisa digunakan.

2. Outgoing Kubikel PLN Pada outgoing Kubikel PLN merupakan total daya kontrak, sehingga :

 = 32.04   = 201110   √ 3 KHA minimal kabel tiap penyulang = 1,25 x 32.04 A = 40.05 A Sehingga kabel tiap penyulang ke kubikel PLN menggunakan kabel merk Supreme NA2XSEYFGbY 24kV 1x(3x35mm2) dengan KHA 171 A. ∆V1

=

√      

√ 3  15  32.04 3  35  56 = 0.14 V u/ tegangan menengah ∆V = 5% (SPLN 72-1987) sehingga ∆V = 20 x 5% = 1kV Kabel tsb akan ditanam dengan kedalaman 70cm. Jika derating factor 1.00 x 171A = 171A (KHA1 = 40.05 ) dan ∆V1 < 5% maka kabel tsb bisa digunakan.

3. Outgoing Kubikel Pelanggan Pada outgoing Kubikel Pelanggan merupakan total daya kontrak, sehingga :

 = 32.04   = 201110   √ 3 KHA minimal kabel tiap penyulang = 1,25 x 32.04 A = 40.05 A Sehingga kabel outgoing kubikel pelanggan ke trafo menggunakan kabel merk Supreme NA2XSY 24kV 3x(1x35mm2) dengan KHA197A. ∆V1

=

√      

√ 3  15  32.04 3  35  56 = 0.14 V u/ tegangan menengah ∆V = 5% (SPLN 72-1987) sehingga ∆V = 20 x 5% = 1kV Kabel tsb akan disusun dengan formasi trefoil. Jika derating factor u/ 1rak 3sistem 0.96*197A = 189A (KHA3 = 40.05A ) dan ∆V3 < 5% maka kabel tsb bisa digunakan.

4. Outgoing Trafo

1250  =1804.22   = 400   √ 3 KHA minimal kabel = 1,25 x 1804.22 A = 2255.27 A Maka dipilih .

27 A = 7,04  8  Maka Jumlah kabel = 2255. 320 

Sehingga kabel sekunder tiap trafo menggunakan kabel merk Supreme NYY rm 7x(1x395 mm 2)/ fasa dengan KHA 2560 A dengan Suhu normal t ∆V1

=

√      

≤ 30 C. 0

√ 3  15  2255.27 95  56 = 11.01 V

u/ tegangan rendah ∆V = 4% (SPLN 72-1987) sehingga ∆V = 400*4% = 16kV Kabel tsb akan disusun di atas rak dengan formasi mendatar. Jika derating factor u/ 1rak 3sistem 0.96 x (8 x 320A) = 2457.6 A (KHA4 = 2255.27A) dan ∆V4 < 4% maka kabel tsb bisa digunakan. Dipilih busbar Cu (10 x 100 x 1 mm) KHA 2407 A Jika penghantar phasa adalah NYY 8 (1x95mm) maka penghantar netral adalah NY4(1x95sqmm) (PUIL2000 tabel 3.16-1) Lubang baut sebesar 14mm untuk ukuran sepatu kabel 95mm 2

PEMILIHAN KOMPONEN KUBIKEL

1. Single Line Diagram Kubikel PLN

IMC FEEDER 1

IMC FEEDER 2

METERING CM-2

OUTGOING DM1-A

Busbar 20 kV LBS (SF6)

LBS (SF6)

Earth switch (SF6)

Fuse PT CT

CT

PT

Earth switch (SF6)

CB (SF6) CT

Kubikel 20 kV adalah komponen peralatan untuk memutuskan dan menghubungkan, pengukuran, tegangan, arus maupun daya, peralatan proteksi dan control. Didalam perencanaan ini, pelanggan memesan daya kepada PLN sebesar 1100 kVA, pelanggan ini termasuk pelanggan TM / TM / TR sehinga trafo milik pelanggan, rugi-rugi di tanggung pelanggan, pengukuran di sisi TT dan trafo ditempatkan di gardu distribusi. Kubikel terdiri dari dua unit. Pertama adalah milik PLN (yang bersegel) dan kubikel milik pelanggan (hak pelanggan sepenuhnya). Setiap kubikel terdiri dari 2 incoming, metering dan outgoing. Pada perencanaan ini, kubikel pelanggan dan PLN disamakan spesifikasinya, karena selain PLN, pelanggan juga perlu memonitoring metering milik pelanggan itu sendiri. Spesifikasi kubikel ialah: 1. Incoming : IMC 2. Metering : CM2 3. Outgoing : DM1-A Dari schneider / Merlin Gerin

Incoming (IMC 1 dan 2) Peralatan dasar yang dibutuhkan pada IMC : 

Saklar dan earth switch



Busbar 3 fasa



Indikator tegangan



Mekanisme operasi CIT



Busbar 3 fasa bawah untuk outgoing



Connection pads for dry-type cables



1-3 CT

Peralatan Bantu :

-

Motor untuk mekanisme operasi

-

Kontak bantu

-

Key type interlocks

-

Heating element 50 W

-

Stands footing

-

Unit pelepasan

-

Konektor tambahan untuk penghantar dari atas

a. Load Break Switch Ialah pemutus dan penyambung tegangan dalam keadaan berbeban, komponen berbeban terdiri atas beberapa fungsi yaitu: 1.

Earth Switch

2.

Disconnect Switch

3.

Load Break Switch

Untuk meng-energized, proses harus berurutan (1-2-3) dan memutus beban harus dengan urutan kebalikan (3-2-1).

1250  = 36.08   = 20  √ 3 In = 115% x In primer = 115% x

36.08 

= 41.49 A

b. Coupling Capasitor Dalam penandaan kubikel membutuhkan lampu tanda dengan tegangan kerja 410 V. Karena pada kubikel mempunyai tegangan kerja 20 kV, maka tegangan tersebut harus

diturunkan hingga 410 V - 400 V menggunakan coupling capasitor dengan 5 cincin

yang

menghasilkan output tegangan = 20 kV/5 = 400 V

c. Current Transformer Untuk memilih CT perlu diketahui arus pengenal dari trafo. CT ini berfungsi sebagai metering (IMC)

1250  = 36.08   = 20  √ 3 Sedangkan meter yang digunakan hanya mampu menerima arus sampai 5 A. Sehingga membutuhkan CT dengan spesifikasi : CT ARM2/N2F Single Primary Winding Double Secondary Winding Untuk Pengukuran dan Pengaman Arus rating : 50 A / 5 A Ith

: 12.5 kA

Untuk metering 5 A, Burden : 7,5 VA , Class : 0,5 Untuk proteksi 5 A, Burden 10 VA – 5P10

d. Mekanisme operasi CIT

3. Metering (CM2) Peralatan dasar : 

Disconnecting Switch dan Earth Switch



Busbar 3 fasa



Mekanisme operasi CS



Saklar isolasi LV Circuit



Fuse LV



3 buah Fuse tipe 6,3 A UTE / DIN



3 Potensial Transformer (fasa to netral)



2 Potensial Transformer (fasa to fasa)

Peralatan Bantu : 

Kontak bantu



Stands footing






Kontak Indikator untuk fuse




a. Mekanisme Operasi CS

b. Potensial Transformer Spesifikasi potensial transformer : Transformer VRC2 / S1 phase to phase 50 Hz / 60 Hz Rated voltege

: 24 kV

Primary voltage

: 20 kV

Secondary voltage

: 100 V

Thermal power

: 500 VA

Kelas akurasi

: 0,5

c. Heating Element 50 W Digunakan sebagai pemanas dalm kubikel. Sumber listrik heating element ini berdiri sendiri 220 V-AC. Difungsikan untuk menghindari flash over akibat embun yang ditimbulkan oleh kelembaban di sekitar kubikel.

4. Outgoing (DM1-A) Peralatan dasar :

-

Circuit Breaker SF1 / SF (hanya untuk 400 – 630 A)

-

Disconnecting switch dan earth switch

-

Circuit breaker mekanisme operasi RI

-

Disconnecting mekanisme operasi CS

-

Indikator tegangan

-

3 CT untuk circuit breaker SF1

-

Kontak bantu pada circuit breaker

-

Busbar 3 fasa untuk bagian bawah

-

Connections pads for dry type cables

-

Downstream earthing switch

Peralatan bantu :

Kubikel

-

Kontak bantu pada disconnecting

-


-

Proteksi menggunakan relai Statimax atau relai elektronik Sepam untuk circuit breaker SF1

-

3 potensial transformer untuk circuit breaker SF1

-

Interlock tipe key

-


-

Stands footing

-

Surge arrestor

Circuit breaker

-

Motor untuk mekanisme operasi

-

Unit pelepasan

-

Perhitungan otomatis pada mekanisme operasi manual

a. Mekanisme Operasi

b. Current transformer Trafo yang digunakan adalah trafo dengan daya total 1250 kVA. Sehingga arus nominalnya ialah:

1250  = 36.08   = 20  √ 3 Spesifikasi current transformer yang digunakan : CT ARJP1/N2F Double Primary Winding Single Secondary Winding Untuk Pengukuran dan Pengaman Arus rating : 50 / 5 A Ith

: 12.5 kA

t(s)

:1


c. Pemilihan Disconnecting Switch (DS). Disconnecting switch merupakan peralatan pemutus yang dalam kerjanya (menutup dan membuka) dilakukan dalam keadaan tidak berbeban, karena alat ini hanya difungsikan sebagai pemisah bukan pemutus. Jika DS dioperasikan pada saat keadaan berbeban maka akan terjadi flash over atau percikan-percikan api yang dapat merusak alat itu sendiri.

Fungsi lain dari disconnecting switch adalah difungsikan sebagai pemisah tegangan pada waktu pemeliharaan dan perbaikan, sehingga dperlukan saklar pembumian agar tidak ada muatan sisa. Karena DS dioperasikan sebagai saklar maka perhitungannya adalah :

I



KVA(trafo)



3  20kV

1,15

1250   115% = 41.49   = 20  √ 3

2. Single Line Diagram Kubikel Pelanggan INCOMING IMC

METERING CM-2

QM TRAFO 1

QM TRAFO 2

QMC TRAFO 3

DM1-A TRAFO 4

Busbar 20 kV LBS (SF6)

Earth switch (SF6)

Earth switch (SF6) Fuse

Fuse

Fuse CB (SF6)

Fuse PT CT

PT

CT

CT

Incoming (IMC) Peralatan dasar dan Peralatan bantu IMC sama dengan milik Kubikel PLN.

a. Load Break Switch Ialah pemutus dan penyambung tegangan dalam keadaan berbeban, komponen berbeban terdiri atas beberapa fungsi yaitu: 1. Earth Switch

2.

Disconnect Switch

3.

Load Break Switch


1250  = 36.08   = 20  √ 3 In = 115% x In primer = 115% x

36.08 

= 41.49 A

b. Coupling Capasitor Spesifikasi sama dengan milik Kubikel PLN.

c. Current Transformer IMC pada pelanggan digunakan untuk mengukur semua kapasitas daya sebesar 10 MVA. Sehingga arus nominalnya ialah:

1250  = 36.08   = 20  √ 3 Sedangkan meter yang digunakan hanya mampu menerima arus sampai 5 A. Sehingga membutuhkan CT dengan spesifikasi : CT ARM2/N2F Single Primary Winding Double Secondary Winding Untuk Pengukuran dan Pengaman Arus rating : 50 A / 5 A Ith

: 12.5 kA


d. Mekanisme operasi CIT Spesifikasi sama dengan milik Kubikel PLN.

2. Metering (CM2) Spesifikasi sama dengan milik Kubikel PLN.

3. Outgoing (DM1-A) Peralatan dasar dan Peralatan bantu DM1-A sama dengan milik Kubikel PLN.

a. Mekanisme Operasi Spesifikasi sama dengan milik Kubikel PLN.

b. Current transformer Trafo yang digunakan adalah trafo dengan daya 1250kVA. Sehingga arus nominalnya ialah:

1250  = 36.08   = 20  √ 3 Spesifikasi current transformer yang digunakan : CT ARJP1/N2F Double Primary Winding Single Secondary Winding Untuk Pengukuran dan Pengaman Arus rating : 50 A / 5 A Ith

: 12,5 kA

t(s)

:1


d. Pemilihan Disconnecting Switch (DS). Disconnecting switch merupakan peralatan pemutus yang dalam kerjanya (menutup dan membuka) dilakukan dalam keadaan tidak berbeban, karena alat ini hanya difungsikan sebagai pemisah bukan pemutus. Jika DS dioperasikan pada saat keadaan berbeban maka akan terjadi flash over atau percikan-percikan api yang dapat merusak alat itu sendiri.

Fungsi lain dari disconnecting switch adalah difungsikan sebagai pemisah tegangan pada waktu pemeliharaan dan perbaikan, sehingga dperlukan saklar pembumian agar tidak ada muatan sisa. Karena DS dioperasikan sebagai saklar maka perhitungannya adalah :

I



KVA(trafo) 3  20kV



1,15

1250   115% = 41.49   = 20  √ 3 e. Coupling Capasitor Spesifikasi sama dengan milik Kubikel PLN.

4. Outgoing (QMC untuk 1 trafo) Peralatan dasar :

-


-

Disconnecting mekanisme operasi CI1

-

Indikator tegangan

-

Busbar 3 fasa

-

Sistem indikasi saat Fuse terbakar.

-

3 CT

-


-


Peralatan bantu :

Kubikel

-

Kontak bantu pada disconnecting

-


-


-

Stands footing

a. Mekanisme Operasi

b. Load Break Switch Ialah pemutus dan penyambung tegangan dalam keadaan berbeban, komponen berbeban terdiri atas beberapa fungsi yaitu: 1. Earth Switch 2.

Disconnect Switch

3.

Load Break Switch


1250  = 36.08   = 20  √ 3 In = 115% x In primer = 115% x

36.08 

= 41.49 A

c. Current transformer Kubikelini hanya dihubungkan dengan 1 trafo daya 1250 kVA. Sehingga arus nominalnya ialah:

1250  = 36.08   = 20  √ 3 Spesifikasi current transformer yang digunakan : CT ARM1/N1F Single Primary Winding Single Secondary Winding Untuk Pengukuran Arus rating : 50 / 5 A Ith

: 4 kA

t(s)

:1

Untuk metering 5 A, Burden : 15 VA , Class : 0,5

d. Pemilihan Disconnecting Switch (DS). Disconnecting switch merupakan peralatan pemutus yang dalam kerjanya (menutup dan membuka) dilakukan dalam keadaan tidak berbeban, karena alat ini hanya difungsikan sebagai pemisah bukan pemutus. Jika DS dioperasikan pada saat keadaan berbeban maka akan terjadi flash over atau percikan-percikan api yang dapat merusak alat itu sendiri. Fungsi lain dari disconnecting switch adalah difungsikan sebagai pemisah tegangan pada waktu pemeliharaan dan perbaikan, sehingga dperlukan saklar pembumian agar tidak ada muatan sisa. Karena DS dioperasikan sebagai saklar maka perhitungannya adalah :

I



KVA(trafo) 3  20kV



1,15

1250   115% = 41.49   = 20 √ 3 e. Fuse. Fuse digunakan sebagai alat pembatas arus yang lewat. Spesifikasi fuse yang digunakan adalah sebagai berikut :

Tipe

1250  = 36.08   = 20  √ 3 : Fusarc CF Tegangan kerja : 24 kV Rating Arus

: 40 A

5. Outgoing (QM untuk 2 trafo) Peralatan dasar :

Peralatan bantu :

Kubikel Spesifikasi sama dengan QMC.

a. Mekanisme Operasi Spesifikasi sama dengan QMC.

b. Load Break Switch Spesifikasi sama dengan QMC.

d. Pemilihan Disconnecting Switch (DS). Spesifikasi sama dengan QMC.

e. Fuse. Spesifikasi sama dengan QMC.

-


-

Disconnecting mekanisme operasi CI1

-

Indikator tegangan

-

Busbar 3 fasa

-

Sistem indikasi saat Fuse terbakar.

-


-


TECHNICAL SPECIFICATION (INCOMING) MV DISTRIBUTION - METAL ENCLOSED COMPARTEMENTED 3-24 kV

STANDARD RECOMMENDATION

: IEC 298, 265, 129, 694, 420, 56 UTE NFC 13.100, 13.200, 64.130, 64.160 EDF HN 64-S-41, 64-S-43

TYPE OF PANEL

: SWITCH UNIT IMC / INCOMING

RATED VOLTAGE

: 24 kV

SERVICE VOLTAGE

: 20 kV

POWER FREQUENCY WITSTAND VOLTAGE

: 50 kVrms

LIGHTING IMPULSE WITSTAND VOLTAGE

: 125 kV peak

SHORT TIME WITHSTAND CURRENT

: 14,5 kA rms-1 sec / 36 kA peak

PHASE

:3

Panel compartement

: - SWITCHGEAR COMPARTEMENT - BUSBAR COMPARTEMENT - CONNECTION COMPARTEMENT - LOW VOLTAGE COMPARTEMENT - OPERATING MECHANISM COMPART.

o

LIST OF COMPONENT

SPESIFICATION

QTY

BASIC EQUIPMENT

INCOMING

SET

DISCONNECTOR AND EARTHING SWITCH (SF6)

POSITIVE THREE ROTATING CONTACTS

AUXILIARY CONTACT ON

2NO + 2NC

DISCONNECTOR

400A

o

THREE PHASE BUSBAR

CIT DOUBLE FUNCTION

o

DISCONNECTOR OPERATING

R-S-T

o

MECHANISM o

o

VOLTAGE INDICATOR

YES 50W 220VAC

CONNECTION PADS FOR DRY TYPE CABLE

o

ANTI CONDENTATION HEATER

o

3 CURRENT TRANSFORMER

50 / 5A 10VA CLASS 0.5 2.5VA 5P20

1 st SECONDARY 2nd SECONDARY

PROTECTION RELAY AND METERING o

SEPAM 1000 +T20

MERLIN GERIN 110VDC

OTHERS DEGREE OF PROTECTION

IP 2XC

COLOUR

RAL 9002

WEIGHT

Approximate 200kg

DIMENSION ( H x W x D) mm

1600 x 500 x 940

1 1 1 1 1 1 1 1

TECHNICAL SPECIFICATION (OUTGOING) MV DISTRIBUTION - METAL ENCLOSED COMPARTEMENTED 3-24 kV



TYPE OF PANEL

: SINGLE ISOLATION CB UNIT DM1-A / OUTGOING

RATED VOLTAGE

: 24 kV

SERVICE VOLTAGE

: 20 kV


: 50 kVrms


: 125 kV peak



PHASE

:3

Panel compartement


LIST OF COMPONENT

SPESIFICATION

QTY

BASIC EQUIPMENT

OUTGOING

SET

FIXED TYPE SF-1 400 A 14,5 kA

1

o

CIRCUIT BREAKER (SF6)

o

AUXILIARY CONTACT ON CB

o

DISCONNECTOR AND EARTHING

4 N O + 5 NC

SWITCH

POSITIVE THREE ROTATING CONTACT

o

THREE PHASE BUSBAR

o

CB OPERATING MECHANISM RI

400 A

o


RECHARGING FUNCTION

MECHANISM CS

DOUBLE FUNCTION

EARTHING SWITCH OPERATING

SINGLE FUNCTION

o

MECHANISM CS o

VOLTAGE INDICATOR

o

CONNECTION PADS FOR DRY TYPE CABLE

R – S – T YES 150 W 220 VAC

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

o


50 / 5 A

o

3 CURRENT TRANSFORMER ( )

7.5VA CLASS 0.5

1 st SECONDARY

5VA 5P10

2nd SECONDARY

PROTECTION RELAY AND METERING o

SEPAM 1000 +T20

MERLIN GERIN 220 VAC

1


IP 2XC

COLOUR

RAL 9002

WEIGHT

Approximate 400 kg

DIMENSION ( H X W D) mm

1600 x 500 x 940

TECHNICAL SPECIFICATION (METERING) MV DISTRIBUTION - METAL ENCLOSED COMPARTEMENTED 3-24 kV



TYPE OF PANEL

: METERING SWITCH CIBICLE CM / METERING

RATED VOLTAGE

: 24 kV

SERVICE VOLTAGE

: 20 kV


: 50 kVrms


: 125 kV peak



PHASE

:3

Panel compartement


o

LIST OF COMPONENT

SPESIFICATION

QTY

BASIC EQUIPMENT

METERING

SET

DISCONNECTOR AND EARTHING SWITCH (SF-6)

POSITIVE THREE ROTATING CONTACTS

AUXILIARY CONTACT ON

2NO + 2NC

DISCONNECTOR

400A

o

THREE PHASE BUSBAR

DOUBLE FUNCTION

o


43A 24kV

o

MECHANISM o

3 HV SOLE FUSE UTE / DIN

o

3 LV FUSE

o


o

3 VOLTAGE TRANSFORMER

1 1 1 1 1 1

10A 100V

1

150W 220VAC

1

20 kV/V3 // 100V /V3 30VA

1 st SECONDARY

PROTECTION RELAY and METERING and MEASURING o

kWh meter double tariff + timer

o

kV meter + SSV

3ph – 4 wr

1

20kV/100 V + 4 posisi

1


IP 2XC

COLOUR

RAL 9002

WEIGHT

Approximate 210 kg

DIMENSION ( H X W D) mm

1600

00 x 940

A. PENTANAHAN Bagian-bagian yang dibumikan pada gardu distribusi adalah :

-

Semua Bagian Konduktif Terbuka (BKT) dan Bagian Konduktif Ekstra (BKE) misalnya pintu gardu, panel kubikel.

-

Lapisan pelindung elektris kabel tegangan menengah pada k ubikel

-

Lightning arrester pada gardu portal

Tidak boleh membumikan bagian-bagian tersebut sendiri-sendiri, kecuali pembumian lightning arrester. Penghantar pembumian bagian-bagian tersebut dihubungkan pada suatu ikatan ekipotensial, selanjutnya ikatan ekipotensial tersebut dibumikan sehingga gradien kenaikan tegangan terhadap bumi akibat gangguan ke tanah pada semua bagian instalasi sama besarnya. Pentanahan dengan elektroda batang ini penanaman dilakukan tegak lurus dan pada kedalaman beberapa centimeter di bawah permukaan tanah.

p

h

Elektroda batang tembaga

L

Perhitungan berdasarkan data elektroda batang tembaga dengan persamaan sebagai berikut : Rd 1



  2 . L    Ln   1 2 .  . L   a   

(3.1)

Dimana : Rd1 : tahanan untuk satu batang elektroda yang ditanam tegak lurus permukaan tanah (Ohm) L : panjang elektroda batang (meter) a : jari-jari batang elektroda (m)  : tahanan jenis tanah rata-rata (Ohm-m)

Diketahui data : Tahanan jenis tanah : 100 ohm.m Diameter : 1in Jari-jari (a) : 0.5in (1.3cm = 0.013m) Panjang (L) : 10ft (3m) Maka nilai tahanan pentanahannya adalah

R pt 

  2 . 3    Ln   1 2 .  . 3   0.013  

Rd 1

27.26ohm



100

Berdasarkan perhitungan diatas nilai pembumian yang diperoleh dari satu batang elektroda tembaga dengan panjang yang berbeda yang ditanam tegak lurus terhadap permukaan tanah pada gardu trafo tiang ini masih melebihi 5 ohm, sehingga perlu diadakan penanaman elektroda tembaga dengan beberapa konfigurasi pemasangan elektroda batang lebih dari satu batang. Maksud dari menghubungkan dua buah atau lebih batang elektroda dengan menggunakan konfigurasi ini adalah untuk memperkecil tahanan pembumiannya. Untuk menghitung tahanan pentanahan total konfigurasi – konfigurasi diatas maka dipakai rumus : R

  . K   x Faktor pengali konfigurasi    2  . L 

Dimana : 

= tahanan jenis tanah ( ohm-meter)

L

= panjang elektroda batang (meter)

K

= faktor pengali elektroda batang tunggal

Faktor pengali elektroda batang tunggal (k) ditentukan oleh perbandingan antara panjang dan jari-jari elektroda sehingga dalam perhitungan, k adalah sesuai dengan tabel Dibawah ini :

Tabel faktor pengali untuk elektroda batang tunggal

K

20

200

2000

20000

k

3

5.3

7.6

9.9

L 

r

K 

x=

L/r

3 0.013

1  L L

= 231

m=

ln ( x) l

ln ( ) r

x=

1 3 3

Y=



m=

1.33

1  2 L

ln (1.33) = 0.05 3 ln ( ) 0.013 ln

n=

2 L

Y l

ln ( ) r

Y=

1 2 * 3 2*3

= 1.17

n=

ln 1.17 = 0.02 3 ln ( ) 0.013

J.1 Konfigurasi double straight faktor pengali = faktor pengali = R



(

(1  m ) 2 (1  0.05) 2

100 x 5.3 2 x 3.14 x 3

)

x

= 0.525

0.525 = 14.77ohm

J.2 Konfigurasi triple straight faktor pengali =

faktor pengali = R



(

1  2m 2



n

3  4m  n

1  2 (0.05) 2



0.02

3  4 (0.05)  0.02

100 x 5.3 2 x 3.14 x 3

)

x

= 0.36

0.36 = 10.13ohm

J.3 Konfigurasi triangle faktor pengali = faktor pengali =

R



(

1  2m 3

1  2(0.05)

100 x 5.3 2 x 3.14 x 3

3

= 0.37

) x 0.37 = 10.41ohm

Berdasarkan perhitungan pentanahan menggunakan konfigurasi-konfgurasi di atas, dipilih metode pentanahan dengan konfigurasi triple straight karena memiliki R yang paling kecil di antara ketiga konfigurasi di atas. 1.

Pentanahan body trafo, body panel, pintu gardu Nilai tahanan elektroda pembumian tidak boleh melebihi 5Ω. Karena Rpt dengan konfigurasi triple straight > 5ohm maka harus diparalel hingga Rpt <= 5ohm.  Paralel dua konfigurasi triple straight Rpt = 10.13 / 2 = 5.065ohm  Paralel tiga konfigurasi triple straight

Rpt = 10.13 / 3 = 3.34ohm <= 5ohm Dengan demikian maka pentanahan menggunakan konfigurasi triple straight yang diparalel sebanyak tiga buah

Penentuan Breaking Capacity (Isc) JTM

R1, X1

TRAFO

R2, X2 NYY 8 (1 X 95 mm)

KABEL 1

R3, X3

Pengaman 1

R4, X4

Busbar 1

Busbar Cu (10 x 100 x 1 mm) R5, X5 R6, X6

Busbar 2

Untuk menentukan Psc / daya hubung singkat trafo dapat menggunakan tiga metode yakni: 

Melihat data penyulang di Gardu Induk



Melihat SPLN



Empiris

Untuk menentukan Psc saat ini, digunakan metode ketiga yakni metode empiris. Dengan metode empiris, diketahui Psc sebesar 500<81.37 o .

a.

JTM Z1 R1 X1

= Uo2 / Psc = 4002 / 500 = 320mΩ = Z1 x Cosᴓ x 10-3 = 320 x 0.15 x 10-3 = 0.048mΩ = Z1 x Sinᴓ x 10-3 = 320 x 0.98 x 10-3 = 0.313mΩ

b. Trafo Z2

       .   =    =

R2

=7.04 mΩ = (Wc x Uo2 x 10-3) / S2 = (15000 x 4002 x 10-3) / 12502 = 1.53mΩ

X2

= (Z2 – R2)

√ = √ (7.04 – 1.53 ) = 4.61mΩ 2

c.

Kabel 1

2

R3

= ρ x (L / A) = 22.5 x (15 / (1 x 95 )) = 3.55mΩ X3 = 0.08L = 0.08 x 15 = 1.2 mΩ d. Pengaman 1 R4 = X4 = 0 Rt = R1 + R2 + R3 + R4 = 0.048 + 1.53 + 3.55 + 0 = 5.128mΩ Xt = X1 + X2 + X3 + X4 = 0.313 + 4.61 + 1.2 + 0 = 6.123mΩ Isc

 √  √Rt + Xt  √  √. + . = 28.91 kA

=

Dipilih MCCB dengan breaking capacity sebesar 36kA e. Busbar 1 R5 X3

= ρ x (L / A) = 22.5 x (0.5 / (10 x 15.5 x 0.8)= 0.090mΩ = 0.15L = 0.15 x 0.5 = 0.075mΩ

PERUMAHAN

PERENCANAAN PJU JALAN MASUK UTAMA UNTUK PABRIK, PERUMAHAN DAN STADION

Tata letak PJU pada jalan dua arah Jalan utama untuk pabrik, perumahan dan stadion mempunyai data sebagai berikut : 1.

Required illumination level

: 12 lux

2.

Width (W)

: 20 m

3.

height of the lamp (H)

: 10 m

4.

Spacing (s)

: 30 m

5.

angle above horisontal

: 5 degree

6.

over hung (OH)

: 0.5 m

7.

Maintenance factor (M)

: 0.75

Perhitungan UTILIZATION

B / H ( roadside )

W





B / H ( pavement side)

20 0.5

OH





H

OH 

H



10 0.5



10



1,95

0.05

dari gravis didapat (UTILIZATION CURVES) : U1 = 0.32

(road side)

U2 = 0.06 (pavement side)

Maka U = U1 + U2 = 0.32 + 0.06 = 0.38 Jadi besanya lumen yang harus diberikan untuk tiap – tiap lampu sebesar : F 

Ex WxS UxMxK



12 x 20 x30 0.38 x0.75 x0.75



7200 0,186



33.684lumen

Keterangan : E = illumination level (lux). F = Lamp flux (lumen) U = Koeficient of utilization (%) M = maintenance factor (%) W = lebar jalan (m) S = Spacing of lighting pole for roadway (M) K = coefficient of lamp flux life ( =75%) Kuat penerangan lampu yang diperoleh adalah 33.684 lumen sehingga digunakan lampu SON High Pressure Sodium MASTER SON-T PIA Plus dengan merk Philips. jadi lampu yang dipilih : -

SON-T PIA PLUS 250W

-

GES

-

Luminous 32.200

-

Tegangan 230V

Lampu untuk penerangan jalan tidak dipasang pada tiang listrik dengan tinggi tiang listrik 10 meter dan lampu untuk penerangan jalan dipasang dengan jarak antar tiang 30 meter. Panjang jalan 400 m. Sehingga jumlah lampu yang digunakan pada jalan utama ini sebanyak 14 buah dikali 2 = 28 buah (karena menggunakan tipe central twin braket).

PERENCANAAN INSTALASI UNTUK PERUMAHAN

PERENCANAAN PJU DI DALAM KOMPLEK PERUMAHAN

Tata letak PJU pada jalan single side Jalan utama untuk pabrik, perumahan dan stadion mempunyai data sebagai berikut : 1.

Required illumination level

: 12 lux

2.

Width (W)

:8m

3.

height of the lamp (H)

:8m

4.

Spacing (s)

: 50 m

5.

angle above horisontal

: 5 degree

6.

over hung (OH)

: 0.5 m

7.

Maintenance factor (M)

: 0.75

Perhitungan UTILIZATION

B / H (roadside )

W 







H

B / H ( pavement side )

8 0.5

OH

OH 

H



8 0.5



8



0,93

0.0625

dari gravis didapat (UTILIZATION CURVES) : U1 = 0.22

(road side)

U2 = 0.06 (pavement side)

Maka U = U1 + U2 = 0.22 + 0.06 = 0.28 Jadi besanya lumen yang harus diberikan untuk tiap – tiap lampu sebesar : F

ExWx S 

UxMxK

12 x8 x50 

0.28 x0.75 x0.75

4.800 



0,1575

30.476lumen

Keterangan : E = illumination level (lux). F = Lamp flux (lumen) U = Koeficient of utilization (%) M = maintenance factor (%) W = lebar jalan (m) S = Spacing of lighting pole for roadway (M)

K = coefficient of lamp flux life ( =75%)

Kuat penerangan lampu yang diperoleh adalah 30.476 lumen sehingga digunakan lampu SON High Pressure Sodium MASTER SON-T PIA Plus dengan merk Philips. jadi lampu yang dipilih : -

SON-T PIA PLUS 250W

-

GES

-

Luminous 32.200

-

Tegangan 230V

Lampu untuk penerangan jalan dipasang pada tiang listrik dengan tinggi tiang listrik 8 meter dan lampu untuk penerangan jalan dipasang dengan jarak antar tiang 50 meter. Panjang jalan 829 m. Sehingga jumlah lampu yang digunakan pada jalan utama ini sebanyak 16 buah.

PERENCANAAN INSTALASI LISTRIK PJU PABRIK & PERUMAHAN

MENENTUKAN DAYA TERPASANG Untuk menentukan daya trafo pada GTT kita harus menentukan factor ramalan pertumbuhan kebutuhan beban yaitu: Ramalan Pertumbuhan Beban Pertumbuhan beban atau melonjaknya kebutuhan suatu perencanaan pengembangan system tenaga listrik adalah merupakan masalah penting bagi suatu perencanaan pengembangan system tenaga listrik. Ada beberapa factor yang mempengaruhi dan mendorong

melonjaknya kebutuhan listrik tersebut, misalnya adanya perdagangan dan

industri yang tumbuh dengan pesat, pertambahan penduduk yang semakin meningkat dan sebagainya.

Masalah-masalah yang timbul disini adalah untuk untuk perencanaan tahunan untuk memperbesar kapasitas penjualan tenaga listrik, untuk menanggulangi pertambahan beban tersebut. Untuk mengatasi hal tersebut diatas, kita harus mengetahui besar pertambahan beban puncak untuk tahun-yahun mendatang. Untuk meramalkan kebutuhan tahunan, kebutuhan beban sebelumnya harus diketahui terlebih dahulu. Ada beberapa macam cara meramalkan pertumbuhan beban, tetapi secara garis besar dapat dibagi menkadi dua yaitu:

a)



Secar grafis.



Secara analitis. Secara Grafis. Dengan menggunakan data-data grafis dari tahun sebelumnya, yaitu dari kurva

tahunan dan besarnya daya(kW), maka dapat diramalkan pertumbuhan beban untuk tahuntahun mendatang dengan metode extrapolar. Metode ini adalah dengan menarik garis-garis pertumbuhan beban untuk tahun-tahun berikutnya. Dengan sendirinya hasil yang diperoleh dari penganalisaan secara grafis agak kasar. Oleh karena itu cara ini digunakan hanya sebagai pembanding. b)

Secara Analitis.

Dalam metode ini peramalan kebutuhan tenaga listrik digolongkan dalam empat group konsumen, yaitu: 1)

Konsumen perumahan(residensial). 

Jumlah anggota perumahan = A orang per rumah



Jumlah perumahan =



Jumlah langganan dari perumahan = (2) X electrification ratio

JumlahPend uduk A

Dimana electrification ratio = perbandingan antara jumlah konsumen rumah tangga yang memakai tenaga listrik dengan jumlah seluruh rumah tangga. 

Jadi jumlah kebutuhan tenaga listrik untuk konsumen Residensial adalah = (3) X pemakaian maksimum rata-rata untuk seluruh rumah.

2)

Konsumen komersil. 

Jumlah dari langganan komersil = jumlah langganan perumahan x constituent ratio



Dimana constituent ratio = perbandingan antara jumlah jumlah konsumen komersil dengan jumlah konsumen perumahan.



Jadi jumlah kebutuhan tenaga listrik untuk konsumen komersil adalah

= (5) X pemakaian maksimum rata-rata dari tiap langganan komersil. 3)

Konsumen industri. 

4)

Kebutuhan menurut permintaan dari para konsumen industri.

Konsumen Fasilitas Umum. 

Kebutuhan untuk fasilitas umum ={(4)+(6)} x 10%.

Pemasangan GTT pada perumahan diperlukan sebagai suplai daya yang diperoleh dari SUTM yang ada. Pemasangan perlu memperhatikan berbagai aspek, salah satunya aspek lingkungan. Seperti yang kita ketahui, jarak rumah terjauh dengan GTT adalah 150 m dan jarak ke tiang JTM adalah 300 m sehingga penempatan GTT pada perumahan diletakkan pada tengah komplek perumahan. Hal ini dimaksudkan agar penyaluran beban bisa merata. Persyaratan GTT adalah dibawah 200 kVA, akan tetapi jika lebih dari 200 kVA maka trafo tersebut bukanlah GTT melainkan gardu perencanaan sendiri. Dalam pemilihan trafo harus memperhitungkan beberapa hal yaitu : 1.

Factor keserempakan beban.

2.

Factor perkembangan beban untuk beberapa tahun mendatang.

Dari aspek tersebut maka kita dapat menentukan trafo dengan memperhatikan kapasitas beban yang harus disuplai. Menghitung Nilai Beban Total. Beban

P (Watt)

S (VA)

Jumlah

Total VA

Rumah tipe 21

-

900

25

22.500

Rumah tipe 36

-

1.300

25

32.500

Rumah tipe 45

-

2.200

25

55.000

PJU Perumahan

250

277,78

16

4.444,45

277,78

28

7.777,78

7.200

6

43200

Cos phi=0,9 PJU utama

250 Cos phi=0,9 -

Pengembangan

165.422,23

Total VA

Rata-rata daya maksimum tiap rumah =



165.422,23 75 Rumah

= 2.205,62VA.

Dengan asumsi setiap rumah memiliki anggota keluarga sebanyak 5 jiwa per rumah maka jumlah total penduduk = 5 x 75 = 375 jiwa.



Pertumbuhan penduduk tiap tahun(dimisalkan) = 2 % per tahun.

Dari data-data diatas kita dapat meramalkan pertumbuhan beban pada perumdin tersebut yaitu: 1) Electrification ratio

: :

JumlahKonsumenPerumahan JumlahRuma h 75 75

=1

2) Jumlah penduduk 5 Tahun mendatang. = (1+0,02)5 x 375 jiwa = 414 jiwa. 3) Jumlah perumahan 5 tahun mendatang. = jumlah penduduk / 5 = 414/ 5 = 83rumah. 4) Jumlah konsumen perumahan 5 tahun mendatang. = jumlah rumah x Electrification ratio = 83 x 1 = 83 rumah Kapasitas daya transformator adalah sesuai dengan data teknis transformator pada nameplate nya. Transformator dapat dibebani terus-menurus sesuai kapasitas dayanya dan dapat dibebani lebih besar dari kapasitas transformator dengan merujuk pada standard PLN yang berlaku. Daya tersambung pada transformator adalah total daya tersambung pada suatu transformator. Untuk menghitung besarnya beban pada transformator perlu diperhatikan faktor kebersamaan sebagai berikut : Jumlah sambungan pelanggan Heterogen

jenis

Faktor Kebersamaan

2 – 4

0,85

6 – 10

0,80

11 – 20

0,7

21 – 40

0,6

> 40

0,4

Metoda faktor kebersaman ini effektif untuk variasi pelanggan yang heterogen (pertokoan, perumahan, dll). Untuk pelanggan dengan karakteristik yang sama misalnya pelanggan pada perumahan BTN/Perumnas/Rusun harus diambil angka kebersamaan yang lebih tinggi ( sekitar 0,8 – 0,9 ). Selain pertimbangan tersebut, begitu banyaknya sambungan dan jarak dari GTT ke setiap rumah maka perlu dilihat losses dan drop teganganya. Dan perhitungan akan menjadi sebagai berikut : PENENENTUAN KAPASIAS TRAFO

Beban

Daya Total Beban (VA)

900 Rumah tipe 21 1300 Rumah tipe 36 2200 Rumah tipe 45 277,78 PJU Perumahan 277,78 PJU Utama 7,2 Pengembang an Jumlah Jumlah Daya Tersambung Tiap Jurusan (VA) Faktor Kebersamaan Beban Maksimum (kVA)

Beban

Daya Total Beban (VA)

Rumah tipe 21

Jurusan 1 (kVA)

Jurusan 2 (kVA)

n 8

R 7,2

n -

S -

n -

T -

n 8

R 7,2

n -

S -

n -

T -

-

-

8

-

-

-

-

9

-

-

-

9

-

-

-

11, 7 -

-

-

10, 4 -

8

-

-

-

-

-

17, 6 -

-

-

19, 8 -

7,2

7,2

7,2

7,2

7,2

7,2

14,4

17,6

27

14,4

18,9

24,8

59

58,1

0,4 23,6

0,4 23,24

Jurusan 3 (kVA)

Jurusan 4 (kVA)

900

n 9

R 8,1

n -

S -

n -

T -

n -

R -

n -

S -

n -

T -

Rumah tipe 36

1300

-

-

8

10,4

-

-

-

-

-

-

-

-

Rumah tipe 45

2200

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

5

1,4

5

1,4

6

1,7

1 0

2,8

9

2,5

9

2,5

277,78 PJU Perumahan 277,78 PJU Utama 7,2 Pengembanga n Jumlah Jumlah Daya Tersambung Tiap Jurusan (kVA) Faktor kebersamaan

-

-

8 17,6 -

7,2

7,2

7,2

7,2

7,2

7,2

15,3

17,6

24,8

11,4

11,1

11,4

57,7

33,9

0,4

O,4

Beban Maksimum (kVA) Total beban keseluruhan (kVA)

23,08

13,56 83,48

Standar pembebanan maksimum pada transformator adalah 80% dari kapasitas transformator tersebut. Sedangkan di pasaran trafo untuk GTT yang tersedia dipasaran adalah 50 kVA, 100kVA, 160kVA dan 200kVA. Maka dipilih trafo dengan daya 100kVA (karena 80% dari kapasitas trafo tersebut diatas kapasitas daya yang dibutuhkan) tipe transformator minyak dengan spesifikasi Trafo sebagai berikut : Pilih kapasitas transformator

100 kVA

Merek

Trafindo

Rated primary voltage

20kV

Rated secondary voltage

400V

Voltage impedance

4%

PENENTUAN JENIS TIANG PADA SUTM DAN SUTR

Tiang SUTM 1. Tiang C12D2- C12D7 : karena merupakan tiang penyangga lurus maka digunakan TM 1 dengan konstruksi tiang 11 meter 200 dAN. 2. Tiang C13D2- C13D5 : karena merupakan tiang penyangga lurus maka digunakan TM 1 dengan konstruksi tiang 11 meter 200 dAN. 3. C12D1 dan C13D1

: karena merupakan tiang sudut maka digunakan TM 2 dengan

konstruksi tiang 11 meter 200 dAN. 4. C13D6

: karena merupakan tiang sudut/belokan maka digunakan TM

10 dengan konstruksi tiang 11 meter 350 dAN. 5. C12D8

: karena merupakan tiang penyangga akhir maka digunakan TM

3 dengan konstruksi tiang 11 meter 200 dAN, dilengkapi 1set guy wire untuk menahan tarikan kabel). Tiang SUTR 1. Tiang C13D6C2

: karena merupakan tiang sudut maka digunakan TR 2

dengan konstruksi tiang 9 meter 200 dAN. Dilengkapi dengan 1 set guy wire. 2. Tiang C13D6C3


dengan konstruksi tiang 9 meter 200 dAN. Dilengkapi dengan strut pole. 3. Tiang C13D6C3D1

: karena merupakan tiang percabangan maka digunakan

TR 6 dengan konstruksi tiang 9 meter 200 dAN. Dilengkapi dengan strut pole. 4. Tiang C13D6C3D1A1

: karena merupakan tiang penyangga akhir maka

digunakan TR 3 dengan konstruksi tiang 9 meter 200 dAN, dilengkapi 1set guy wire untuk menahan tarikan kabel). 5. Tiang C13D6C3D2


dengan konstruksi tiang 9 meter 200 dAN. Dilengkapi dengan strut pole. 6. Tiang C13D6C3D2A1


digunakan TR 3 dengan konstruksi tiang 9 meter 200 dAN, dilengkapi 1set guy wire untuk menahan tarikan kabel). 7. Tiang C13D6C3D1C1

: karena merupakan tiang percabangan maka digunakan

TR 4 dengan konstruksi tiang 9 meter 200 dAN. 8. Tiang C13D6C3D1C2


digunakan TR 3 dengan konstruksi tiang 9 meter 200 dAN, ditambah dengan guy wire untuk menahan tarikan kabel menggunakan 1set guy wire).

9. Tiang C13D6C3D1C1D1

:

karena

merupakan

tiang

sudut/belokan

maka

digunakan TR 2 dengan konstruksi tiang 9 meter 200 dAN. Dilengkapi dengan strut pole. 10. Tiang C13D6C3D1C1D1C1 : karena merupakan tiang penyangga akhir maka digunakan TR 3 dengan konstruksi tiang 9 meter 200 dAN, ditambah dengan guy wire untuk menahan tarikan kabel menggunakan 1set guy wire). 11. Tiang C13D6C3D1C1B1

:

karena

merupakan

tiang

sudut/belokan

maka

digunakan TR 2 dengan konstruksi tiang 9 meter 200 dAN. Dilengkapi dengan strut pole. 12. Tiang C13D6C3D1C1B1C1 : karena merupakan tiang penyangga akhir maka digunakan TR 3 dengan konstruksi tiang 9 meter 200 dAN, ditambah dengan guy wire untuk menahan tarikan kabel menggunakan 1set guy wire). 13. Tiang C12D8A1

:

karena

merupakan

tiang

sudut/belokan

maka

digunakan TR 2 dengan konstruksi tiang 9 meter 200 dAN. Dilengkapi dengan strut pole. 14. Tiang C12D8A1B1

: karena merupakan tiang penyangga lurus maka

digunakan TR 1 dengan konstruksi tiang 9 meter 200 dAN. 15. Tiang C12D8A1B2

: karena merupakan tiang penyangga lurus maka

digunakan TR 1 dengan konstruksi tiang 9 meter 200 dAN. 16. Tiang C12D8A1B3


digunakan TR 3 dengan konstruksi tiang 9 meter 200 dAN, ditambah dengan guy wire untuk menahan tarikan kabel menggunakan 1set guy wire).

PERHITUNGAN BESAR PENGHANTAR 20 A

20 A

20 A

20 A

20 A

300 A

30 A

30 A

20 A

30 A

30 A

30 A

20 A

280 A

250 A

50 A

150 A

50 A

20 A

50 A

30 A

30 A

20 A

20 A

20 A

30 A

30 A 20 A

30 A

20 A

20 A

20 A

1. Kabel SUTR menggunakan kabel TC dengan luas penghantar fasa 3x35mm 2 dan penghantar netral 1x35mm2. 2. Panjang dan besar arus yang memalui SUTR. 20 x 47 = 940

150 x 52 = 7.800

280 x 47 = 13.160

20 x 47 = 940

20 x 47 = 940

300 x 15 = 4.500

30 x 47 = 940

50 x 35 = 1.750

50 x 35 = 1750

20 x 47 = 940

50 x 25 = 1250

250 x 25 = 6.250

(940x5) + (2x1750) + 1250 + 7.800 + 6.250 + 13.160 + 4.500 = 41.160 3. Rugi tegangan yang diperbolehkan adalah 5%. ( 5 x 220 ) : 100 = 11 V.

4.

 =  ∆   = , 41.160 = 123,48 mm2

5. Dikalikan faktor keserempakan beban 123,48 x 0,4= 49,392

mm2

6. Jadi twisted cable yang digunakan adalah NFA2X-T berukuran 3x50mm 2 + 1x35mm2.

KOMPONEN PHB TR

Komponen Utama : 1. Pengaman Utama 2. Pengaman Jurusan 3. Penghantar Panel Hubung Bagi tegangan rendah menggunakan panel 2 jurusan 1 pintu. Pengaman Utama

I n



I n



KVA(trafo) 3  400V 100kVA 3  400V

= 144,3 A Sehingga dipilih pengaman utama NH Fuse Siba Size 2 Gtr 144 A for 100 kVA Transformer.

Pengaman Jurusan Group 1 ( Jurusan1) STotal Jurusan 1 = 59 kVA I n

59.000 

3  400V

= 85,15 A NH fuse yang digunakan adalah LV Fuse NH Fuse Bussman Size 2 Gg 100 A for general / fasa.

Group 2 ( Jurusan 2 ) STotal Jurusan 2 = 58,1 VA I n

58100 

3  400V

= 83,86 A NH fuse yang digunakan adalah LV Fuse NH Fuse Bussman Size 2 Gg 100 A for general / fasa

Group 3 ( Jurusan 3 ) STotal Jurusan 3 : 57,7 VA I n

57700 

3  400V

= 83,28 A NH fuse yang digunakan adalah LV Fuse NH Fuse Bussman Size 2 Gg 100 A for general / fasa NB : keterangan lebih lengkap ada pada lampiran katalog

Group 4 ( Jurusan 4 ) STotal Jurusan 1 : 33,9VA I n

33900 

3  400V

= 48,93 A NH fuse yang digunakan adalah LV Fuse NH Fuse Bussman Size 2 Gg 50 A for general / fasa

Penghantar

Kabel dari sisi sekunder trafo menuju LV panel Untuk menghitung KHA kabel kita harus mengetahui data-data yang diperlukan untuk kebutuhan perhitungan KHA penghantar tersebut yaitu : Daya Trafo GTT

I n



I n



KVA(trafo) 3  400V

100kVA 3  400V

: 100 kVA

= 144,34 A KHA pada sisi outgoing trafo : KHA = 1,25 x In = 1,25 x 144,34 = 180,42 A Menggunakan kabel NYY dari supreme dengan luas penampang 50 mm 2 KHA 205 A untuk setiap fasa nya.

Busbar Untuk menghitung KHA busbar kita harus mengetahui data-data yang diperlukan untuk kebutuhan perhitungan KHA penghantar tersebut yaitu : Daya Trafo GTT

I n



I n



KVA(trafo) 3  400V

100kVA 3  400V

= 144,34 A

: 100 kVA

KHA pada sisi outgoing trafo : KHA = 1,25 x In = 1,25 x 144,34 = 180,42 A Dari tabel pembebanan penghantar kontinyu untuk tembaga penampang persegi maka dipilih busbar ukuran 15x3, berat 0,40 k/m dengan KHA sebesar 187 A sebanyak 1 buah tiap fasa.

Maka Komponen Kwh Pada Tiap Group PJU Adalah:

Karena PJU untuk jalan utama dan didalam perumahan menjadi satu, maka menggunakan 1 buah kWh meter 3 fasa, yang di letakkan dekat dengan GTT untuk perumahan. Total daya untuk PJU adalah (277,78x26)+(277,78x16) = 12.222,20 VA Arus total PJU :

S I = 1,73xV 222,20 I = 12. 1,73x380 =18,56 A Komponen yang digunakan untuk pengaman utama: 1. Pembatas MCB 3 fasa 20 A 2. Kabel NYY 1x 4 mm 2 dari kWh menuju panel control. 3. Terdapat kontaktor 3 fasa dan timer 1 fasa.

Komponen yang digunakan pada tiap jurusan PJU : Arus total untuk jurusan jurusan 1 fasa R :

I = VS I = 1400 220 = 6A Komponen yang digunakan untuk jurusan 1 fasa R : 1. Pembatas MCB 1 fasa 6 A 2. Kabel NYY 1x 4 mm 2 dari kWh menuju terminal kabel pada panel kontrol.

Arus total untuk jurusan jurusan 2 fasa S :

I = VS I = 1400 220 = 6A Komponen yang digunakan untuk jurusan 2 fasa S : 1. Pembatas MCB 1 fasa 6 A 2. Kabel NYY 1x 4 mm 2 dari kWh menuju terminal kabel pada panel kontrol.

Arus total untuk jurusan jurusan 3 fasa T :

I = VS I = 1700 220 = 7,72A Komponen yang digunakan untuk jurusan 3 fasa T : 1. Pembatas MCB 1 fasa 10 A

2. Kabel NYY 1x 4 mm 2 dari kWh menuju terminal kabel pada panel kontrol.

Arus total untuk jurusan jurusan 4 fasa R :

I = VS I = 2800 220 = 12,72 A Komponen yang digunakan untuk jurusan 4 fasa R : 1. Pembatas MCB 1 fasa 16 A 2. Kabel NYY 1x 4 mm 2 dari kWh menuju terminal kabel pada panel kontrol.

Arus total untuk jurusan jurusan 5 fasa S :

I = VS I = 2500 220 = 11,36A Komponen yang digunakan untuk jurusan 5 fasa S : 1. Pembatas MCB 1 fasa 16 A 2. Kabel NYY 1x 4 mm 2 dari kWh menuju terminal kabel pada panel kontrol.

Arus total untuk jurusan jurusan 6 fasa T :

I = VS I = 2500 220 = 11,36A Komponen yang digunakan untuk jurusan 6 fasa T : 1. Pembatas MCB 1 fasa 16 A

2. Kabel NYY 1x 4 mm 2 dari kWh menuju terminal kabel pada panel kontrol. Penghantar untuk setiap lampu PJU adalah NYFGBY 2x10 mm 2 dengang KHA 77 A in ground dari LV cable Supreme.

Karakteristik Dan Pemilihan Fuse Cut-Out

Karakteristik utama suatu cut-out adalah sehubungan dengan kebuuhan antara waktu dan arus. Hubungan antara minimum melting dan maksimim clearing time, ditentukan dari test data yang menghasilkan karakteristik waktu dan arus. Kurva minimum melting time dan maksimum clearing time adalah petunjuk yang penting dalam penggunaan fuse link pada system yang dikoordinasikan. Melting time adalah interval waktu antara permulaan arus gangguan dan pembusuran awal. Interval selama dalam masa pembusuran berakhir adalah arching time. Sedangkan clearing time adalah melting time ditambah dengan arching time. Penggunaan cut-out tergantung pada arus beban, tegangan, type system, dan arus gangguan yang mungkinterjadi. Keempat factor diatas ditentukan dari tiga buah rating cutout, yaitu : 1. Pemilihan rating arus kontinyu Rating arus kontinyu dari fuse besarnya akan sama dengan atau lebih besar arus beban kontinyu maksimum yang diinginkan akan ditanggung. Dalam menentukan arus beban dari saluran, pertimbangan arus diberikan pada kondisi normal dan kondisi arus beban lebih (over load).

Pada umumnya outgoing feeder 20 kV dari GI dijatim mampu menanggung arus beban maksimum 630 A. 2. Pemilihan Rating tegangan Rating tegangan ditentukan dari karakteristik sebagai berikut :

• Tegangan system fasa atau fasa ke tanah maksimum. • System pentanahan. • Rangkaian satu atau tiga fasa. Sesuai dengan teganga sisitem dijatim maka rated tegangan cut-out dipilih sebesar 20 kV dan masuk ke BIL 150. 3. Pemilihan rating Pemutusan. Setiap transformator berisolasi minyak harus diproteksi dengan gawai proteksi arus lebih secara tersendiri pada sambungan primer, dengan kemampuan atau setelan tidak lebih dari 250 % dari arus pengenal transformator. Berdasarkan data- data diatas maka perhitungan pemilihan rating arus fuse cut-out adalah sebagai berikut :

I co



I co



KVA(trafo) 3  20kV 100000 3  20kV



2,886 A

125% x 2,886 = 3,6 A Rating arus kontinyu dari fuse besarnya dianggap sama atau lebih besar dari beban kontinyu maksimal yang diinginkan / ditanggung. Oleh karena itu dipilih CO dengan arus sebesar 100 A.

Pemilihan Arester Untuk Transformator GTT

Arrester dipakai sebagai alat proteksi utama dari tegangan lebih. Karena kepekaan arrester terhadap tegangan, maka pemakainya harus disesuikan dengan tegangan sistem. Pemilihan lightning arrester dimaksudkan untuk mendapatkan tingkat isolasi dasar yang sesuai dengan Basic Insulation Level (BIL) peralatan yang dilindungi, sehingga didapatkan perlindungan yang baik. Pada pemilihan arrester ini dimisalkan tegangan impuls petir yang

datang berkekuatan 400 KV dalam waktu 0,1μs, jarak titik penyambaran dengan transformator 5 Km. Pada jaringan tegangan menengah arrester ditempatkan pada sisi tegangan tinggi (primer) yaitu 20 KV. Tegangan dasar yang dipakai adalah 20 KV s ama seperti tegangan pada sistem. Hal ini dimaksudkan agar pada tegangan 20 KV arrester tersebut masih tetap mampu memutuskan arus ikutan dari sistem yang yang effektif. Tegangan sistem tertinggi umumnya diambil harga 110% dari harga tegangan nominal sistem. Sehingga: Vmaks = 110% x 20 kV

= 22 kV, dipilih arrester dengan tegangan teraan 24kV. Koefisien pentanahan didefinisikan sebagai perbandingan antara tegangan rms fasa ke tanah dalam kondisi gangguan. Untuk menetukan tegangan puncak (Vrms) antar fasa dengan ground digunakan persamaan :

22  = 15 =  = √ 2 √ 2 15,5,566  Dari persamaan di atas maka diperoleh persamaan untuk tegangan phasa dengan ground pada sistem 3 phasa didapatkan persamaan :

− = √ 3× √ 2 = 15,5 √ 3 × √ 2 = 12 12,6,655   − = 12,65  =0,81     ℎ ℎ =  15,56  Keterangan :



Vm

= Tegangan puncak antara phasa dengan ground (KV)

Vrms

= Tegangan nominal sistem (KV)

Tegangan pelepasan arrester Tegangan kerja penangkap petir akan naik dengan naiknya arus pelepasan, tetapi kenaikan ini sangat dibatasi oleh tahanan linier dari penangkap petir. Tegangan yang yang sampai pada arrester :

400  =133,33   =  ×  = 0,0006 0006×× 5   Keterangan : E

= tegangan pelepasan arester (KV)

e


K


x

= jarak perambatan

Harga puncak surja petir yang masuk ke pembangkit datang dari saluran yang dibatasi oleh BIL saluran. Dengan mengingat variasi tegangan flashover dan probabilitas tembus isolator, maka 20% untuk faktor keamanannya, sehingga harga e adalah : e = 1,2 BIL saluran Keterangan :



e

= tegangan surja yang datang (kV)

BIL

= tingkat isolasi dasar transformator (kV)

Arus pelepasan nominal (Nominal Discharge Current)

 = 2 

Z adalah impedansi saluran yang diabaikan karena jarak perambatan sambaran tidak melebihi 10 Km dalam arti jarak antara GTT yang satu dengan yang GTT yang lain berjarak antara 8 Km sampai 10 Km. ( SPLN 52-3,1983 : 11 )

 100 % = 105  = 42 Ω  =    2,5 133,33 = 15  = 2 ×400042Ω 15,8,8 kA Keterangan : I

= arus pelepasan arrester (A)

e


Eo


Z


R


Jatuh tegangan pada arrester dapat dihitung dengan menggunakan persamaan : V = Ix R Sehingga tegangan pelepasan arrester didapatkan sesuai persamaan :

ea = Eo + (I x R) Keterangan : I


Eo = tegangan arrester pada saat arus nol nol (KV) Eo = tegangan tegangan pelepasan arrester (KV) Z


R = tahanan arrester (Ω) 

Pemilihan tingkat isolasi dasar (BIL)

“Basic Impuls Insulation Level (BIL) level yang dinyatakan dalam impulse crest voltage (tegangan puncak impuls) dengan standart suatu gelombang 1,5 x 40 μs. Sehingga isolasi dari peralatan-peralatan listrik harus mempunyai karakteristik ketahanan impuls sama atau lebih tinggi tinggi dari BIL tersebut. 

Pemilihan tingkat isolasi dasar (BIL) Harga puncak surja petir yang masuk ke pembangkit datang dari saluran yang dibatasi oleh BIL saluran. Dengan mengingat variasi tegangan flasover dan probabilitas tembus isolator, maka 20% untuk faktor keamanannya, sehingga harga E adalah : e =1,2 BIL saluran e = 1,2 x 125 KV e = 150 KV Basic Impuls Insulation Level (BIL) level yang dinyatakan dalam impulse crest voltage (tegangan puncak impuls) dengan standart suatu gelombang 1,2/50

μs.

Sehingga isolasi dari peralatan-peralatan listrik harus mempunyai karakteristik ketahanan impuls sama atau lebih tinggi dari BIL tersebut. Sehingga dipilih BIL arrester yang sama dengan dengan BIL transformator yaitu 150 KV  Margin Perlindungan Arrester

Untuk mengitung dari margin perlindungan dapat dihitung dengan rumus sebagai berikut : MP = (BIL / KIA-1) x 100% MP = (150 KV/ 133,3 – 1) 1) x 100%

= 125.28 % Keterangan : MP = margin perlindungan (%) KIA = tegangan pelepasan arrester (KV) BIL = tingkat isolasi dasar (KV) Berdasarkan rumus di atas ditentukan tingkat perlindungan untuk tafo daya. Kriteria yang berlaku untuk MP > 20% dianggap cukup untuk melindungi transformator .  Jarak penempatan Arrester dengan Peralatan

Penempatan arrester yang baik adalah menempatkan arrester sed ekat mungkin dengan peralatan yang dilindungi. Jarak arrester dengan peralatan Yang dilindungi digunakan persamaan sebagai berikut : Ep= ea +

2  A  x v

125 = 133,3 KV+ 8,3

= 26,6x

x

= 0,31 m

2  4000 KV /  s  x 300m /  s

jadi jarak arrester sejauh 31 cm dari transformator yang dilindungi.

PENTANAHAN ARRESTER

Agar bahaya sambaran petir tidaak masuk kedalam sistem, maka arester harus ditanahkan. Pada pentanahan arrester harus mempunyai tahanan maksimum 1 ohm. Dalam pentanahan ini menggunakan sistem pentanahan elektroda batang tunggal dengan catatan: 

Setelah dilakukan pengukuran tahanan jenis tanah selama beberapa bulan diketahui ratarata tahanan jenis tanah (ρ) pada tanah perumahan sebesar = 19 ohm/m.

1” Cu telanjang (r = 12,5 mm)



Luas penampang elektroda adalah



Panjang elektroda = 4 meter



Elektroda ditanam sedalam panjang elektroda

1 4 =1,25  = 1 =  4 4 8 = 3  = 2 =  4 1 8 =1,125  = 12 = 2 8  = ln = ln1,25 =0,03 4000 ln  ln 12,5  = ln = ln3 =0,19 4000 ln  ln 12,5  = ln = ln1,125 =0,02 4000 ln  ln 12,5 Factor pengali konfigurasi cross cycle (f k )

 124 = 528  12 .0, 0 2 0, 1 9 4 .0, 0 3 = 52 .0,02 0,19 8 .0,03 =0,24 Factor pengali elektroda batang tunggal (f e)

 = 4000 =320  12,5 Berdasarkan tabel faktor pengali elektroda batang tunggal f e = 5,3

 =    = 0,24  5,3 =1,27 Sehingga tahanan pembumian total konfigurasi cross cycle (R pt)

  = 19 . 1,27 = 2 2 . 3,14 .4 = 0,96 Ω ℎ Jadi tahanan pentanahan yang diperoleh dengan pentanahan elektroda batang tunggal sistem

konfigurasi cross cycle pentanahan netral langsung adalah sebesar 0,96 Ω karena Rpt < 1 Ω yang memenuhi syarat PUIL.

Grounding Arester

9m

R1

R2

R3

NO. GAMBAR

PEMASANGAN GROUNDING PADA ARESTER POLITEKNIK NEGERI MALANG KELAS : D4-2A

NO. 21

TANGGAL DIGAMBAR : Sandi Rizki Tamara DIPERIKSA : H ERI SUNGKOWO

08-07-2017

PENTANAHAN TITIK BINTANG TRANSFORMATOR, BODY PANEL PHB TR DAN TIANG

Untuk menghindari tegangan sentuh pada peralatan maka bodi panel harus ditanahkan. Pentanahan tiang digunakan untuk mengurangi drop tegangan pada konsumen dan pada pentanahan PJU ini harus mempunyai tahanan maksimum 5 ohm. Dalam pentanahan ini menggunakan sistem pentanahan elektroda batang tunggal dengan catatan: 

Setelah dilakukan pengukuran tahanan jenis tanah selama beberapa bulan diketahui ratarata tahanan jenis tanah (ρ) pada tanah perumahan sebesar = 19 ohm/m.

1” Cu telanjang (r = 12,5 mm)



Luas penampang elektroda adalah






Elektroda ditanam sedalam panjang elektroda

R pentanahan =



 4 L   1  ln 2. . L  a  

 4 x4   1  ln 2.3,14.4  0,125  19

= 0,75 x 3,85

= 2,89 Ω (Memenuhi syarat karena kurang dari 5Ω) Jadi tahanan pentanahan yang diperoleh dengan pentanahan elektroda batang tunggal

sistem pentanahan netral langsung adalah sebesar 2,89 Ω karena Rpt < 5 Ω yang m emenuhi syarat PUIL.

BREAKING CAPACITY

Hubung singkat pada suatu penyulang dapat terjadi pada sisi atas trafo, kabel, rel dan pemutusan sirkit. Dalam hal ini perhitungan digunakan untuk menentukan besarnya arus hubung singkat pada suatu titik dan breaking capa city pengaman, sehingga pengaman tersebut dapat mengamankan sirkit tanpa merusak pengaman tersebut pada hubung singkat. Untuk perhitungan arus hubung singkat pada LV maka diperlukan data daya hubung singkat pada sisi LV, panjang dari pada penghantar dan jenis penghantar tersebut. Untuk penentuan tersebut daya hubung singkat dapat diketahui melalui tiga cara, yaitu :

1) Melihat data pada gardu induk 2) Melihat MVA peralatan 3) Dengan cara permisalan Pada perhitungan ini dilakukan dengan cara ketiga yaitu dimisalkan dan data yang diketahui adalah sebagai berikut : 0  81 MVA



Daya hubung singkat 500



S

= 100 kVA



V0

= 400 V



Load Loss Trafo (Pk)= 1.600 W



Vsc

=4%

Perhitungan arus hubung singkat

R (mΩ)

X(mΩ)

a. Jaringan sisi atas 2

R1



V 0 xC os81 x10 2



R1



X 1 

Psc 0

400 xC os81 x10

R1

2

3





3

500 0,048

V 0 xSin x10 Psc 2

X 1  X 1 

3

0

400 xSin81 x10

3

500 0,31

b. Transformator 2

R2 

WcxV 0 x10

100

R2 

2

2 2

R2 

3

1600 x 400 x10 100

3

2

26,6m

 VscxV 0 2     R 22 X 2      S  2

 4 400 2  2    26 , 6 X 2   x   100 100    X 2  58,21m

c. Koneksi kabel dari transformator

(Diabaikan karena A > 240 mm 2)

X 3 

0,08 xL

X 3 

0,08 x35

X 3 

2,8m

R3  

R3 

L A

22,5

35 400

 1,97 m

d.Busbar Utama L

R 4



R 4



22.5

R 4



0.009



A

1

 = 0,154  1 =0,0375

2400

a) Busbar Cabang L

R5



R5



22.5

R5



0.47



A

2 96

Breaking Capacity : Rt 1 = R1 + R2 + R3 = 0.048+ 26,6 = 26,648 Ohm Xt 1 = X1 + X2 + X3 = 0.31 + 58,21 + 2,8 = 61,32 Ohm

 √  √ +   = √   ,+,

Isc utama =

= 3,43 kA

 = 0,153  2 =0,1

Daya Trafo GTT

I n 

I n

: 100 kVA

KVA(trafo) 3  400V 100kVA



3  400V

= 144,34 A Sehingga dipilih MCCB merk Schneider dengan spesifikasi: Rating Tegangan

: 380V/415V

Rating Arus

: 160A

Tipe

: NS160

Jumlah Pole

:3

Isc

: 18 kA

STADION

PERENCANAAN DESAIN INSTALASI STADION Perencanaan Instalasi Lampu Pada Lapangan Olah Raga

m 8

110 m

7 0 m

Luas Stadion Panjang

: 110 m

Lebar

: 70 m

Lebar Track lari

:8m

Untuk merencanakan instalasi penerangan pada Stadion kita harus mengacu pada standarisasi FIFA sebagai induk organisasi sepak bola dunia yang memiliki tingkatan sesuai dengan kegunaannya. Untuk penerangan yang baik tentunya mempunyai mempunyai standar tertentu, maka dari itu FIFA sebagai badan federasi tertinggi sepak bola memberikan 5 kelas untuk penerangan stadion. Untuk kelas I 200 Lx, kelas II 500 Lx, kelas III 750 Lx, kelas IV iluminasi vertical 1400 Lx dan 2000 Lx (untuk kamera yang dapat diubah-ubah) juga iluminasi horizontal 2500 Lx, kelas V iluminasi vertical 1800 Lx dan 2400 Lx (untuk kamera yang dapat diubah-ubah) juga iluminasi horizontal 3500 Lx. Kelas I digunakan untuk latihan dan rekreasi, kelas II klub dan liga, kelas III pertandingan nasional, kelas IV pertandingan nasional, kelas V pertandingan internasional.

Perencanaan Titik Lampu Pada Stadion Perencanaan Titik Tengah Pondasi Manara

Standar FIFA tentang peletakan titik tengah pondasi adalah 15° di belakang titik tengah gawang dan 20° dari sisi lapangan. Dapat dilihat pada gambar di bawah ini

°

°

Perencanaan titik tengah pondasi tiang Warna

menandakan area yang tidak boleh ada lampu sorot

Peletakan tiang lampu diletakkan di sudut-sudut dekat dengan tribun di mana peletakan tiang-tiang lampu tidak mengganggu kenyamanan penglihatan penonton. Sehingga ditentukan jarak tiang lampu penerangan dari titik tengah lapangan 94,5 meter dengan menggunakan standar FIFA dan tidak mengganggu kenyamanan penglihatan penonton.

Perhitungan Tinggi Menara

9 4 ,5 m

Perencanaan tiang Lampu Stadion Contoh penentuan tinggi tiang pada tiang lampu 1 : Tinggi tiang lampu 1 = tan 25° . jarak titik tengah lapangan ke tiang = 0,47 x 94,5 = 44,4 m ~> 44,5 m

4 4 ,5 m

  25 

9 4,5 m

Perencanaan jarak tinggi dan jarak titik tengah ke tiang

Perencanaan Pemilihan Armature Lampu Sorot Menggunakan armature polar dengan tipe arena Vision MVF 403 C

Armature polar tipe arena Vision MVF 403 C

Pemilihan Lampu Menggunakan lampu tipe MHN-SA 2000 watt,bila di pasang pada armature polar tipe arena Vision MVF 403C akan menghasilkan flux 200000 lumen.

Lampu tipe MHN-SA 2000 watt

Perhitungan Titik Lampu Stadion Perhitungan titik lampu stadion menggunakan rumus :

n



E  A   F  Kd

Keterangan : n= Jumlah armature yang diperlukan E= Kuat penerangan ( Lux ) A= luas area ( m2 )

η = Faktor pemeliharaan F= Kuat pencahayaan dari lampu ( Lumen ) Kd= Faktor depresi Data lampu MHN-SA 2000 watt F=200000 lm

η = 0,5 ( efisiensi total lampu dan arneture )

Data umum : E= 1800 lux ( yang direncanakan ) A= 110 m x 70 m Kd= 0,8 ( pada umumnya ) Sehingga jumlah armature yang digunakan adalah :

n



Jumlah lampu per tiang =

  F  Kd

1800  110  70





E  A

0.5  200.000  0,8

173,25 Lampu

173,25 4

= 43.3 ~ 43 unit lampu

Untuk menghilangkan efek stroboskopik jumlah lampu ditambah 1 yaitu menjadi 44 unit.

PERHITUNGAN SUDUT LAMPU SOROT

Jumlah lampu yang telah dihitung dapat berlanjut ke penentuan sudut lampulampu tersebut. Perhitungan sudut lampu-lampu sorot didapatkan dari titik lampu yang telah ditentukan. X (m) = 50 m Y (m) = 80 m C = 80

2



50

2



94,5m

h = 44,5 m D= =

h

2

c



44,5

2

2



94,5

h

2



104,45m

D D’

C

α

C’

Perhitungan sudut Lampu Sorot Contoh perhitungan lampu sorot 1 di tiang 1 : Titik lampu yang ditentukan untuk lampu sorot 1 di tiang 1 : X (m) = 2,9 Y (m) = 3,7 Sehingga a = 50-2,9 = 47,1 m dan b =80 – 3,75= 76,25m

Maka C’ =

a

2

2

47,1

=

b



2

76,25

2

= 89,62 m

D’= =

h

2

 c'

44,5

2

2



89,62

2



100,06 m

C′ , =0.9

Cos θ = ′= ,

θ = COS-1 0,9 = 25,8 0 Untuk sudut-sudut lampu 2 - 42 dengan menggunakan cara yang sama yaitu titik area yang akan disorot telah ditentukan dapat di lihat pada table yang terdapat pada lampiran.

PERENCANAAN PENGHANTAR DAN PENGAMAN Perencanaan Penghantar untuk tiap lampu : •

KHA = 125% x 10,10 A = 14,125 A

•

Merujuk katalog supreme dipilih kabel jenis NYY 0,6 / 1 (1,2) kV dengan luas 2x(1x1,5mm2), pemasangan di udara dengan KHA = 1.720 A.

•



= 0,61

b. Jumlah rak

:1

=1

= 26x0,61 = 15,86 A ( memenuhi)

∆ = ... = ,.., . = 3,77  (memenuhi)

•


•

Sehingga menggunakan kabel NYY dengan ukuran 1x(3x1,5 mm2).

•

Untuk pengahantar netral dan grounding, karena luas penampang penghantar fasa kurang dari 35 mm 2, maka penghantar grounding yang dipilih sama dengan penghantar fasa, dan penghantar netral sama dengan penghantar fasa. (PUILL bab 3 hal.77) Grounding, supreme NYY (1x1,5mm 2)

Perencaaan penghantar dari dari SDP 1 ke tiang 1 (sbg contoh ) 

In x 44 lampu = 10,10 x 44 = 444,4 A



KHA = 125% x 444,4 A = 555,5 A



Sehingga menggunakan kabel merk Supreme NYRGbY 0,6/1 (1,2kV), 1x(3x10mm 2) dengan KHA 68 A. (di dalam tanah) •



= 0,71

b. Resistivity of soil

: 100C.cm/W

= 1,00

c. Kedalaman

: 160 cm

= 0,95

d. Jumlah grup

:5

= 0,64

= 68x0,71x0,95x0,64 = 29,35 A (memenuhi) •

Perhitungan

drop

tegangan

∆ =  . ..√ = , .. . = 15,72 

(tidak

memenuhi). •

Sehingga ukuran kabel ditambah satu tinggat yaiutu 16 mm 2.

•


•

Busbar yang digunakan adalah ukuran 12x2 mm, berat 0,23 kg/m, berjumlah 1

∆ =  . ..√ = , .. . = 9,82  (memenuhi).

batang dan dilapisi dengan konduktif, dengan KHA = 123 A.

•

Untuk pengahantar netral dan grounding, karena luas penampang penghantar fasa kurang dari 35 mm 2, maka penghantar grounding yang dipilih sama dengan penghantar fasa, dan penghantar netral sama dengan penghantar fasa. (PUILL bab 3 hal.77) Grounding, supreme NYY 3x(3x16mm 2)



Sepatu kabel dengan type KCG-AL-16 lebar lubang baut 8,5

Perhitungan Pengaman MCB

Satu MCB digunakan untuk mengamankan 2 buah lampu sorot, dengan 1 daya lampu sorot 2000 watt Sehingga arus nominal :

In =

P V  cos

=

2000  2 220  0,9

In = 20,20 A Rating pengaman MCB = 250% x 20,20 A = 50,5 A Dan dipilih MCB merek merlin gerlin : Rating Arus

: 50A.

Breaking capasity

: 20 kA

Type

: C60N

Tegangan

: 230-240

MCCB

Untuk menentukan besar rating arus MCCB juga digunakan rumus yang sama seperti pada penentuan rating arus MCB, dalam hal ini akan dicontohkan penghitungan besar rating arus MCCB pada SDP 1. Total beban lampu sorot pada SDP 1 adalah 44 lampu. Sehingga arus nominal :

In =

P

3  V  cos 

=

2000  44 3  380  0,9

= 148,55 A

Rating pengaman MCCB = 250% x 148,55 A = 371,39 A Dan dipilih pengaman tipe NS250, Merk Schneider Electric. Rating arus

: 250 A.

Tegangan

: 380/415 V

Breaking Capacity

: 36 kA

Untuk SDP 2, 3 dan 4 menggunakan cara yang sama.

Berat Total Per Tiang

Berat 1 unit lampu + armature polar = 0,09 Kg + 14,50 Kg =14,59 Kg Total beban dalam satu tiang = 14,59 x 42 = 612,78 Kg Perancanaan Pembumian Pada Tiang Lampu Sorot

Data elektroda batang tembaga, yaitu : 

Jenis elektroda

: ground rod (tembaga)



Diameter

: 16 mm



Jari-jari (r)

: 8 mm



Panjang elektroda (l)

:4m



Jarak antar elektroda (L)

:4m



Tahanan jenis (tanah sawah)

: 30 Ωm (PUIL 2000)

R



(

 . K

2  l

) x faktorpeng alikonfigurasi

K = faktor pengali elektroda batang tunggal l r

K

=



2. 4 0.008

= 300

5,3 (*lihat

tabel)

Sehingga resistansi yang didapat dengan menggunakan elektroda batang tunggal :

R

R

 . K



(



(

2  l

)

30  5,3 2  3,14  2,4

) = 10,55Ω

Karena menurut standar PUIL 2000 tahanan pentanahan yang standar harus di

bawah 5 Ω maka pentanahan elektroda batang tunggal tidak dipakai dan menggunakan pentanahan konfigurasi.

Sehingga perencanaan ini menggunakan konfigurasi triple straight

mendapatkan tahanan pentanahan di bawah 5 Ω. 2. konfigurasi triple straight

L

L

Elektroda x =

x =

m=

1  L L

1  2.4 2.4



1.4167

ln ( x) l

ln ( ) r

m = ln (1.4167) ln (

m=

m= m=

2.4

0.008

)

ln (1.4167) ln (300) 0.3483 5.703

0.061

D = 16mm

agar

Y

ln

n=

l

ln ( ) r

Y=

Y=

Y=

1  2 L 2 L

1  2 x 2.4 2 x 2.4

5.8 4. 8

Y = 1.2084 n=

n=

n=

1.2084 2.4 ln ( ) 0.008

1.2084 ln (300) 1.2084 5.7037

n = 0.2118

faktor pengali =

faktor pengali =

faktor pengali =

faktor pengali = faktor pengali =

1  2m

2

n

3  4m  n

1  2 (0.061) 2  0.2118 3  4 (0,061)  0.2118 1.2118  0.007442 3.2118  0.244

1.204358 2.9678 0.4059

Bessarnya tahanan pentanahan : R



(

30  5,3 2  3,14  2,4

) x 0.4059

R



4,28 Ω

Jadi untuk mencapai nilai pembumian sebesar 4,28 ohm pada tiang penerangan ini diperlukan 3 buah elektroda batang tembaga dengan konfigurasi triple straight. Untuk perencanaan pentanahan yang lain menggunakan cara yang sama.

Perhitungan Titik Lampu Indoor dan Tribun Data Indoor dan Tribun

NO Ruangan

Lebar

Panjang

Tinggi

Satuan

Lantai 1 1

Ruang Genset

4

8,25

4

Meter

2

Loket utara

1,5

2,93

4

Meter

3

Teras utara

1,25

12

4

Meter

4

Ruang Kelas Aerobik

10

10,15

4

Meter

5

kosong 1

3

8,75

4

Meter

6

Kosong 2

1,95

6

4

Meter

7

Kantin

3,28

6

4

Meter

8

Ruang ganti pemain utara

6

10

4

Meter

9

Ruang rapat

6

6,95

4

Meter

10

kosong 3

5,2

10

4

Meter

11

Wc Pria

1,65

2

4

Meter

12

Wc Wanita

1,65

2

4

Meter

13

kosong 4

6

8,3

4

Meter

14

Ruang wasit

3,5

6

4

Meter

15

Lobby

5,2

10

4

Meter

16

Teras tengah

3,53

18

4

Meter

17

Ruang ganti pemain Selatan

7

9

4

Meter

18

Kosong 5

5,5

6

4

Meter

19

Gudang OR

6

6

4

Meter

20

Ruang kelas

6,15

10

4

Meter

21

Kosong 6

3,1

13

4

Meter

22

Teras selatan

2

12

4

Meter

23

Gudang

1,65

2

4

Meter

24

Loket selatan

2

3

4

Meter

25

R.Security

4,08

10,18

4

Meter

Lantai 2

4

26

Ruang serbaguna utara

5,73

12

4

Meter

27

Lobi + Tangga utara

5,73

12

4

Meter

28

Gudang alat olahraga

4,3

6

4

Meter

29

Ruang serbaguna tengah

5,73

12

4

Meter

30

Musholla

3,25

6

4

Meter

31

Lobi + Tangga selatan

5,73

12

4

Meter

32

Gudang bola

4,43

5,85

4

Meter

33

Ruang serbaguna selatan

5,73

12

4

Meter

34

Tribun

17

70

4

Meter

Tabel data indoor dan tribun Pemilihan Jenis Lampu

Untuk ruang indoor menggunakan lampu TL5 35 watt yang memiliki fluks cahaya 116per watt Lm sedangkan untuk tribun menggunaan lampu tipe ceremalux 150 w yang memiliki fluks cahaya 15000 Lm.

Pemilihan Armature

Pada lampu tribun dan ruang indoor menggunakan rangkaian ballast . Perhitungan Jumlah Lampu Perhitungan Jumlah Lampu Indoor

Rumus : Rk 1 =

+ 

.    = 

Qt = n

Keterangan : l = lebar p = panjang t = tinggi lampu ke meja

Φt = fluks cahaya total (lumen) Φl = fluks cahaya tiap lampu (lumen) E = kuat penerangan (lux) A = luas penerangan (m²)

η = efisiensi ruangan n = jumlah lampu (buah)

Lantai 1

NO

Ruangan

lebar

panjang

Tinggi

Kr

Η

E

Qt

Ql

n (Unit)

(Lux)

(Lumen)

(Lumen)

di bulatkan

1

Ruang SDP

4

2,7

4

0,59

1

150 1620,00

3325

2

2

Loket utara

1,5

2,93

4

0,33

0,3

150 2197,5

3325

1

3

Teras utara

1,25

12

4

0,81

0,44

150 5113,64

3325

2

4

Ruang Kelas Aerobik

10

10,15

4

1,68

0,55

150 27681,82

3325

8

5

kosong 1

3

8,75

4

0,82

0,43

150 9156,98

3325

2

6

Kosong 2

1,95

6

4

0,55

0,33

150 5318,18

3325

2

7

Kantin

3,28

6

4

0,70

0,42

150 7028,57

3325

2

8

Ruang ganti pemain utara

6

10

4

1,22

0,52

150 17307,69

3325

6

9

Ruang rapat

6

6,95

4

1,05

0,47

150 13308,51

3325

4

10

kosong 3

5,2

10

4

1,13

0,5

150 15600

3325

4

11

Wc Pria

1,65

2

4

0,29

0,25

120 1584

3325

1

12

Wc Wanita

1,65

2

4

0,29

0,25

120 1584

3325

1

13

kosong 4

6

8,3

4

1,13

0,5

150 14940

3325

3

14

Ruang wasit

3,5

6

4

0,72

0,41

150 7682,93

3325

2

15

Lobby

5,2

10

4

1,13

0,5

150 15600

3325

6

16

Teras tengah

3,53

18

4

1,39

0,54

150 17650

3325

6

17

Ruang ganti pemain Selatan

7

9

4

1,28

0,53

150 17830,19

3325

6

18

Kosong 5

5,5

6

4

0,94

0,48

150 10312,5

3325

4

19

Gudang OR

6

6

4

1,00

0,48

150 11250

3325

4

20

Ruang kelas

6,15

10

4

1,24

0,52

150 17740,38

3325

6

21

Kosong 6

3,1

13

4

1,07

0,48

150 12593,75

3325

4

22

Teras selatan

2

12

4

0,89

0,43

150 8372,09

3325

2

23

Gudang

1,65

2

4

0,29

0,25

150 1980

3325

1

24

Loket selatan

2

3

4

0,39

0,3

150 3000

3325

1

25

R.Security

4,08

10,18

4

1,02

0,48

150 12979,5

3325

4

18

Kosong 5

5,5

6

4

0,94

0,48

150 10312,5

3325

4

19

Gudang OR

6

6

4

1,00

0,48

150 11250

3325

4

20

Ruang kelas

6,15

10

4

1,24

0,52

150 17740,38

3325

6

21

Kosong 6

3,1

13

4

1,07

0,48

150 12593,75

3325

4

22

Teras selatan

2

12

4

0,89

0,43

150 8372,09

3325

2

23

Gudang

1,65

2

4

0,29

0,25

150 1980

3325

1

24

Loket selatan

2

3

4

0,39

0,3

150 3000

3325

1

25

R.Security

4,08

10,18

4

1,02

0,48

150 12979,5

3325

4

Lantai 2

No

Ruangan

Lebar

Panjang

Tinggi

Kr

η

E

Qt

Ql

(Lux)

(Lumen)

(Lumen)

n (unit) di bulatkan

1


5,73

12

4

1,30

0,53

150

19460,38

3325

6

2

Lobi + Tangga utara

5,73

12

4

1,30

0,53

150

19460,38

3325

6

3


4,3

6

4

0,81

0,48

150

8062,50

3325

2

4


5,73

12

4

1,30

0,53

150

19460,38

3325

6

5

Musholla

3,25

6

4

0,69

0,33

120

7090,91

3325

2

6


5,73

12

4

1,30

0,53

150

19460,38

3325

6

7

Gudang bola

4,43

5,85

4

0,82

0,48

150

8098,59

3325

2

8


5,73

12

4

1,30

0,53

150

19460,38

3325

6

Lantai 2

No

Ruangan

Lebar

Panjang

Tinggi

η

Kr

E

Qt

Ql

(Lux)

(Lumen)

(Lumen)

n (unit) di bulatkan

1


5,73

12

4

1,30

0,53

150

19460,38

3325

6

2

Lobi + Tangga utara

5,73

12

4

1,30

0,53

150

19460,38

3325

6

3


4,3

6

4

0,81

0,48

150

8062,50

3325

2

4


5,73

12

4

1,30

0,53

150

19460,38

3325

6

5

Musholla

3,25

6

4

0,69

0,33

120

7090,91

3325

2

6


5,73

12

4

1,30

0,53

150

19460,38

3325

6

7

Gudang bola

4,43

5,85

4

0,82

0,48

150

8098,59

3325

2

8


5,73

12

4

1,30

0,53

150

19460,38

3325

6

Perhitungan Jumlah Lampu Tribun

n



E  A

    Kd

Data : Kuat Penerangan yang di inginkan ( E )

: 120 Lx

Panjang ( P )

: 70 m

Lebar ( L )

:17 m

Faktor pemeliharaan ( η )

: 0,7 (yang disarankan oleh FIFA)

Lampu philips (Φ )

: 15000 Lm

Faktor depresi ( Kd )

:0,7-0,8

Perhitungan Jumlah Lampu Tribun

n



E  A

    Kd

Data : Kuat Penerangan yang di inginkan ( E )

: 120 Lx

Panjang ( P )

: 70 m

Lebar ( L )

:17 m

Faktor pemeliharaan ( η )

: 0,7 (yang disarankan oleh FIFA)

Lampu philips (Φ )

: 15000 Lm

Faktor depresi ( Kd )

:0,7-0,8

n





E  A

    UF 120  70  17

0.7  15.000  0,8 142800





8400

17 Unit

PERENCANAAN PENERANGAN JALAN UMUM STADIUM

Untuk menentukan kuat penerangan jalan umum menuju stadion, maka dilakukan perhitungan sebagai berikut: Tata letak penerangan jalan raya

 =  × ×× ×   atau

 =  ××  ××  Dimana : E = illumination level (lux). F = Lamp flux (lumen) U= Coefficient of utilization (%) M = maintenance factor (%) W = lebar jalan (m) S = Spacing of lighting pole for roadway (M) K = coefficient of lamp flux life (75%)

Jalan pada perumahan mempunyai data sebagai berikut : 1. Required illumination level

: 12 lux

2. Lebar jalan (W)

: 10 m

3. Tinggi lampu (H)

: 10 m

4. Jarak antar PJU (s)

: 25 m

5. angle above horisontal

: 5 degree

6. over hung (OH)

: 0.5 m

7. Maintenance factor (M)

: 0.75

Perhitungan utilization

− = −, =0,79    = , =0,04 B/H (pavement side) =   B/H (roadside) =

dari grafik didapat (UTILIZATION CURVES) : U1 = 0,05

(pavement side)

U2 = 0.22(road side)

Maka U = U1 + U2 = 0.06 +0.22 = 0.28 Jadi besanya lumen yang harus diberikan untuk tiap – tiap lampu sebesar : F

ExWx S 

UxMxK



12 x10 x 25 0.28 x0.75 x0.75



2400 0,1575



19.047,619 lumen

Sehingga lampu yang dipilih memiliki spesifikasi sebagai berikut: PHILIPS, SODIUM SON-T 250 W

Colour rendering 25

Luminous Flux lamp 33.2000 lm

Voltage 230 V

Wattage 250 W

Standart IEC 60662, IEC 62035

Cos phi lampu = 0,93

Lampu PJU ini dipasang pada tiang tersendiri (tidak dipasang pada tiang listrik) dengan jenis tiang single side 1 cabang dengan tinggi tiang 10 meter, lampu untuk penerangan jalan dipasang 9 meter dari tanah dan 1 meter untuk ditanam. Jarak jalan utama menuju stadion 367 m. Jumlah lampu = 640/25 = 15 lampu. Daya total PJU menuju stadion

 = ×ℎ  S total = 268,8 x 15 = 4.032 VA = 6,03 kVA Perhitungan Penghantar

1 Group 1 Fasa In =

 = , = 1,2 2   

KHA = 1,25 x 1,22 = 1,525 A Dipilih kabel TC Tipe NF2X 2x6mm 2 dengan KHA 54 A

Perhitungan Pengaman

In =

 = , = 1,2 2   

Rating Maksimum pengaman: 250% x In = 250% x 1,22= 3,05 A Susut tegangan: L= 367m dengan jarak antar tiang sejauh 25m

∆V = ∆V =

3  L  I X  A

; Xcu = 56 m/ mm2 ; L=367m

2  367  1,22 56  2

∆V = 7,99 V

Dipilih penghantar untuk penerangan jalan umum yaitu twisted cable NF2X 2 x 6 mm2 dengan kuat hantar arus sebesar 54A.

Maka dipilih rating MCB 1 fasa untuk grup pada SDP Pen 6= 2A Busbar yang digunakan berukuran 12 x2 mm dengan kuat hantar arus sebesar 100A, busbar tembaga telanjang sebanyak 1 batang.

Pemilihan Penghantar dan Pengaman Pemilihan Pengaman S

Rumus In=

Rumus In=

3  V S V

Untuk 3 fasa

Untuk 1 fasa

Group 1= 5,05 A

1 Fasa

Group 2= 5,05 A

1 Fasa

Group 3= 5,05 A

1 Fasa

Group 4= 2,25 A

1 Fasa

Group 5= 2,25 A

1 Fasa

Group 6= 2,25 A

1 Fasa

Group 7= 4,83 A

3 Fasa

Group 8= 4,55 A

1 Fasa

Group 9= 4,55A

1 Fasa

Group 10= 4,55A

1 Fasa

SDP 5 = 16,7 A

3 Fasa

Rating pengaman MCB=250% x In Group 1= 250% x 5,05 A = 12,6 A Group 2= 250% x 5,05 A = 12,6 A Group 3= 250% x 5,05 A = 12,6 A Group 4= 250% x 2,25 A = 5,6 A Group 5= 250% x 2,25 A = 5,6A Group 6= 250% x 2,25 A = 12,1 A Group 7= 250% x 4,83 A = 12,3 A Group 8= 250% x 4,55A = 11,4 A

Group 9= 250% x 4,55A = 11,4 A Group 10= 250% x 4,55A = 11,4A SDP 5 = 250% x 16,7 A = 41,8 A Pemilihan Penghantar

KHA penghantar minimal adalah 125% x In Group 1= 125% x 5,05 A = 6, 32 A Dipilih NYA 2 ,5 mm 2 Group 2= 125% x 5,05 A = 6, 32 A Dipilih NYA 2 ,5 mm 2 Group 3= 125% x 5,05 A = 6, 32 A Dipilih NYA 2 ,5 mm 2 Group 4= 125% x 2,25 A = 2, 81 A Dipilih NYA 2 ,5 mm 2 Group 5= 125% x 2,25 A = 2, 81A Dipilih NYA 2 ,5 mm 2 Group 6= 125% x 2,25 A = 2, 81A Dipilih NYA 2 ,5 mm 2 Group 7= 125% x 4,83 A = 6, 04 A Dipilih NYA 2 ,5 mm 2 Group 8= 125% x 4,55 A = 5, 68 A Dipilih NYA 2 ,5 mm 2 Group 9= 125% x 4,55 A = 5, 68A Dipilih NYA 2 ,5 mm 2 Group 10= 125% x 4,55 A = 5, 68A Dipilih NYA 2 ,5 mm 2 SDP 5 = 125 % x 41,8 A = 52, 26 Dipilih NYA 16 mm 2

Perencanaan Instalasi Tenaga

Stop Kontak 200VA sejumlah 15 unit Pengamanan instalasi tenaga termasuk ke dalam SDP 5.

SINGLE FEEDER JARINGAN TM 20 KV

CUBICLE PLN INCOMING

METERING

CUBICLE PELANGGAN

OUTGOING

INCOMING

METERING

Transformator Trafindo 800 kVA

OUTGOING

NYY5x( 1x150mm2)

Δ

LBS

LBS

DS

LBS

Y

DS

LBS

CO ARRESTER

100A CB

CT

MDP LV

NYY3x (1x150mm2)

CB

PT

PT CT

CT

CT

1280 A

2.500 A

ATS BC 50 mm2



N2XSY 3X(1X35 mm2)

BC 50 mm2

F6

F5

F4

F3

F2

F1

16 A

32 A

320 A

320 A

320 A

320 A

5,91 KVA

11,1 KVA

108,23 KVA

108,23 KVA

108,23 108,23 KVA KVA

NYRGbY NYRGbY NYRGbY NYRGbY NYRGbY NYRGbY 1x(5x10) 1x(5x10) 2x(4x150) 2x(4x150) 2x(4x150) 2x(4x150)

NYY3x (1x150mm2)

Panel Genset

G

BC 50 mm2

Genset Caterpillar 455 kVA

BANGUNAN GARDU DISTRIBUSI UNTUK STADION BC 50 mm2

NO. GAMBAR

SINGLE LINE DIAGRAM POLITEKNIK NEGERI MALANG KELAS: D4-2A

TANGGAL DIGAMBAR: Sandi Rizki Tamara

08-07-2017


-

PENENTUAN KAPASITAS DAYA TRAFO 3 FASA UNTUK STADION Total Daya yang Dibutuhkan

Untuk memilih trafo yang akan digunakan dalam instalasi TM/TM/TR maka harus memperhatikan ketentuan-ketentuan diantaranya: 1. Harus mengetahui nilai beban total. Pemilihan harus memperhatikan hubungan daya terpasang (riil) dan daya tersambung (dari PLN) dengan daya pada trafo. Hal ini ditujukan untuk menentukan nilai daya tersambung yang sesuai dengan nilai daya yang tersedia pada tarif dasar listrik (TDL). Nilai total daya terpasang diperoleh dari penjumlahan kelima kelompok beban yang sudah ditentukan, sebagai berikut : S = SDP 1 + SDP 2 + SDP 3 + SDP 4 + SDP 5 + SDP 6 S = 108235,24 + 108235,24 + 108235,24 + 108235,24+11019.35 + 5913,6 S = 449873,6 VA ~ 449,873 kVA Dari nilai total daya terpasang dapat ditentukan nilai daya tersambung yang

PENENTUAN KAPASITAS DAYA TRAFO 3 FASA UNTUK STADION Total Daya yang Dibutuhkan

Untuk memilih trafo yang akan digunakan dalam instalasi TM/TM/TR maka harus memperhatikan ketentuan-ketentuan diantaranya: 1. Harus mengetahui nilai beban total. Pemilihan harus memperhatikan hubungan daya terpasang (riil) dan daya tersambung (dari PLN) dengan daya pada trafo. Hal ini ditujukan untuk menentukan nilai daya tersambung yang sesuai dengan nilai daya yang tersedia pada tarif dasar listrik (TDL). Nilai total daya terpasang diperoleh dari penjumlahan kelima kelompok beban yang sudah ditentukan, sebagai berikut : S = SDP 1 + SDP 2 + SDP 3 + SDP 4 + SDP 5 + SDP 6 S = 108235,24 + 108235,24 + 108235,24 + 108235,24+11019.35 + 5913,6 S = 449873,6 VA ~ 449,873 kVA Dari nilai total daya terpasang dapat ditentukan nilai daya tersambung yang tersedia pada TDL. Nilai total daya terpasang yang telah dihitung adalah sebesar 520 kVA. Penentuan Daya Trafo

Dalam penggunaan energi listrik pada masa mendatang nilai beban dapat kita prediksi akan bertambah. Pertambahan beban harus diantisipasi dari sekarang dengan memberikan kuota daya lebih dari total nilai daya terpasang. Oleh karena itu daya terpasang dapat dipertimbangkan agar dibebankan sebesar 80% dari nilai daya maksimum trafo. Dan diperkirakan penambahan beban sebesar 20 % Sehingga daya trafo yang dibutuhkan sebesar : Kapasitas Daya Terpasang : = Kebutuhan Beban Maksimum x 120 % = 520 x 120 % = 624 kVA

Jika faktor beban 0,81 (lihat tabel IEC) maka besarnya trafo yg digunakan adalah : (100/81 x kapasitas daya terpasang)

100     81 100  624 = 770,37    800  81 Sehingga trafo harus memenuhi nilai daya sebesar 800 kVA dengan merek trafindo.

Karena daya yang tersambung diatas 200 kVA, maka trafo tidak memakai GTT (Gardu Trafo Tiang), melainkan Gardu Distribusi. Penyediaan trafo ditanggung pelanggan dan rugi-rugi (kVARh) pada jaringan di tanggung pula oleh pelanggan.

PERHITUNGAN PERENCANAAN KABEL

1. Kabel dari SUTM menuju Incoming Cubical PLN

= 20800  √ 3 = 28,09 

•

KHA minimal kabel tiap penyulang = 1,25 x 28,09 A = 35,11 A

•

Sehingga kabel tiap penyulang ke kubikel PLN menggunakan kabel merk Supreme N2XSY 12/20 (24)kV, 1x(3x35mm 2) dengan KHA 233 A. (di udara)

•

Dalam menentukan luas kabel ada beberapa faktor yang harus diperhatikan :

a. Temperatur lingkungan


= 0,61

b. Jumlah rak

:1

=1

= 233x0,61 = 142,13 A (memenuhi) •

Perhitungan

drop

tegangan

∆ =  . ..√ = ,.. .√ = 1,88 

(memenuhi). •

Arus 142,13 A menggunakan kabel merek supreme dengan luas (3x35mm2), KHA 233 A.

2. Kabel dari outoing cubical PLN menuju Incoming Cubical pelanggan

= 20800 =  28, 0 9 √ 3 •

KHA minimal = 1,25 x 28,09 A = 35,11 A

•

Sehingga menggunakan kabel merk Supreme N2XSY 12/20 (24)kV, 3x(1x35mm2) dengan KHA 233 A. (di udara)

•



= 0,61

b. Jumlah rak

:1

=1

= 233x0,61 = 142,13 A (memenuhi) •

Perhitungan (memenuhi).

drop

tegangan

∆ =  . ..√ = ,.. .√ = 1,88 

•

Arus 142,13 A menggunakan kabel merek supreme dengan luas 3x(1x35mm2), KHA 233 A.

3. Kabel dari outgoing cubical pelanggan menuju ke incoming trafo

= 20800  √ 3 = 28,09  •

KHA minimal = 1,25 x 28,09 A = 35,11 A

•

Sehingga menggunakan kabel merk Supreme N2XSY 12/20 (24)kV, 3x(1x35mm2) dengan KHA 233 A. (di udara)

•



= 0,61

b. Jumlah rak

:1

=1

= 233x0,61 = 142,13 A (memenuhi) •

Perhitungan

drop

tegangan

∆ =  . ..√ = ,.. .√ = 1,88 

(memenuhi). •

Arus 142,13 A menggunakan kabel merek supreme dengan luas 3x(1x35mm2), KHA 233 A..

•

Busing trafo yang diugunakan adalah berukuran 250 A.

4. Kabel dari outgoing trafo menuju ke panel LVMDP

•

•

800  =1.154,7  = 400  √ 3 KHA minimal = 1,25 x 1.154,7 A = 1.443,37 A. Sehingga menggunakan kabel merk Supreme NYY 0,6/1 (1,2kV), 4x(1x150mm2) dengan KHA 1.720 A. (di udara)

•



= 0,71

b. Jumlah rak

:1

= 1,00

= 1.720x0,71 = 1.221,2 A (tidak memenuhi) KHA kabel minimal adalah 

Arus

.., = 2.032,91  .,

3.176,43  menggunakan

kabel merek supreme dengan luas

5x(1x150mm 2), KHA baru 2.150 A. •


drop

tegangan

∆ =  . ..√ = .,.. .√ = 1,25 

•

Busing trafo yang digunakan adalah berukuran 3.150 A.

•

Busbar yang digunakan adalah ukuran 40x10 mm, berat 3,56 kg/m, berjumlah 4 batang dan dilapisi dengan konduktif, dengan KHA = 2.036 A.

•

Untuk pengahantar netral dan grounding, karena luas penampang penghantar fasa lebih dari 35 mm2, maka penghantar grounding yang dipilih setengah dari penghantar fasa, dan penghantar netral sama dengan penghantar fasa. (PUILL bab 3 hal.77) Netral, supreme NYY (1x150mm2) Grounding, supreme NYY 3x(1x150mm 2)




5. Kabel dari outgoing panel LVMDP menuju ke grup 1

235  = 156,22  = 108, 400   √ 3 •

KHA minimal = 1,25 x156,22 A = 195,28 A.

•

Sehingga menggunakan kabel merk Supreme NYRGbY 0,6/1 (1,2kV), 1x(4x70mm2) dengan KHA 203 A. (di dalam tanah)

•



= 0,71


: 100C.cm/W

= 1,00

c. Kedalaman

: 160 cm

= 0,95

d. Jumlah grup

:5

= 0,64

= 203x0,71x0,95x0,64 = 84,29 A (tidak memenuhi) KHA kabel minimal adalah 

Arus

, = 470,255  ,

417,95  menggunakan kabel dengan luas 2x(4x150mm ), KHA baru 2

624 A. •


drop

tegangan

∆ =  . ..√ = , .. .√ = 4,8 

•


•

Untuk pengahantar netral dan grounding, karena luas penampang penghantar fasa lebih dari 35 mm2, maka penghantar grounding yang dipilih setengah dari penghantar fasa, dan penghantar netral sama dengan penghantar fasa. (PUILL bab 3 hal.77) Grounding, supreme NYY (1x150mm 2)





235  = 156,22  = 108, 400   √ 3 •

KHA minimal = 1,25 x156,22 A = 195,28 A.

•


•



= 0,71


: 100C.cm/W

= 1,00

c. Kedalaman

: 160 cm

= 0,95

d. Jumlah grup

:5

= 0,64


Arus

, = 470,255  ,


624 A. •


drop

tegangan

∆ =  . ..√ = , .. .√ = 4,8 

•


•






235  = 156,22  = 108, 400   √ 3 •

KHA minimal = 1,25 x156,22 A = 195,28 A.

•


•



= 0,71


: 100C.cm/W

= 1,00

c. Kedalaman

: 160 cm

= 0,95

d. Jumlah grup

:5

= 0,64


Arus

, = 470,255  ,


624 A. •


drop

tegangan

∆ =  . ..√ = , .. .√ = 4,8 

•


•






235  = 156,22  = 108, 400   √ 3 •

KHA minimal = 1,25 x156,22 A = 195,28 A.

•


•



= 0,71


: 100C.cm/W

= 1,00

c. Kedalaman

: 160 cm

= 0,95

d. Jumlah grup

:5

= 0,64


Arus

, = 470,255  ,


624 A. •


drop

tegangan

∆ =  . ..√ = , .. .√ = 4,8 

•


•






11,01  = 15,90   = 400   √ 3 •

KHA minimal = 1,25 x15,90 A = 19,88 A.

•


•



= 0,71


: 100C.cm/W

= 1,00

c. Kedalaman

: 160 cm

= 0,95

d. Jumlah grup

:5

= 0,64

= 68x0,71x0,95x0,64 = 29,35 A ( memenuhi) •


drop

tegangan

∆ =  . ..√ = , .. .√ = 9,07 

•






5,91  = 8,53  = 400   √ 3 •

KHA minimal = 1,25 x8,53 A = 10,66 A.

•


•



= 0,71


: 100C.cm/W

= 1,00

c. Kedalaman

: 160 cm

= 0,95

d. Jumlah grup

:5

= 0,64

= 68x0,71x0,95x0,64 = 29,35 A ( memenuhi) •

Perhitungan

drop

tegangan

∆ =  . ..√ = , .. .√ = 9,07 

(memenuhi).

•





PERHITUNGAN Isc

Untuk menghitung besarnya Breaking Capasity dapat dilakukan dengan 2 cara, yaitu: 1. Menulis data – data kelistrikan yang ada di penyulang. 2. Dengan perhitungan melalui rumus yang sudah ditetapkan. Untuk Jawa Timur

∠

besarnya P = 500 81,37 MVA 3. S = 800 kVA , Usc = 4,5% , V L = 400 V , Vo = 400 V

Resistansi (mΩ)

Reaktansi (mΩ) Sin 

a. Jaringan Sisi Atas



0,98

Psc = 500 < 81,37 0 MVA Z 1

V

2



400 

Psc

Z 1 .Sin .10

X 1



X 1



3



2

500



320

m

320.0,98.10

3





0,3136

m

Cos R1

R1



0,15

Z 1 .Cos .10

3





 320. 0,15.103  0,048 m

A. Transformator

800 kVA, 20 kV/400V, Vsc = 4% Pcu =9100 W, Pfe = 1750 W

√ 3 400 = 1154,7 A (    ) = 2,71  R = 

Z 2

Z 2

Vsc 

x

V 0

S

100



In = 800kVA / (

2

4,5

x

100

400

2

800

= 9 m

2

X 2

X 2







B. Koneksi kabel dari trafo menuju MDP

 =  

2

Z 2

2

Z 2



2

R2



2

R2



(9 2 (2,71) 2 

8,58mOhm

Untuk sistem 1 phasa

 = 0,12   = 0,12  20 = , 

C. MCB /Pengaman

 =  

 =   D. Busbar Trafo

X5 = 0,15 x L = 0,15 x 0,25 = 0, 0375

L = 0,25m

 (40x4 mm) R5 = 0  A = 400

E. Busbar Utama

L = 1m

 R6 = 0  A = 250

X6 = 0,15 x L = 0,15 x 1 = 0,15

F. Busbar Beban

L = 0,25 m

X7 = 0,15 x 0,25 = 0,0375







Kelompok 1

In =

 = , = 156,22 A   √    √ 

KHA = 1,25 x In = 1,25 x 156,22 = 390,56 A S = 60 mm 2 R7 =

  = 22,5 , = 0,09 

MCB R8 = 0



X8 = 0



Kelompok 2

In =

 = , = 156,22 A   √    √ 

X9 = 0,15 x 0,25 = 0,0375



KHA = 1,25 x In = 1,25 x 156,22 = 390,56 A S = 60 mm 2 R9 =

  = 22,5 , = 0,09 

MCB R10 = 0



X1 = 0



Kelompok 3

In =

 = , = 156,22 A   √    √ 

X11 = 0,15 x 0,25 = 0,0375



KHA = 1,25 x In = 1,25 x 156,22 = 390,56 A S = 60 mm 2 R11 =

  = 22,5 , = 0,09 

MCB R12 = 0



Kelompok 4

 = , = 156,22 A In =   √    √  KHA = 1,25 x In = 1,25 x 156,22 = 390,56 A

X12 = 0



X13 = 0,15 x 0,25 = 0,0375



S = 60 mm 2 R13 =

  = 22,5 , = 0,09 

MCB R14 = 0



X14 = 0



Kelompok 5

In =

 = , = 15,90 A   √    √ 

X15 = 0,15 x 0,25 = 0,0375



KHA = 1,25 x In = 1,25 x 15,90 = 19,875 A S = 24 mm 2 R15 =

  = 22,5 , = 0,23  X16 = 0

MCB R16 = 0





Kelompok 6 S

In=



3 V

5,91kVA 3 x 400V



8,53 A

X17 = 0,15 x 0,25 = 0,0375

KHA = 250% x 8,53 = 21,325 A



S = 24 mm 2 R17 =

  = 22,5 , = 0,23 

1. Arus Hubung Singkat Pengaman Utama 

Resistansi dan reaktansi total untuk menentukan Isc pada trafo dapat dihitung:

 =     =0,0482,710 0 =2,758 Ω  =     = 0,318,58  2,4 0 = 11,29 Ω 

Arus hubung singkat pada pengaman utama dapat dihitung dengan rumus :

 =  = √ ×

  = √  ×    √  ×  , , 

= ,  Perencanaan Pengaman 

Arus nominal Utama 

Pada sisi sekunder trafo In=

S

3  V



800 kVA 3 x 400V



1.154,7 A

Is maks = 250% x 1.154,7 = 2.886,75 A Berdasarkan perhitungan pengaman diatas maka dipilih pengaman trafo dengan In = 2.886,75 A maka pengaman menggunakan ACB: Merk

: Schneider

Tipe

: Masterpact NW tipe H1 (NW25) + Micrologic6.0P

Rated current

: 2500 A

Breaking capasity

:65 kA

1.

Arus hubung singkat pengaman cabang



Kelompok 1

 =         = 2,758 00 0,09 0 = 2,848 Ω  =        =11,290,03750,150,03750 =11,515 Ω    =  = √ × = √  ×    √  × , , 

= ,  Perencanaan Pengaman

In=

S 

108,23 kVA

3 V



156,22 A

3 x 400V

Ip maks = 250% x 156,22 = 390,56 A Berdasarkan perhitungan pengaman diatas maka dipilih pengaman dengan In = 390,56 A maka pengaman menggunakan MCCB:



Merk

: Schneider

Tipe

: NW tipe 320 H1

Rated current

: 320 A

Breaking capasity

: 50 kA

Kelompok 2

 =          = 2,7580  00,090 = 2,848 Ω  =        = 11,29 0,0375  0,15 0,0375 0 = 11,515 Ω  =   =  = √ × √  ×     √  × , ,  = ,  Perencanaan Pengaman

In=

S 

108,23 kVA

3 V

3 x 400V



156,22 A




Merk

: Schneider

Tipe

: NS tipe 320 H1

Rated current

: 320 A

Breaking capasity

:50 kA

Kelompok 3

 =         = 2,7580 00,09 0 = 2,848 Ω  =         =11,290,03750,150,03750 =11,515 Ω  =   =  = √ × √  ×    √  ×  , ,  = ,  Perencanaan Pengaman

In=

S 

3 V

108,23 kVA 3 x 400V



156,22 A

Ip maks = 250% x 156,22 = 390,56 A Berdasarkan perhitungan pengaman diatas maka dipilih pengaman trafo dengan In = 390,56 A maka pengaman menggunakan MCCB:



Merk

: Schneider

Tipe

: NS tipe 320 H1

Rated current

: 320 A

Breaking capasity

:50 kA

Kelompok 4

 =         = 2,7580 00,09 0 = 2,848 Ω  =         =11,290,03750,150,03750 =11,515 Ω  =   =  = √ × √  ×    √  ×  , ,  = ,  Perencanaan Pengaman

In=

S 

3 V

108,23 kVA



156,22 A

3 x 400V




Merk

: Schneider

Tipe

: NS 320 tipe H1

Rated current

: 320 A

Breaking capasity

:50 kA

Kelompok 5

Rt6 = Rt1 + R5 + R6 + R15 + R16 = 2,758 + 0 + 0 + 0,23 +0 = 2,988

mΩ

Xt6 = Xt1 + X5 + X6 + X15 + X16 = 11,29 + 0,0375 + 0,15 + 0,0375 +0 =

11,515 mΩ

 =   =  = √ × √  ×     √  ×  , ,  = ,  Perencanaan Pengaman

In=

S 

3 V

11,01kVA



15,90 A

3 x 400V

Ip maks = 250% x 15,90 = 39,76 A Berdasarkan perhitungan pengaman diatas maka dipilih pengaman dengan In = 39,76 A maka pengaman menggunakan MCB: Merk

: Schneider

Tipe

: NC100L



Rated current

: 32 A

Breaking capasity

: 25 kA

Kelompok 6

Rt6 = Rt1 + R5 + R6 + R15 + R16 = 2,758 + 0 + 0 + 0,23 +0 = 2,988 mΩ Xt6 = Xt1 + X5 + X6 + X15 + X16 = 11,29 + 0,0375 + 0,15 + 0,0375 +0 =

mΩ

 =  = √ ×

11,515

 =  = ,  √  ×    √  × , , 

Perencanaan Pengaman

In=

S 

3 V

5,91kVA 3 x 400V



8,53 A

Ip maks = 250% x 8,53 = 21,325 A Berdasarkan perhitungan pengaman diatas maka dipilih pengaman dengan In = 21,325 A maka pengaman menggunakan MCB: Merk

: Schneider

Tipe

: NC100L

Rated current

: 16 A

Breaking capasity

: 25 kA

PERENCANAAN DAN PERHITUNGAN KUBIKEL Pemilihan Komponen Kubikel

Kubikel

20

kV

adalah

komponen

peralatan

untuk

memutuskan

dan

menghubungkan, pengukuran, tegangan, arus maupun daya, peralatan proteksi dan control. Didalam perencanaan ini, pelanggan memesan daya kepada PLN sebesar 520 kVA, pelanggan ini termasuk pelanggan TM / TM / TR sehinga trafo milik pelanggan, rugi-rugi di tanggung pelanggan, pengukuran di sisi TM dan trafo ditempatkan di gardu distribusi. Kubikel terdiri dari dua unit. Pertama adalah milik PLN (yang bersegel) dan kubikel milik pelanggan (hak pelanggan sepenuhnya). Setiap kubikel terdiri dari incoming, metering dan outgoing. Pada perencanaan ini, kubikel pelanggan dan PLN disamakan spesifikasinya, karena selain PLN, pelanggan juga perlu memonitoring metering milik pelanggan itu sendiri. Spesifikasi kubikel ialah: 4. Incoming : IM 5. Metering : CM2 6. Outgoing : DM1-A Dari schneider / Merlin Gerin

1. INCOMING (IMC)

Terdiri atas LBS (load break switch), coupling kapasitor dan CT (Current Transformator) - LBS ( Laod Break Switch) LBS ialah pemutus dan penyambung tegangan dalam keadaan berbeban, komponen berbeban terdiri atas beberapa fungsi yaitu: 4. Earth Switch 5. Disconnect Switch 6. Load Break Switch Untuk meng-energized, proses harus berurutan (1-2-3) dan memutus beban harus dengan urutan kebalikan (3-2-1) - Coupling Capasitor Dalam penandaan kubikel membutuhkan lampu tanda dengan tegangan kerja 400 V. Karena pada kubikel mempunyai tegangan kerja 20 kV, maka tegangan tersebut harus diturunkan hingga 400 V menggunakan coupling capasitor dengan 5 cincin yang menghasilkan output tegangan = 20 kV/5 = 400 V

2. METERING (CM2)

Terdiri atas LBS type CS, busbar 3 phasa, LV circuit isolation switch, LV fuse, 3 fuse type UTE atau DIN 6.3 A,Potensial Transformer (PT) dan heater 150 W (karena daerah dengan tingkat kelembaban tinggi). - Load Break Switch type CS Dioperasikan dengan pengungkit yang terdiri atas : 1. Earth switch 2. Disconnect switch

- Potensial Transformer (PT) -

Transformer VRQ2 - n / S1 phase to phase 50 Hz

-

Reted voltege

: 24 kV

-

Primary voltage

: 20 kV

-

Secondary voltage

: 100 V

-

Thermal power

: 250 VA

-

Kelas akurasi

: 0,5

- Fuse Fuse yang digunakan pada kubikel metering tergantung dari tegangan kerja dan transformator yang digunakan. Maka di pilih fuse dengan spesifikasi :  Fuse solefuse (UTE Standards) dengan  Rating arus 6,3 to 63 A  Rating voltage 24 kV

- Heater 50 W Heater digunakan sebagai pemanas dalam kubikel. Sumber listrik heater ini berdiri sendiri 220 V-AC. Difungsikan untuk menghindari flash over akibat embun yang ditimbulkan oleh kelembaban di sekitar kubikel. 3. OUTGOING (DM1-A)

Terdiri atas: 

SF1 atau SF set circuit breaker (CB with SFG gas)



Pemutus dari earth switch



Three phase busbar



Circuit breaker operating mechanism



Dissconector operating mechanism CS



Voltage indicator



Three ct for SF1 CB



Aux- contact on CB



Connections pads for ary-type cables



Downstream earhting switch.

Dengan aksesori tambahan:



Aux contact pada disconnector



Additional enclosure or connection enclosure for cabling from above



Proteksi menggunakan stafimax relay atau sepam progamable electronic unit for SF1 – CB.



Key type interlock



150 W heating element



Stands footing



Surge arrester



CB dioperasikan dengan motor mekanis.

NB: Keterangan lebih lengkap bisa dilihat katalog kubikel PEMILIHAN KOMPONEN KUBIKEL  Pemilihan Fuse

Fuse = 400% x In = 4 x 23,09 A = 92,37 A Maka di pilih fuse dengan spesifikasi :  Fuse solefuse (UTE Standards) dengan  Rating arus 80 A  Rating voltage 24 kV

 Pemilihan Disconnecting Switch (DS).

Disconnecting switch merupakan peralatan pemutus yang dalam kerjanya (menutup dan membuka) dilakukan dalam keadaan tidak berbeban, karena alat ini hanya difungsikan sebagai pemisah bukan pemutus.

Jika DS dioperasikan pada saat keadaan berbeban maka akan terjadi flash over atau percikan-percikan api yang dapat merusak alat itu sendiri. Fungsi lain dari disconnecting switch adalah difungsikan sebagai pemisah tegangan pada waktu pemeliharaan dan perbaikan, sehingga dperlukan saklar pembumian agar tidak ada muatan sisa. Karena DS dioperasikan sebagai saklar maka perhit ungannya adalah :

I



I



S (trafo)



3  20kV

800kVA

1,15



3  20kV

1,15

= 26,55A Sehingga dipilih DS dengan type SF 6 with earthing switch.



Pemilihan Load Break Switch.

Kemampuan pemutus ini harus disesuaikan dengan rating nominal

dari

tegangan kerja, namun LBS juga harus mampu beroperasi saat arus besar ( Ics ) tanpa mengalami kerusakan. Cara pengoperasian LBS bisa secara manual yaitu digerakkan melalui penggerak mekanis yang dibantu oleh sisitem pegas dan pneumatic.pemilihan LBS ditentukan berdasarkan dengan Rating arus nominal dan tegangan kerjannya :

 = 800 =23,09   = √ 320 √ 320 LBS

= 115 % x In = 1,15 x 23,09 A = 26,558 A

NB: Keterangan lebih lengkap bisa dilihat katalog kubikel

 Pemilihan CB

CB = 250% x In = 250% x 23,09 A = 57, 725 A NB: Keterangan lebih lengkap bisa dilihat katalog kubikel  Saklar Disconnector dan Saklar Pentanahan



Tabung Udara Tiga kontak putar ditempatkan dalam satu enclosure dengan tekanan gas relative 0,4 bar.



Operasi Keamanan Saklar memiliki tiga posisi, yaitu: - Tertutup - Terbuka - Ditanahkan Dengan

system

operasi

pengoperasian. - Current Transformator (CT)

interlock,

mencegah

terjadinya

kesalahan

Trafo yang digunakan adalah trafo dengan daya 2000 kVA. Sehingga arus nominalnya ialah:

   = √ 3×ℎ = √ 800 3 ×20 = 23,09  meter yang digunakan hanya mampu menerima arus sampai 5 A . Sehingga dibutuhkan trafo arus (CT) dengan spesifikasi: 1. Transformer ARM2/N2F 2. Single Primary Winding 3. Double Secondary Winding Untuk Pengukuran dan Pengaman 4. Arus rating

: 50 A / 5

5. Measurement 5A

: 7,5 VA – class 0,5

6. and protection 5A

: 10 VA – 5P10

PERENCANAAN GENSET

Penggunaan genset adalah 60% dari daya total. Beban total sebesar 624 kVA. Daya genset = beban total x 60% = 624 x 60% = 374,4 kVA Daya genset yang digunakan = daya genset x 120% = 374,4 x 120% = 449,28 kVA

Dengan begitu akan digunakan genset dengan daya sebesar 455 kVA dengan Merk Caterpillar Tipe C15-455 Standby 500 kVA, yang akan meliputi semua penerangan area lapangan.

Dimensi genset dengan kapasitas 455 kVA yang dipilih mempunyai dimensi sebagai berikut : Panjang (L)

: 3823 mm

Lebar (W)

: 1150 mm

Tinggi (H)

: 2166 mm

Berat Genset

: 4032 kg

Perencanaan Pengaman

In=

455kVA



656,735 A

3  400

Ip maks = 250% x 656,735 A = 1541,83 A Berdasarkan perhitungan pengaman diatas maka dipilih pengaman genset dengan Ip maks = 1541,83 A maka pengaman menggunakan ACB: Merk : Schneider Tipe

: Masterpact NW12 Tipe H1 + micrologic 2.0 A (NT12)

Isc

: 65 kA

In

: 1250 A

Perencanaan Penghantar

Kabel dari outgoing dari genset

•

•

455  = 656,73   = 400  √ 3 KHA minimal = 1,25 x 656,73 A = 820,91 A. Sehingga menggunakan kabel merk Supreme NYY 0,6/1 (1,2kV), 2x(1x150mm2) dengan KHA 860 A. (di udara)

•

Dalam menentukan luas kabel ada beberapa faktor yang harus diperhatikan : c. Temperatur lingkungan


= 0,71

d. Jumlah rak

:1

= 1,00

= 860x0,71 = 610,6 A (tidak memenuhi) KHA kabel minimal adalah 

Arus

, = 1.156,21  ,

1.156,21 menggunakan

kabel merek supreme dengan luas

3x(1x150mm 2), KHA baru 1.290 A. •


drop

tegangan

∆ =  . ..√ = .,.. .√ = 1,19 

•

Untuk pengahantar netral dan grounding, karena luas penampang penghantar fasa lebih dari 35 mm2, maka penghantar grounding yang dipilih setengah dari penghantar fasa, dan penghantar netral sama dengan penghantar fasa. (PUILL bab 3 hal.77) Netral, supreme NYY 2x (1x150mm2) Grounding, supreme NYY (1x150mm 2)




PEMILIHAN AUTOMATIC TRANSFER SWITCH

Pemilihan ATS digunakan sebagai saklar oleh karena itu ATS harus mampu menghubungkan dan memutuskan dalam keadaan berbeban. Kemampuan ATS minimal sama dengan arus nominal beban.

Merk

: CATERPILLAR

Ampere Rating

: 800 A

Pole

:4

Height

: 229 (90) mm

Width

: 102 (40) mm

Depth

: 72 (28,225) mm

Reference figure

:B

Weight

: 615 (1355) kg

PERHITUNGAN ARRESTER DAN CUT OUT Arrester

Arrester dipakai sebagai alat proteksi utama dari tegangan lebih. Oleh karena pemilihan arrester harus sesuai dengan peralatan yang dilindunginya. Karena kepekaan arrester terhadap tegangan, maka pemakainya harus disesuikan dengan tegangan sistem. Pemilihan lightning arrester dimaksudkan untuk mendapatkan tingkat isolasi dasar yang sesuai dengan Basic Insulation Level (BIL) peralatan yang dilindungi, sehingga didapatkan perlindungan yang baik. Pada pemilihan arrester ini dimisalkan tegangan impuls petir yang datang

berkekuatan 400 KV dalam waktu 0,1μs, jarak titik penyambaran dengan transformator 5 Km.

 Tegangan dasar arrester

Pada jaringan tegangan menengah arrester ditempatkan pada sisi tegangan tinggi (primer) yaitu 20 PPPPKV. Tegangan dasar yang dipakai adalah 20 KV sama seperti tegangan pada sistem. Hal ini dimaksudkan agar pada tegangan 20 KV arrester tersebut masih bisa bekerja sesuai dengan karakteristinya yaitu tidak bekerja pada tegangan maksimum sistem yang direncanakan, tetapi masih tetap mampu memutuskan arus ikutan

dari sistem yang effektif.Tegangan sistem tertinggi

umumnya diambil harga 110% dari harga tegangan nominal sistem. Pada arrester yang dipakai PLN adalah : Vmaks = 110% x 20 KV = 22 KV, dipilih arrester dengan tegangan teraan 28 KV.  Koefisien Pentanahan

Didefinisikan sebagai perbandingan antara tegangan rms fasa sehat ke tanah dalam keadaan gangguan pada tempat dimana penagkal petir, dengan tegangan rms fasa ke fasa tertinggi dari sistem dalam keadaan tidak ada gangguan Untuk menetukan tegangan puncak (Vrms) antar fasa dengan ground digunakan persamaan: Vrms =

Vm

2

=

22 2

= 15,5 KV Dari persamaan di atas maka diperoleh persamaan untuk tegangan phasa dengan ground pada sistem 3 phasa didapatkan persamaan :

Vm(L - G) =

=

Vrms 

2

3

15,5  3

Koefisien pentanahan

2

= 12,6 KV

=

12,6 KV 15,5 KV

= 0,82

Keterangan : Vm

= Tegangan puncak antara phasa dengan ground (KV)

Vrms

= Tegangan nominal sistem (KV)

 Tegangan pelepasan arrester

Tegangan kerja penangkap petir akan naik dengan naiknya arus pelepasan, tetapi kenaikan ini sangat dibatasi oleh tahanan linier dari penangkap petir. Tegangan yang sampai pada arrester : Eo

=

Eo

=

e K .e. x

400 KV 0,0006  5 Km

= 133,3 KV Keterangan : Eo

= tegangan yang sampai pada arrester (KV)

e


K


x

= jarak perambatan Harga puncak surja petir yang masuk ke pembangkit datang dari saluran

yang dibatasi oleh BIL saluran. Dengan mengingat variasi teganagn flasover dan probabilitas tembus isolator, maka 20% untuk faktor keamanannya, sehingga harga e adalah : e =1,2 BIL saluran Keterangan : e


BIL

= tingkat isolasi dasar transformator (KV)

 Arus pelepasan nominal (Nominal Discharge Current)

I

=

2e  Eo Z  R

Z adalah impedansi saluran yang dianggap diabaikan karena jarak perambatan sambaran tidak melebihi 10 Km dalam arti jarak antara GTT yang satu dengan yang GTT yang lain berjarak antara 8 KM sampai 10 KM. ( SPLN 52-3,1983 : 11 ) R

=

    %   105 KV

=

2,5 KA

= 42  I =

2  400 KV  133,3KV 0  42

= 15,8 KA

Keterangan : I

= arus pelepasan arrester (A)

e


Eo


Z


R


Jatuh tegangan pada arrester dapat dihitung dengan menggunakan persamaan : V = Ix R Sehingga tegangan pelepasan arrester didapatkan sesuai persamaan : ea = Eo + (I x R) Keterangan : I


Eo

= tegangan arrester pada saat arus nol (KV)

ea


Z


R


 Pemilihan tingkat isolasi dasar (BIL)

“Basic Impuls Insulation Level (BIL) level yang dinyatakan dalam impulse crest voltage (tegangan puncak impuls) dengan standart suatu

gelombang 1,5 x 40 μs. Sehingga isolasi dari peralatan -peralatan listrik harus mempunyai karakteristik ketahanan impuls sama atau lebih tinggi

dari BIL

tersebut. Harga puncak surja petir yang masuk ke pembangkit datang dari saluran yang dibatasi oleh BIL saluran. Dengan mengingat variasi tegangan flasover dan probabilitas tembus isolator, maka 20% untuk faktor keamananny sehingga harga E adalah : e =1,2 BIL saluran e = 1,2 x 150 KV e = 180 KV Basic Impuls Insulation Level (BIL) level yang dinyatakan dalam impulse crest voltage (tegangan puncak impuls) dengan standart suatu

gelombang 1,2/50 μs. Sehingga isolasi dari peralatan -peralatan listrik harus mempunyai karakteristik ketahanan impuls sama atau lebih tinggi

dari BIL

tersebut. Sehingga dipilih BIL arrester yang sama dengan BIL transformator yaitu 150 KV  Margin Perlindungan Arrester

Untuk mengitung dari margin perlindungan dapat dihitung dengan rumus sebagai berikut : MP

= (BIL / KIA-1) x 100%

MP

= (150 KV/ 133,3 – 1) x 100% = 125.28 %

Keterangan : MP

= margin perlindungan (%)

KIA = tegangan pelepasan arrester (KV) BIL

= tingkat isolasi dasar (KV)

Berdasarkan rumus di atas ditentukan tingkat perlindungan untuk tafo daya. Kriteria yang berlaku untuk MP > 20% dianggap cukup untuk melindungi transformator .  Jarak penempatan Arrester dengan Peralatan

Penempatan arrester yang baik adalah menempatkan arrester sedekat mungkin dengan peralatan yang dilindungi. Jarak arrester dengan peralatan Yang dilindungi digunakan persamaan sebagai berikut : Ep = ea +

2  A  x

v

125 = 133,3 KV+

2  4000 KV /  s  x 300m /  s

8,3 = 26,6x x

= 0,31 m

jadi jarak arrester sejauh 31 cm dari transformator yang dilindungi. Perhitungan jarak penempatan arrester di atas digunakan untuk transformator tiang. Namun di wilayah Malang juga terdapat penempatan transformator di permukaan tanah dengan menggunakan kabel tanah. Transformator tersebut berada dalam tempat terpisah dengan pengaman arresternya. Transformator diletakkan di atas tanah dan terhubung dengan arrester yang tetap diletakkan di atas tiang melalui kabel tanah. Tabel Batas Aman Arrester IMPULS

BIL

BIL

PETIR

ARRESTER

TRAF0

(KV)

(150 KV)

(125 KV)

KONDISI

KETERANGAN

Tegangan masih di bawah

rating

transformator 120 KV

< 150 KV

<125 KV

Aman

maupun arrester Tegangan memenuhi

masih batasan

125 KV

<150 KV

=125 KV

Aman

keduanya Tegangan

130 KV

<150 KV

>125 KV

Aman

lebih

diterima arrester dan dialirkan ke tanah Masih batas

memenuhi tegangan

tertinggi yang bisa 150 KV

=150 KV

>125 KV

Aman

diterima arrester. Arrester

200 KV

>150 KV

>125 KV

Tidak

rusak,

transformator rusak

aman

Berdasarkan keterangan diatas maka pemilihan BIL arrester harus mempunyai kemampuan yang sama atau diatas tegangan BIL petir (150 kV), sedangkan untuk BIL trafo dapat menggunakan BIL yang lebih rendah yaitu 125 kV.

KARAKTERISTIK DAN PEMILIHAN CUT-OUT

Karakteristik utama suatu cut-out adalah sehubungan dengan kebuuhan antara waktu dan arus. Hubungan antara minimum melting dan maksimim clearing time, ditentukan dari test data yang menghasilkan karakteristik waktu dan arus. Kurva minimum melting time dan maksimum clearing time adalah petunjuk yang penting dalam penggunaan fuse link pada system yang dikoordinasikan. Melting time adalah interval waktu antara permulaan arus gangguan dan

pembusuran awal. Interval selama dalam masa pembusuran berakhir adalah arching time. Sedangkan clearing time adalah melting time ditambah dengan arching time 

Faktor-faktor dalam pemilihan fuse cut-out

Penggunaan cut-out tergantung pada arus beban, tegangan, type system, dan arus gangguan yang mungkinterjadi. Keempat factor diatas ditentukan dari tiga buah rating cut-out, yaitu :

1. Pemilihan rating arus kontinyu Rating arus kontinyu dari fuse besarnya akan sama dengan atau lebih besar arus arus beban kontinyu maksimum yang diinginkan akan ditanggung. Dalam menentukan arus beban dari saluran, pertimbangan arus diberikan pada kondisi normal dan kondisi arus beban lebih ( over load ). Pada umumnya outgoing feeder 20 kV dari GI dijatim mampu menanggung arus beban maksimum 630 A, maka arus beban sebesar 100 A. 2. Pemilihan Rating tegangan Rating tegangan ditentukan dari karakteristik sebagai berikut : 

Tegangan system fasa atau fasa ke tanah maksimum.



System pentanahan.



Rangkaian satu atau tiga fasa. Sesuai dengan tegangan sisitem dijatim maka rated tegangan cut-out

dipilih sebesar 20 kV dan masuk ke BIL 150 kV. 3. Pemilihan rating Pemutusan. Setiap transformator berisolasi minyak harus diproteksi dengan gawai proteksi arus lebih secara tersendiri pada sambungan primer, dengan kemampuan

atau

setelan

tidak

lebih

dari

250

%dari

arus

pengenal

transformator.(PUIL 2000 Hal.191) Setelah melihat data- data diatas maka perhitungan pemilihan fuse cutout adalah sebagai berikut : 

Arus nominal

= √   = 23,09 

Arus = In x 250% = 57,73 A Rating arus kontinyu dari fuse besarnya dianggap sama atau lebih besar dari beban kontinyu maksimal yang diinginkan / ditanggung. Oleh karena itu dipilih CO dengan arus sebesar 100 A, yang mempunyai spesifikasi umum sebagai berikut: 

Type

: NCX



BIL

:150 kV



Voltage Nominal

: 20 kV



Current continuous

: 100 A



Interupting RMS Asym

: 8 kA

PERHITUNGAN KAPASITOR Pemasangan Kapasitor

Untuk

memaksimalkan

penggunaan

daya

pada

tranformator

1

maka

direncanakan pemasangan kapasitor. Beberapa keuntungan pemasangan kapasitor adalah : 

Menurunkan pemakaian kVA total



Mengoptimalkan daya trafo



Menurunkan rugi tegangan



Dll

Diketahui data stadion sebagai berikut : 

Total daya 449.87 kVA



Power factor 0.68



Power factor yang diinginkan 0.95



Daya aktif 305,91 kW

Perhitungan pemakaian

Pemakaian per bulan : 10 jam / hari x 305,91 kW = 91.774,092 kWh Batas kVARh yang di bebaskan PLN : 0,62 x 91.774,092 = 65.899,937 kWh Tanpa kompensasi

Dengan kompensasi

Cos Ө = 0,68 maka tan Ө = 1,08

Cos Ө = 0,95 maka tan Ө = 0,33

Daya reaktif terpakai :

Daya reaktif terpakai :

= daya beban x tan Ө

= daya beban x tan Ө

= 305,91 x 1,08

= 305,91 x 0,33

= 330,38 kVAR

= 100,95 kVAR

Pemakaian daya reaktif / bulan :

Pemakaian daya reaktif / bulan :

= 330,38 x 10 jam/hari x 30 hari

= 100,95 x 10 jam/hari x 30 hari

= 99.114,84 kVARh

= 30.285,09 kVARh

Denda kelebihan pemakaian daya reaktif :

Denda kelebihan pemakaian daya reaktif

= (99.114,84

– 65.899,937 ) x Rp. 573 ,-

= Rp. 19.032.139 ,- / bulan

: = (30.285,09 – 65.899,937) x Rp. 573 ,= Rp. -

Dengan meningkatkan faktor daya menjadi 0,95 maka pabrik baja tidak membayar denda pada PLN. Penghematan per bulan Rp. Rp. 19.032.139 ,Kapasitor yang diperlukan : Q = 305,91 kW x ( 1,08 – 0,33 ) = 229,43 kVAR

Sehingga menggunakan kapasitor bank merk Scheider 23 step @ 10 kVAR

Pengaman utama kapasitor

 = 400√ 3 = 230400 √ 3 =331,97  KHA = In x 125 % =

331,97 x 125 % = 414,97 A

Berdasarkan perhitungan pengaman diatas maka dipilih pengaman genset dengan Ip maks = 414,97 A maka pengaman menggunakan ACB: Merk

: Schneider

Tipe

: Masterpact NW40 Tipe H1 + micrologic 2.0 A (NT12)

Isc

: 65 kA

In

: 400 A

Pengaman tiap kapasitor

 = 10  =14.433   = 400√ 3 400√ 3 KHA = In x 125 % =

14.433

x 125 % = 18,04 A

Berdasarkan perhitungan pengaman diatas maka dipilih pengaman genset dengan Ip maks = 18,04 A maka pengaman menggunakan MCB: Merk

: Schneider

Tipe

: NC100L

Isc

: 25 kA

In

: 16 A

PERENCANAAN BANGUNAN GARDU DISTRIBUSI

Perhitungan Sangkar Faraday Perhitungan sangkar faraday bertujuan untuk mengetahui besarnya medan listrik yang berpengaruh dan berbahaya bagi pekerja yang bekerja dekat dengan bagian yang bertegangan. Pekerja dapat menggunakan perlindungan untuk hal tersebut seperti sangkar faraday dimana kuat medan listrik didalam pelindung konduktor ini merupakan fungsi dari derajad perlindungan. Faraday telah membuktikan bahwa kuat medan listrik didalam dalam sangkar adalah nol (0) bila sangkar berbujur kotak penuh. Tetapi perlindungan terhadap medan ini hanya dilakukan untuk sangkar yang berbentuk setengah kotak yang bertujuan agar pekerja dapat bekerja dengan tenang. Dalam perhitungan ini yang perlu diperhatikan adalah system pengaman dari sisi TR maupun TT pada trafo. Sesuai dengan catalog yang ada jarak aman trafo under build TM-TR = ≥ 1m. Diambil 1 meter dan panjang manusia 500 mm. Dimensi trafo yang digunakan dengan data sebagai berikut : Panjang (L)

: 1710 mm

Lebar (W)

:

985 mm

Tinggi (H)

:

1680 mm

Sehingga diperoleh sangkar faraday sebagai berikut : Panjang

: ((jarak aman trafo + panjang tangan manusia) x 2) + panjang trafo : ((1000 + 500)x 2) + 1710 mm = 4710 mm

Lebar

: ((jarak aman trafo + panjang tangan manusia) x 2) + lebar trafo : ((1000 + 500)x 2) + 985 m = 3985 mm

Tinggi

: jarak aman trafo + tinggi trafo : 1000 mm + 1680 mm = 2.680 mm

SANGKAR FARADAY UNTUK TRAFO PABRIK

TANDA PERINGAT AN

2.680

PINTU UNTUK KELUAR MASUK

4.710

3.985

DITAIL GROUNDING SANGKAR FARADAY

POLITEKNIK NEGERI MALANG

Pada sisi ini sangkar dapat dibuka tutup untuk keperluan keluar masuk trafo

Digambar : Sandi Rizki Tamara NIM : 1641153001 Tanggal : 08-07-2017 Diperiksa : Heri Sunkowo

PERHITUNGAN, PERENCANAAN, DAN DESAIN CELAH UDARA PADA GARDU INDUK

Dalam kerjanya transformator tidak lepas dari kerugian salah satunya adalah panas, panas yang berlebihan pada trafo dapat mengakibatkan hal-hal yang tidak diinginkan antara lain : 1. Drop tegangan. 2. Pemanasan pada minyak trafo yang berlebihan, sehingga menyebabkan turunnya kualitas minyak trafo yang dapat mengakibatkan tegangan tembus minyak trafo turun. Sehingga dalam kerjanya trafo menuntut sistem pendinginan yang baik, oleh karena itu sistem pendinginannya harus mempunyai kinerja yang baik, dari berbagai macam faktor yang mempengaruhi pendinginan salah satunya adalah sirkulasi udara, karena dalam perencanaan ini trafo yang digunakan diletakkan dalam ruangan (indoor). Untuk itu kita harus menghitung seberapa besar celah ventilasi yang dibutuhkan agar sirkulasi udara dapat berjalan dengan baik. Celah minimal suatu ventilasi trafo adalah 20cm 2 / KVA terpasang, dengan perhitungan sebagai berikut: Celah ventilasi pada trafo dihitung pada saat load losses dengan losses sebesar 9.100 watt hal tersebut dapat dilihat pada data trafo. Data lain yang diketahui adalah sebagai berikut: 1) Temperatur udara masuk(t1) 20oC 2) Temperatur udara keluar (t 2) 35oC 3) Koefisiensi muai udara ( )

1 

273

4) Tinggi ruangan = 4,5 meter. Dengan data diatas dapat dicari volume udara yang dibutuhkan untuk mensirkulasi panas adalah sebagai berikut: V



860 Pv 1116 (t 2  t 1 )

x(1   t 1 )

dimana: Pv = rugi trafo (Kw)/ no load losses + load losses = 1,75 + 9,1 = 10,85 kW

t1 = temperatur udara masuk ( oC) t2 = temperatur udara keluar (oC)

α = koefisien muai udara H = ketinggian ruangan (m) sehingga:

860 x10,85

V



1116 (35 20)

x(1

1 



9.331

V

V





16740

x (1



273

.20)

0,073)

3

0,516 m s

Kemampuan pemanasan udara yang mengalir disepanjang tangki trafo adalah v

H 



dimana: H=ketinggian (m)

ζ = koefisien tahanan aliran udara Koefisien tahanan aliran udara berbeda-beda tergantung pada kondisi daripada tempat diletakkannya trafo itu sendiri. Kondisi tempat

Ζ

Sederhana

4.....6

Sedang

7.....9

Baik

9.....10 (jaringan konsen)>20

Apabila kondisi tempat dimisalkan adalah baik maka Sehingga: 4,5 v



9

ζ = 9.

v



0,5

Maka dapat kita hitung celah ventilasi sebagai berikut: qc (penampang celah udara yang masuk) :

qc

=

0,516 m

3

s

0,5

V v

= 1,032

Karena udara yang keluar memiliki temperatur yang lebih tinggi daripada udara yang masuk yang diakibatkan proses pendinginan trafo dalam ruangan sehingga terjadi pemuaian maka ventilasi udara keluar yang dibutuhkan harus lebih besar daripada celah ventilasi udara masuk, dengan kata lain:

q A  q C Sehingga:

q A 1,1. qC 

q A

1,1x1,032



q A 1,1352 m 2 

Nilai perhitungan diatas adalah nilai minimum, sehingga pemakaian ventilasi udara bisa memakai ukuran yang lebih besar dari ukuran perhitungan diatas. Menurut PUIL 2000 celah udara yang diijinkan pada Gardu induk adalah sebesar 20 cm2/kVA maka dari itu, perhitungan luas celah udara untuk ventilasi GI adalah sebagai berikut : Daya trafo

= 800 kVA

Celah udara total

= 800 x 20 = 16.000 cm 2

Ruang yangdigunakan sebagai tempat peletakan transformator , mepunyai dimensi panjang x lebar x tinggi(7m x 6m x 4,5m ) Celah udara seluas 16.000 cm2 ini dibagi 4 celah ventilasi, 2 celah ventilasi terdapat didinding sisi bawah sebagai tempat masuknya udara , dan 2 celah ventilasi terdapat sisi atas dinding sebagai tempat keluarnya udara. 

Celah udara sisi bawah

 Berdimensi 60 cm x 50 cm = 3.000 cm 2 x 2 = 6.000 cm 2  Perencanaan celah ventilasi sisi bawah didisain agak miring 

Celah udara sisi atas  Berdimensi 100 cm x 50 cm = 5.000 cm 2 x 2 = 10.000 cm 2  Perencanaan celah ventilasi sisi atas didisain lebih luas

dari ventilasi sisi

bawah karena udara yang memuai akibat pemanasan trafo memiliki volume yang lebih besar daripada udara yang masuk.

PENTANAHAN PENTANAHAN BODY TRAFO DAN BODY CUBICLE

Pada pentanahan body trafo, sangkar faraday dan body cubicle harus mempunyai tahanan maksimum 5 ohm. Dalam pentanahan ini menggunakan sistem pentanahan elektroda batang tunggal dan Elektroda ditanam pada tanah sawah dengan tahanan jenis

( ρ ): 30 ohm/m. Di pilih elektroda batang dengan spesifikasi sebagai berikut : 

Diameter 25 mm dan jari – jari 12,5 mm = 0,0125 m (r)






Elektroda ditanam sedalam panjang elektroda R pentanahan =



  ln 2. . L 

4 L



a

  1 

30  4 x4   1  ln 2. .4  0,0125 

= 8,54

Tidak memenuhi syarat karena lebih dari 5Ω



Menggunakan konfigurasi DOUBLE STRAIGHT k

x





In

l r



1  L L

4

In



Factor pengali konfigurasi

0,0125 1 4 4







5,7

m

1,25

1 m 2



1  0,039  2



= 0,5

In. x k



In.1,25

5,7



0,039

Rpt



30 2 x 4

x0,5 

 

0,59

2 L

x factor pengali konfigurasi

memenuhi persyaratan karena Rpt<5Ω

Jadi, tahanan pentanahan yang diperoleh dengan pentanahan elektroda batang tunggal sistem double straight adalah sebesar 0,59

Ω. Sehingga memenuhi syarat PUIL.

PENTANAHAN ARESTER DAN KABEL N2XSEFGbY

Agar bahaya sambaran petir tidak masuk ke dalam siatem maka arrester harus di tanahkan dan

harus mempunyai tahanan maksimum 1 ohm.Dalam pentanahan ini

menggunakan sistem pentanahan elektroda batang tunggal dan Elektroda ditanampada

tanah ladang dengan tahanan jenis ( ρ ): 30 ohm/m. Di pilih elektroda batang dengan spesifikasi sebagai berikut : 










  ln 2. . L  

4 L a

  1 

30  4 x4   1  ln 2. .4  0,0125 

= 8,54




Menggunakan konfigurasi metode “ TRIANGLE “ 

 = +  Nilai x:

Nilai m:

1 4 =1,25  = 1 =  4  =  = ln1,25 =0,038 4    0,0125

 

+, =0,35 (faktor pengali)  = + =   =  . ℎ 30



2 x 4

x

0,35



0,42

Jadi, pentanahan yang diperoleh dengan sistem pentanahan elektroda batang dengan metode square sejumlah 3 buah. Sehingga nilai R pembumiannya menjadi 0,42 ohm.

PENTANAHAN TITIK NETRAL TRAFO

Pada pentanahan titik netral trafo harus mempunyai tahanan maksimum 5 ohm. Dalam pentanahan ini menggunakan sistem pentanahan elektroda batang tunggal dan Elektroda ditanam pada tanah sawah

dengan tahanan jenis ( ρ ): 30 ohm/m.

Di pilih elektroda batang dengan spesifikasi sebagai berikut : 










  ln 2. . L 

4 L



a

  1 

30  4 x4   1  ln 2. .4  0,0125 

= 8,54




Menggunakan konfigurasi DOUBLE STRAIGHT

k  In

x



l r



1  L L

In




4 0,0125

1 4 4







5,7

m

1,25

1 m 2



1  0,039 2



= 0,5

In. x k



In.1,25

5,7

 0,039

Rpt



30 2 x 4

x0,5 

 

2 L



0,59



PENTANAHAN PANEL MDP LV, BODY GENSET DAN PANEL GENSET

Pada pentanahan pentanahan panel mdp lv, body genset dan panel genset harus mempunyai tahanan maksimum 5 ohm. Dalam pentanahan ini menggunakan sistem pentanahan elektroda batang tunggal dan Elektroda ditanam pada tanah sawah dengan

tahanan jenis ( ρ ): 30 ohm/m. Di pilih elektroda batang dengan spesifikasi sebagai berikut : 










  ln 2. . L 

4 L



a

  1 

30  4 x4   1  ln 2. .4  0,0125 

= 8,54




Menggunakan konfigurasi DOUBLE STRAIGHT k

x





In

l r



1  L L

4

In




0,0125 1 4 4







5,7

m

1,25

1 m 2



1  0,039  2



= 0,5

In. x k



In.1,25

5,7



0,039

Rpt



30 2 x 4

x0,5 

 

0,59

2 L





PERENCANAAN KOMPONEN PANEL dan MDP LV 1. CURRENT TRANSFORMER

Untuk MDP LV, mempunyai arus nominal pada busbar utama sebesar

1.154,7  Sehingga membutuhkan Current transformer dengan rating di atas 1.154,7  untuk bisa membaca arus. Selain itu, juga mencocokan dengan ukuran busbar yang digunakan. Karena busbar utama yang digunakan pada MDP LV berukuran 4 (40 x 10 mm), maka dipilih CT yang sesuai dengan ukuran busbar. Spesefikasi CT yang digunakan adalah :  type CT

: CT 110

 merk

: GAE

 rated current rating(SR)

: 1200 A

 Class

: 0,5

 Burden

: 30 VA

Penentuan Kapasitas Daya Trafo 3 Fasa - Copy

Recommend Documents