PENGGUNAAN METODE BINA MARGA DAN METODE AASHTO UNTUK PERBANDINGAN SUATU NILAI RANCANG TEBAL PERKERASAN KAKU ( RIGID RIGID PAVEMENT) JALAN Elianora Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Universitas Riau
[email protected]
Abstract
Both of Bina Marga and AASHTO methods have several different concepts in rigid pavement design. Comparison between both methods expected can give contribution in thick plate of concrete. That is 200 mm for the usage of Bina Marga method and 210 mm for the usage of AASHTO method. Key Words: bina marga method, AASHTO method, rigid pavement
Abstrak Metode Bina Marga dan metode AASHTO memiliki perbedaan p erbedaan konsep dasar dalam perencanaan jalan perkerasan kaku beton semen. Perbandingan antara kedua metode diharapkan dapat memberi kontribusi dalam efesiensi ketebalan pelat beton.Untuk kondisi jalan dan lalulintas yang sama, kedua metode ini menghasilkan perbedaan ketebalan pelat beton yang tidak terlalu besar, yaitu 200 mm untuk penggunaan metode Bina Marga dan 210 mm untuk penggunaan metode AASHTO. Kata kunci : metode bina marga, metode AASHTO, perkerasan kaku
1.
PENDAHULUAN
Rigid Pavemet atau perkerasan kaku merupakan konstruksi perkerasan jalan yang menggunakan pelat beton semen, sehingga mempunyai tingkat kekakuan yang relatif cukup tinggi khususnya bila di bandingan dengan perkerasan lentur (Flexible Pavement ). ). Perencanaan Konstruksi Rigid Pavement sebagai struktur jalan yang efesien, dapat menggunakan beberapa metode numerik, diantaranya adalah Metode Bina Marga atau SNI (Standar Nasional Indonesia)1985 dan metode AASHTO 1986. Jenis perkerasan kaku adalah sebagai berikut:
1. Perkerasan kaku bersambung beton yang dibuat tanpa tulangan ( Jointed Jointed Unreinforced Concrete Pavement /JUCP). /JUCP). 2. Perkerasan kaku ( Rigid Rigid Pavement ) Bersambung dengan Tulangan ( Jointed Jointed Reinforced Concrete Pavement / JRJP). 3. Perkerasan kaku ( Rigid Rigid Pavement ) Menerus dengan tulangan (Continously Reinforced Concrete Pavement / CRCP) 4. Perkerasan kaku ( Rigid Rigid Pavement ) Pratekan (Prestressed Concrete Pavemant / PCP). Dari keempat jenis perkerasan kaku tersebut diatas, penekanan dari pembahasan pada tulisan ini diletakan pada p ada jenis perkerasan beton kaku k aku bersambung tanpa tulangan (JUCP), sebab jenis perkerasan inilah yang paling layak dan dilaksanakan di Indonesia untuk saat ini ditinjau dari teknologi, material dan peralatan yang tersedia. Perbedaan dasar antara metode Bina Marga dan metode AASHTO dalam perencanaan perkerasan kaku suatu jalan adalah sebagai berikut: Metode Bina Marga, konsep dari perencanaan perkerasan kaku (beton semen) cara Bina Marga 1985 adalah ketahanan pelat dalam menerima seperti beban lalulintas. Dengan demikian yang menjadi pembatas utama bukanlah kekuatan pelat dalam menerima repetisi tegangan yang timbul akibat beban.Untuk mengatasi repetisi pembebanan lalu-lintas sesuai dengan konfigurasi dan beban sumbunya, dalam perencanaan tebal pelat ditetapkan prinsip kelelahan ( fatigue fatigue) prinsip tersebut didasarkan anggapan bahwa apabila perbandingan tegangan (perbandingan antara tegangan lentur beton yang terjadi akibat beban roda dengan kuat lentur beton (MR) menurun, maka jumah repetisi pembebanan sampai runtuh ( failure failure) akan meningkat. Metode AASTHO, konsep dari perencanaan beton semen cara AASTHO adalah bahwa yang di rencanakan tersebut setelah mengalami repetisi beban lalulintas seperti yang direncanakan, akan mengalami penurunan Indeks permukaan (Present Serviceabilit Index/PSI Serviceabilit Index/PSI ) sehingga mencapai suatu harga tertentu sesuai dengan yang direncanakan, dengan kata lain, kreteria dari akhir umur rencana jalan tersebut adalah bila indeks permukaan telah mencapai suatu nilai tertentu sesuai dengan yang di rencanakan, yang merupakan awal dari " functional failure" perkerasan tersebut, dan "structural failure"
194
sebagaimana halnya metode perencanaan cara Bina Marga. Maka penentuan beban lalu-lintas untuk merencanakan perkersan kaku cara AASHTO dinyatakan dalam beban standar berupa beban sumbu tunggal sebesar 18 kips (Wt18). Berlainan dengan metode Bina Marga, analisa beban lalu –lintas dilakukan dengan suatu beban standar Ekivalen Ekivalen, sehingga semua beban lalu-lintas yang melalui jalan itu harus di konversi ke beban standar tersebut. Perbedaan kedua Metoda ini diharapkan dapat menjadi bahan perbandingan dalam penentuan tebal pelat beton pada perencanaan perkerasan kaku, sehingga diperoleh nilai perencanan yang lebih efesien. 2. METODA PENELITIAN
Penelitian ini menggunakan dua metode empiris yang berbeda dalam merencanakan konstruksi jalan perkerasan kaku. Metoda yang dimaksud adalah metoda Bina Marga dan AASHTO. Dengan cara membandingkan hasil kedua metode maka dapat dibuktikan bahwa untuk kondisi jalan yang sama akan menghasilkan perbedaan pada tebal pelatnya. Lebih ringkasnya maka Flow chart dari kedua metoda adalah seperti yang terlihat pada gambar 1 dan 2 berikut ini. Mulai
Menentukan besaran lalu-lintas rencana
Menghitung repetisi masing-msing konfigurasi beban sumbu selama umur rencana
Menentukan besaran rencana untuk tanah dasar atau lapisan pondasi bawah
1
195
1
Menentukan kekuatan
Menetukan tebal pelat untuk coba-coaba
Menghitung tegangan yang terjadi
Manghitung repetisi izin untuk masing-masing beban sumbu
Meghitung present tase fatigue untuk masingmasing konfigurasi beban sumbu
Menjumlahkan semua present fatigue untuk meperoleh total fatigue
Tidak
Total fatigue harus lebih kecil dari 100% tetapi mendekati 100%
Ya
Menentukan panjang dan lebar pelat serta pembesian
Selesai
Gambar 1. Flow chart proses perencanaan perkerasan kaku cara Bina Marga 1985
196
START
BATASAN WAKTU - Konstruksi bertahap atau tidak PARAMETER PERENCANAAN
BEBAN LALU-LINTAS - Lintas Ekivalen komulatif selama umur rencana
TENTUKAN ITP UNTUK TAHAP PERTAMA
REALIBILITAS TENTUKANPENGURANGAN UMUR KINERJA JALAN AKIBAT PENGARUH LINGKUNGAN
Standar baku keseluruhan
KONDISI LINGKUNGAN
TIDAK
- Faktor perubahankadar air - Faktor pengenbangan (Swelling) tanah
REVISI DARI UMUR KINERJA JALAN SESUAI DENGAN BEBAN LL YG DAPAT DI PIKUL
YA
KRETERIA KINERJA JALAN
- I Pt
TENTUKAN TEBAL LAPISAN PERKERASAN
- I Po
DAYA DUKUNG TANAH DASAR
FAKTOR DRAINASE
FAKTOR DRAINASE
KONSTRUKSI BERTAHAP
KOEFISIEN KEKUATAN RELATIF
JENIS LAPISAN PERKERASAN
TIDAK
YA
TEBAL LAPISAN TAMBAHAN
FINISH
Gambar 2.
Flow chart proses perencanaan Tebal Perkerasan Kaku Metode cara AASHTO1986
197
3.
HASIL DAN PEMBAHASAN
Tabel 1.
Perhitungan jumlah sumbu kendaraan Niaga (JSKN) dan dan jumlah jumlah kendaraan Niaga (JKN) Tahun 2007
No
1
Jenis kendaraan
Truck 2 as Micro Truck, Mobil hantaran (6 Ton)
2
Juml ah
Jumlah Sumbu
Total Sum bu
203
2
406
Beban Sumbu (/Ton) 2,5
3,5
2,5
3,5
117
2
234
3,5
5,5
103
2
206
5
8
111
2
222
6
7 7
Bus kecil (6 Ton) 1.2 3 Bus Besar (9 Ton) 1.22 4 Truck 2 as (13 Ton ) 1.2 H 5
8
133
3
399
3
4
12
670
Total JKNH
1479
10
12 12
Truck 3 as (20 Ton) 1.2.2 6 Trailer 4 as truck Gandeng (42 Ton) 1.2-2.2
Total JKNH
3.1
Perhitungan Tebal Pekerasan Kaku Metode Bina Marga
Perhitungan lalulintas
A.
JKN selama umur rencana 20 tahun JKN = 365 x JKNH x R
R =
(1 + i )n − 1 e
(
log 1 + i %
)
R
= 57,324
B.
JSKN JSKN
= 365 x 1479 x 57,324 = 30,945,715.42 sumbu
C.
Repetisi beban sumbu seperti yang terlihat hasilnya pada table 2.
198
Tabel 2. Proses konfigurasi konfigurasi beban dan koefisien koefisien distribusi distribusi
Konf Sumbu (Ton) 1
B.sumbu (Ton)
B.Sumbu rencana (Ton)
B.Sumbu Konf. Sumbu %
Jml. Repetisi selama umur rencana
2
3
4
5
STRT
2, 5
2,75
203 : 1479 = 13,73 %
424.745.114
STRT
3, 5
3,85
203 : 1479 = 13,73 %
424.745.114
STRT
2, 5
2,75
117 : 1479 = 7,911 %
244.803.834
STRT
3, 5
3,85
117 : 1479 = 7,911 %
244.803.834
STRT
3, 5
3,85
103 : 1479 = 6,964 %
215.511.067
STRG
5 ,5 ,5
6,05
103 : 1479 = 6,964 %
215.511.067
STRT
5
5,5
111 : 1479 = 7,505 %
232.249.791
STRG
8
8,8
111 : 1479 = 7,505 %
232.249.791
STRT
6
6,6
133 : 1479 = 8,993 %
278.281.281
STRG
7
7,7
133 : 1479 = 8,993 %
278.281.281
STRG
7
7,7
133 : 1479 = 8,993 %
278.281.281
STRT
8
8,8
3
: 1479 = 0,203 %
6.277.021
STRT
10 10
11
3
: 1479 = 0,203 %
6.277.021
STRG
12
13,2
3
: 1479 = 0,203 %
6.277.021
STRG
12
13,2
3
: 1479 = 0,203 %
6.277.021
Dari hasil analisa CBR Rencana, kemudian data tersebut dirata-ratakan dengan cara membagi total harga CBR dengan bebarapa lokasi. Hasil pengujujian CBR, dapat diperoleh nilai rata-rata CBR sebesar CBR sebesar 5,8 %. Modulus reaksi tanah dasar (k) diperoleh dari grafik hubungan antara CBR dengan k, nilainya adalah : K = 10.8 kg/cm² Sebagai mana dianjurkan pada buku petunjuk perencanaan perkerasan kaku (Beton semen) Bina Marga, untuk lapisan pondasi bawah di gunakan : cement 6
Treated Sub Base (CTSB) dengan tebal 10 cm dan E = 1,0 x 10 Psi Modulus reaksi tanah dasar dengan modulus elastisitass lapisan sub. Base yaitu dengan menggunakan grafik untuk k gabungan berdasarkan E sub base k tanah dasar dan tebal sub base maka grafik didapat : K gabungan = 10.8 kg/cm² ( 460 Psi)
199
Lapisan untuk rigid pavement dianjurkan menggunakan beton mutu tinggi. Kuat tekan beton umur 28 hari = 350 kg/cm², kuat lentur tarik beton (MR) didapat dengan memakai rumus : Tbk +9 MR = 11 Tbk 2 + 9 = 40,82 ≈ 41kg / cm MR = 11 3.1.1
Tebal pelat pekerasan
Berdasarkan data-data di atas dapat dihitung tebal pelat perkerasan. Dari hasil pembahasan bahwa total fatigue < 100 % maka di tabel terlihat bahwa hal ini bisa dicapai jika perbandingan tegangan yang < 0,50 akan manghasilkan repetisi izin yang tak berharga. Sehingga total presentase fatique menjadi nol. Oleh karena ini maka tebal pelat sudah memenuhi syarat sehingga tegangan yang terjadi akibat masing-masing beban sumbu diatas menjadi lebih kecil atau sama dengan setegah kali dari kekuatan lentur tarik (MR = 41 kg/cm²) yaitu sebesar 25 kg/cm². sehingga di peroleh Repetisi izin tidak berhingga. Dengan memasukan data : K = 10.8 kg/cm² Tegangan yang terjadi 25 kg/cm² maka dari monogram STRT dan monogram STRG diambil dalam kondisi beban sumbu maksimal sehingga diperoleh rencana tebal pelat seperti pada gambar 3.
200
Pelat Beton
Campuran beton kurus (CBK)
20 cm
10 cm
Plastic Foil
Tanah dasar
CBR 5,8 %
Gambar 3. Susunan kontruksi jalan dari hasil perencanaan Metode Bina Marga
Lebar pelat pekerasan diambil sama dengan lebar jalur lalu-lintas yaitu 3.5 m dan panjang pelat yang merupakan jarak sambungan melintang diambil sebesar 5,0 m sesuai anjuran / pedoman perkerasan kaku. (beton semen) Bina Marga. Berdasarkan pedoman perencanaan perkerasan kaku (beton semen) Bina Marga maka untuk tebal pelat 20 cm di gunakan: 9 9 9
Dowel Bars dengan diameter 24 mm Dowel Bars dengan panjang 24 mm Dan dipasang tiap jarak 300 mm
Dowel bars ini dipasang pada setiap sambungan susut sambungan muai dan sambungan perkerasan ( Logitudinal Logitudinal Gint ) baik untuk sambungan pelaksanaan atau sambungan pembongkaran (warfing joint ) digunakan Tie Bars dari baja ulir dengan mutu U-24 dengan: 9 9 9
Diameter 16 mm Panjang 800 mm Jarak pemasangan 750 mm
201
3.2
Perhitungan Tebal Pekerasan Kaku Metode AASHTO
Tabel 2. Hasil Perhitungan jumlah sumbu berdasarkan jenis dan bebanya
Jenis Kendaraan 1
Konfigurasi Beban Beban sumbu (ton) RD RB RGD RGB 2
Jml. Kend (Bh) 3
Jml Sumbu/ Kend (bh) 4
Jml Sumbu (bh) 5
STRT BS JS (Ton) (bh) 6 7
STRG BS JS (Ton) (bh) 8 9
STdRG BS JS (Ton) (bh) 10 11
MP
2,5
3,5
-
-
203
2
406
2,5
203
3,5
203
-
-
Bus
2,5
3,5
-
-
117
2
234
2,5
117
3,5
117
-
-
Truck 2as Kcl
3,5
5,5
-
-
103
2
206
3,5 3, 5
103
-
-
-
-
5,5
103
-
-
-
-
Truck 2as Bsr Truck 3as Td Truck Gandeng
5
8
-
-
111
2
222
5
111
8
111
-
-
6
14
-
-
133
3
399
6
133
-
-
14
133
8
12
10
12
3
4
12
8
3
-
-
12
3
10
3
-
-
12
3
Jumlah
1479
776
431
139
Keterangan: RD = roda depan,RB = roda belakang, RGD = roda gandeng depan, RGB = roda gandeng belakang, BS = beban sumbu, JS = jumlah sumbu, STRT = sumbu tunggal roda tunggal, STRG = sumbu tunggal roda ganda, STRdG = sumbu tandem roda ganda,
202
Jumlah sumbu kendaraan niaga (JSKN) selama umur rencana (20 tahun). JSKN = 365 × JSKNH JSKNH × R = 365 × 1479 × 57,324 = 3,09 × 10
7
JSKN rencana = 1 × 2,16 × 10 = 3,09 x 10
7
7
Jumlah sumbu kendaraan niaga (JSKN) selama umur rencana (20 tahun). JSKN = 365 × JSKNH JSKNH × R = 365 × 1479 × 57,324 = 3,09 × 10
7
JSKN rencana = 1 × 2,16 × 10 = 3,09 x 10
7
7
Tabel 3. Hasil Hasil perhitungan Repetisi sunbu rencana
Jenis nis Sumb Sumbu u 1
Beban Jumlah Proposi osi Propos posi Sumb Sumbu u Sumbu Sumbu beban beban Sumbu Sumbu 2 3 4 5
Lalu alu-Lintas Renca Rencana na 6
Repet petisi yg Terj Terjadi adi (7)=(4)x(5)x(6)
10
3
0,039
0,58
1,62 x 10 7
0,3
x
10 6
8
3
0,039
0,58
1,62 x 10 7
0,3
x
10 6
6
133
0,171
0,58
1,62 x 10 7
1,6
x
10 6
5,5 5,5
103 103
0,13 0,133 3
0,58 0,58
1,62 1,62 x 10 7
1,2
x
10 6
5
111
0,143
0,58
1,62 x 10 7
1,3
x
10 6
3,5
103
0,133
0,58
1,62 x 10 7
1,2
x
10 6
2,5
320
0,412
0,58
1,62 x 10 7
3,8
x
10 6
8
111 111
0,25 0,258 8
0,32 0,32
1,62 1,62 x 10 7
1,3
x
10
3,5
320 431
0,742 1
0,32
1,62 x 10 7
3,8
x
10 6
STdrG
14
133 133
0,957 957
0,10 ,10
1,6 1,62 x 10 7
1,5
x
10 6
6 139
0,043 1
0,10
1,62 x 10 7
0,6
x
10 6
Total
12 78
STRT
STRG STRG Total
Kumulatif
16,9 x
10
6
6
203
Tabel 4. Analisa fatik dan erosi
Beban Beban Sumbu Rencana (Ton) Per roda (kN) 1 2 3 STRT STRT 10 (100) (100) 55,00 55,00 8 (80) (80) 44,00 44,00 6 (60) (60) 33,00 33,00 5,5 5,5 (55) (55) 30,25 30,25 5 (50) (50) 27,50 27,50 3,5 3,5 (35) (35) 19,25 19,25 2,5 2,5 (25) (25) 13,75 13,75 STRG STRG 8 (80) (80) 22,00 22,00 3,5 3,5 (50) (50) 9,63 9,63 Jenis sumbu
STdRG STdRG 14 12
(14 (12) (12)
Repetisi yang terjadi 5 0,3 x 10 6 0,3 x 10 6 1,6 x 10 6 1,2 x 10 6 1,3 x 10 6 1,2 x 10 6 3,8 x 10 6 1,3 x 10 6 3,8 x 10 6
19,25 19,25 1,5 16,50 16,50 0,6
x 10 6 x 10 6
Analisa Analis a Fatik Analisa Erosi Faktor Tegangan Repetisi Present Repetisi Present dan Erosi Ijin Rusak Ijin Rusak 6 (7)=(4)*100/(6) 8 (9)=(4)*100/(8) TE = 0,91 TT 0 TT 0 FRT = 0,2275 TT 0 TT 0 FE = 1,8 TT 0 TT 0 TT 0 TT 0 TT 0 TT 0 TT 0 TT 0 TT 0 TT 0 TE = 1,47 TT 0 TT 0 FRT = 0,3675 TT 0 TT 0 FE = 2,4 TE = 1,27 TT 0 TT 0 FRT = 0,3175 TT 0 TT 0 FE = 2,52
TOTAL
0 % < 100%
0 % < 100%
Keterangan: TE = tegangan Ekivalen; FRT faktor rasio tegangan ;FE= faktor erosi ; TT= tidak terbatas
204
Perkerasan beton bersambung tanpa tulangan
= 200 cm - Tebal pelat = 2 × 3,5 m - Lebar pelat = 5,0 m - Panjang pelat - Sambungan susut dipasang setiap jarak 5 m. - Ruji digunakan dengan diameter 28 mm, panjang 45 cm, jarak 30 cm - Batang pengikat di gunakan baja ulir Ø 16 mm, panjang 70 cm jarak 75 cm Hasil perhitungan tebal perkerasan kaku metode AASHTO 1986
1. Reliabilitas (R) = 95 % 2. Standar deviasi (So) = 0,29 3. Indeks pelayanan awal (Po) = 4,5
Perkerasan beton bersambung tanpa tulangan
= 200 cm - Tebal pelat = 2 × 3,5 m - Lebar pelat = 5,0 m - Panjang pelat - Sambungan susut dipasang setiap jarak 5 m. - Ruji digunakan dengan diameter 28 mm, panjang 45 cm, jarak 30 cm - Batang pengikat di gunakan baja ulir Ø 16 mm, panjang 70 cm jarak 75 cm Hasil perhitungan tebal perkerasan kaku metode AASHTO 1986
1. 2. 3. 4. 5.
Reliabilitas (R) = 95 % Standar deviasi (So) = 0,29 Indeks pelayanan awal (Po) = 4,5 Indeks pelayanan akhir (Pt) = 2,0 Indeks kehilanan pelayanan (∆ PSI) ∆ PSI = Po – Pt = 4,5 – 2,0 = 2,5 6. Kuat tarik lentur beton (S’c) = 40 k/cm² dan (f’c) = 350 kg/cm² = 4978 psi 7. Modulus elastisitas beton Ec = 5700 (f’c) 0,5 Sehingga Ec = 4.021.6321 psi 8. Umur rencana 20 tahun sehingga di peroleh W18 = 3,8.10 6 Koefisien penyaluran beban (J) = 2,5 – 3,1 = diambil 3,0 9. Koefisien Drainase (Cd) = 1,2 Ketebalan plat dengan nilai K, Ec, S’c, j, dan Cd diplotkan pada nomogram diperoleh nilai pada garis pembantu (mach line)= 65 dengan nilai match line 65 diteruskan pada nilai
∆
PSI, R, So, W 18 di plotkan pada nomogram, di
peroleh ketebalan Plat = 8,3 inch atau 210 mm, ketebalan keteba lan pelat dapat dilihat pada Gambar berikut ini.
205
Pelat Beton
Campuran beton kurus (CBK)
21 cm
10 cm
Plastic Foil
Tanah dasar
CBR 5,8
Gambar 4 : Susunan kontruksi jalan dari hasil perencanaan dengan Metode AASHTO
Hasil perencanaan menunjukkan bahwa tebal lapisan pelat beton dengan menggunakan Metode AASHTO sedikit lebih tebal jika dibandingkan dengan hasil perencanaan Metode Bina Marga, yaitu sebesar 10mm untuk lebar plat yang sama. Pada perencanaan ketebalan perkerasan kaku metode Bina Marga direncanakan terhadap konfigurasi beban sumbu yang mengakibatkan tegangan terbesar pada pelat dengan dibuat tegangan tersebut tidak lebih dari setengah kali kekuatan lentur tarik beton. Akibat adanya asumsi bahwa bila tegangan yang terjadi tidak lebih dari setengah kali kekuatan lentur tarik beton maka repetisi izin mencapai tidak terhingga, maka akan didapat persentase fatique dan total fatique sama dengan nol. Dengan demikian pelat beton tidak akan pernah mengalami kerusakan karena fatigue akibat beban lalu-lintas yang dirancanakan diatas untuk repetisi beban sebesar apapun. Hal ini tentu saja tidak sesuai dengan kenyataan yang sebenarnya. Sedangkan pada perencanaan perkerasan cara AASHTO di dapati bahwa tebal pelat perkerasan akan bertambah sesuai dengan pertumbuhan jumlah lalu-lntas Ekivalen selama umur rencana, sebaliknya tebal pelat akan berkurang dengan pengurangan volume lalulintas ekivalen. 206
4.
KESIMPULAN
Beberapa kesimpulan yang dapat diambil dari hasil uraian penelitian ini adalah: 1.
Perencanaan Rigid Pavement dengan jenis perkerasan beton semen bersambung tanpa tulangan (Joint Unreforced Concrete Pavement pada ruas jalan Arteri lingkar selatan kota Bangkinang menghasilkan ketebalan pelat beton 200 mm jika mengunakan metode SNI (Standar Nasional Indonesia) Bina Marga 1985 dan 210 mm untuk metode AASHTO 1986. Lebar pelat perkerasan diambil dengan lebar jalur jalur lalu-lintas lalu-lintas yaitu 3,5 m x 2 dengan panjang pelat yang merupakan jarak sambungan melintang sepanjang 5m.
2.
Baik metode Bina Marga maupun metode AASHTO sama-sama direncanakan terhadap konfigurasi beban sumbu standar lalulintas.
DAFTAR PUSTAKA
Ari Suryawan, 2005. “Perkerasan Jalan Beton Semen Porland (Rigid Pavement). Beta Offset. Yogyakarta Mohamad Anas Aly, 2000. “ Dasar-dasar Pekerasan Beton Semen”. Makalah Seminar kursus singkat perkerasan beton semen. Pekanbaru Shirley L, Hendarsin, 2008. “Perencanaan Teknik Jalan Raya”.Politeknik Negeri Bandung. Yayan Suryana, 2000. “ Metode Perencanaan Tebal Pekerasan Beton Semen”. Makalah Seminar kursus singkat perkerasan beton semen. Pekanbaru
207
