CAPACIDAD DE CARGA Carga Unitaria Aplicada o Presión de Contacto.
q= carga unitaria aplicada o presión de contacto entre la fundación y el suelo. q =
Q
Af = = área de la fundación.
A f
Capacidad de Carga del Suelo: Se define como la máxima presión de contacto que se puede desarrollar entre la zapata y el suelo sin que se produzca una falla por corte en el suelo. q ult =
Qult
Máxima presión del suelo.
A f
La capacidad de carga admisible del suelo será siempre menor que qult. q adm =
qult F .S
F.S
(2-3) o más.
Cuando la presión de contacto esta limitada por efectos de asentamientos tenemos (q´a) qult < ( qadm o q´a )
Tipos de falla por Capacidad de Carga. A) Falla General por Corte.
Este tipo de falla consiste en una cuña de suelo y dos superficies continuas de deslizamiento que se extiende de cada lado de la zapata hasta la superficie del terreno. La superficie del adyacente a la zapata se levanta, ocurre generalmente en suelos incompresibles con una resistencia definida al corte, tales como los suelos granulares densos y los cohesivos de consistencia dura o rígidas (preconsolidados). También pueden darse en arcillas normalmente consolidadas saturadas si la carga es aplicada tan rápidamente que prevalece la condición no
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drenada ( φ = 0 ), se produce falla violenta y catastrófica si la zapata no esta atada rígidamente a la estructura, esta rotara y se inclinara.
B) Falla Local por Corte.
Esta falla esta bien definida debajo de la zapata, consiste en la formación de una cuña y dos superficies de deslizamiento que comienza a cada lado de la zapata, pero que, al contrario de la falla general por corte, termina en algún sitio de la masa del suelo. No se produce colapso catastrófico de la zapata ni rotación de la misma, esta falla constituye un modo transicional entre falla general y la falla por punzonado.
C) Falla por Punzonado.
Esta se produce en suelos bastante sueltos, al incrementar la carga, el suelo se comprime debajo de la zapata y se produce un asentamiento de la misma, sin producirse el colapso o la rotación de la zapata. Este tipo de falla se presenta generalmente en arenas muy sueltas o en suelos cohesivos blandos o muy blandos, cuando la carga se aplica lentamente en condiciones drenadas; también puede producirse cuando la zapata esta soportada por un extracto de arena delgado muy densa que subrayase a un suelo cohesivo blando y compresible.
Teoría de Capacidad de Carga de Prandtl. (1.921). La mayoría de los principios fundamentales utilizados en la determinación de la capacidad de carga que se utiliza hoy en día, esta basado en el equilibrio plástico de Prandtl. Esta teoría se desarrollo para un cuerpo rígido perfectamente liso (sin fricción), de ancho “B” y longitud sin límite, colocada en la superficie de un medio blando, homogéneo, isotropito, semi infinito y sin peso.
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Sección transversal del equilibrio plástico de Prandtl. Cuando se produce la falla por corte, se forman tres zonas según la teoría de Prandtl. Zona I: Estado activo de equilibrio plástico de Rankine, todas las superficies de falla son planos inclinados a ( 45 + φ 2 ) con la horizontal, y el esfuerzo principal mayor es vertical.
Zona II: Todos los planos radiales desde los puntos a y b son planos de falla (zona de corte radial), estas curvas corresponderá a espirales logarítmicas. Zona III. Estado pasivo de equilibrio plástico de Rankine, las superficies de falla son planos inclinados a ( 45 − φ 2 ) con la horizontal, el esfuerzo principal mayor es horizontal. En el momento de la falla la cuña I empuja y aparta a las zonas II y III, por lo que se desarrolla resistencia al esfuerzo cortante a lo largo de las superficies adef y bde´f´. Si se supone que la cohesión es constante, la resistencia al corte a lo largo de las superficies de falla se puede expresar como: s = c + σ Tag Tag (φ ) Por lo que la capacidad de carga ultima para cualquier suelo según Prandtl es: qult =
φ π Tag (φ ) 2 ( 45 + − 1 = cN c Tag e 2 Tag (φ ) c
Si tenemos un suelo puramente friccionante c = 0 => qult = 0 lo que es falso. Reissner (1924) agrego un factor de corrección a la ecuación de Prandtl para considerar la resistencia al corte inducido por la sobrecarga.
qult =
c
Tag (φ )
+
γ B
2
Tag ( 45 + φ 2
Tag 2 ( 45+φ ) eπ Tag (φ ) −1 2
qult = cN c + σ N q
Donde Nc y Nq son factores de capacidad de carga dependientes únicamente del ángulo de fricción interna del suelo. N q = e π Tag (φ )Tag 2 ( 45 + φ ) 2 N c = ( N q − 1)
1 Tag (φ )
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Teoría de Capacidad de Carga de Terzaghi. (1943). Expandió la teoría de Prandtl para tomar en consideración el peso del suelo, la fricción entre fundación y suelo y la profundidad de la cota de fundación. Una zapata de longitud infinita de superficie rugosa.
Diagrama de cuerpo libre de la cuña.
zap ata => ∑ F = 0 para una longitud unitaria de zapata v
B 2 sen(φ ) => qult . B = 2 E p + 2c cos(φ )
qult =
1 B
(2 E
p
+ cBTag (φ ) )
Terzaghi llego a la ecuación valida para zapatas continuas 1 qult = cN c + σ N q + γ BN γ 2 c = cohesión del suelo. σ = Pre Presión ef efect ectiva a la la co cota de de fun funddaci ación = γ D f γ = peso peso unita unitari rioo del suelo suelo que esta esta por deb debaj ajoo de la cota cota de de funda fundaci ción. ón. B = ancho de la Zapata. Nc , Nq y N γ = factores de capacidad de carga, dependen únicamente del ángulo de fricción interna del material o suelo. (Tabla 3.1) N c = Ctag (φ ) N q − 1
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N q =
e
2 ( 0, 75π −φ 2 )Tag (φ )
2Cos 2 (45 + φ 2 )
K p 1 − 1 Tag (φ ) 2 2 Cos (φ ) K p = coeficiente de empuje pasivo de tierra. Para zapatas cuadradas: qult = 1,3cN c + σ N q + 0,4γ BN γ Para zapatas circulares: B = diámetro. qult = 1,3cN c + σ N q + 0,3γ BN γ N γ =
Para cimentaciones que presenten modo de falla por corte local en suelos, Terzaghi sugiere lo siguiente: 2 2 c´= c y Tag (φ ´) = Tag (φ ) 3 3 2 1 qult = c N c′ + σ N q + γ BN γ ′ (Fundación corrida) 3 2 qult = 0,867c N c′ + σ N q′ + 0,4γ BN γ ′ (Fundación cuadrada) (Fundación circular) qult = 0,867c N c′ + σ N q′ + 0,3γ BN γ ′ Los factores de capacidad de carga (Tabla 3.2)
Modificación de las ecuaciones de capacidad de carga por nivel freático.
La posición del Nivel Freático tiene un efecto significativo en la capacidad de carga de todo suelo, especialmente los granulares, esto es debido a que el peso unitario efectivo del suelo sumergido es, aproximadamente la mitad del peso húmedo del mismo suelo.
Caso I: Nivel Freático entre 0 < D1 < Df => la presión efectiva en la base de la fundación es: σ = D1γ + D2 (γ sat − γ w )
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γ sat = peso especifico saturado del suelo. γ w = peso especifico del agua.
Además el valor de “ γ ” en el ultimo termino de la ecuación de capacidad de carga tiene que ser reemplazado por: γ ′ = (γ sat − γ w )
Caso II: Nivel Freático entre 0 < d < B. En este caso se reemplaza, el factor “γ ” en el ultimo termino de la ecuación de capacidad de carga por el factor: γ = γ ′ +
d B
(γ − γ ′)
Caso III: si d > B, el agua no afecta la capacidad de carga. Ecuación General de Capacidad de Carga. (Meyerhof 1.963) 1 γ BN γ F γ s F γ d F γ i 2 Donde: ( c, φ , γ ) son la cohesión, el ángulo de fricción interna y el peso unitario efectivo del suelo situado entre la cota de fundación y una profundidad “B” por debajo de dicha cota. Nc , Nq y N γ son factores de capacidad de carga, los demás son factores de corrección por: Forma: (Fcs , Fqs y F γ s ) Profundidad: (Fcd , Fqd y F γ d ) Inclinación de la carga: (Fci , Fqi y F γ i ) qult = cN c F cs F cd F ci + σ N q F qs F qd F qi +
Factores de capacidad de carga: N q = Tag 2 ( 45 +
φ
2
)e π Tag (φ )
Reissner 1.924
N c = ( N q − 1)Cotag (φ )
Prandtl 1.921
N γ = 2( N q + 1)Tag (φ )
Caquot y Kerisel 1953 y Vesic 1973
Estos factores están en la Tabla 3.4.
Factores de corrección por Forma: (De Beer 1967 – 1970) N q B L N c
F cs = 1 +
B Tag (φ ) L
F qs = 1 +
B L
F γ s = 1 − 0,4
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B
Para zapatas rectangulares Meyerhof (1963) φ ′ = (1,1 − 0,1 )φ triaxial L
Factores de corrección por Profundidad: (Hansen 1.970) 1)
D f B
≤1 D f B
F cd = 1 + 0,4
2)
D f B
F qd = 1 + 2Tag (φ )(1 − sen(φ )) 2
D f B
F γ d = 1
>1 D f D F qd = 1 + 2Tag (φ )(1 − sen(ϕ ) )2 Tag −1 f B B
− F cd = 1 + 0,4Tag 1
F γ d = 1
Factores de Inclinación: Meyerhof (1963) y Hanna y Meyerhof (1981) F ci = F qi = (1 −
β 0 0
)
2
F γ i = (1 −
β 0
)2
φ 90 β = ángulo de inclinación de la carga sobre la cimentación con respecto a la vertical.
Efectos de Compresibilidad del Suelo. Vesic 1973. Propuso la siguiente modificación a la ecuación general de capacidad de carga para falla por corte local. 1 qult = cN c F cs F cd F cc + σ N q F qs F qd F qc + γ BF γ S F γ d F γ C 2 (Fcc , Fqc y F γ c ) son factores de compresibilidad del suelo; para calcularlos deben seguir los siguientes pasos: 1.- Calcular el Índice de Rigidez (Ir ) del suelo a B/2 por debajo de la cota de fundación. I r =
Gs c + q ′tag (φ )
Gs = modulo cortante del suelo. q´ = presión efectiva de sobrecarga a una profundidad de (Df +B/2) +B/2) 2.- El Índice de Rigidez Critico (Ir(crit)))
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1 B φ {exp 3,30 − 0,45 Cotag (45 − )} 2 L 2 Los valores de Ir(crit) para B/L = 0 y B/L = 1 Tabla 3.7 I r crit =
3.- Si Ir > > Ir(crit) entonces (Fcc = Fqc = F γ c = 1) Si: Ir < < Ir(crit) F γ c = F qc = exp{(−4,4 + 0,6
B
(3,07 sen(φ )(log(2 I r ) 1 + sen(φ )
)Tag (φ ) +
L La figura 3.11 la variación ( F γ c = F qc ) se entra con (φ e Ir )
Para φ = 0 F cc = 0,32 + 0,12
Para φ > 0 F cc = F qc −
B L
+ 0,6 log( I r )
1 − F qc N q Tag (φ )
Cimentaciones Cargadas Excéntricamente.
e = excentricidad, M = momento sobre la la cimentación y Q = carga vertical total. Sustituyendo la excentricidad tenemos: Q 6e Q 6e q max = y q min = (1 − ) 1 + BL
B
BL
B
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Por lo que tenemos que: Para e < B/6 => q =
Q 6e 1 ± BL B 4Q
Para e > B/6 => q max =
3 L( B − 2e)
donde e = M/Q
Método del área efectiva de Meyerhof. 1953.
Planteo el siguiente método: a) Se determina las dimensiones efectivas de la cimentación: B´ = ancho efectivo = B – 2eB ó B´= B. L´ = Largo efectivo = L ó L´ = L – 2eL La menor de las dos dimensiones es el ancho efectivo. b) Utilizar la ecuación de capacidad capac idad de carga 1 ′ = cN c F cs F cd F ci + σ N q F qs F qd F qi + γ B ′ N γ F γ s F γ d F γ i qult 2 Para evaluar los factores de forma se utilizan las dimensiones efectivas en vez de las reales. Para evaluar los factores de profundidad se utilizan los valores reales de “B y L” c) La carga última se calcula como: Qult = q´u B´L´ siendo A´ = B´L´ (área efectiva) d) El factor de seguridad se calcula como: FS = Qult / Q e) El factor de seguridad por esfuerzos será: FS = q´u / qmax.
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Cimentaciones con excentricidad en dos direcciones.
e B =
M y Qult
e L =
M x Qult
2° Método del área efectiva (Highter y Anders, 1985) a) se utiliza la ecuación de capacidad de carga: 1 ′ = cN c F cs F cd F ci + σ N q F qs F qd F qi + γ B ′ N γ F γ s F γ d F γ i qult 2 Para evaluar los factores de forma se utilizan las dimensiones efectivas B´ y L´. Para evaluar los factores de profundidad se utilizan los valores reales de “B y L” b) La carga última se calcula como: co mo: Qult = q´u B´L´ siendo A´ = B´L´ (área efectiva) c) Para calcular B´ y L´ se presentan 4 Casos. e e B 1 1 Caso I: L ≥ y ≥ L 6 B 6 3e 1 A′ = B1 L1 B1 = B1,5 − B 2 B 3e L1 = L1,5 − L L´ es el mayor entre B1 y L1 A′ B ′ = L ′
L
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e L
Caso II:
L
< 0,5 y
e B B
≤
1 6
1 L1 y L2 se obtienen de la Figura 3.15 2 L´ = L1 ó L2 (el mayor) A′ = B ( L1 + L2 )
B ′ =
Caso III:
e L L
<
1 6
y
0<
e B B
A′
L ′
< 0,5
1 2 B1 y B2 se obtienen de la figura3.16 A′ = L( B1 + B2 )
B ′ =
A′ L ′
L´ = L
Caso IV:
e L L
<
e 1 1 y B ≤ 6 B 6
1 ( L − L )( B + B2 ) 2 1 2 L2 y B2 se obtienen de la figura3.17 A′ = L2 B +
B ′ =
A′ L ′
L´ = L
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Capacidad de Carga en Suelos Estratificados En la práctica se encuentra frecuentemente suelos estratificados, por lo que la superficie de falla puede extenderse a través de dos o más estratos. Suelo más fuerte sobre suelo mas débil. (Meyerhof y Hanna 1978) Caso (a):
Si “H” es relativamente pequeña comparada con “B” se presenta la falla de corte por punzonado estrato fuerte fu erte y falla por corte general gene ral estrato inferior.
Caso (b):
Si “H” es relativamente grande la falla se presenta en el extracto superior. Para el caso (a), la capacidad de carga es: 2(C a + P p sen(∂ )) qult = q b +
B
− γ 1 H
B= ancho de la zapata Ca = fuerza adhesiva. P p = fuerza pasiva por unidad de longitud de las caras aa´ y bb´. q b = capacidad de carga del estrato inferior del suelo.
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δ = inclinación de la fuerza pasiva P p respecto a la horizontal.
Ca = ca H,
donde ca = adhesión, por lo que: 2 D f K s Tag (φ 1 ) 2c H qult = q b + a + γ 1 H 2 1 + − γ 1 H B
H
B
(1) q
K s = coeficiente de corte por punzonado función de q1 / q2 y φ 1 K s = f 2 , φ 1 q1 q1 y q2 son las capacidades de carga última de una cimentación corrida de ancho “B” bajo carga vertical sobre las superficies de extractos gruesos homogéneos del suelo superior e inferior. 1 1 q1 = c1 N c1 + γ 1 BN γ 1 q 2 = c 2 N c2 + γ 2 BN γ 2 2 2 N c1 ; N γ 1 ; N c2 ; N γ 2 = factores de capacidad de carga para los ángulos φ 1 yφ 2 respectivamente Tabla (3.4). Siempre que:
q2 q1
<1
La variación de K s con q2 / q1 y φ 1 Figura (4.8) La variación ca / c1 con q2 / q1 Figura (4.9) Caso (b): Si “H” es relativamente grande => falla el estrato superior del suelo más fuerte. 1 qult = qT = c1 N c1 + σ N q1 + γ 1 BN γ 1 (2) 2 Donde: N q1 ; N γ 1 factores de capacidad de carga para φ 1 Tabla (3.4) y σ = γ 1 D f Combinando la ecuación (1) y (2) se obtiene: 2 D f K sTag (ϕ 1 ) 2c H qu = q b + a + γ 1 H 2 1 + − γ 1 H ≤ qT B
H
B
Para cimentaciones rectangulares tenemos: B 2c H B 2 D f K s Tag (φ 1 ) qu = q b + 1 + a + γ 1 H 2 1 + 1 + − γ 1 H ≤ qT
L B
L
H
B
Donde: qb = c 2 N c2 F cs2 + γ 1 ( D f + H ) N q2 F qs2 + qT = c1 N c1 F cs1 + γ 1 D f N q1 F qs1 +
1 y γ BN F 2 2 γ 2 γ s2
1 γ BN F 2 1 γ 1 γ s1
En la cual: F cs1 ; F qs1 ; F γ s1 = factores de forma con respecto al estrato superior del suelo. F cs2 ; F qs2 ; F γ s2 = factores de forma con respecto al estrato inferior del suelo. Casos especiales: 1) Estrato superior es arena fuerte y el inferior es arcilla suave saturada (φ 2 = 0 )
qb = 1 + 0,2
B
5,14c 2 + γ 1 ( D f + H )
L
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qT = γ 1 D f N q1 F qs1 +
1 γ BN F 2 1 γ 1 γ s1
Por lo que: qu = (1 + 0,2
B L
B
)5,14c2 + γ 1 H 2 (1 + )(1 + L
2 D f K sTag (φ 1 ) 1 ) + γ 1 D f ≤ γ 1 D f N q1 F qs1 + γ 1 BN γ 1 F γ s1 H B 2
donde c2 = cohesión sin drenado Para determinar K s de la figura (4.8) c 2 N c2 q2 5,14c 2 = = 1 q1 0,5γ 1 BN γ 1 γ 1 BN γ 1 2 2) Estrato superior es arena más fuerte y el estrato inferior es arena mas débil (c1 = 0; c2 = 0) 2 D f K s Tag (φ 1 ) 1 B qu = γ 1 ( D f + H ) N q2 F qs2 + γ 2 BN γ 2 F γ s2 + γ 1 H 2 (1 + )(1 + ) − γ 1 H ≤ qT 2 L H B Donde: 1 qT = γ 1 D f N q1 F qs1 + γ 1 BN γ 1 F γ s1 2 γ 2 N γ 2 q 2 0,5γ 2 BN γ 2 = = q1 0,5γ 1 BN γ 1 γ 1 N γ 1 3) Estrato superior arcilla saturada mas fuerte (φ 1 = 0 ) y el estrato inferior es arcilla saturada mas débil ( φ 2 = 0 ) La capacidad de carga última será: B B 2c H qu = (1 + 0,2 )5,14c 2 + (1 + )( a ) + γ 1 D f ≤ qT qT = (1 + 0,2 q2 q1
=
L B L
L
B
)5,14c1 + γ 1 D f
5,14c2 c 2 = 5,14c1 c1
Capacidad de Carga de Cimentaciones sobre un Talud.
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Meyerhof (1957) desarrollo la siguiente expresión: 1 qu = cN cq + γ BN γ q 2 1 Para suelos granulares (c = 0) qu = γ BN γ q 2 Y para para suel suelos os pura puram mente ente cohe cohesi sivo voss (φ = 0 ) “Condición sin drenado” qu = cN cq c = cohesión. Las Las variac riaciiones de ( N cq ; N γ q ) se dan dan en la figura 4.1 4.11 y 4.12. Para Para determi rminar Ncq debe tomarse los siguientes puntos: 1) El termino N s =
γ H c
= el numero de estabilidad.
2) Si (B < H) usar las curvas para Ns = 0. 3) si (B > H) usar las curvas para Ns de estabilidad calculado.
Capacidad de carga en Rocas: Si se encuentran sanas, intactas y in meteorizar en muchas ocasiones presenta resistencia superior a los concretos. La mayoría de las rocas presentan defectos tales como: zonas de meteorización, grietas, juntas, planos de estratificación, zonas de corte, zonas de falla, etc., que deben ser consideradas a la hora de definir su capacidad de carga. La capacidad de carga en rocas se puede seleccionar de experiencias locales, generalmente reportadas en códigos de construcción, de correlaciones empíricas que toman en consideración la resistencia de la roca y sus defectos, o de ensayos in situ para determinar el Módulo de deformación de las mismas. Factor de Seguridad: Para definir el factor de seguridad a utilizar en el diseño de las fundaciones de una edificación se deben tomar en consideración lo siguiente: - Magnitud de los daños que pueden ocasionar de ocurrir una falla (perdidas de vida, daños a la propiedad, posibles demandas, etc.) -
Vida útil de la estructura a construir (temporal Vs permanente)
-
Tipo de fundación.
-
Tipo de suelo (cohesivos Vs granulares).
-
Grado de homogeneidad de las condiciones del sub-suelo (homogéneo Vs errático).
-
Confiabilidad de los datos del suelo.
-
Precisión y confiabilidad de las cargas que actuaran sobre las fundaciones.
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-
Posibilidad que se produzcan cambios ambientales después de la construcción, tales como inundaciones, fluctuaciones del nivel freático, socavaciones, etc.
Factores de seguridad mínimos para el diseño de fundaciones superficiales (Vesic 1975) Categoría
Estructura típica
A
Puentes de ferrocarril almacenes, silos, muros de contención Puentes viales, edificios Livianos industriales o públicos Edificios de apartamentos y oficinas
B
C
Característica de la categoría Carga máxima ocurre con Frecuencia, consecuencias desastrosas
Exploración Completa Limitada 3,0
4,0
Carga máxima de diseño puede ocurrir ocasionalmente, consecuencias seria si falla
2,5
3,5
Carga máxima de diseño poco probable de ocurrir
2,0
3,0
Estructuras temporales reducir los factores en un 75%. Edificios altos aumentar en (20 – 50)%. Nunca F.S. < 2.
Ecuaciones Empíricas Basadas en el SPT. “Prueba Normal de Penetración). Debido a la dificultad de obtener muestras inalteradas en suelos granulares se ha recurrido al ensayo normal de penetración (SPT) que mide el numero de golpes (N) por unidad de penetración. Se obtiene excelentes resultados en suelos granulares en suelos cohesivos no es confiable. Esta prueba consiste en hincar 45 cms una cuchara partida de 2” con un martillo de 63,5 kg (140 lb.) con caída libre de 76 cms (30”). Existen correlaciones que con el (N) obtenemos la densidad relativa del suelo y el ángulo de fricción interna. Formulas Empíricas de Terzaghi y Peck. (Arenas 1948) Propusieron unas curvas que relacionaba (N) con la capacidad de carga admisible para un asentamiento máximo de 1”, Teng (1962) considero muy conservadoras las curvas e indico que “qadm” podría aumentarse en un 50% sin producir asentamientos mayores de 1”. 2 B + 0,3 ′ = 0,6( N − 3) q adm F p K 2 B q´adm = capacidad de carga admisible (kgf/cm2) B = ancho mínimo de la fundación. N = numero de golpes promedio pr omedio entre la cota de fundación fundac ión y una profundidad profun didad “B” por debajo de esta corregido por efecto de la presión efectiva. F p = corrección por efecto de la profundidad varia (1 - 2).
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F p = 1 +
D f B
≤2
K = corrección por nivel freático, cuando esta localizado entre la cota de fundación y una profundidad “B” por debajo d ebajo de esta varia entre (0,5 - 1). K = 0,5 + 0,5
D f B
Para asentamientos permisibles diferentes a 1” se debe multiplicar por un factor de corrección Cs. C s =
S max permitido
1" Formula de Meyerhof. (1965) ′ = q adm ′ = q adm
N
5
para B < 1,2 mts.
KF p
N B + 0,3
KF para B > 1,2 mts. 8 B p Donde el factor de corrección por profundidad esta dado por: F p = 1 + 0,33
D f B
≤ 1,33
Ábacos Ábacos de de Peck, Peck, Hanson Hanson y Thomb Thomburn urn.. Correlacionaron capacidad admisible de carga, ancho de fundación y “N” para arena y diferentes valores de la relación (Df / / B) y un factor de seguridad de 2. La parte superior limita el asentamiento a 1” como máximo y se representa mediante la ecuación: qadm = 0,11N (kgf/cm2) se puede utilizar para cualquier tipo de zapata superficial en arenas secas. N = numero de golpes promedio corregido por efecto de la presión efectiva entre la cota de fundación y una profundidad “B” por debajo de la misma. Si N.F. se encuentra a una profundidad > (Df + + B) por debajo de la superficie final del terreno, se toman los valores directamente de los gráficos. Si N.F. se encuentra entre la superficie del terreno y (Df + + B), a una profundidad Dw se deben corregir los valores del gráfico por: C w = 0,5 + 0,5
Dw D f + B
Corrección de “N”: N corregido = C N N campo C N = 0,77 Log (
200 σ
)≤2
σ = (Ton / m 2 )
Valido para σ ≥ 2,5
σ = presión efectiva vertical a la profundidad de ensayo.
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