Diseño puente L =20.6 m

Pr oy oy ec ec to to

: Di se seño f in inal de ll Pu en ent ee ee S an an B ue uenav en en tu tur a y Ac ce ces os os

Descripción

:Diseño Estructural Puente Losa L = 8.40m.

Cliente

:Administradora Boliviana de Carreteras

Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

: Noviembre 2007

DESCRIPCIÓN PUENTE TIPO L = 8.40 m. m. - Tip Tipo de de pue puen nte: te:

Puen Puent te Iso Isos stát tático ico de de un un tr tramo amo

CARACTERÍSTICAS GENERALES DE CALCULO - Lo Longitud total del puente

= 8. 8.40

[m ]

- L u z l i b r e e n t r e a p o y os

= 8 . 00

[m ]

- N u m e r o d e t r a m os

= 1 . 00

[t r am o s]

- N ú m e r o d e f a j a s d e t ra f ic o

= 2 . 00

[f a ja s d e t r af i c o ]

- A n c h o d e c a l z a da

= 1 7 .4 0

[m ]

- A n g u l o d e e s v i aj e

= 0 . 00

[g r a d o s]

- Camión de diseño

= H S 20 / 44 + 25 %

(A A S H T O 2 0 0 2 )

CARACTERÍSTICAS CARACTERÍSTICAS DEL CAMIÓN TIPO HS20-44 (AASHTO (AASHTO 3.7.4)

CAMIÓN DE DISEÑO HS20-44 - Pe P eso total

ca camión HS20-44

=

405.00 [K [ KN]

- Número de ejes

=

3.00

- Separación entre ejes

=

4.30 [eje 1 y 2]

- Ca C arga de ejes traseros+25%

=

180.00 [K [ KN]

- Ca Carga de eje delantero+25%

=

45.00 [K [KN]

- Separación entre ruedas (mismo eje)

=

1.80 [m]

- Se Separación entre camiones

=

1.20 [m [m]

4.30 4.30-9 -9.0 .0 [eje [eje 2 y 3]

CARGA EQUIVALENTE HS20-44 - Carga distribuida+25% - Carga concentrada (para - Carga concentrada

= momento flector)

(para esfuerzo cortante)

- Ancho de incidencia de la carga

11.69 [KN/m]

=

100.00 [KN]

=

145.00 [KN]

=

3.00 [m]

Las cargas del camión HS-20/44 se incrementan en 25%

P ro royecto

: Diseño final de ll P ue uentee S an an B ue uenaventura y Accesos

Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

: Noviembre 2007

DISEÑO DE ACERAS ACERAS PEATONALES PEATONALES (AASHTO (AASHTO 3.8.12 - 3.14.1) - Tipo de barandado:

P3 (Servicio Nacional de Caminos)

- Ca C arga horizontal en pasamanos

=

0.75 [K [ KN/m]

(CASO 1)

- Ca Carga vertical en pasamanos

=

0.75 [K [KN/m]

(CASO 1)

- Ca Carga distribuida en aceras

=

- Carga accidental de rueda

=

2.90 [K [KN/m2]

(CASO 1)

90.00 [KN]

(CASO 2) (CASO 2)

- Di Distancia maxima de incidencia

=

0.30 [m [m]

- Separacion entre postes

=

2.00 [m]

- Altura de los postes

=

0.90 [m]

ESQUEMA DE CALCULO

0.18

0.70

DIMENSIONES

ESTADO DE CARGA 1(ACERAS)

0.30

0.30

0.70

0.18

ESTADO DE CARGA 2

CALCULO DE SOLICITACIONES ESTADO DE CARGA 1

10.29 5.92 -4.67

1 0.00

-1.47

1.56

1

2

2 0 0 . 0

7 6 . 4 -

17.87

-18.29 0 0 . 0

7 6 . 4 -

7 6 . 4 -

14.90 11.93

-10.80 -4.67

3

4

0 0 . 0

3

4

P ro royecto

: Diseño final de ll P ue uentee S an an B ue uenaventura y Accesos

Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

: Noviembre 2007

DISEÑO DE ACERAS ACERAS PEATONALES PEATONALES (AASHTO (AASHTO 3.8.12 - 3.14.1) - Tipo de barandado:

P3 (Servicio Nacional de Caminos)

- Ca C arga horizontal en pasamanos

=

0.75 [K [ KN/m]

(CASO 1)


=

0.75 [K [KN/m]

(CASO 1)

- Ca Carga distribuida en aceras

=

- Carga accidental de rueda

=

2.90 [K [KN/m2]

(CASO 1)

90.00 [KN]

(CASO 2) (CASO 2)

- Di Distancia maxima de incidencia

=

0.30 [m [m]

- Separacion entre postes

=

2.00 [m]

- Altura de los postes

=

0.90 [m]

ESQUEMA DE CALCULO

0.18

0.70

DIMENSIONES

ESTADO DE CARGA 1(ACERAS)

0.30

0.30

0.70

0.18

ESTADO DE CARGA 2

CALCULO DE SOLICITACIONES ESTADO DE CARGA 1

10.29 5.92 -4.67

1 0.00

-1.47

1.56

1

2

2 0 0 . 0

7 6 . 4 -

17.87

-18.29 0 0 . 0

7 6 . 4 -

7 6 . 4 -

14.90 11.93

-10.80 -4.67

3

4

0 0 . 0

3

4

Proyecto

: Diseño final de ll Puentee San Buenaventura y Accesos

Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

MOMENTO ESTADO DE CARGA 1

Fecha

: Noviembre 2007

ESFUERZO CORTANTE ESTADO DE CARGA 1

SOLICITACIONES DE DISEÑO ESTADO DE CARGA 1 - Momento flector (2)

=

4.66

[KNm/m]

- Esfuerzo Cortante (2)

=

10.28

[KNm/m]

CALCULO DE SOLICITACIONES ESTADO DE CARGA 2 (SOBRECARGA VEHICULAR ACCIDENTAL EN ACERA PEATONAL) CALCULO DEL MOMENTO FLECTOR - Ancho de distribución E

=

1.45

- Carga distribuida P/E

=

62.05

-7.37

2

[KN/m]

86.35

84.47

-41.03

1 0.00

[m]

1 1.56

2

3 0 . 1 4 -

0 0 . 0

-123.89 3 0 . 1 4 -

3 0 . 1 4 -

0 0 . 0

-81.86

0 0 . 0

4


93.24

90.62

88.00

-41.03

3

3

4

CORTANTE, ESTADO DE CARGA 2

- Momento flector (2)

=

24.82

[KNm/m]


=

62.05

[KN/m]

El diseño se efectua para el estado de carga 2

-7.37

86.35

84.47

-41.03

1 0.00

2

1 1.56

3 0 .

2 0 0 . 0

1 4 -

-123.89 3 0 . 1 4 -

3 0 . 1 4 -

0 0 . 0

-81.86

88.00

-41.03

3

4

0 0 . 0

3

90.62

93.24

4

Proyecto

: Di Dis eñ eño fifinal de de llll Pu Puentee Sa San Bu Buenaventura y Acc es es os os

Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.


Revisado por:

Fecha

: Noviembre 2007


- Momento flector (2)

=

47.96

[ KN m/ m ]


=

62.05

[K N/ m]

El diseño se efectua para el estado de carga 2

ARMADURA REQUERIDA SOLICITACIONES DE DISEÑO - Momento de diseño

=

24.82

[K Nm /m ]

- Cortante de diseño

=

62.05

[ KN / m]

MATERIALES - fci'

=

21.00

[M Pa ]

- fy

=

42 4 20.00

[M Pa ]

- base

=

100.00

[ cm ]

- Altura

=

15.00

[ cm ]

- recubrimiento

=

2.50

[ c m]

- Armadura por Flexión

=

679.00

- Ar Armadura por Corte(Asv/Sv)

=

0.00

ARMADURA DE CALCULO [m m2 ]

ARMADURA PRINCIPAL ADOPTADA - Armadura por Flexión

= Ø 12c/17

66 5

- Ar Armadura por Corte

= No No requiere estribos

[ mm 2]

ARMADURA DE DISTRIBUCION - Porcentaje de armadura de distrib.

= 1.479

- Adop Adopta tamo mos s

= 0.67 0.67

- Armadura de distribución calculada

= 445.55

- Armadura de distribición adoptada

= 7 Ø10

[ mm 2 ]

DISEÑO DE BARANDADO (AASHTO 2.7.3 2.7.3)) - Tipo de baranda barandado: do:

P3 (Servic (Servicio io Naciona Naciona de Caminos) Caminos)

- Carga horizontal en pasamanos

=

0.75 [KN/m]

(PRIMER CASO)


=

0.75 [K [ KN /m ]

(PRIMER CASO)

0.15

0.70

0.18

Proyecto

: Di Diseño fifinal de de llll Pu Puentee Sa San Bu Buenaventura y Accesos

Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

: Noviembre 2007

DISEÑO DE BARANDADO BARANDADO (AASHTO 2.7.3 2.7.3))

1

3

5

7

9

11

12

10

2

4

6

8

IDEALIZACION ESTRUCTURAL

8 . 0 -

8 . 0 -

7

8 . 0 -

8 . 0 -

0 .

5

8 . 0 -

8 . 0 -

0 .8 10

3

8 . 0 -

0 .

0 .8 12

1

8 . 0 -

0 .8

0 .8

8

11 0 .8 6

9 0 .8 4

2

SOBRECARGA DE DISEÑO

-0.83

1

-0.83 -0.78

5 3 0 . 0 -

0.41

0.40

5 0 . 0

-0.80

9

7 2 . 0 -

0.40

7 1 5 2 . . 0 0 0 0 -

0.40

2 3 2 .

2 4 0 .

0 -

0 -

7 0.41

2 0 . 0

10

7 2 . 0

0.40

6

8

3 2 . 0

MOMENTO FLECTOR DE DISEÑO

2.43

4 8 . 1

1

2 2 . 0 -

-2.30 7 3 . 1

9

4 8 . 1

-2.34

2

4 1 . 0

3

2 2 . 0

5

2.39

2.36 -2.43

11

-2.36 7 3 . 1

2.36

-2.36 2 2 . 0 -

4 4 1 . 0

0 7 . 0 -

-0.80 -0.79

11

7 5 0 0 . . 0 0

5

4 1 . 0 -

1 2 2 2 . 0

2.30

7

4 8 . 1 -

2.34

7 3 . 1 -

4 8 . 1 -

10

-2.39

6

4 1 . 0 -

ESFUERZO CORTANTE POR CARGA VIVA

7 3 . 1 -

8

9 4 . 0 -

Proyect o

: Di seño fi nal de l l Puentee San Buenavent ura y Accesos

Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

: Noviembre 2007

ACERO DE REFUERZO MATERIALES - fci'

=

21.00

[MPa]

- fy

=

420.00

[MPa]

- base

=

0.15

- Altura

=

0.125

[cm]

- recubrimiento

=

1.50

[cm]

[cm]

(En anexos se presenta el calculo de armaduras de postes y pasamanos)

ARMADURA ADOPTADA PASAMANOS - Armadura por Flexión

= 4 Ø10

- Armadura por Corte(Asv/Sv)

= Est Ø8C/20

ARMADURA ADOPTADA POSTES - Armadura vertical

= 4 Ø12


= Est Ø8C/15

VERIFICACION DE ARMADURA DE BORDILLO

0.25

0.70

0.18

10.29 5.92 -4.67

1 0.00

-1.47

1.56

1

2

2 8 2 . 6 1

7 6 . 4 -

17.18

-22.66 1 0 .

8 2 .

14.56

6 11.93 1

-15.41

7 -

-9.35 5 3 . 9 -

3


4

3

8 2 . 6 1


4

Proy ec to

: Diseño fi nal de ll Puentee S an Buenav entura y Acc esos

Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

: Noviembre 2007

ESTADO DE CARGA 3 (P Fuerza horizontal de choque) - Momento flector ultimo

=

4.67

[KNm/m]

- Esfuezo cortante

=

10.29

[KNm/m]

Las solicitacines en estado limite ultimo del estado de carga 3 son inferiores a las obtenidas en el estado de carga 2. consideramos conveniente prologar la armadura de losa. ARMADURA PRINCIPAL ADOPTADA - Armadura por Flexión

= Ø 12c/17

- Armadura por Corte

= No requiere estribos

665

[mm2]

P ro ye ct o

: Di señ o f in al de la ca rr et er a Ru rre na baq ue - A us tra li a - Ri be ra lt a

Descripción

:Diseño Estructural Puente Tipo L=20.60m.

Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

: Noviembre 2007

SEPARACION ENTRE VIGAS CARACTERISTICAS GENERALES DE CALCULO - Ancho de faja de trafico

=

4.25 [m]

- Numero de fajas de trafico

=

2.00 [fajas]

- Ancho total de calzada

=

8.50 [m]

0.60

1.80

a

s

s

s

a

SEPARACION ENTRE EJES

- Fracción de carga interior fi

=

- Fraccion de carga exterior fe

=

- Igualando fe=fi, se tiene s calc.

=

0,596 s (AASHTO tabla 3.23.1) 5.50-s /s 2.313 [m]

- Adoptamos la separación s

=

2.30 [m]

- distancia "a"

=

0.80 [m]

CALCULO DEL ESPESOR DE LOSA (AASHTO 8.9.2) - Espesor de losa (tabla 8.9.2)

=

- Donde Lc=s-bt

=

(lc+3,05)/30 1.30 [m]

- Espesor de losa calculado

=

0.15 [m]

- Espesor de losa adoptado

=

0.180 [m]

- Espesor de carpeta de rodadura

=

0.020 [m]

DISEÑO DE ARMADURA LOSA EXTERIOR CARGAS PERMANENTES Y SOBRECARGAS DE DISEÑO - Barandado

=

0.90

[KN/m]

- Postes

=

0.29

[KN/m]

- Aceras

=

2.52

[KN/m]

- Bordillo

=

2.16

[KN/m]

- Losa

=

5.18

[KN/m]

- Carpeta de rodudadura

=

0.58

[KN/m]

- Sobrecarga en aceras

=

2.90

[KN/m2]

- Sobrecarga de choque en bordillo

=

7.50

[KN/m]

- Carga vehicular distribudo en E

=

46.32

[KN/m]

P ro ye ct o

: D is eñ o f in al de la c ar re te ra R ur re na ba qu e - Au st ra li a - R ib er al ta

Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

: Noviembre 2007

0.30

0.02 0.18

0.25

ESQUEMA DE CALCULO LOSA EXTERIOR ESTADO DE CARGA 1

CALCULO DEL MOMENTO FLECTOR - Ancho de distribucion E

=

1.94

=

0.39

Impacto de diseño

=

0.30

- Carga Vehicular P/E

=

60.22

(0.8*X+1.143)

- Impacto (15.24/(L+38)<0.3

0.88

0.30

[m]

[KN/m]

0.52

0.25

CARGA PERMANENTE

0.70

0.48

0.52

SOLICITACIONES DE DISEÑO MOMENTO EN EL PUNTO O.

Mo  60.22 x 0.52 x1.67 

 

7.50 x 0.25 x1.67  2.90 x 0.88 x1.25 0.82



0.88  2

  1.1 

 0.70 x0.15 x 25.00 x1.35  0.20 x0.43 x 25.00 x0.90  0.80 x0.18 x 25.00 x0.4 Mo  52.295  3.131  4.019  1.972  3.544  1.935  1.44 Mo  68.336  KN  m

P ro ye ct o

: Di se ño fi na l d e l a c ar re te ra Ru rr en ab aq ue - A us tr al ia - Ri be ra lt a

Descripción


Cliente

:Ad min is tradora Boliv ia na de Carretera s

Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

ESFUERZO CORTANTE EN EL PUNTO O.

Q

60.22 x1.67  7.50 x1.67  2.90 x 0.88 x1.25  1.16

 0.7 x0.15 x 25.00  0.20 x0.43 x 25.00  0.80 x0.18 x 25.00 Q  100.567  12.525  3.19  1.16  2.625  2.15  3.60 Q  125.817  KN  REDUCCIÓN DE MOMENTOS

 M 

V b

3  M  Momento de reducción en el eje de apoyo V b

 M   M 

 Esf uerzo cor tan te  Ancho de apoyo Cabezal deViga V b 3 125.817 x1.20 3

 M  50.326  KN  m MOMENTO DE DISEÑO

Md  68 .336  50 .326 KN  m Md 18 .01  KN  m ESTADO DE CARGA 2


(0.8*X+1.143)

- Impacto (15.24/(L+38)<0.3

=

2.26

=

0.39

Impacto de diseño

=

0.30


=

39.77

P/E 1.40

O

[m]

[KN/m]

: Noviembre 2007

P ro ye ct o

: Di se ño fi na l d e l a c ar re te ra Ru rr en ab aq ue - A us tr al ia - Ri be ra lt a

Descripción


Cliente

:Ad min is tradora Boliv ia na de Carretera s

Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

: Noviembre 2007

SOLICITACIONES DE DISEÑO MOMENTO EN EL PUNTO O. Mo  39.77x1.40

 1.16x1.70  0.70x0.15x25.00x1.35  0.20x0.43x25.00x0.90  0.80x0.18x25.00x0.40 Mo  55.678  1.972  3.544  1.935  1.44 Mo  64.569KN  m

ESFUERZO CORTANTE EN EL PUNTO O.

Q

39.77  1.16

 0.7 x0.15 x 25.00  0.20 x0.43 x 25.00  0.80 x 0.18 x 25.0 Q  39.77  1.16  2.625  2.15  3.60 Q  49.305  KN  REDUCCIÓN DE MOMENTOS

 M 

V b 3

 M  Momento de reducción en el eje de apoyo V  Esfuerzo cor tan te b  Ancho de apoyo Cabezal deViga  M   M   M 

V b 3 49.305 x1.20 3



19.722 KN

 m

MOMENTO DE DISEÑO

Md  64 .569  19 .722  KN  m  Md  44 .847  KN  m 

Proyecto

: Diseño final de la carretera Rurrenabaque - Australia - Riberalta

Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

: Noviembre 2007

VERIFICACIÓN DE SOLICITACIONES A 2xh = 0,16 m DEL EJE DE APOYO "O"


(0.8*X+1.143)

- Impacto (15.24/(L+38)<0.3

=

2.14

=

0.39

Impacto de diseño

=

0.30


=

42.15

[m]

[KN/m]

P/E 1.24

O´

O

SOLICITACIONES DE DISEÑO MOMENTO EN EL PUNTO O´. Mo´ 

1.16 x1.54  0.70 x0.15 x 25.00 x1.19  0.20 x0.43 x 25.00 x0.74  0.18 x0.64² / 2 x 25.00 Mo´  59.70  KN  m 42.16 x1.24

ESFUERZO CORTANTE EN EL PUNTO O´. Q

42.16  1.16

Q

42.16

Q

 50.98





0.7 x0.15 x 25.00  0.20 x0.43 x 25.00  0.64 x0.18 x 25.00

1.16  2.625  2.15  2.88

 KN 

ARMADURA REQUERIDA SOLICITACIONES DE DISEÑO - Momento de diseño

=

59.70

[KNm]

- Cortante de diseño

=

50.98

[KN]

MATERIALES - fci'

=

21.00

[MPa]

- fy

=

420.00

[MPa]

- base

=

100.00

[cm]

- Altura

=

18.00

[cm]

- recubrimiento

=

2.00

[cm]


=

11.06

[cm²]


=

ARMADURA REQUERIDA: No requiere estribos

Proyecto


Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

: Noviembre 2007

=

Ø 12c/25

4.52

[cm2]

+ Ø 16c/25

8.04

[cm2]

ARMADURA PRINCIPAL ADOPTADA - Armadura por Flexión - Armadura por Corte

=

No requiere estribos

ARMADURA DE DISTRIBUCION - Porcentaje de Armad.de distrib. D

=

1.25

- Adoptamos

=

0.67

1.22/Raiz(Lc)<0.67

- Armadura de distribución

=

3.03

- Armadura adoptada

=

10c/12.5

[mm2] 561.0

[mm2]

DISEÑO DE LOSA INTERIOR MOMENTO POR CARGA VEHICULAR - Luz de cálculo de la losa

=

1.30

- Mcv=((Lc+0,61)*P/9,74)*0.8

=

14.10

- I=15.24/(lc+38)<0,30 - Momento por CV e impacto Mcv+I

0.388

=

[m] [KNm/m]

0.300

=

18.34

[KNm/m]

- Peso propio de losa e=0,18 m

=

4.32

[KN/m2]

- Carpeta de rodadura e=0,02 m

=

0.48

[KN/m2]

- Momento por carga permanente

=

0.81

[KNm/m]

- Momento de diseño

=

40.86

[KNm/m]

=

40.86

[KNm/m]

- fci'

=

21.00

[MPa]

- fy

=

420.00

[MPa]

- base

=

100.00

[cm]

- Altura

=

18.00

[cm]

- recubrimiento

=

2.50

[cm]


=

Ø 12 c/14

- Armadura de distribución

=

541

- Armadura de distri. Adoptado

=

Ø 10 c/14

MOMENTO POR CARGA PERMANENTE

CALCULO DE ARMADURA EN LOSA INTERIOR - Momento de diseño MATERIALES

ARMADURA ADOPTADA LOSA TRAMO INTERNO 808.00

[mm2] [mm2]

561

[mm2]

P ro ye ct o

: Di se ño fi na l d e l a c arre te ra Ru rr en aba qu e - Aus tra li a - Ri ber al ta

Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

DISEÑO DE DIAFRAGMAS CARACTERISTICAS GENERALES DE CALCULO - Longitud entre vigas

=

- Num. de diafragmas (AASHTO 8.12.2)

=

2.25 [diafragmas]

- Número total de diafragmas

=

3.00 [diafragmas]

- H minima de diafragma (2/3H viga)

=

0.53 [m]

- Altura de diseño

=

0.68 [m]

4.30

14.40 [m]

4.30

REACCION POR FILA DE RUEDAS - Reaccion por fila de ruedas R

=

72.00

- Impacto, I

=

0.29

- Reaccion por impacto

=

20.88

[KN]

- Reaccion total sobre diafragma

=

92.88

[KN]

0.29

<0,30


[KN]

: Noviembre 2007

Proyecto


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Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

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Fecha

: Noviembre 2007

DIAGRAMA DE MOMENTO FLECTOR EN DIAFRAGMA CENTRAL (TREN DE CARGAS) SOLICITACIONES PARA ARMADURA INFERIOR

Ri



P   n  1  2i    1  6    n  n²  1  s 

Donde: P =

Carga Aplicada

= 1.00

n =

Número de Apoyos

= 4.00

B =

Brazo de la Carga

=

s =

Separación de vigas principales

= 2.30

Para el Apoyo: Si

   

= = = =

1 1.5 s =

3.45

R1 =

0.7

0.5 s =

1.15

R2 =

0.4

-0.5 s =

-1.15

R3 =

0.1

-1.5 s =

-3.45

R4 =

-0.2

1.00

0.50

+

0.40

L.I. R1

0.70

0.10

0.00 0.20

-

-0.50

Para el Apoyo: Si

   

= = = =

2 1.5 s =

3.45

R1 =

0.5 s =

1.15

R2 =

0.4 0.3

-0.5 s =

-1.15

R3 =

0.2

-1.5 s =

-3.45

R4 =

0.1

1.00

0.50

L.I. R2

0.10 0.00

-0.50

0.20

0.30

+

0.40

P ro ye cto

: Di se ño fi na l d e l a c ar re te ra Ru rr en ab aq ue - Au st ra li a - Ri be ra lta

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Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

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Fecha

: Noviembre 2007

Según Courbon: X = e + d e = s/6 Donde:

- d/2

d =

0.6 [m]

s =

2.3 [m]

e =

0.083 [m]

X =

0.683 B

1.00

x

2,3

Si

2,3

2,3

B >= 0.683 Mss = R1 * 2.767 + R2 * 0.467 - 1.00(B-0.683) Si

Si

 =  =

1.5

s =

3.45

Mss =

-0.64

0.5

s =

1.15

Mss =

0.78

B < 0.683 Mss = R1 * 2.767 + R2 * 0.467 Si Si

 =  =  =

0.683

Mss =

1.069

-0.5

s = -1.15

Mss =

0.370

-1.5

s = -3.45

Mss =

-0.51 0,68

1.00

1.069 0.50 0.780 0.370

+

L.I. Ms-s 0.00 0.507 -0.50

-1.00

-

-

0.643

Pr oy ec to

: Di se ño fi nal de la ca rr ete ra Ru rr en ab aq ue - Au str al ia - Ri be ra lt a

Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

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Fecha

Reacción sobre el Diafragma: R = P + (P/4 * 5.73 + P * 5.73)/10.00

Impacto:

P =

90 [KN]

R =

154.5 [KN]

I = 15.24/(38.10+20.00) =

0.26

Reacción por Carga Viva e Impacto: Rcv+I =

194.6 [KN]

1,8

1,2

1,8

0,68

1.00

1.069 0.50 0.780 0.611 0.370

L.I. Ms-s

0.00

+ 0.0447

0.075

0.507

-

-

0.643

-0.50

M-1.00 Cv+I = (-0.075+0.6114+1.069-0.0447)*P M Cv+I =

303.7 [KN-m]

Mu =

659.4 [KN-m]

MATERIALES - fci'

=

21.00

[MPa]

- fy

=

420.00

[MPa]

- base

=

20.00

[cm]

- Altura

=

90.00

[cm]

- recubrimiento

=

2.50

[cm]


=

114.90


=

0.14

ARMADURA NOMINAL


=

8Ø 20


=

tØ10 c/20

[mm2]

: Noviembre 2007

P ro yec to

: Di se ño fi nal de la ca rr et er a R ur re na baq ue - A us tr ali a - Rib er alt a

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Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

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Fecha

DISEÑO DE VIGA DE HORMIGÓN POSTENSADO L=20.60 m CARACTERISTICAS GENERALES DE CALCULO Las vigas de hormigón pretensado para los puentes del proyecto son del tipo bulb T de ala ancha,

para el diseño se considera las siguientes

caracteristicas:

0.02 0.18

SECCION TRANSVERSAL VIGA 20.00 m.

VIGA DE 20.00 M

CARGA PERMANENTE (DISTRIBUIDA EN LAS CUATRO VIGAS)

- Barandado

=

0.45

[KN/m]

- Postes

=

0.10

[KN/m]

- Aceras

=

1.26

[KN/m]

- Bordillo

=

1.14

[KN/m]

- Losa

=

9.18

[KN/m]

- Carpeta de rodudadura - Peso propio de viga gviga

= =

1.28 10.26

[KN/m] [KN/m]

- Diafragma (Carga Puntual)

=

17.11

[KN]

: Noviembre 2007

Proyecto


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Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

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Fecha

: Noviembre 2007

CARGA VEHICULAR

- Luz libre entre apoyos

=

20.00

[m]

- Peso del camión HS20-44

=

405.00

[KN]

- Numero de ejes

=

3.00

- Separación entre ejes

=

4.30

- Carga de ejes traseros

=

180.00

[KN]

- Carga de eje delantero

=

45.00

[KN]

- Separación entre ruedas (mismo eje)

=

1.80

[m]

- Separación entre camiones

=

1.20

[m]

- Separación entre vigas longitudinales

=

2.30

[m]

- Fraccion de carga 0.596*s

=

1.371

- Impacto, I=15.24/(lc+38)<0,30

=

0.26

- Factor de incremento

=

1.73

[m]

MATERIALES

RESISTENCIAS CARACTERISTICAS Y PESO ESPECIFICO - Hormigón Pretensado Tipo "P"

=

35.00

[MPa]

- Hormigón en Losas Tipo "A"

f'c

=

21.00

[MPa]

- Peso Especifico del Hormigón

=

24.00

[KN/m3]

- Acero de refuerzo Grado 60

=

420.00

[MPa]

=

270.00 [Ksi]

(resistencia de rotura)

1863.20 [MPa]

(resistencia de rotura)

ACERO DE PRETENSADO - Acero para pretensado grado 270

= - Módulo de elasticidad E

=

193060.0

[MPa]

- Diametro nominal Ø 1/2"

=

12.70

[mm]

- Resistencia a la rotura

=

183.70

[KN]

- Area de un toron de 1/2"

=

96.50

[mm2]

- Peso

=

0.79

[Kg/m]

- Hundimiento del cono

=

6.00

[mm]

=

70.00

[mm]

VAINA GALVANIZADA - Diametro de vainas - Coeficiente de fricción

k

=

0.00066

- Coeficiente por curvatura

m

=

0.25

=

35.00

[MPa]

=

19.25

[MPa]

=

-1.47

[MPa]

=

35.00

[MPa]

=

14.00

[MPa]

=

-2.95

[MPa]

TENSIONES ADMISIBLES EN EL HORMIGÓN Y ACERO

HORMIGON TIPO "P" ETAPA INICIAL

T=0

- Etapa inicial f'ci =f'c - Compresion Admisible: f'c =0.55f'ci - Traccion Admisible: f'c =-0.249√(f'ci) ETAPA FINAL

T=



- Etapa final f'c - Compresion Admisible: fc =0.40f'c - Traccion Admisible: fc =0.498*raiz(f'c)

Proyecto


Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

: Noviembre 2007

ACERO DE PRETENSADO - Varia del 70 al 80 % de la resistencia última de rotura

PROPIEDADES GEOMETRIAS DE VIGA 20.00 m.

Area

A

=

0.428

[m2]

Momento de inercia

Ixx

=

#####

[m4]

Momento de inercia

Iyy

=

#####

[m4]

Momento de inercia

Ixy

=

#####

[m4]

Modulo de sección sup

Zxx(T)=

0.113

[m3]

Modulo de seccin inf

Zxx(B)=

0.136

[m3]

Modulo de seccin izq

Zyy(L)=

0.033

[m3]

Modulo de seccion der

Zyy(R)=

0.033

[m3]

Centro de gravedad

Yc

=

#####

[m]

Centro de gravedad

Xc

=

#####

[m]

Perimetro

Perim.=

#####

[m]

=

1.100

[m]

Altura de viga

PROPIEDADES GEOMETRIAS DE SECCION COMPUESTA (VIGA Y LOSA)

ANCHO DE LOSA DESPUES DE TRANSFERENCIA - be=12e+bt

=

3.600

[m]

- s separacion entre vigas

=

2.300

[m]

=

0.775

=

1.782

-

n



f ć Losa f ć Vigas

- Ancho efectivo(b) de losa b=n*s Area

A

=

0.748

[m2]

Momento de inercia

Ixx

=

0.132

[m4]

Momento de inercia

Iyy

=

0.104

[m4]

Momento de inercia

Ixy

=

0

[m4]

Modulo de sección sup

Zxx(T)=

0.31

[m3]

Modulo de seccin inf

Zxx(B)=

0.154

[m3]

Modulo de seccin izq

Zyy(L)=

0.117

[m3]

Modulo de seccion der

Zyy(R)=

0.117

[m3]

Centro de gravedad

Yc

=

0.856

[m]

Centro de gravedad

Xc

=

0.891

[m]

Perimetro

Perim.=

6.521

[m]

Altura de viga+losa

=

1.28

[m]

Excentricidad

=

0.759

[m]

[m]

2.30

0.08 0.08 0.08

0.56

0.43

0.08 0.21

1.10 0 .1 8

0.15 0.15

0.60

0 .2 1

Proyecto


Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

SOLICITACIONES DE DISEÑO (PESO PROPIO)


CARGA ( PESO PROPIO DE VIGA)

DIAGRAMA DE MOMENTOS

(PESO PROPIO)

DIAGRAMA DE ESFUERZO CORTANTE(PESO PROPIO)

Fecha

: Noviembre 2007

Proyecto


Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

SOLICITACIONES DE DISEÑO (LOSA Y DIAFRAGMAS)


CARGA DE LOSA Y DIAFRAGMAS

MOMENTO FLECTOR POR LOSA Y DIAFRAGMA

ESFUERZO CORTANTE POR LOSA Y DIAFRAGMA

Fecha

: Noviembre 2007

Proyecto


Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

SOLICITACIONES DE DISEÑO ( BORDILLO, ACERAS, POSTES Y BARANDADOS)

ESQUEMA DE CALCULO

CARGAS (BORDILOS,ACERA,BARANDADOS)

DIAGRAMA DE MOMENTO FLECTOR

DIAGRAMA DE ESFUERZO CORTANTE

Fecha

: Noviembre 2007

Proyecto


Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

SOLICITACIONES DE DISEÑO (CAMION HS20-44 AASHTO-96*fc)


4.99

4.30

0.71

3.59

20.00

LINEA DE INFLUENCIA MOMENTO SECCIÓN S-S

6.41

: Noviembre 2007

Proyecto

: Dis eño final de la carretera Rurrenabaque - Australia - Riberalta

Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

: Noviembre 2007

DISEÑO DEL PRETENSADO

TENSIONES EN EL HORMIGON POR PESO PROPIO TENSIONES POR PESO PROPIO - Momento peso propio de viga

1 Mg  g VIGA . L2 8

=

513.24

[KNm]

=

4.561

[MPa] [MPa]

- Tensión superior fpps= Mo/Zxx(T) - Tensión inferior =

-3.766

- y' (distancia fy al borde inf)

fppi= Mo/Zxx(B)

=

0.080

[m]

- Excentricidad

=

0.526

[MPa]

e

LIMITACION DE TENSIONES INICIALES EN EL HORMIGON (VIGA BULB T) Fibra Inferior:

P



P * e

A Zxx

(inferior)

 f ppi  0.55 f ći

( B )

Fibra Superior:

P A



P * e Zxx (T )

 f pps   0.249 f ći

- Despejando P de 1 y de 2 (para obtener valores limites de P)

P 

P 

-

0.55 f ´ ci  f ppi

 1 e      A Zxx ( B )    P =

3715.68

[KN]

(inferior)

P =

2587.52

[KN]

(Superior)

=

2587.52

[KN]

 (0.249 f ći  f pps )  1    e   A Zxx(T )   

Adoptamos P

NUMERO DE TORONES - As=P/(0.80*fy) - Area efectiva Ae

= toron de 7 hilos

=

- Numero de torones= As/Ae - Adoptamos 1 Tendones de 10 Torones

18.517 [cm2] 98.720 [mm2] 18.757 [torones]

=

24.000 [torones]

+1 tendon de 10 Torones - Area total de torones

=

2369.280 [mm2]

Proyecto


Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

PERDIDA DE LA FUERZA DE PREESFORZADO PERDIDA POR FRICCION - Coeficiente de frición

k

=

0.00066

- Coeficiente por curvatura

m

=

0.25

PERDIDAS POR FRICCION CABLE MEDIO - Ecuacion general de la trayectoria:

y  a x 2

Si:

b =

0.08

y =

0.80

x =

10.3

a



b L/2

y  b x 2

Para a: a = 0.006787 Longitud de la Parábola

 

L  1 

  x 3 2 x 

8

*

e

2

L´= 10.33 [m] - Ecuacion general de la trayectoria:

y  a x

2

b

Derivando la función respecto de x:

 y  2 a x  f  x si X=0 si X=L'= 10.30 [m]

f  2 * 0.006787*10.30 F=

0.140 [rad]

m   k l (m*f+k*L)

0.042 < 0.30

=

f yc1  f o 1  m  kl 

f o fo

=

fycl=

 0.76 f y

1397.40 [Mpa] 1338.95 [Mpa]

Perdida por fricción tf =

(fo-fycl)

tf =

58.45

[Mpa]

: Noviembre 2007

Proyecto


Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

PERDIDA POR HUNDIMIENTO DEL CONO

- Modulo de elasticidad del cable

Es =

193060.0

- Longitud L' media de cable

L´ =

10.33

[MPa] [m]

- Hundimiento de cono Freyssinet

h

=

0.006

[m]

x =

14.307

[m]

PERDIDA POR HUNDIMIENTO DEL CONO CABLE - Longitud de influencia

h * Es * L´

x 

tf

14.307

>

10.33

- Pérdida por hundimiento Th=(2tf*x/L'-2tf)

th  2 * tf *

-

f o ´  f o

x L´ th =

161.925

[MPa]

=

1316.438

[MPa]

=

3172.36

[KN]

=

3172.36

[KN]

=

15.88

[MPa]

=

-2.84

[MPa]

=

14.52

[MPa]

 th

FUERZA INICIAL DE PRETENSADO (Centro de la viga)

-

P i

 f cy1 . As

- Pi (centro de la viga)

TENSIONES REALES EN EL HORMIGON POR Pi

TENSIONES POR PRETENSADO Y PESO PROPIO - Inferior

P i



P i . e

A Zxx B 

 f ppi

- Superior

P i A



P i . e ZxxT 

 f ppS

TENSION Fcir (centro de gravedad del pretensado) - Fcir =

: Noviembre 2007

Proyecto


Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

: Noviembre 2007

PERDIDA POR ACORTAMIENTO ELASTICO DEL CONCRETO

- Perdida:

1 Es

ES 

. fcir

2 E ci

- Es (Modulo de elasticidad del cable) - Eci (Inicial= 0.0428*2400^3/2* √f'ci)

= =

- Perdida

193060.0 29771.1

[MPa] [MPa]

47.09

[MPa]

111.6

[KN]

=

-0.69

[MPa]

=

0.26

[MPa]

ES =

- Fuerza originada por el acortamiento elastico

- FES= ES*As

=

- Tensiones en el HºPº por acortamiento elatico - Inferior:

FES FES .e A



Zxx B 

- Superior:

FES FES .e A



ZxxT 

TENSIONES EN EL HORMIGON ETAPA INICIAL T=0 (inmediatamente despues de la tranferencia) Tension total inferior

f'c =0.55f'ci

=

15.19 <

19.25 [MPa]

Tension total superior

f'c =-0.249√(f'ci)

=

-2.58 <

-1.47 [MPa]

PERDIDA DIFERIDAS PERDIDA POR RETRACCION

SH  0.80 . 117 .22  1.034 . RH  - Humedad relativa ambiente HR

= SH =

PERDIDA POR FLUENCIA - CRc = 12*Fcir-7*Fcds

CRC

 12 F CIR  7.F CDS

F CDS



M 1 .e1 I 1

=



M 2 .e2 I 2

80.0 27.592

% [MPa]

Proyecto


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Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

: Noviembre 2007

- M1= Momento flector losas y diafragmas

1 M g Losa  Diafragma  . g Losa 8



1

 g Carpeta de Rod . L2  . g Diafragma .L 4

=

608.29 [KNm]

- M2= Momento aceras bordillos y barandados

M g Acera Barandado

1

 . g Acera  g Barandado . L2 8

- e1= escentricidad en viga - e1= escentricidad ( viga+losa)

=

147.45 [KNm]

= = F cds =

0.526 [m] 0.776 [m] 5.56 [MPa]

CRc =

135.35 [MPa]

PERDIDA POR RELAJACION DEL ACERO

- Para aceros grado 250-270

CRS  34.48

1

 0.07. FR  0.10. ES  SH  CRC  2

CRS =

21.21

[MPa]

=

231.25

[MPa]

=

2624.47

=

184.16

=

-174.53

=

0.26

[MPa]

=

-1.22

[MPa]

TOTAL PERDIDAS Perdidas= ES+SH+CRc+CRs

FUERZA FINAL DE PRETENSADO - Fuerza final de pretensado

P

[KN]

TENSIONES FINALES EN EL HORMIGÓN

- Perdidas diferidas

[MPa]

TENSIONES POR ACORTAMIENTO 40% (viga) - F 40%= 0.4*P diferidas*As - Inferior

F 40% A



[KN]

F 40% .e Zxx B 

- Superior:

F 40% A



F 40% .e ZxxT 

Proyecto


Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

TENSIONES POR ACORTAMIENTO 60% (viga+losa) - F 60%= 0.6*P diferidas*As - Zxx(T)L= I/c3, losa inferior - Losa Inferior

[KN] [m3]

= =

-261.79 0.539

=

0.01

[MPa]

=

0.23

[MPa]

=

0.29

[MPa]

=

-1.64

[MPa]

 F 60% F 60% .e    .n  A Zxx B   - Losa Superior

 F 60% F 60% .e    .n  A ZxxT   - Viga Superior:

 F 60% F 60% .e      A ZxxT   - Viga Inferior:

 F 60% F 60% .e      A Zxx B   TENSIONES POR POSTES ACERAS PASAMANOS BORDILLOS (sobre sección compuesta) - Momento (postes, aceras, pasamanos) - Tensión Superior losa:

M

=

147.45

[MPa]

=

0.37

[MPa]

=

0.21

[MPa]

=

0.27

[MPa]

=

-0.96

[MPa]

.n

Zxx T  - Tensión Inferior losa:

M ZxxT 

. L . n

- Tensión Superior Viga:

M ZxxT 

. L

- Tensión Inferior Viga:

M Zxx B 

: Noviembre 2007

P ro yec to

: Di seño fi nal de la carr et er a Rur rena baque - Aus tral ia - Riber al ta

Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

TENSIONES PRODUCIDAS POR LA CARGA VIGA E IMPACTO

Fecha

(Sección compuesta)

- Momento M(cv+i)

4.30

4.99

0.71

3.59

6.41

20.00

- Momento M(cv+i) - Tensión Superior losa

M CV  I ZxxT 

=

1342.11

[MPa]

=

3.35

[MPa]

=

1.93

[MPa]

=

2.49

[MPa]

=

-8.73

[MPa]

.n

- Tensión Inferior losa


. L . n

- Tensión Superior Viga


. L

- Tensión Inferior Viga

M CV  I Zxx B 

: Noviembre 2007

Proyecto


Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

: Noviembre 2007

RESUMEN DE TENSIONES

Viga No. 1 2 3 4 5 6 7 8 T=0 T=oo

TIPO DE CARGA Peso viga de HºPº Pretensado inicial Acortamiento elastico Losa + diafragma Aceras y Barandado Carga viva+impacto 40% perdidas diferidas 60% perdidas diferidas Tinicial=1+2+3 Tfinal=1+2+3+4+5+6+7+8

tfi [MPa] -3.77 19.65 -0.69 -2.22 -0.96 -8.73 -0.26 -1.64 15.19 1.38

Losa tfs[MPa] 4.56 -7.40 0.26 2.69 0.27 2.49 1.22 0.29 -2.58 4.39

RESISTENCIA ULTIMA A FLEXION

- MOMENTO ULTIMO RESISTENTE

 f  f M R  0.95. As. f SU .d .1  0.6r SU  f C    A r  sr d .b.n

Si:

-

f =

0.95

Asr d b n

= = = =

0.002 1.200 2.300 0.775

r

=

[m2] [m] [m]

0.0011



f SU  f S  .1  0.5



r . f S 

f c

 

fsu=f's*(1-0.5*r*fs/f'c) - f's = 1863.20 [MPa] f'c = 35.00 [MPa] fsu = 1808.24 [MPa] MR =

4716.23

[KNm]

fil[MPa]

fsl[MPa]

0.21 1.93

0.37 3.35

0.01

0.23

2.15

3.94

Proyecto


Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

: Noviembre 2007

- MOMENTO ULTIMO ACTUANTE - Mcp = - Mcv+i =

1078.63 1342.11

[KNm] [KNm]

Mu=1.30*(Mcp+1.67*Mcv) -

Mu

=

4315.94

[KNm]

- FACTOR DE SEGURIDAD Mu < 4315.94

Mn <

4716.23

DISEÑO POR CORTE DE LA VIGA

- CORTANTE Y MOMENTOS A L=h Tipo de carga Peso propio viga Losas y diafragmas Bordillos y otros Total Carga Permamente Carga Viva + Impacto Cortante Ultimo [KN] Momento Ultimo [KNm]

Q [KN] 91.31 104.5 26.25 222.1 145.9

M [KN m] 106.7 204.17 30.65 341.52 142.22 605.57 752.74

- ESFUERZOS DEBIDO AL PRETENSADO fci - r2=Ic/A e - f2p= Pe(1+ec2/r2)

= = =

0.159 0.500 6.697

[m2] [m] [MPa]

=

0.663

[MPa]

=

823.41

[KNm]

= = =

695.721 190.829 695.721

[KN] [KN] [KN]

=

6136.24

[KN/m2]

- ESFUERZOS DEBIDO AL PESO PROPIO DE LA VIGA - fo= Mo*c2/Ic - MOMENTO DE FISURACION POR FLEXION - Mcr=Ic/c2*(0.5 √F'c+f2p-fo - CORTANTE ABSORVIDO POR EL HORMIGON - Vci=(4.98E-4)* √f'c*bw*d+Vo+Vi*Mcr/Mmax - Vci inf=0.14* √f'c*b*d - Vci adoptado - TENSION DE COMPRESION EN EL HORMIGON - fcc=nP/Ac

Proyecto


Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

- COMPONENTE VERTICAL DEL PRETENSADO - fcc=nP/Ac

=

111.73

[KN]

=

931.16

[KN]

=

605.57

[KN]

- CORTANTE ABSORVIDO POR EL HORMIGON EN EL ALMA - Vcw=(0.29*√f'c+0.3*fcc)/bw*d+Vp - CORTANTE ABSORVIDO POR ESTRIBOS Vu=1.3(Qd+1.67*Qv) Vu
= EstØ 10c/30 = EstØ 10c/15 = EstØ 10c/10

ANALISIS DE DEFLEXIONES

- DEFLEXION ADMISIBLE A LA FLEXION - f Adm = L/360

=

2000/360

=

5.56

[cm]

- DEFLEXION POR CARGA PERMANENTE (Peso propio de viga, losa diafragmas aceras bordillo,barandado) - 5*Qd*L^4/(384*E*I) E (modulo de elasticidad del hormigón) E=0.0428* g^(3/2)* √f'c Qd (carga permanente) I (inercia de la viga) - 5*QdlL^4/(384*E*I)

= 29910.202 = 23.62 = 0.068

[MPa] [KN/m] [m4]

=

2.718

[cm]

=

0.444

[cm]

=

0.894

[cm]

=

2.267

[cm]

<

5.56

[cm]

- DEFLEXION POR CARGA VIVA - 5*QL*L^4/(384*E*I)+p*L3/(48*E*I) - DEFLEXION POR PRETENSADO - P*e*L^3/8*E*I Deflexión total 2.27

: Noviembre 2007

Proyecto


Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

: Noviembre 2007

DISEÑO ARMADURA PASIVA

T 

f t h

As 

* S n  n T

f S ´

f S ´  0.40 . f SY fs´=

168 [MPa]

1.10

h

110 - h

110



1.78 14.86 h

h =

13.08 

195.80

13.18

h

2 13.18

S n-n

 18.

2

 102 * 8 * 9.18  31.18 * 5.8 * 3.25  2 * 10 * 20 * 5

Sn-n = T =

11642 157.2 [KN]

As =

9.359 [cm2]

12 Ø 10

h



Pr oy ec to

: Di señ o f in al de la ca rr ete ra Rur ren ab aq ue - Aus tr ali a - Ri be ral ta

Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

Salidas midas Civil ** MIDAS/Civil Tendon Time-dependent Loss Data ** _____________________________________________

** Tendon:T1 Stage:Stage1 Step:Last Step ** Distance(m) Tendon Force(kN) ----------------------------0.000 1354.07631 2.502 1357.42612 5.003 1362.59266 7.504 1369.48135 10.004 1377.97502 12.505 1386.31369 15.005 1392.70250 17.507 1397.25568 20.009 1400.13330 -------------------------Max : 1400.13330 kN at 20.009 m Min : 1354.07631 kN at 0.000 m

Fecha

: Noviembre 2007

Pr oy ec to

: Dis eñ o f in al de la ca rr et er a Ru rr ena ba que - Aus tr ali a - Rib er alt a

Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:

** MIDAS/Civil Tendon Time-dependent Loss Data ** _____________________________________________


Fecha

: Noviembre 2007

Pr oy ec to


Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:



Fecha

: Noviembre 2007

Pr oy ec to


Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:



Fecha

: Noviembre 2007

Pr oy ec to


Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:



Fecha

: Noviembre 2007

Pr oy ec to


Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:



Fecha

: Noviembre 2007

Pr oy ec to


Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:



Fecha

: Noviembre 2007

Pr oy ec to


Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A - F.S.T.V.

Revisado por:



Fecha

: Noviembre 2007

Hoja No.44 de 48

Proyecto


Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A-F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

DISEÑO DE APARATOS DE APOYO DE NEOPRENO CARACTERISTICAS

DE APOYO DE NEOPRENO COMPUESTO

- Tension de trabajo en compresion

=

10.00 [MPa]

- Espesor de planca de neopreno

=

1.00 [cm]

- Espesor de placas de acero

=

3.00 [mm]

CARGAS PERMANENTES

- Barandado

=

0.45 [KN/m]

- Postes

=

0.10 [KN/m]

- Aceras

=

1.26 [KN/m]

- Bordillo

=

1.14 [KN/m]

- Losa

=

9.18 [KN/m]

- Carpeta de rodadura

=

1.28 [KN/m]

- Diafragma

=

8.42 [KN/m]

- Peso propio de la viga

=

10.26 [KN/m]

- Carga permanente en viga

=

32.09 [KN/m]

REACCION VERTICAL EN APOYO

- Reaccion V,por carga permanente - Reaccion V,por camión tipo

=

330.56 [KN]

MS18

=

396.35 [KN]

- Reacción V,por carga equivalente

=

209.50 [KN]

- Reaccion vertical sobre el apoyo

=

726.90 [KN]

=

4.54 [KN]

- Viento longitudinal superestructura

=

15.04 [KN]

- Viento longitudinal sobre la carga viva

=

2.06 [KN]

- Fuerza sismica

=

3.31 [KN]

- Reaccion horizontal sobre el apoyo

=

24.95 [KN]

=

726.90 [cm2]

REACCION HORIZONTAL EN APOYO

- Reaccion H, de frenado

DETERMINACION DE DIMENSIONES DE NEOPRENO

- Area total requerida - Dimensión menor a

=

26.96 [cm]

- Dimenión menor adoptada a

=

25.00 [cm]

- Espesor unitario de neopreno

=

1.200 [cm]

- Verificación 12 < a/e < 22

=

20.83 [m]

- Fatiga Admisible de diseño < 13.20 Mpa

=

12.50 [MPa]

- Area requerida para en neopreno

=

581.52 [cm2]

- Dimensión b

=

23.26 [cm]

- Dimensión adoptada b

=

35.00 [cm]

- Fatiga media

=

8.31 [MPa]

: Noviembre 2007

Hoja No.45 de 48

P ro ye cto

: D is eñ o fi na l d e l a c ar re te ra Ru rr en ab aq ue - A us tr al ia - R ib er al ta

Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A-F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

: Noviembre 2007

DISTORSION

- Distorsión influencia lenta

=

0.15

<

0.70

- Distorsión influencia instantanea

=

0.26

<

1.20

- Deformación horizontal

=

2.00 [cm]

- Altura h

=

4.87 [cm]

- Numero de placas

=

4.00 [placas]

- Placas de acero de 3mm

=

3.00 [mm]

- Altura total de neopreno

=

5.70 [cm]

NUMERO DE PLACAS

Adoptamos 4 placas de 1.2 cm.

COEFICIENTE DE ROSAMIENTO

- Coeficiente de rozamiento

=

0.034

<

0.4

MODULO DE ELASTICIDAD DEL NEOPRENO

- Modulo de elasticidad En

=

195.313 [MPa]

=

0.256 [cm]

DEFORMACION HORIZONTAL DE NEOPREON

- Deformacion horizontal dh

FATIGA DE LA PLACA DE 1 MM DE ACERO

- Fatiga en placas de acero

=

74.767

<

140 [MPa]

Hoja No.34 de 48

P roy ec to

: Di señ o fi na l d e l a c arre ter a R urre na ba qu e - Aus tra li a - Ri be ra lt a

Descripción

:Diseño Estructural de infraestructura Puente El Cayu Prog: 363+804

Cliente


Calculo

: A.K.A-F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

DISEÑO DE INFRAESTRUCTURA (Puente el Cayu)

1.87

5.28

0.30 Socavacion+1500mm 3.73

DETERMINACION DE SOLICITACIONES CARGA PERMANENTE TRAMO L = 20.60 [m].

- Barandado

=

0.45 [KN/m]

- Postes

=

0.10 [KN/m]

- Aceras

=

1.26 [KN/m]

- Bordillo

=

1.14 [KN/m]

- Losa

=

9.18 [KN/m]

- Carpeta de rodudadura

=

1.28 [KN/m]

- Diafragma

=

17.11 [KN/m]

- Peso propio de la viga

=

10.26 [KN/m]

- Carga permanente en viga

=

40.78 [KN/m]

REACCION POR CARGA PERMANENTE EN APOYO DE NEOPRENO

- Reaccion Vd,q permanente (L = 20.60 [m])

=

419.99 [KN]

REACCION VERTICAL POR CARGA VIVA (Carga equivalente+25%) EN APOYO DE NEOPRENO

- Reaccion de tramo (L=15.00m)

=

152.01 [KN]

- Reaccion carga puntual

=

72.50 [KN]

- Reaccion total por carga viva

=

224.51 [KN]

: Diciembre 2007

Hoja No.35 de 48

P ro ye cto

: Di se ño fi na l d e l a c ar re te ra Ru rre na ba qu e - Au str al ia - R ib er al ta

Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A-F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

: Diciembre 2007

20.60 2.20

2.00

2.00

2.00

2.00

2.00

2.00

2.00

2.00

AREA EXPUESTA A LA ACCION DEL VIENTO - Barandado

=

6.48 [m2]

d=

1.78 [m]

- Superestructura Viga + Losa

=

32.14 [m2]

d=

0.54 [m]

- Area total expuesta

=

38.62 [m2]

d=

0.75 [m]

- Reaccion H, de frenado

=

33.38 [KN]

d=

3.08 [m]


=

11.58 [KN]

d=

0.75 [m]

- Viento longitudinal en la carga viva

=

6.18 [KN]

d=

3.08 [m]

ACCIONES LONGITUDINAL EN APOYO

ACCIONES LONGITUDINALES EN APOYO L = 10.30 [m]

REACCION VERTICAL POR EXCENTRICIDAD DE CARGAS HORIZONTALES

REACCION LONGITUDINAL EN APOYO L = 20.00 [m] - Reaccion H, de frenado

=

10.28 [KN]


=

0.87 [KN]

- Viento longitudinal en la carga viva

=

1.90 [KN] 13.05 [KN]

Las cargas actuantes se distribuyen sobre un ancho de: - Longitud de distribución de cargas

=

2.30 [m]

EMPUJE DE TIERRAS

- Angulo de friccion interna del suelo

=

30.00 [Grados]

- Coeficiente Activo de Rankine

=

0.333

- Coeficiente Pasivo de Rankine

=

3.00

- Peso especifico suelo

=

20.00 [KN/m3]

Hoja No.36 de 48

P ro ye ct o

: Di se ño fi na l d e l a c arr et era Rur re nab aq ue - A us tr al ia - R ib er al ta

Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A-F.S.T.V.

Revisado por:

COMBINACIONES DE CARGA

ESTADO DE SERVICIO Verificacion de estabilidad al vuelco, deslizamiento y Verificacion de tensiones, en el suelo de fundacion GRUPO I (CARGAS DE SERVICIO) ESTADO LIMITE ULTIMO - Diseño de armaduras en la base, y paredes del estribo: en el suelo de fundacion GRUPO I (FACTOR DE DISEÑO DE CARGA) U=

1.30*(D+1.67PH)+1.30E)

U=

1.30*(D+1.67PV)+1.30E)

RESUMEN DE CARGAS ACTUANTES SOBRE EL ESTRIBO ESTADO DE SERVICIO

Tipo de carga

Fuerza V [KN/m]

Cargas verticales

Vd(permanente)

182.61

Vl(vehicular)

97.61

Vfrv(Frenado)

4.47

Vwrl(superestructura)

0.11

Vwrl(viento long) Total Carga Vertical

Vfr(frenado)

0.25 285.05

14.51

Vwl(viento long)

1.51

Vwl(viento cv)

0.81

Total Carga Horizontal

16.83

RESUMEN DE CARGAS ACTUANTES SOBRE EL ESTRIBO ESTADO LIMITE ULTIMO

Tipo de carga

Fuerza

V [KN/m] Cargas verticales 1.3D+1.3*1.67L+1.6E Vd(permanente)

237.39

Vl(vehicular)

211.92

Vfrv(Frenado)

9.70

Vwrl(superestructura)

0.25

Vwrl(viento long)

0.54

Total vertical

Vfr(frenado)

459.79

31.50

Vwl(viento long)

3.28

Vwl(viento cv)

1.75

Cargas verticales

36.53

Fecha

: Diciembre 2007

Hoja No.37 de 48

Proy ecto

: Dis eño fina l de la carretera Ru rrenabaq ue - Australia - Riberalta

Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A-F.S.T.V.

IDEALIZACION INFRAESTRUCTURA

CARGA PERMANENTE

Revisado por:

Fecha

IDEALIZACION INFRAESTRUCTURA

CARGA VIGA

: Diciembre 2007

Hoja No.38 de 48

Proyect o

: Di seño fi nal de la carret era Rurrenabaque - A ust ral ia - Ri beral ta

Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A-F.S.T.V.

EMPUJE DE TIERRAS SOBRE CABEZAL

ESFUERZO NORMAL ULTIMO

Revisado por:

Fecha

REACCIONES (SERVICIO)

MOMENTO FLECTOR M22, ULTIMO

: Diciembre 2007

Hoja No.39 de 48

Proyecto


Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A-F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

CORTANTE Q22, ULTIMO

MOMENTO FLECTOR M33, ULTIMO

CORTANTE Q33, ULTIMO

DIAGRAMA DE DEFORMACIONES

: Diciembre 2007

Hoja No.40 de 48

Proy ec to

: Di seño f inal de la carret era Rurrenabaque - Aus tral ia - Ri beral ta

Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A-F.S.T.V.

ARMADURA DE DISEÑO (cm2)

Revisado por:

Fecha

: Diciembre 2007

Hoja No.48 de 48

P ro ye ct o

: Di se ño fi na l d e l a c ar re te ra Ru rr en ab aq ue - A us tr al ia - R ib er al ta

Descripción


Cliente


Calculo

: A.K.A-F.S.T.V.

Revisado por:

Fecha

DISEÑO DE PANTALLAS 0.250

2.458

EMPUJE DE TIERRAS

-

Angulo de friccion interna del suelo Coeficiente Activo de Rankine Coeficiente Pasivo de Rankine Peso especifico suelo

= = = =

30.00 [Grados] 0.333 3.00 20.00 [KN/m3]

CÁLCULO DE EMPUJES Sobrecarga Calzada = 10 [KN/m²] H = 1.48 [m] Ka = 0.333 p1 = 3.33 [KN/ m-m] p2 = 8.871 [KN/ m-m] E1 = 4.928 [KN/ m] E2 = 6.565 [KN/ m] E = M =

11.49 [KN/ m] 6.89 [KN- m]

MATERIALES - fci' - fy - base - Altura - recubrimiento

= = = = =

21.00 420.00 100.00 20.00 2.50

[MPa] [MPa] [cm] [cm] [cm]

ARMADURA NOMINAL - Armadura por Flexión

=

7.56

[mm2]


=

Ø12 c/14

: Noviembre 2007

Diseño puente L =20.6 m

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