ANALISIS SLAB / PLAT LANTAI JEMBATAN LAUW ANDRI LEONARD PEKERJ PEKERJAA AA : JEMBAT JEMBATAN AN LAUW LAUW ANDRI ANDRI LEON LEONARD ARD LOKASI : KABUPATEN GRESIK TAHUN : 2014 A. DATA STRUKTUR ATAS B B2
B1
B2
T - girder Trotoar (tebal tt )
Slab (tebal ts)
Lapisan Aspal ( tebal ta ) Diafragma ha h
s
s
s
s
s
s beff
ts
h
b
DATA RENCANA : Panjang tiap bentang jembatan Lebar jalan (jalur lalu-lintas) Lebar trotoar Lebar total jembatan Jarak antara Girder / PC voided Dimensi Girder :
Dimensi Diafragma : Tebal slab lantai jembatan Tebal lapisan aspal + overlay Tinggi genangan air hujan Tinggi bidang samping
an1. Analisis Plat Lantai
Lebar girder Tinggi girder Lebar diafragma Tinggi diafragma
L= B1 = B2 = B1 + 2 * B2 = s= b= h= bd = hd = ts = ta = th = ha =
6.00 6.00 0.70 7.40 1.00 0.30 0.58 0.20 0.58 0.30 0.10 0.05 1.81
m m m m m m m m m m m m m
hal 1/8
B. BAHAN STRUKTUR
K - 300 fc' = 0.83 * K / 10 = 24.90 E c = 4700 * √ fc' = 23452. 23452.952 95291 91 ʋ= 0.20 G = Ec / [2*(1 + ʋ)] = 9772 9772 α= 1.0.E-05
Mutu beton : Kuat tekan beton, Modulus elastik, Angka poisson Modulus geser Koefisien muai panjang untuk beton Mutu baja : Untuk baja tulangan dengan Ø > 12 mm : Tegangan leleh baja, Untuk baja tulangan dengan Ø ≤ 12 mm : Tegangan leleh baja,
(ulir) (polos)
Specific Gravity : Berat beton bertulang, Berat beton tidak bertulang (beton rabat), Berat aspal padat, Berat jenis air,
U - 39 fy = U*10 = U - 24 fy = U*10 =
MPa MPa MPa MPa °C
390 Mpa 240 Mpa
wc = w'c = wa = ww =
25.50 24.00 22.00 9.80
KMS =
1.3
kN/m3 kN/m3 kN/m3 kN/m3
C. ANALISIS BEBAN
1. BERAT SENDIRI (MS) Faktor beban ultimit :
lantai jembatan selebar, Ditinjauslab lantai jembatan Tebal slab lantai jembatan Berat Beton bertulang Berat Sendiri,
b=
QMS = b*h*Wc
h = ts = Wc = QMS =
1.00 m
0.20 m Kn/mᶾ 25.00 Kn/mᶾ 5.00 kN/m
2. BEBAN MATI TAMBAHAN (MA) Faktor beban ultimit : KMA = Beban mati tambahan ( superimposed dead load ), adalah berat seluruh bahan yang menimbulkan suatu beban pada jembatan yang merupakan elemen non-struktural, dan mungkin besarnya berubah selama umur jembatan. Jembatan dianalisis harus mampu memikul beban tambahan seperti : Beban mati tambahan No . Jenis 1 Lap.Aspal+overlay 2 Air hujan Beban mati tambahan :
an1. Analisis Plat Lantai
Lebar (m) 1.00 1.00
Tebal Berat (m) (kN/m3) 0.10 22.00 0.05 9.80 QMA=
1.3
Beban (kN/m) 2.200 0.490 2.69
hal 2/8
3. BEBAN TRUK "T" (TT) Faktor beban ultimit : KTT = Beban hidup pada lantai jembatan berupa beban roda ganda oleh Truk (beban T) yang besarnya, T= Faktor beban dinamis untuk pembebanan truk diambil, DLA = Beban truk "T" : PTT = ( 1 + DLA ) * T =
a= b=
1.8 100 kN 0.40 140.00 kN
5.00 m 4.00 m
4. BEBAN ANGIN (EW)
Faktor beban ultimit : KEW = Gaya angin tambahan arah horisontal pada permukaan lantai jembatan akibat beban angin yang meniup kendaraan di atas lantai jembatan dihitung dengan rumus : 2 TEW = 0 .0012*Cw*(Vw) kN/m2 dengan, Cw = Kecepatan angin rencana, Beban angin tambahan yang meniup bidang samping kendaraan :
Vw = 2
TEW= 0.0012*Cw*(Vw) 0.0012*Cw*(Vw) = Bidang vertikal yang ditiup angin merupakan bidang samping kendaraan dengan tinggi 2.00 m di atas lantai jembatan. h= Jarak antara roda kendaraan x x= Beban akibat transfer beban angin ke lantai jembatan, Q EW= 1/2*h / x * T EW =
an1. Analisis Plat Lantai
1.2
1.2 35 m/det 1.764 kN/m2 2.00 m 1.75 m 1.008 kN/m
hal 3/8
5. PENGARUH TEMPERATUR (ET)
Gaya geser dan momen pada Girder akibat pengaruh temperatur, diperhitungkan terhadap gaya yang timbul akibat pergerakan temperatur (temperatur movement) pada tumpuan (elastomeric bearing) dengan perbedaan temperatur sebesar : Temperatur maksimum rata - rata Temperatur minimum rata - rata T = (Tmax - Tmin )/2
Tmax = Tmin =
Perbedaan temperatur pada slab,
Koefisien Muai panjang untuk beton, Modulus Elastis beton,
T= α= Ec
40.00 °C 15.00 °C 12.50 °C 1.0. 1.0.EE-05 05 /°C /°C 23452953 Kpa
6. MOMEN PADA SLAB LANTAI JEMBATAN
Formasi pembebanan slab untuk mendapatkan momoen maksimum pada bentang menerus dilakukan seperti pada slab dihitung berdasarkan metode one way slab dengan beban Sbb: QMS QMA PTT PEW T
5.00 2.69 140.00 1.01 12.50
kN/m kN/m kN kN °C
Koefisienmomen lapangan dan momen tumpuan untuk bentang menerus dengan beban merata,terpusat, dan perbedaan temperatur adalah sebagai berikut :
an1. Analisis Plat Lantai
hal 4/8
k= koefisien momen
Q : Untukbeban merata Q :
s= M=k*Q*s²
Untukbeban terpusat P :
M=k*P*s
Untukbebantemperatur,∆T :
M=k*α * ∆T * Ec * s³
Momen Akibat berat sendiri (MS) Momen Tumpuan, Momen Lapangan Momen beban mati tambahan (MA) Momen Tumpuan, Momen Lapangan Momen Akibat beban trucki (TT) Momen Tumpuan, Momen Lapangan Momen Akibat beban angin (EW) Momen Tumpuan, Momen Lapangan Momen Akibat temperatur(ET) Momen Tumpuan, Momen Lapangan
1.00 m
MMS = 0.0833*QMS*S² MMS = 0.0417*QMS*S²
= =
0.417 kNm 0.209 kNm
MMA = 0.1041*QMA*S² MMA = 0.0540*QMA*S²
= =
0.280 kNm 0.145 kNm
MTT = 0.1562*PTT*S MTT = 0.1407*PTT*S
= =
21.868 kNm 19.698 kNm
MEW = 0.1562*PEW*S MEW = 0.1407*PEW*S
= =
0.157 kNm 0.142 kNm
= =
0.002 kNm 0.008 kNm
5.62E-07*α*ΔT*Ec*S³ *Ec*S³ MET = 5.62E-07*α*ΔT 2.81E-07*α*ΔT*Ec*S³ *Ec*S³ MET = 2.81E-07*α*ΔT
6.1. MOMEN SLAB
No. 1 2 3 4 5
Jenis Beban Berat sendiri (MS) Beban mati tambahan (MA) Beban Truk "T" Beban Angin Pengaruh temperatur
6.2. KOMBINASI - 1 No.
1 2 3 4 5
Berat sendiri (MS) Beban mati tambahan (MA) Beban Truk "T" Beban Angin Pengaruh temperatur
6.3. KOMBINASI - 2 No.
1 2 3 4 5
Jenis Beban
Jenis Beban
Berat sendiri (MS) Beban mati tambahan (MA) Beban Truk "T" Beban Angin Pengaruh temperatur
an1. Analisis Plat Lantai
daya daya layan 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
Kead Keadaa aan n Ultimit 1.30 2.00 2.00 1.20 1.20
.tum .tumpu pua a (kNm) 0.42 0.28 21.87 0.16 0.00
M.la M.lapa pang ngan an (kNm) 0.21 0.15 19.70 0.14 0.01
Faktor M.tumpuan M.lapanga Mu tumpuan Mu lapangan Beban (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) 1.30 0.42 0.21 0.54 0.27 2.00 0.28 0.15 0.56 0.29 2.00 21.87 19.70 43.74 39.40 1.00 0.16 0.14 0.16 0.14 1.00 0.00 0.01 0.00 0.01 Total Momen Ultimit slab, Mu = 44.997 40.108
Faktor M.tumpuan M.lapanga Mu tumpuan Mu lapangan Beban (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) 1.30 0.42 0.21 0.54 0.27 2.00 0.28 0.15 0.56 0.29 1.00 21.87 19.70 21.87 19.70 1.20 0.16 0.14 0.19 0.17 1.20 0.00 0.01 0.00 0.01 Total Momen Ultimit slab, Mu = 23.160 20.440
hal 5/8
7. PEMBESIAN SLAB 7.1. TULANGAN LENTUR NEGATIF Momen rencana ultimit Girder, K - 300 Mutu beton : Mutu baja tulangan : U - 39 Ditinjau slab beton selebar 1m Tebal slab beton, Jarak pusat tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 150 mm Modulus elastis baja, Es = 2.00E+05 MPa Faktor bentuk distribusi tegangan beton,
Faktor reduksi kekuatan lentur, Tebal efektif slab beton Momen nominal rencana,
Mu = fc' = fy = b= h= d' = Es = β1 =
ρb = β1* 0.85 * fc’/ fy * 6 00/(600+fy) = Rmax = 0.75*ρ 0.75*ρb*fy*[1-1/2*0.75*rb*fy/(0.85*fc')] = φ= d = h - d' = Mn = Mu/φ Mu/φ = 6
2
45.00 24.9 390 1000 300 35 2.0.E+05 0.85
0.027956876 6.597663998 0.80 265 mm 56.2457 56.2457564 5646 6 kNm
Rn = Mn * 10- / (beff * d ) = Rn < Rmax
0.800936368
ρ = 0.85 * fc’ / fy * [ 1 - √ (1 – 2 * Rn / ( 0.85 * fc’ ))] = ρmin = 0.25%*(1.4 / fy) =
0.002094085 0.003589744
Faktor tahanan momen,
kNm Mp a Mp a mm mm mm MP MPa
OK !!
Rasio tulangan yang diperlukan : Rasio tulangan minimum,
Luas tulangan yang diperlukan, Diameter tulangan yang digunakan, Jarak tulangan yang diperlukan Digunakan tulangan,
2
As = ρ* b*d= D 12 s =π/4* =π/4* D² *b/As = D1 2 - 150 As =π/4* =π/4* D² *b/s =
554.93 mm mm 203. 203.80 80 mm
As' = 50% * As = D 12 s =π/4* =π/4* D² *b/As = D1 2 - 200
166.48 mm2 mm 679. 679.35 35 mm
As' =π/4* =π/4* D² *b/s =
565.49 mm
753.98
Tulangan bagi/susut arah memanjang diambil 50% tulangan pokok tarik, sehingga : Diameter tulangan yang digunakan, Jarak tulangan yang diperlukan Digunakan tulangan,
7.2. TULANGAN LENTUR POSITIF Momen rencana ultimit Girder, Mutu beton : K - 300 U - 39 Mutu baja tulangan : Ditinjau slab beton selebar 1m Tebal slab beton, Jarak pusat tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 150 mm Modulus elastis baja, Es = 2.00E+05 MPa Faktor bentuk distribusi tegangan beton,
Faktor reduksi kekuatan lentur, Tebal efektif slab beton Momen nominal rencana, Faktor tahanan momen,
an1. Analisis Plat Lantai
Mu = fc' = fy = b= h= d' = Es = β1 =
ρb = β1* 0.85 * fc’/ fy * 6 00/(600+fy) = Rmax = 0.75*ρ 0.75*ρb*fy*[1-1/2*0.75*rb*fy/(0.85*fc')] = φ= d = h - d' = Mn = Mu/φ Mu/φ = 6
2
Rn = Mn * 10- / (beff * d ) = Rn < Rmax
40.11 24.9 390 1000 300 35 2.0.E+05 0.85
2
kNm Mp a Mp a mm mm mm MP MPa
0.027956876 6.597663998 0.80 265 mm 50.1345 50.1345418 4181 1 kNm 0.71391302 OK !!
hal 6/8
Rasio tulangan yang diperlukan : Rasio tulangan minimum,
ρ = 0.85 * fc’ / fy * [ 1 - √ (1 – 2 * Rn / ( 0.85 * fc’ ))] = ρmin = 0.25%*(1.4 / fy) =
Luas tulangan yang diperlukan, Diameter tulangan yang digunakan, Jarak tulangan yang diperlukan Digunakan tulangan,
0.001862507 0.003589744 2
As = ρ* b*d= D 12 s =π/4* =π/4* D² *b/As = D1 2 - 200
493.56 mm mm 229. 229.14 14 mm
As =π/4* =π/4* D² *b/s =
565.49 mm
As' = 50% * As = D 12 s =π/4* =π/4* D² *b/As = D1 2 - 250
148.07 mm2 mm 763. 763.81 81 mm
As' =π/4* =π/4* D² *b/s =
452.39 mm
2
Tulangan bagi/susut arah memanjang diambil 50% tulangan pokok tarik, sehingga : Diameter tulangan yang digunakan, Jarak tulangan yang diperlukan Digunakan tulangan,
2
8. KONTROL LENDUTAN SLAB
Mutu beton : K - 300 Mutu baja tulangan: U - 39 Modulus elastis beton, Modulus elastis baja, Tebal Slab Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, Tebal efektif slab beton
Kuat tekan beton, fc' = Kuat leleh baja, fy = Ec = 4700 * √ fc' = Es = h= d' = d = h - d' =
Luas tulangan slab, Panjang bentang sbb, Lx = 1.00 m Ditinjau slab selebar, b= 1.00 m Beban terpusat P = T TT Beban Merata Q = PMS + PMA Lendutan total yang terjadi δtotal harus δmaks = Lx/240
24.9 390 2345 23453 3 2.0.E+05 300.00 35 265.00
As = = =
565.49 1,000.00 1,000.00 140.00 7.69 4.17
MPa MPa MPa MPa MPa mm mm mm 2
mm mm mm kN kN/m
3
2.25E+09 mm
fr = 0.7 * √ fc' * 10 = n = Es / Ec =
3
3.49 MPa 8.53
n * As = Jarak garis netral terhadap sisi atas beton, c = n * As / b = Inersia penampang retak yang ditransformasikan ke beton dihitung sbb. :
4822.307 mm 4.822 mm mm
Ig = 1/12 * b * h =
Inersia brutto penampang balok, Modulus keruntuhan lentur beton, Nilai perbandingan modulus elastis,
3
2
Icr = 1/3 * b * c + n * As * ( d - c ) = yt = h/2 = Mcr = fr * Ig / yt =
Momen retak :
4
2
4
3.26E+08 m 150.00 m 5.24E+07 Nmm
Momen Maksimum akibat beban (tanpa faktor beban) Ma = 1/8*Q*Lx² +1/4*P*Lx = Ma =
35.961 kNm 3.60E+07 Nmm
Inersia efektif untuk perhitungan lendutan 3
3
Ie = ( Mcr / a) * Ig + [ 1 - ( Mcr / a ) ] * Icr =
6.28E+09 mm
4
Lendutanelastis seketika akibat beban mati dan beban hidup : 3
4
δe = 1/48* P*Lx / (Ec*Ie) + 5/384*Q*Lx / ( Ec*Ie) =
an1. Analisis Plat Lantai
0.02 0.0205 050 0 mm
hal 7/8
Rasiotulangan slab lantai jembatan lantai jembatan : ρ = As / As / (( b * d )=
0.00213
Faktorketergantungan waktu untuk beban mati (jangka waktu > 5 tahun), nilai : ζ=
2.00
λ = ζ / ( 1 + 50*ρ ) =
1.8072
jangka panjang akibat rangkak dan susut : Lendutan jangka δg = λ * 5 / 384 / 384 * Q * Q * Lx4 / Lx4 / (( Ec * Ie ) =
0.001 mm
Lx / 240 = δtot = δe + δg =
4.17 mm 0.02 mm
lantai jembatan : Lendutantotal pada plat lantai jembatan
OK aman 9. KONTROL TEGANGAN GESER PONS
Mutu beton : Kuat geser pons yang disyaratkan, Faktor reduksi kekuatan geser,
K - 300
Kuat tekan beton,
Bebanroda truk pada slab, h= ta = u = a + 2 * ta + h = v= b + 2 * ta + h = Tebal efektif slab beton Luas bidang geser : Gaya geser pons nominal, Faktor beban ultimit, Beban ultimit roda truk pada slab,
0.30 m 0.10 m 0.80 m 1.00 m
fc' = fv = 0.3 * √ fc' = Ø= PTT= a= b=
d = h - d' = Av = 2 * ( u + v ) * d = Pn = Av * fv = φ * Pn = KTT = Pu = KTT * PTT =
24.9 MPa 1.497 MPa 0.60 140,000.00 N 0.30 0.50 800.00 1000.00
265.00 mm 954,000.00 mm2 1428135.132 N 856,881.08 N 2.00 280,000.00 N
Pu < φ * Pn
an1. Analisis Plat Lantai
m m mm mm
Ok - Aman
hal 8/8