Memoria de Calculo

MEMORIA DE CÁLCULO I NGE NI ERÍA ESTRUCTU ESTRUCTU RAL

E L A B O R A D O P O R: R:

Santa Cruz - Bolivia 2013

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I N D IC IC E G E N E R A L INDICE GENERAL

1. Ingeniería de Estructuras 1.1. Introducción 1.2. Ingeniería Estructural Conceptual 1.3. Ingeniería Estructural Básica 2. Resumen Ejecutivo 3. Propiedades de los Materiales Utilizados en la Estructura 3.1. Hormigón Estructural 3.2. Estudio Geotécnico 4. Análisis de Cargas 4.1. Cargas Permanente 4.2. Sobrecargas de Uso 4.3. Carga de Nieve 4.4. Carga de Viento 4.5. Cargas Sísmicas 5. Norma de Diseño 5.1. Hipótesis de Cargas 5.2. Combinaciones de Cargas 5.3. Factores de Reducción de Resistencia 6. Acciones Consideradas 6.1. Gravitatorias 6.2. Viento 7. Estados Límites 8. Datos Geométricos de las Plantas 9. Costo Referencial de la Estructura del Edificio

Calle Soldados Marcos Bazán N° 3615 Tel. (591) 33271106 – 71099805 SANTA CRUZ - BOLIVIA

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1. INGENIERÍA DE ESTRUCTURAS. 1.1. Introducción.Todas las estructuras deben ser diseñadas y construidas para que con una seguridad aceptable, sea capaz de soportar todas las acciones que la puedan solicitar durante la construcción y el período de vida útil previsto en el proyecto, así como la agresividad del medio. El análisis estructural consiste en el estudio y la determinación de tensiones, deformaciones y reacciones, que ocurren en una estructura al ser sometida a acciones exteriores que pueden ser: cargas, efectos térmicos, movimientos de apoyos, deformaciones impuestas, etc. Para la realización del análisis y diseño estructural, se idealizan tanto la geometría de la estructura como las acciones y las condiciones de apoyo mediante un modelo matemático adecuado. El modelo elegido debe ser capaz siempre de reproducir el comportamiento estructural dominante.

1.2. Ingeniería Estructural Conceptual.La ingeniería estructural conceptual es la elaboración de propuestas de solución en términos de conceptos generales, es decir, ideas que permitan resolver el problema de la existencia de la estructura. Se refiere a la posibilidad del equilibrio y de la estabilidad que debe existir mucho antes de cualquier comprobación numérica. En esta etapa se definen los sistemas resistentes, eligiendo los tipos estructurales y organizándolos en el espacio. Es la etapa más importante del proceso de análisis y diseño ya que para determinar el sistema resistente se requiere amplia experiencia.

1.3. Ingeniería Estructural Básica.La dificultad más grande que se encuentra es modelar la estructura, ya que es aquí donde se trata de definir las dimensiones de los componentes estructurales con una precisión adecuada para garantizar la compatibilidad final de la solución estructural. La solución elegida debe ser viable desde el punto de vista funcional que garantice el equilibrio, las dimensiones de los componentes estructurales deben ser aceptables para los espacios funcionales de la construcción al igual que para su economía. Calle Soldados Marcos Bazán N° 3615 Tel. (591) 33271106 – 71099805 SANTA CRUZ - BOLIVIA

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2. RESUMEN EJECUTIVO. El presente proyecto consiste en el análisis y diseño estructural de un edificio de hormigón armado de cuatro pisos (incluyendo la planta baja), un subsuelo para parqueo y una terraza accesible, la misma que estará destinada para el uso de departamentos Multifamiliares en cada piso. Esta edificación está ubicada en el canal isuto, calle Pedro Torres, calle 1, entre segundo y tercer anillo, zona oeste de la ciudad de Santa Cruz de la Sierra. El edificio está compuesta por un subsuelo de 3.4 metros de altura, una planta baja de 3.9 metros de altura y tres plantas tipo de 3 metros de altura, las plantas tienen una forma irregular asimétrica y las superficies a construir de la planta baja, y las plantas tipos son de 526m 2 y 420m2 respectivamente. La cubierta de la edificación será la terraza formado por techo plano (losa) donde se dispondrá de una piscina de 4x8 m2. Todos los muros interiores, exteriores y parapetus serán de ladrillo cerámico de 6 huecos, ya que es un material liviano y siendo estos los más comunes en nuestro medio. Los acabados del cielo falso para cada piso serán placas de yeso montadas sobre una estructura espacial metálica. La altura total del edificio desde el nivel del subsuelo hasta el nivel de la terraza es de 16.20 metros y el nivel de fundación está por debajo del nivel del subsuelo. El modelo adoptado para el sistema estructural está conformado por columnas y vigas rectangulares que forman pórticos bidireccionales combinado con muros de corte para estabilizar el voladizo que existe en la fachada de la estructura. también se dispone de un muro de contención alrededor de la construcción para la retención del terreno en el subsuelo. Los entrepisos de la planta baja, plantas tipo y la cubierta están estructurado por una combinación de dos losas, una losa alivianadas con viguetas pretensadas de complemento #16 con una carpeta de compresión de 5cm haciendo una altura total de 21cm y una losa casetonada de 25cm con casetones de 50x50x20 y una carpeta de 5cm. Estos entrepisos están apoyadas sobre las vigas peraltadas que forman los pórticos bidireccionales, por lo explicado, las losas consisten en una losa aligerada de las tradicionales como se muestra en la figura1 y 2. El modelo representativo para las vigas, columnas consisten en barras discretas de elementos de línea de eje recto que incluyen deformaciones por flexión, carga axial, fuerza cortante y torsión.


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Figura 1. Losa Aligerada por Viguetas Pretensadas

Figura 2. Losa Aligerada tipo Casetonada


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Para modelar los cabezales, muros de contención, muros de corte y las losas aligeradas se emplearon elementos bidimensionales tipos Shell (áreas) que representan el sistema continuo de estos elementos que incluyen el efecto de membrana y de flexión. Por lo tanto, el sistema estructural o esqueleto de la arquitectura para el análisis del edificio consiste en un modelo tridimensional conformado por elementos de líneas y elementos tipos Shell ensamblados en el espacio, por medio del cual se determina el modelo matemático y la respuesta de la estructura (figura3). Este modelo considera el efecto tridimensional del aporte de rigidez de cada elemento estructural. Las losas aligeradas se definen de acuerdo a la relación entre sus lados largo y corto para cada paño de losa, de esta manera se logra una mejor distribución de las cargas a las vigas. Las vigas peraltadas son ubicadas donde existen tabiquerías por debajo de ellas, permitiendo así esconder dichas vigas y lográndose unas losas uniformemente planas, dando así un rápido acabado y con mejor estética. Se ha adoptado usar para el sostén de las losas, columnas rectangulares y muros de corte de hormigón armado distribuidas arbitrariamente para una mejor estabilidad y un óptimo trabajo de las misma, resguardando la arquitectura y obteniendo un edificio más diáfano. Según el informe geotécnico de los dos sondeos realizados dentro del mismo predio, se puede observar que la tensión admisible en el nivel del subsuelo (-2.5mt) es de 0.30kg/cm2 (figura4), extendido en toda su área y se prolonga hasta una profundidad de -4.0 metros por debajo del terreno natural, por otra parte el perfil geotécnico indican que existen estratos de suelos conformados por suelos finos de consistencia blanda a media y suelos granulares de compacidades poco compactas en los primeros niveles razón por la cual, la cimentación se resolvió por medio de fundaciones profundas formados por pilotes de hormigón armado vaciados insitu. Debido a la baja tensión admisible (0.3 kg/cm2 ) en el nivel del subsuelo y las características de los estratos de poco compacto es que no se recomienda el uso de una cimentación tipo platea ya que se produciría en el tiempo asentamientos diferenciales al consolidarse dicho suelo. los cabezales y pilotes son modelados sobre un medio elástico y homogéneo. Para la interacción suelo-estructura se uso el coeficiente de balasto vertical y horizontal del material.


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Figura 3. Estructuración Tridimensional


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Modelo Tridimensional por Elementos Finitos

Figura 4. Perfil Geotécnico


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Todo el modelo estructural tendrá como materiales el concreto armado. Se utilizará para todos los pilotes, cabezales, columnas, muros, vigas y losas un hormigón del Tipo A con una resistencia a la compresión de 210 kg/cm2 a los 28 días de edad. El refuerzo estructural será corrugado grado60 con una resistencia Mínima a la fluencia de 5000kg/cm2. Como se indico anteriormente, para el análisis estructural de todo el edificio se utilizó un solo modelo estructural en un sistema tridimensional, idealizando cada elemento que compone toda la estructura como ser pilotes, cabezales, columnas, muros, vigas, y losas. Para la interacción suelo-estructura se utilizó el coeficiente de balasto vertical para determinar los asentamientos diferenciales en la base de la cimentación, el valor del modulo de balasto vertical utilizado en el modelo se indica más adelante. Para la determinación de los Esfuerzos, Deformaciones en la estructura y el mismo Diseño de los elementos de hormigón, se utilizó el software de cálculo estructural CYPECAD 2014d para la resolución matemática del modelo planteado. Realizando un análisis tridimensional de la estructura completa para todos los estados y combinaciones de cargas se diseño todos los elementos estructurales de hormigón (columnas, vigas, fundaciones etc.) utilizando la “Norma Americana de Hormigón Estructural” ACI-318-08. Para la modelación realizada se consideraron solo cargas estáticas, por lo tanto, Las acciones que se tomaron en cuenta fueron las del peso propio de la estructura, carga permanente, sobrecarga de uso y carga debido a la presión del viento. Para las cargas debido a la presión del viento se realizo un análisis lineal estático cuyas fuerzas fueron determinadas para una velocidad del viento básica, dando una presión estática constante en toda la altura del edificio. Estas fuerzas son situadas en el centro de masas de cada losa definido por un diafragma rígido continuo, que integra los elementos verticales y compatibiliza sus desplazamientos laterales. En este análisis estructural se crearon los siguientes estados de cargas:

DEAD: Peso propio, en esta el programa calcula el peso propio de todos los elementos introducidos a partir de sus propiedades y secciones introducidas. DEAD: Carga permanente, en esta se introduce en valor y dirección la carga muerta que inciden sobre los elementos, como ser la tabiquería sobre las vigas, acabados en la cubierta y cielos falsos etc. Calle Soldados Marcos Bazán N° 3615 Tel. (591) 33271106 – 71099805 SANTA CRUZ - BOLIVIA

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LIVE: Sobrecarga de uso, en esta se introduce en valor y dirección la carga de sobre uso que inciden sobre los elementos, como ser el de ocupación, peso de los transeúntes sobre las escaleras y sobre las superficies de losas de cada piso, etc. VX: Carga debido al viento, en esta se introduce la fuerza horizontal en la dirección X debido a la presión del viento. Determinada la fuerza lateral por métodos indicados posteriormente, esta se localiza en el centro de masas de cada piso mediante un diafragma rígido. VY: Carga debido al viento, en esta se introduce la fuerza horizontal en la dirección Y debido a la presión del viento. Determinada la fuerza lateral por métodos indicados posteriormente, esta se localiza en el centro de masas de cada piso mediante un diafragma rígido. Las combinaciones de los estados de cargas para la determinación de los esfuerzos últimos en los elementos de hormigón armado, estará sujeta a la hipótesis de carga más desfavorable de acuerdo a la “Americana de Hormigón Armado” ACI-318-08. Y el proceso general de diseño empleado en el proyecto corresponde al método de los estados límites (diseño por resistencia).

3. PROPIEDADES DE LOS MATERIALES UTILIZADOS EN LA ESTRUCTURA. El modelo estructural estará constituido por un solo material, es decir, que los elementos estructurales columnas, vigas, losas y zapatas serán de Hormigón Estructural H21, cuyas propiedades de este material para el análisis y diseño son las siguientes.


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3.1. Hormigón Estructural.-

Peso del Hormigón Armado:

gHA =

2500

kg/m

3

Resistencia del Hormigón:

f c =

210

kg/cm

2

Módulo de Elásticidad del Hormigón:

Ec =

217371

kg/cm

2

Coeficiente de Poisón:

u=

0.2

Módulo al Cortante del Hormigón:

G=

90571

kg/cm

2

Límite de Fluencia del Acero:

f y =

5000

kg/cm

2

Módulo de Elásticidad del Acero:

Es =

2100000

kg/cm

2

Nota: Ec y G, se calculan con la siguiente formula.

    √  



 

3.2. Estudio Geotécnico.El problema geotécnico consiste en proyectar la cimentación de una edificación de la forma más funcional y económica, teniendo en cuenta la naturaleza del terreno, de forma que se consiga una seguridad suficiente y unas deformaciones o asientos compatibles con las tolerancias de la estructura. Como se dijo anteriormente, no se recomienda el uso de una fundación tipo platea por la baja capacidad portante que presenta el suelo desde el nivel -2.5mt hasta -4m medido desde el nivel del terreno natural (figura4), que es donde se fundaría la platea y Calle Soldados Marcos Bazán N° 3615 Tel. (591) 33271106 – 71099805 SANTA CRUZ - BOLIVIA

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que corresponde al subsuelo. y también por tener estratos pocos confinado que a su vez estos tendrían problemas de asentamientos por consolidación en el tiempo, lo que provocaría rajaduras en los muros de contención y otros elementos estructurales. por otra parte, por debajo del nivel -4mt se encuentra arcilla de alta plasticidad la cual es muy expansiva por estar en contacto con el nivel freático, para este tipo de arcilla se requiere una platea muy rígida de gran espesor en toda su área para evitar que la expansión de la arcilla fisure a la platea, lo que provocaría costos elevados de hormigón y acero. por lo explicado anteriormente, la mejor opción desde el punto de vista estructural y económico es usar una cimentación profunda formados por pilotes de hormigón armado vaciados insitu, estructuralmente esta garantiza la estabilidad de la estructura sin deformaciones excesivas y compatibles con la tolerancia de la estructura ya que el perfil geotécnico nos muestra que estratos de mejor capacidad portante se encuentran por debajo de los -5mt. (figura5). Y económicamente resulta más factible que usar una platea, por el excesivo volumen de hormigón que se utilizaría para controlar los asentamientos por consolidación y la expansión de la arcilla de alta plasticidad. La capacidad portante de los pilotes se calculo según las alturas para cada tipo de estratos como se indica en la siguiente tabla:

RESISTENCIA DEL PILOTE POR PUNTA Resistencia por Punta Estrato P.Espec. Diametro de γ (kg/m3) punta D (m)

Altura estrato Ang. Fricc. Int. Ang. Fricc. Int. Secc trans. π/4+(ø/2) h (m) ø (º) ø (rad) S (m2) (a)

Tan( a)

Tan ¬ 2 ( a)

γ*h

Pu (Ton)

1

1900

0.35

0.500

27

0.471

0.096

1.021

1.632

2.663

950

0.243

2

1843

0.35

0.800

18

0.314

0.096

0.942

1.376

1.894

1474.4

0.269

3

1900

0.35

0.900

27

0.471

0.096

1.021

1.632

2.663

1710

0.438

4

1850

0.35

1.800

15

0.262

0.096

0.916

1.303

1.698

3330

0.544

5

1900

0.35

2.300

27

0.471

0.096

1.021

1.632

2.663

4370

1.120

6

1900

0.35

1.900

27

0.471

0.096

1.021

1.632

2.663

3610

0.925

7

1900

0.35

2.800

27

0.471

0.096

1.021

1.632

2.663

5320

1.363

Rp =

4.902

11.000


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RESISTENCIA DEL PILOTE POR FRICCIÓN Resistencia por Fricción Es trato

P.Es pec . γ (kg/m3)

Diam etro D (m)

Altura es trato Ang. Fric c. Int. Fric c. Contra h (m) ø (º) pilote f (adim)

ng. Fric c. Int * D * f * γ * ø (rad)

Tan (ø) (a)

Tan ¬2 (b)

1+b

Suma de alturas

Pf (Ton)

1

1900

0.35

0.500

27

0.3

0.471

313.375

0.510

0.260

1.260

0.25

0.10

2

1843

0.35

0.800

18

0.3

0.314

486.357

0.325

0.106

1.106

0.9

0.48

3

1900

0.35

0.900

27

0.3

0.471

564.074

0.510

0.260

1.260

1.75

1.24

4

1850

0.35

1.800

15

0.3

0.262

1098.460

0.268

0.072

1.072

3.1

3.65

5

1900

0.35

2.300

27

0.3

0.471

1441.523

0.510

0.260

1.260

5.15

9.35

6

1900

0.35

1.900

27

0.3

0.471

1190.823

0.510

0.260

1.260

7.25

10.87

7

1900

0.35

2.800

27

0.3

0.471

1754.898

0.510

0.260

1.260

9.6

21.22

Rf =

46.92

La resistencia total del pilote de 35cm de diámetro (L=11mt) es de 52tn, usando un factor de seguridad de 1.5 se tiene una capacidad útil del pilote de 35tn. Para la iteración suelo estructura de los pilotes se usaron resortes elásticos para modelar el suelo cuyas rigideces verticales y horizontales se dan en la tabla siguiente:

NIVEL

Diametro

Altura

PROFUNDIDAD

Kv

Kh

estrato

(m)

(m)

(m)

(tn-m )

(tn-m )

(m )

(m )

3

Area (h) 3

2

Area (v) 2

RIGIDEZ DE RESORTES Rv Rh (tn/m)

(tn/m)

1

0.35

0.500

0.500

1040

520

0.275

0.550

571.77

142.94

2

0.35

0.400

0.900

780

390

0.220

0.440

343.06

85.77

2

0.35

0.400

1.300

780

390

0.220

0.440

343.06

85.77

3

0.35

0.450

1.750

1660

830

0.247

0.495

821.37

205.34

3

0.35

0.450

2.200

1660

830

0.247

0.495

821.37

205.34

4

0.35

0.600

2.800

2650

1325

0.330

0.660

1748.30

437.08

4

0.35

0.600

3.400

2650

1325

0.330

0.660

1748.30

437.08

4

0.35

0.600

4.000

2650

1325

0.330

0.660

1748.30

437.08

5

0.35

0.600

4.600

4000

2000

0.330

0.660

2638.94

659.74

5

0.35

0.600

5.200

4000

2000

0.330

0.660

2638.94

659.74

5

0.35

0.600

5.800

4000

2000

0.330

0.660

2638.94

659.74

5

0.35

0.500

6.300

4000

2000

0.275

0.550

2199.12

549.78

6

0.35

0.500

6.800

4600

2300

0.275

0.550

2528.99

632.25

6

0.35

0.500

7.300

4600

2300

0.275

0.550

2528.99

632.25

6

0.35

0.500

7.800

4600

2300

0.275

0.550

2528.99

632.25

6

0.35

0.400

8.200

4600

2300

0.220

0.440

2023.19

505.80

7

0.35

0.700

8.900

5200

2600

0.385

0.770

4002.40

1000.60

7

0.35

0.700

9.600

5200

2600

0.385

0.770

4002.40

1000.60

7

0.35

0.700

10.300

5200

2600

0.385

0.770

4002.40

1000.60

7

0.35

0.700

11.000

5200

2600

0.385

0.770

4002.40

1000.60


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Figura 5. Perfil Geotécnico

4. ANÁLISIS DE CARGAS. En este punto se determinarán las acciones exteriores que actúan en la estructura para la cual estará destinada y que pueden afectar su comportamiento durante su existencia.

4.1. Cargas Permanente.La carga permanente es el conjunto de acciones que se producen por el peso propio de la construcción, incluye el peso de la estructura misma y el de los elementos no estructurales.

a) Peso propio de los elementos estructurales.Para el análisis estructural se utilizará el software CYPECAD, el cual nos da la opción de que el programa calcule el peso propio de todos los elementos estructurales modelados, esta carga se aplicará en la hipótesis de peso propio (DEAD), utilizando para su cálculo las secciones transversales asignadas y las propiedades del material definidos en el punto 3.1.


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b) Peso de la tabiquería y revoque.En todas las plantas del edificio y donde corresponda se usara tabiquería de ladrillo cerámico de 6 huecos para el compartimiento de los ambientes, balcones y parapetus. Por lo tanto, está carga se aplicará en las vigas y losas de cada piso donde exista la tabiquería. Esta carga se aplicará en la hipótesis de carga permanente (DEAD).

c) Peso del acabado de la losa.Como se dijo anteriormente, el peso de los elementos estructurales será calculado por el software a usarse, para las losas de piso, los elementos estructurales corresponden a las viguetas pretensadas y la losa casetonada con su respectiva carpeta de compresión. Por lo tanto, sobre estos elementos se debe cargar el peso que corresponde a su acabado el cual se describe a continuación y esta carga se aplicará en todas las losas por tener el mismo acabado, esta carga se aplicará en la hipótesis de carga permanente (DEAD).


"

Figura 6. Losa Alivianada con Viguetas


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Figura 7. Losa Casetonada Tipo.


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d) Peso de los barandados.Este peso se aplicarás sobre las vigas perimetrales de los balcones, perteneciendo a la hipótesis de carga permanente (DEAD). peso de la barandilla metálica:

    

e) Peso del acabado del subsuelo.Este peso se aplicará sobre los cabezales de la fundación que corresponden a su acabado del pavimento para el parqueo, y pertenecen a la hipótesis de carga permanente (DEAD).

   

f) Peso del Acabado de la cubierta.El revestimiento de la cubierta será de teja colonial, por lo tanto, este peso corresponde al listón y las tejas, la cual será aplicada sobre los elementos de la cuerda superior de las cerchas y en las hipótesis de carga permanente (DEAD).

Cubierta:

   

4.2. Sobrecargas de Uso.Los edificios urbanos cumplen funciones muy diversas y dentro de un mismo edificio hay áreas destinadas a usos muy diferentes. Por tanto, debe especificarse una gama amplia de cargas vivas que abarquen las diversas situaciones.


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Esta carga es la principal acción variable a la que se debe a la operación y uso de la construcción, que incluye a todo aquello que no tiene una posición fija y definitiva dentro de la misma. Esta carga se aplicará sobre las losas de cada piso y en la hipótesis de sobrecarga de uso (LIVE).

a) En las plantas tipos.Sobrecarga de uso en las losas:

   

Sobrecarga en barandillas de balcones:

    

b) En la cubierta (terraza).Sobrecarga de uso en las losas:

   

Sobrecarga en barandillas de balcones:

    

c) En el subsuelo.-

Sobrecarga de uso vehicular:

   

4.3. Carga de Nieve.Esta carga ambiental cuya magnitud y distribución es aleatoria no se considerará en este proyecto debido a que en la ciudad de Santa cruz no se da este efecto.


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4.4. Carga de Viento.Esta carga ambiental cuya magnitud y distribución es aleatoria será aplicado en el diafragma rígido de cada losa de piso, y pertenecen a la hipótesis de carga debido al viento (VX o VY). El valor de la fuerza lateral se la determina multiplicando la presión ( P) y la superficie expuesta al viento de esa planta la cual se determina por la multiplicación de la semisuma de las alturas y el ancho de banda. La presión estática (P) tiene el siguiente valor: Velocidad básica del viento:

     

Presión estática:



   

   

   La fuerza que se aplicada a las losa de cada planta mediante su diafragma rígido es la siguiente:


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Fuerzas Aplicada a los Diafragma de cada Piso (Tn)

4.5. Cargas Sísmicas.Esta carga variable cuya magnitud y distribución es aleatoria no se considerará en este proyecto debido a que en la ciudad de Santa cruz no se da este efecto.

5. NORMA DE DISEÑO. Como se dijo anteriormente, la norma que se empleara para el análisis y diseño de los elementos estructurales de hormigón armado es la “Norma Americana de Hormigón Estructural” ACI-318-08.

5.1. Hipótesis de Cargas.En este proyecto se vieron conveniente crear las siguientes hipótesis de cargas: Carga Permanente

DEAD

Sobrecarga de Uso

LIVE

Carga de Viento en X

VX

Carga de Viento en Y

VY


"

5.2. Combinaciones de Cargas.La resistencia requerida debe ser por lo menos igual al efecto de las cargas mayoradas de las ecuaciones de abajo. Debe investigarse el efecto de una o más cargas que no actúan simultáneamente. 1.4*DEAD 1.2*DEAD+1.6*LIVE 1.2*DEAD+1.0*LIVE+-1.3VX 1.2*DEAD+1.0*LIVE+-1.3VY 0.9*DEAD+-1.3*VX 0.9*DEAD+-1.3*VY 1.0*DEAD+1.0*LIVE

5.3. Factores de Reducción de Resistencia.El factor de reducción de resistencia debe ser el que se indica a continuación:

Secciones controladas por tracción

ϕ 0.9 =

Secciones controladas por compresión a) elementos con refuerzo en espiral

ϕ 0.7

b) otros elementos reforzados

ϕ 0.65

Corte y torsión

ϕ 0.75

Aplastamiento en el hormigón

ϕ 0.65

=

=

=

=


"

6. ACCIONES CONSIDERADAS. 6.1. Gravitatorias.Plantas Piscina Cubierta-Terraza Piso 3 Piso 2 Piso 1 Planta baja subsuelo

Sobrecarga de Uso (tn/m2) 0.30 0.30 0.20 0.20 0.20 0.20 0.15

Carga Muerta (tn/m ) Acabados 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.50

6.2. Viento.-

Estas cargas se aplican para un análisis estático lineal en el centro de masas de cada piso. Plantas En Todas

ANCHOS DE BANDA Ancho de Banda (X) Ancho de Banda (Y) 34.3 (mt) 13.8 (mt)


"

7. ESTADOS LÍMITES. E.L.U. DE ROTURA. HORMIGÓN:

ACI 318-08 ASCE 7-05

E.L.U. DE ROTURA. HORMIGÓN EN CIMENTACIONES:

ACI 318-08 ASCE 7-05

TENSIONES SOBRE EL TERRENO:

CARACTERIZTICAS

8. DATOS GEOMÉTRICOS DE LAS PLANTAS. El edificio tiene las siguientes alturas:

Plantas Piscina Terraza Piso 3 Piso 2 Piso 1 Planta baja Subsuelo

Altura (m) 1.4 2.80 3.00 3.00 3.00 3.90 3.40

Cota (m) 15.25 13.85 10.85 7.85 4.85 0.95 -2.45

9. COSTO REFERENCIAL DE LA ESTRUCTURA DEL EDIFICIO. El costo de referencia para la construcción de la estructura de Hormigón Armado del edificio es el que se indica en la siguiente tabla. Debe indicarse que este pre-diseño de la estructura está basado sobre una cimentación profunda de pilotes insitu de condiciones normales, sin la necesidad de espander body. el sistema body espander hace la necesidad de que los pilotes estén mas separados causando que el cabezal sea más grande y por tanto mayor hormigón, por otra parte, el sistema requiere que el pilote tenga fierro longitudinal y transversal más grueso lo que causa mayor cuantía de acero.


"

PRESUPUEST O GENERAL PRO YECTO: ESTRUCTURA EDIF. PIAZZA O NCE REV.2 Moneda: Dólares Americanos

ÍTEM DESCRIPCIÓ N 1. TRABAJOS PRELIMINARES

UND.

CANTIDAD

PRECIO UNITARIO

CO STO PARCIAL

1 INST ALACION DE FAENAS

GLB

1.00

1,864.81

1,864.81

2 REPLANT EO DE OBRA

GLB

1.00

1,645.38

1,645.38

SUBTO TAL TRABAJO S PRELIMINARES MOVIMIENTO DE SUELOS

2.

3,510.19

3 EXCAVACIONCON CON EQUIPO HAST A 2.7MT S

M3

1,563.00

2.63

4,110.69

4 EXCAVACION P/FUNDACIONES

M3

260.00

5.65

1,469.00

220.00

7.09

1,559.80

2,350.00

3.75

8,812.50

5 RELLENO COMPACT ADO CON MAT ERIAL PROVENIENT E DE LA EXC M3 6 RET IRO DE MAT ERIAL EXCEDENT E DE LA EXCAVACION

M3

SUBTO TAL MO VIMIENTO DE SUELOS HO RMIGO N ARMADO

3.

15,951.99

7 PILOT ES CON LODO BENT ONIT ICO

M3

108.00

329.08

8 ESPANDER BODY

PZA

0.00

766.22

35,540.64 0.00

9 DESVAST E DE PILOT ES

PZA

93.00

7.53

700.29

10 HORMIGON POBRE (CAPA DE LIMPIEZA)

M3

29.50

104.03

3,068.89

11 HORMIGON ARMADO EN CABEZALES H°21

M3

121.30

324.74

39,390.96

12 VIGAS DE EQUILIBRIO

M3

13.92

528.36

7,354.77

13 MURO DE CONT ENCION DE HºAº

M3

138.50

312.75

43,315.88

14 T ABIQUES DE HO AO

M3

65.50

359.99

23,579.35

15 COLUMNA DE HO AO

M3

70.00

456.81

31,976.70

16 VIGAS DE HOAO

M3

165.00

368.41

60,787.65

17 LOSA CASET ONADA H=25 ( 20+5 )

M2

215.00

69.54

14,951.10

18 LOSA VIGUET AS H21

M2

1,750.00

60.70

106,225.00

19 NERVIO RIGIDIZANT E DE HOAO

M3

7.18

380.26

2,730.27

20 FOSA DE ASCENSOR DE HO AO

M3

5.61

456.91

2,563.27

21 ARRANQUE T ABIQUE ESCALERA DE HO AO

M3

8.10

374.71

3,035.15

22 LOSA DE JARDINERA DE INGRESO E=15CM DE HOAO

M3

5.65

331.48

1,872.86

23 LOSA DE EN CUBIERT A E=15CM DE HOAO

M3

1.29

304.47

392.77

24 PISCINA DE HOAO

M3

12.41

357.74

4,439.55

25 T ANQUE ELEVADO DE HOAO

M3

5.28

424.67

2,242.26

26 RAMPA DE HºAº

M3

10.16

341.07

3,465.27

27 LOSA DE SUBSUELO DE HºAº

M3

72.14

245.96

17,743.55

28 ESCALERA HOAO

M3

13.42

304.96

4,092.56

29 DET ALLE DE JARDINERA EN T ERRAZA DE HOAO

M3

1.48

344.93

510.50

30 DET ALLE EN FACHADA DE HOAO

M3

2.96

344.93

1,020.99

31 SHAFT DE HOAO

M3

4.94

427.12

2,109.97

32 LOSA LLENA EN SALA DE MAQUINAS DE HOAO

M3

0.58

450.92

261.53

33 T ANQUE DE AGUA SUBSUELO

M3

3.56

358.10

1,274.84

18.

SUBTO TAL HORMIGO N ARMADO LIMPIEZA FINAL

34 LIMPIEZA EST RUCT URA

CO STO TO TAL

414,646.57 GLB

1.00

2,757.78

2,757.78

SUBTO TAL LIMPIEZA FINAL CO STO TOTAL DEL PRO YECTO


2,757.78 436,866.53

Memoria de Calculo

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