ESTUDIO DE PRE INVERSION A NIVEL DE PERFIL PARA LA “CONSTRUCCION DEL PUENTE CARROZABLE CCARHUAYACU DE 30 MT. DE LUZ, EN LA COMUNIDAD DE CCARHUAYACU DISTRITO DE OCOBAMBA PROVINCIA DE CHINCHEROS REGION APURIMAC”
INFORME PARCIAL Nro 1 PRE DIMENSIONAMIENTO DE ESTRUCTURAS
REGION PROVINCIA DISTRITO LUGAR FECHA
: : : : :
APURIMAC CHINCHEROS OCOBAMBA CCARHUAYACU AGOSTO DEL 2015
MEMORIA DE CÁLCULO
CONSULTOR: ING. LOLO LIZARME FERNANDEZ
1
CONTENIDO 1.0. Introducción. 2.0. Ubicación 3.0. Accesos al proyecto 4.0. Descripción del puente propuesto 4.1. Superestructura 4.2. Subestructura 4.3. Sistema constructivo 4.4. Filosofía de diseño 4.5. Especificaciones de diseño 5.0. Análisis estructural 5.1. Cargas 5.2. Propiedades mecánicas de los materiales 5.3. Resultado del análisis estructural 6.0. Diseño estructural 6.1. Diseño de la sección compuesta viga-losa
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2
PUENTE CCARHUAYACU 1.0 INTRODUCCIÓN
Este expediente técnico contiene el pre-dimensionamiento y la memoria de cálculo del “Estudio de Pre-inversión a Nivel de Perfil, para la “CONSTRUCCION DEL PUENTE CARROZABLE CCARHUAYACU DE 30 MT. DE LUZ, EN LA COMUNIDAD DE CCARHUAYACU DISTRITO DE OCOBAMBA PROVINCIA DE CHINCHEROS REGION APURIMAC”, elaborado a solicitud de LA SUB GERENCIA DE TRANSPORTE CHANKA, Formulado por el INGENIERO LOLO LIZARME FERNANDEZ.
2.0 UBICACIÓN
El puente se ubica en la comunidad de Ccarhuayacu en la Red Vial: Talavera Ccarhuayacu – Ocobamba, en el Km. 31+270. •
Comunidad: Ccarhuayacu.
•
Distrito: Ocobamba,
•
Provincia: Chincheros,
•
Departamento: Apurímac,
•
Km. 31+270 (de la carretera talavera – ocobamba)
•
Río: ccarhuyacu.
•
Norte UTM: 8505227.27
•
Este UTM: 658729.75
•
Altitud: 2402 msnm.
3.0 ACCESOS AL PROYECTO Hay varias rutas para acceder al proyecto “Puente ccarhuayacu”, las principales son:
CIUDADES De Talavera Ocobamba
Hasta Puente Ccarhuayacu Puente carhuayacu
TIPO DE VIA
DISTANCIA (KM)
Trocha Trocha
31 10
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4.0
DESCRIPCIÓN DEL PUENTE PROPUESTO
Son presentadas dos alternativas de trazo, cada una de estas alternativas contempla la construcción de un puente para uso vehicular y peatonal. El puente propuesto para ambos casos es de tipo mixto (vigas metálicas con tablero de concreto armado) con estribos integrales. El puente tiene luz libre de 30.00 m. El ancho de superficie de rodadura es de 6.00 m (dos vías) y veredas de 0.65 m a cada lado.
La superestructura descansa monolíticamente sobre estribos de concreto armado, a su vez estos estribos están conectados a las zapatas por medio de articulaciones.
Elevación longitudinal del puente
.05
.80 1%
3.00
e= .05 cm
.05
3.00
S=2%
.80 1%
S=2%
1.04
.25 .19
.40
.20
.20
1.20
2.25
.19
.20
2.25
1.20
.14
.40
Sección transversal del tablero
4.1
SUPERESTRUCTURA
Tipo:
Mixto sección compuesta, con estribos integrales.
Luz:
30 metros,
Ancho de vía
6.00 metros (doble vía),
Ancho de veredas
0.65 metros (a cada lado), MEMORIA DE CÁLCULO
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Ancho de baranda
0.15 m (a cada lado),
Ancho total
7.70 metros,
Vigas principales
03 unidades de sección “l”,
Vigas Transversales
2 exteriores y 3 interiores de sección “I”,
Espesor de la losa
0.20 metros.
Superficie de rodadura
0.05 metros
Barandas
Tipo mixto, base de concreto y pasamanos tubos metálicos.
Materiales: Acero Estructural Vigas en general
A709 ó A572 Grado 345, Fy=345 MPa (3500 Kg/cm2)
Arriostres temporales
ASTM A-36, Fy=240 MPa (2400 Kg/cm2)
Conectores de Corte
Tipo Stud ASTM A108
Uniones Empernadas
Pernos de alta resistencia, A 325
Soldadura de Vigas
Electrodos AWS E7018.
Pintura de protección
Anticorrosivo zinc inorgánico + anticorrosivo epoxico + esmalte poliuretano.
Losa del tablero Concreto
f´c = 28 MPa (280 Kg/cm 2)
Acero de Refuerzo
fy = 420 MPa (4 200 Kg/cm 2)
La estructura metálica será prefabricada y pre-ensamblada en taller, transportado a la obra en elementos independientes, posteriormente ensamblado en el mismo lugar del emplazamiento definitivo mediante un sistema de falso puente.
4.2
SUBESTRUCTURA
Estribos:
Los estribos son del tipo integral, las vigas metálicas están empotradas en las pantallas de modo que hay continuidad en la unión, Las pantallas están apoyadas sobre los bloques de cimentación mediante una articulación de concreto. En la parte superior de la pantalla se configura una ménsula que soportará la losa de aproximación.
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Los aleros son a 90 grados respecto a la pantalla, éstas son totalmente independientes a la pantalla. Para lograr la estabilidad de los aleros éstas se conectan mediante unos tirantes de extremo a extremo. Los aleros están cimentados sobre bloques de concreto. La losa de aproximación se apoya sobre la ménsula por un extremo y por el otro sobre unos durmientes de concreto armado.
El relleno estructural detrás de los estribos es con material seleccionado sin compactar. Materiales: Zapatas
Concreto f’c = 21 MPa
Elevación de estribos
Concreto f’c = 21 MPa
Losa de aproximación
Concreto f’c = 21 MPa
Tirantes
Barras de acero, protegido con tubo PVC y Grout.
Acero de Refuerzo
ASTM A615 fy = 420 MPa
4.3
SISTEMA CONSTRUCCTIVO
El sistema constructivo propuesto sigue los pasos descritos abajo, cualquier modificación deberá ser previamente analizada.
1.
Construcción de falso puente; con la rigidez y resistencia suficientes para soportar con seguridad todas las cargas impuestas.
2.
Construcción de la parte inferior de los estribos
3.
Construcción de la estructura mixta compuesta por vigas y losa.
4.
Vaciado de la parte superior de los estribos en forma integral con vigas y losa de modo a obtener comportamiento monolítico.
5.
Construcción de veredas, parapetos y barandas.
6.
El retiro del falso puente será efectuado según una adecuada programación.
4.4
FILOSOFIA DE DISENO
Para cumplir con los objetivos de constructibilidad, seguridad y servicialidad, en el análisis y diseño de los elementos principales se tiene en cuenta los estados límites especificados abajo.
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Resistencia I
Servicio I
Fatiga II
Todos los estados límites son considerados de igual importancia. Para componentes estructurales y conexiones se deberá cumplir:
Q i
Donde,
i
i
i
i
Rn Rr … (1.3.2.1) AASTHO LRFD
es el factor que relaciona la ductilidad, redundancia e importancia operativa;
es el factor de carga y
Qi el efecto de la fuerza, ambos para el caso de carga i . Principales combinaciones de carga
DC
Estado Límite
i
Resistencia I
1.00
1.25 (0.9)
Servicio I Fatiga II
1.00 1.00
1.00 -
(min)
DW (min)
LL IM
LL IM PL
1.50 (0.65) 1.00 -
-
1.75
0.75
1.00 -
Combinaciones de carga para estados limites analizados
4.5
ESPECIFICACIONES DE DISEÑO
La estructura del puente ha sido diseñada para la sobrecarga vehicular HL93. Se han utilizado las siguientes especificaciones: AASHTO LRFD Bridge Design Specifications 2 012. American Institute of Steel Construction ASD 1,989 y LRFD 1,993. ANSI/AASHTO/AWS D1.5 Bridge Welding Code, 2002. Manual de Diseño de Puentes MTC-2003.
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5.0
ANALISIS ESTRUCTURAL
5.1
CARGAS
5.1.1 Cargas permanentes Son aquellas que actúan durante toda la vida útil de la estructura sin variar significativamente.
a) Carga muerta de componentes estructurales y no estructurales (DC). Los pesos específicos adoptados son:
Acero estructural:
γA = 76.9 kN/m3
Concreto armado:
γCA = 25.0 kN/m3.
Pesos por componentes estructurales: Elemento
Peso total (kN) 305 30 1035 320 195 60 1945
Acero en vigas (L=3x30.00 m) Acero en diafragmas (L=10x2.25 m) Concreto en losa (L=30.00m) Concreto en veredas (L=2x30.00 m) Concreto en parapetos (L=2x30.00 m) Barandas metálicas (L=2x30 m) Total Tabla 1 – Carga muerta de la estructura
Peso p/und. de long. de puente (kN/m) 10.17 1.00 34.50 10.67 6.50 2.00 64.83
b) Carga muerta de la superficie de rodadura (DW). Peso específico adoptado: Concreto simple: γCS = 23.5 kN/m3. Peso por componente: Elemento
Peso total (kN)
Superficie de rodadura 212 Tabla 2 – Carga muerta de la superficie de rodadura
Peso p/und. de long. de puente (kN/m) 7.07
5.1.2 Cargas variables Son aquellas para las que se observan variaciones frecuentes y significativas en términos relativos a su valor medio. Las cargas variables incluyen los pesos de los vehículos y personas, así como los correspondientes efectos dinámicos, las fuerzas de frenado y aceleración. MEMORIA DE CÁLCULO
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a) Carga viva vehicular (LL). El análisis por cargas vehiculares ha sido aplicando la carga HL-93 del artículo 3.6.1.2 de la norma AASHTO LRFD, la cual consiste en la combinación de: Camión de diseño o tándem, tomando aquello que produzca en cada caso los efectos más desfavorables. Sobrecarga distribuida.
1.
Camión de diseño.
Las cargas por eje y los espaciamientos entre ejes son los indicados en la figura abajo.
Figura 2 – Camión de diseño
2.
Sobrecarga distribuida.
Se considerara una sobrecarga de 9.3kN/m uniformemente distribuida en dirección longitudinal sobre aquellas porciones del puente en las que se produzca un efecto desfavorable. Se supondrá que esta sobrecarga se distribuirá uniformemente sobre un ancho de 3.00 m en dirección transversal. Los efectos máximos de las cargas vivas son determinados considerando todas las posibles combinaciones de número de vías cargadas (1.00 para dos vías), según artículo 3.6.1.1.2. de la norma AASHTO LRFD.
b) Efectos dinámicos (IM): Las cargas vivas correspondientes al camión o tándem de diseño se incrementan en los porcentajes indicados en el ítem 3.6.2.1. de la norma AASHTO LRFD.
c) Carga viva de peatones (PL): Estos elementos son diseñados con una sobrecarga de 3.50 kN/m2, actuante en los tramos que resultan desfavorables en cada caso y simultáneamente con la carga vehicular. MEMORIA DE CÁLCULO
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5.2
5.3
PROPIEDADES MECANICAS DE LOS MATERIALES
Módulo de elasticidad acero:
200000 MPa
Módulo de Poisson acero:
0.30
Módulo de elasticidad concreto:
31800 MPa
Módulo de Poisson concreto:
0.20
Peso específico acero:
76.9 kN/m3
Peso específico concreto armado:
25.0 kN/m3.
Peso específico concreto simple:
23.5 kN/m3.
RESULTADO DEL ANALISIS ESTRUCTURAL
Vista del modelo en perspectiva
Vista del modelo en planta MEMORIA DE CÁLCULO
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Deformada del estado limite de Resistencia I
Deformada del estado limite de Servicio I
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Momento en vigas del estado limite de Resistencia I
Momento en vigas del estado limite de Servicio I
6.0
DISENO ESTRUCTURAL
6.1
Diseño de la sección compuesta viga-losa
A continuacion es presentada la memoria de calculo de la seccion compuesta viga-losa en la seccion media de la viga interior. La viga es verificada para los estados estado limite de Resistencia I y Servicio I.
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12
Element
30
Position
J
Moment Type
Beam
I. Design Condition (Positive Flexure) 1. Section Properties 1) Slab Properties Bs
=
2250.000 mm
ts
=
200.000 mm
th
=
25.000 mm
f c'
=
27.579 MPa
Ec
=
25125.517 MPa
Ar
=
1941.932 mm2
Fyr
=
275.790 MPa
2) Girder Properties [Section] bfc
=
350.000 mm
bft
=
500.000 mm
tfc
=
25.000 mm
tft
=
25.000 mm
D
=
1500.000 mm
tw
=
12.500 mm
Position
Material
Thick (mm)
f y (MPa)
f u (MPa)
Note
Compression Flange
A709-36
25.000
248.211
399.896
less than 50.8 mm.
Tension Flange
A709-36
25.000
248.211
399.896
less than 50.8 mm.
Web
A709-36
12.500
248.211
399.896
less than 50.8 mm.
[Design Strength] Fyc
=
248.211 MPa
(Compression Flange Yield Strength)
Fyw
=
248.211 MPa
(Web Yield Strength)
Fyt
=
248.211 MPa
(Tension Flange Yield Strength)
Es
=
199948.02 MPa
(Elastic Modulus of Steel)
3) Transverse Stiffener Properties
2.
Position
Type
Fy (MPa)
Web
2Side
248.211
H (mm) 140.000
B (mm)
tw(mm)
12.000
tf(mm) -
d0 (mm) -
2500.000
Elastic Section Properties
1) Steel Section A (mm2)
40000.0
dT op (mm)
846.5
ST op (mm3)
18508568.4
Iy (mm4) dBot (mm) SBot (mm3)
15667213948.6
Iz (mm4)
349983724.0
703.5 22269887.7
2) Short-term Composite Section A (n) (mm2) dT op(n) (mm) ST op(n) (mm3)
96547.1
Iy(n) (mm4)
292.1 dBot(n) (mm) 126117109.9
36843070539.0
Iz(n) (mm4)
24205784889.3
Iz(3n) (mm4)
24205784889.3
1257.9
SBot(n) (mm)
29290134.8
Iy(3n) (mm4)
36843070539.0
3) Long-term Composite Section(Es /Ec =3n) A (3n) (mm2)
96547.1
dT op(3n) (mm)
292.1 dBot(3n) (mm)
1257.9
ST op(3n) (mm3)
126117109.9 SBot(3n)(mm3)
29290134.8
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II. Strength Lim it State - Flexural Resistance 1.
Flexure
■
Positive m om ent
1) Design Forces and Stresses Loadcombination Name : scLCB1 Loadcombination Type : FX-MAX Mu (kN·m)
Component Forces
Steel (MD1)
(+)
0.000
Short-term
2197.115
Sum
2236.062
4433.177
Vu (kN)
T (kN·m)
270.985
59.930
f c,t (MPa)
Component
Stresses
Long-term (MD2)
Steel (MD1)
Long-term (MD2)
Short-term
Sum
Top
0.000
-17.421
-17.730
-35.151
Bot
0.000
75.012
76.342
151.354
2) Cross-section Proportions ① Web Proportions (AASHTO LRFD Bridge, 2012, 6.10.2.1) D
=
tw
≤
120.000
150
...... OK
② Flange Proportions (AASHTO LRFD Bridge, 2012, 6.10.2.2) bf
=
10.000
≤
bf
=
350.000
≥
D/6
=
250.000
...... OK
tf
=
25.000
≥
1.1tw
=
13.750
...... OK
2tw
Iyc
=
Iyt
=
tfc · bfc 3 12 tft · bft
...... OK
4
=
89322916.667 mm
=
260416666.667 mm4
3
12
Iyc
≤
0.1
12
=
Iyt
≤
0.343
10.0
...... OK
3) Flexural Strength Limit State in positive flexure ▪ Section Classification (AASHTO LRFD Bridge, 2012, 6.10.6.2) min ( Fyc , Fyt ) D
=
tw
2 · Dcp tw
=
248.211 MPa ≤
120.000
=
0.000
≤
485.00 MPa
...... OK
150
≤
...... OK
3.76 √
Es Fyc
=
106.717
...... OK
in w hich : Dcp =
0.000 mm
∴ Com pact section.
▪ Hybrid Factor, Rh (AASHTO LRFD Bridge, 2012, 6.10.1.10.1) Rh
=
1.000
(homogeneous section)
▪ Plastic Moment(Mp) (AASHTO LRFD Bridge, 2012, D6.1) ① Plastic Forces - Plastic Forces Prt
= Fyr A rt
=
Prb
= Fyr A rb
=
0.000 kN 0.000 kN
Pt
= bft · tft · Fyt
=
3102.642 kN
Pw
= D · tw · Fyw
=
4653.963 kN
Pc
= bfc · tfc · Fyc
=
2171.849 kN
Ps
= 0.85 f ck · Bs · ts
=
10548.982 kN
- Distance from the plastic neutral axis drt
=
drb
=
158.231 mm (distance from the PNA to the centerline of the top layer of reinforcement)
dt
=
dw
=
dc
=
24.265 mm (distance from the plastic neutral axis to midthickness of the compression flange)
ds
=
88.235 mm (distance from the plastic neutral axis to midthickness of the concrete deck)
18.231 mm (distance from the PNA to the centerline of the bottom layer of reinforcement) 1524.265 mm (distance from the plastic neutral axis to midthickness of the tension flange) 786.765 mm (distance from the plastic neutral axis to middepth of the w eb)
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14
② Plastic moment - Check the case of the plastic neutral axis Crb
=
170.004 mm
Pt + Pw + Pc
=
9928.454 kN
≥
(
Crb
) · Ps + Prb + Prt
ts
=
8966.835 kN
...... OK
∴ PNA Below Prb in Concrete Deck - Distance of the plastic neutral axis Y
=
ts
Pc +Pw+Pt - Prt -Prb
·(
)=
Ps
188.235 mm
- Plastic Moment Mp
Y 2 · Ps
=
2ts
+
[ Prt · drt + Prb · drb +Pc · dc + Pw · dw + Pt · dt ]
=
9377.963 kN·m
▪ Yield Moment(My) (AASHTO LRFD Bridge, 2012, D6.2.2) ① Yield Moment of Top Flange Fy
=
MD1 ST op
MAD =
+
MD2
MAD
+
ST op(3n)
ST op(n)
=
0.000E+00 1.851E+07
+
2.197E+09 1.261E+08
+
MAD 1.261E+08
=
248.211
MPa
=
248.211
MPa
2.911E+04 kN·m
MyT op = MD1 + MD2 + MAD =
3.130E+04 kN·m
② Yield Moment of Bottom Flange Fy
=
MD1 SBot
MAD =
+
MD2
MAD
+
SBot(3n)
SBot(n)
0.000E+00 2.227E+07
+
2.197E+09 2.929E+07
+
MAD 2.929E+07
5.073E+03 kN·m
MyBot = MD1 + MD2 + MAD = ∴ My
=
= min ( MyT op, MyBot ) =
7.270E+03 kN·m
7.270E+03 kN·m
in w hich : S
: noncomposite section modulus (mm3)
S3n
: long-term composite section modulus (mm3)
Sn
: short-term composite section modulus (mm3)
MD1
: moment of noncomposite section (kN·m)
MD2
: moment of long-term composite section (kN·m)
MAD : additional yield moment of short-term composite section (kN·m) ▪ Flexural Resistance of Composite compact section (AASHTO LRFD Bridge, 2012, 6.10.7.1.2) Nominal Flexural Resistance by Dp Dp > 0.1Dt ∴ Mn
=
therefore,
Mp
(
1.07 - 0.7
Dp Dt
)
=
9328.315 kN·m
▪ Check Flexural Resistance of Composite compact section (AASHTO LRFD Bridge, 2012, 6.10.7.1) Mu +
1 3
f l · Sxt =
≤
5887.206
Фf · Mn
=
9328.315 kN·m
...... OK
in w hich : Mu
=
5887.206 kN·m
Sxt
=
29290135 mm3
Фf
=
( = Myt/Fyt)
1.000
▪ Ductility Requirement (AASHTO LRFD Bridge, 2012, 6.10.7.3) Dp
=
188.235
≤
0.42Dt
=
735.000 mm
...... OK
in w hich : Dp
=
Dt
=
188.235 mm (distance from the top of the concrete deck to the neutral axis of the composite section at the plastic moment) 1750.000 mm (total depth of the composite section)
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V. Strength Lim it State - Shear Resistance 1.
Shear
■
Max
1) Design Forces and Stresses Loadcombination Name : scLCB1 Loadcombination Type : FX-MIN Vu (kips)
Component
Steel
Forces
Long-term 0.000
Short-term
-20.293
Sum
-282.934
-303.226
2) Shear Resistance (AASHTO LRFD Bridge, 2012, 6.10.9) ▪ Ratio of the shear-buckling resistance to the shear yield strength, C (AASHTO LRFD Bridge, 2012, 6.10.9.3.2) shear-buckling coefficient of stiffened Webs 5 k
D tw
= 5+
=
d0
(
D
120.000
)2
>
=
6.800
1.40 √
E·k Fyw
=
103.617
therefore, C
1.57
= (
D
·( )2
tw
E·k Fyw
)=
0.597
▪ Nominal Resistance of Stiffened interior Webs (Not Considered Post-buckling Tension-field Action) Vp
=
Vn
= V cr =
0.58Fyw · D · tw =
2699.298 kN
C · Vp =
(AASHTO LRFD Bridge, 2012, 6.10.9.3.2)
1612.102 kN
in w hich : C
= ratio of the shear-buckling resistance to the shear yield strength =
Vu =
0.597
≤
-303.226
Фv · V n =
1612.102 kN
...... OK
in w hich : Фv
=
1.000
3) Transverse Stiffeners (AASHTO LRFD Bridge, 2012, 6.10.11) ① Projecting Width (AASHTO LRFD Bridge, 2012, 6.10.11.1) bt
=
≥
140.000 mm
16.0 tp
192.000 mm ≥
=
2.0 + D / 30.0 bt
=
=
140.000 mm ≥
52.000 mm bf / 4
=
...... OK 87.500 mm
...... OK
in w hich : D
=
1500.000 in
(height of steel section)
tp
=
12.000 in
(thickness of stiffener)
bf
=
350.000 in
(w idth of flange)
② Moment of Inertia and Radius of Gyration (AASHTO LRFD Bridge, 2012, 6.10.11.1.3) It
= 2 ( tp · bt3 / 12 + bt · tp · ( 0.5 bt + 0.5 tw ) 2 )
Jcal =
2.5
- 2.0 =
(d0/D) 2
J
= max (Jcal , 0.5) =
It1
=
It2
=
b · tw3 · J D4 · ρt1.3 40
(
= Fyw E
=
2.502E+07 mm4
-1.100 0.500 1.465E+06 mm4 ) 1.5
=
(yielding of stiffener)
5.536E+06 mm4
in w hich : ρt
=
Fcrs =
max(Fyw / Fcrs , 1.0) min (
0.31E (bt/tp)2
Vu
≤
ΦvV cr Therefore,
It
=
2.502E+07 mm4
,
≥
= Fys ) =
1.000 248.211 MPa
max( It1, It2 )
=
5.536E+06 mm4
MEMORIA DE CÁLCULO
...... OK
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VI. Service Lim it State ■
Positive m om ent
1) Design Forces and Stresses Loadcombination Name : scLCB4 Loadcombination Type : FX-MAX Ms (kN·m) / f c,t (MPa)
Component Forces Stresses
Steel
Long-term
Short-term
Sum
(+)
0.000
1757.692
1263.822
Top
0.000
-13.937
-10.021
3021.515 -23.958
Bot
0.000
60.010
43.148
103.158
2) Permanent deformation (AASHTO LRFD Bridge, 2012, 6.10.4.2)
▪ Top Flange (AASHTO LRFD Bridge, 2012, 6.10.4.2.2) ff
=
≤
-23.958 MPa
0.95 Rh Fyf
=
235.801 MPa
...... OK
▪ Bottom Flange (AASHTO LRFD Bridge, 2012, 6.10.4.2.2) ff + fl / 2 =
≤
177.622 MPa
0.95 Rh Fyf
=
235.801 MPa
...... OK
in w hich : ff
= flange stress due to the Service II loads calculated w ithout consideration of flange lateral bending
Fyf
= specified minimum yield strength of a flange (MPa)
▪ Postive Flexure and
D tw
< proprotion limit, skip Nominal Bend-buckling Resistance for w ebs check.
▪ check stress of the concrete deck Compact composite section in positive flexure utilized in shored construction f deck =
≤
-5.072
0.6 f c '
=
16.547 MPa
...... OK
in w hich : f deck = n
=
f c'
=
M· y I· n Es / Ec
=
(
3.02E+09 ) · (
492.134 )
(
3.68E+10 ) · (
7.958 )
=
=
-5.072 MPa
7.958
-5.072 MPa
El diseño completo de los elementos estructurales esta en progreso.
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