SINTESIS EJERCICIOS

TECNOLÓGICO NACIONAL DE MÉXICO Instituto Tecnológico de Minatitlán "Año del Centenario de la Promulgación de la Constitución Política de los l os Estados Unidos Mexicanos"

TECNOLÓGICO NACIONAL DE MÉXICO INSTITUTO TECNOLÓGICO DE MINATITLÁN MINATITLÁN CARRERA: ING. QUÍMICA ASIGNATURA: ASIGNATURA: SÍNTESIS SÍNTESIS Y OPTIMIZACION DE PROCESOS EJERCICIO DEL CAPÍTULO 7 Y 8 DEL LIBRO DE DISEÑO DE PROCESOS EN INGENIERÍA QUÍMICA, AUTOR: ARTURO JIMÉNEZ GUTIÉRREZ EQUIPO 1 ALUMNOS: URBINA HERNANDEZ GERMAN (LÍDER) GONZÁLEZ TRUJILLO ANAYELI HERNÁNDEZ JARQUÍN JUANA MEDELLÍN TORRES KATHIA JOSSELYNE CANUL AMADOR JOSÉ ALBERTO CATEDRÁTICO M.C. REYES ESTUDILLO RENE MINATITLÁN VER., A 11 DE SEPTIEMBRE DEL 2017


Ejercicios Capitulo 7




Ejercicio 1 7.1 Una posible ruta para producir cloruro de vinilo implica tres reacciones químicas:

a) Indique cuál es la reacción global para este proceso. Compare esta reacción global con la del ejemplo 7.1. ¿Existe alguna ventaja potencial de este proceso sobre el del Ejemplo 7.1? b) Desarrolle un diagrama de flujo preliminar, detectando la distribución de especies y las necesidades de los sistemas de separación.

SOLUCIÓN

Cloro REACTOR 1

1,1 Di-cloroetano Cloro, Etileno

S1

1,1 Di-Cloroetano

1,1 Di-Cloroetano

REACTOR 3

S4

1,1 Di-cloroetano, Cloruro de Vinilo Ácido clorhídrico

Agua

Etileno Etileno, Agua, 1,1 Di-cloroetano, Di-cloroetano, Oxígeno, Ácido clorhídrico

REACTOR 2

S3

1,1 Di-cloroetano, Agua Ácido clorhídrico

S2

Etileno

Ácido Clorhídrico

Ácido Clorhídrico REACCION

Cloruro de Vinilo

GLOBAL

2C2H4 + Cl2 + ½O2

TECNOLÓGICO NACIONAL DE MÉXICO Instituto Tecnológico de Minatitlán "Año del Centenario de la Promulgación de la Constitución Política de los Estados Unidos Mexicanos"

El proceso realizado en comparación del ejemplo 7.1 es diferente, debido al número de reactores y al número de separaciones, en el ejemplo 7.1 solamente hay dos reactores y dos separaciones, y en este ejercicio hay tres reactores y cuatro separadores, esto puede ser debido a que se está realizando tres reacciones para la producción del Clor uro de Vinilo y no dos como en el ejemplo. Aparte al realizar una extracción más, nos da como resultado la utilización de más reactivos y la obtención de subproductos, que gracias a sus propiedades se pueden ocupar para la alimentación y así volver a recircular el proceso.

Ejercicio 2

7.2 James D. Idol condujo una investigación en 1957 con un mini reactor de lecho fluidizado de 1 ft de altura y 2 ft de diámetro, usando un catalizador de fosfomolibdato de bismuto, en el cual alimento propileno, amoniaco y aire para obtener acrilonitrilo como producto:

C3H6 + NH3 + 3/2 O2 ----------> C3H3N + 3H2O Acrilonitrilo es la base para la producción de fibras orlón, hules sintéticos y varios otros productos poliméricos. Las rutas de reacciones para obtener acrilonitrilo en la época de esta investigación eran las siguientes. Usando acetileno y ácido cianhídrico:

C2H2 + HCN ------------->C 3H3N Reacción entre el óxido de etileno y el ácido cianhídrico:

C2H2O + HCN ---------> C 3H3N + H2O Idol obtuvo un premio por su innovacion. Basandose en los pecios de reactivos y productos, indique el efecto que la reaccion de Idol tuvo en la economia de la manufactura de acrilonitrilo.

SOLUCIÓN Reacción de Idol.

 3 6

22.5$/kg



11$/kg

Usando acetileno y ácido cianhídrico.

2 0$

→

 3 3  -

2  -


22

190$/kg

25$/kg



→

33 -

Reacción entre el óxido de etileno y el ácido cianhídrico:

 2 2 

150$/kg



→

25$/kg

33 

2 

-

-

Desde un principio al ver los precios de los productos se logra observar que el método de Idol es muchísimo mejor debido a que los reactivos son mucho más baratos que los reactivos usados anteriormente a Idol, es por eso que podemos observar el impacto sobre la economía de la manufactura del Acrilonitrilo.

Ejercicio 3 7.3 La producción de fenol puede lograrse usando varias rutas de reacciones como base. En seguida se establecen cinco formas en que puede producirse fenol a partir de las diferentes materias primas. 1.- Proceso de sulfonación. Benceno reacciona con ácido sulfúrico para formar acido benceno-sinfónico. C 6 H 6

 H 2 SO4 

C 6 H 5 SO3 H  H 2 O

A condiciones drásticas de hidróxido de sodio fundido (por encima de 300°C), el ácido producido se convierte en oxido de fenólico de sodio. Esta masa fundida se trata con agua, y se filtra el sulfato de sodio. C 6 H 5 SO3 H  3 NaOH



C 6 H 5 ONa  Na2 SO3



2 H 2 O

Bajo condiciones acidas, el óxido fenólico de sodio se convierte en fenol. C 6 H 5 ONa

 CO2  H 2 O 

C 6 H 5 OH  NaHCO3

2.- Proceso de clorobenceno. En una solución de hidróxido de sodio a 5000 psi y 350°C, el clorobenceno se convierte en oxido fenólico de sodio. C 6 H 6 Cl  2 NaOH  C 6 H 5 ONa  NaCl  H 2 O

El óxido se acidifica para formar fenol. C 6 H 6 ONa  HCl  C 6 H 5 OH  NaCl


3.- Procesos catalíticos. En fase vapor, a 200°C, benceno reacciona catalíticamente con ácido clorhídrico para producir cloro benceno. C 6 H 6

 HCl 

1 2

O2



C 6 H 5 Cl  H 2 O

El clorobenceno se convierte en fenol en reacción en fase de vapor, a 500°C y usando un catalizador de C/Cu-Fe. C 6 H 6

 H 2O 

C 6 H 5 OH  HCl

4.- Proceso de oxidación del tolueno. Usando sales de cobalto como catalizador, tolueno puede oxidarse parcialmente a acido benzoico como producto intermedio, que en presencia de catalizadores de sales de cobre y magnesio puede oxidarse para producir fenol y dióxido de carbono. C 6 H 6 CH 3



O2

C 6 H 5 COOH





O2

C 6 H 5 COOH 

 H 2 O

C 6 H 5 OH  CO2

5.- Proceso basado en cumeno. Este proceso comienza con la oxidación en fase vapor de cumeno para producir hidroperóxido de cumeno, seguido de una reacción de acidificación para formar fenol y acetona. C 6 H 6 C 3 H 7



O2

C 6 H 5 C 3 H 6 O2 H

 

C 6 H 5 C 3 H 6 O2 H

C 6 H 5 OH  C 3 H 6 O

a) Suponiendo que solo existe mercado para el fenol determine cuales rutas son potencialmente factibles a esta primera etapa de desarrollo hacia un proceso comercial. Consulte alguna fuente de precios como el Chemical Marketing Reporter. b) Si algún sobproducto parece tener mercado potencial, incorpore esta variable en el análisis del inciso anterior. c) Basado en su análisis económico preliminar y en un análisis cualitativo de las posibles implicaciones de cada ruta, indique cual (o cuales) de ellas parece tener el mejor potencial.


SOLUCION Según el Chemical Marketing Reporter algunos de los criterios para la selección de las rutas factibles son las siguientes: 1.- Un potencial económico. 2.- La obtención de subproductos valiosos. 3.- La alta selectividad en las reacciones al producto principal. 4.- El manejo de sustancias explosivas, toxicas o corrosivas. 5.- Reacciones violentas como las muy exotérmicas. 6.- El número de pasos intermedios. 7.- Condiciones de operación drásticas a altas temperatura y presión. 8.- La utilización de catalizadores costosos. Según los criterios anteriores la más factible es la primera opción el ácido bencenosinfónico C 6 H 6

 H 2 SO4 

C 6 H 5 SO3 H  H 2 O y

Es un producto valioso que se puede utilizar una vez más, tiende a requerir un mayor procedimiento para su obtención, pero sus condiciones de operación son relativamente normales, no requiere de catalizadores caros y los productos pueden transformarse en vapor o en otros servicios auxiliares que pueden contribuir para continuar con el proceso o bien para contribuir en otro proceso.

ANEXO TABLA 2.3 DE PRECIOS DE LOS PRODUCTOS QUIMICOS, OBTENIDO EN EL LIBRO DISEÑO DE PROCESOS DE INGENIERIA QUIMICA – ARTURO JIMENEZ. (PAGINA 20 DEL CAPITULO 2)


6+


Ejercicio 4 7.6 La combinación de dos componentes elementales, Ay B, para producir una nueva molécula, C, tiene interés comercial pero presenta una energía libre de Gibbs desfavorable:

Se ha pensado en generar un conjunto de reacciones factibles que lleven a cabo en forma global esta reacción que originalmente es imposible. Basados en el principio de la diferencia común propuesto por May y Rudd, se han generado las siguientes relaciones entre varias moléculas:

Dentro de un intervalo de temperaturas de 300°K a 1000° K, encuentre si a partir de estas tres relaciones es posible generar un conjunto de reacciones termodinámicamente factibles. De ser así, indique cual sería ese conjunto de reacción y el intervalo de temperaturas para el cual cada reacción es viable; en caso negativo, justifique su resultado. Las relaciones para estimar la carga libre de Gibbs de cada componente pueden aproximarse mediante una ecuación lineal en T:

Con los siguientes valores de las constantes a y b para cada componente.

COMPONENTE

ai

bi

D

5.29

0.0457

E

1.00

0.0100

F

-18.58

0.0286

G

0

0

H

15.50

0.0350

I

4.08

0.0064


Para el uso de estas expresiones, T debe estar en °K para obtener la energía libre de Gibbs en kcal/gmol.

SOLUCIÓN Solucion elaborada en Excel.


Graficando la energía de Gibbs contra el intervalo de temperaturas (300K – 1000K)

T vs Separacion 1200

40, 1000

1000 a r u t a r e p m e T

10.02, 1000

39.99, 1000 40.02, 1000

800 600 400 200 0

-20

-10

0

10

20

30

40

50

Energia libre de Gibbs. D-E

F-G

H-I

C-B

Con la grafica elaborada se pudo observar que a partir de las 3 reacciones originales solo 2 de estas, son factibles para la Energia libre de Gibbs a temperatura de 300K a 100K que requiere este problema.


Ejercicio 5 Problema 7.7 Considerando la reacción:

 → +  La cual se desea estudiar en un intervalo de temperaturas de 298 a 1298°K. Se tienen las siguientes relaciones para la estimación de la energía de GIBBS en función a la temperatura:

: ∆  .  .   : ∆  .  .  : ∆  

a) Corrobore que esta reacción es imposible en el intervalo de temperaturas de interés. Justifique su análisis b) Se desea explorar el diseñar un conjunto de reacciones tipo SOLVAY para diseñar un proceso cuya reacción global sea la reacción de interés. Se plantean inicialmente los siguientes compuestos para esa búsqueda:

: ∆  .+. : ∆  .  .   : ∆  . + .   : ∆  . + .   Genere las mitades de reacciones que sean candidatas para el proceso y prepare un diagrama de energía libre de GIBBS en función de la temperatura para esta búsqueda.

c) ¿Puede identificar algún conjunto de reacciones que lleven a cabo la transformación desead Solución a) Utilizando los datos brindados en el problema y realizando la sustitución de la temperatura con la formula dada y tomando la diferencia común obtenemos una tabla con las temperaturas y energía de GIBSS.


2 NO2



2 NO2



2 NO

2 NO

NO2 NO O2





O2

O2

G 12.42-0.0145 (T-298) 20.72+0.00295 (T-298) 0

Con los datos ya tabulados se obtiene lo siguiente:

G T 298 300 325 350 375 400 425 450 475 500 525 550 575 600 625 650 675 700 725 750 775 800 825 850 875

NO2 12.42 12.391 12.0285 11.666 11.3035 10.941 10.5785 10.216 9.8535 9.491 9.1285 8.766 8.4035 8.041 7.6785 7.316 6.9535 6.591 6.2285 5.866 5.5035 5.141 4.7785 4.416 4.0535

NO 20.72 20.7259 20.79965 20.8734 20.94715 21.0209 21.09465 21.1684 21.24215 21.3159 21.38965 21.4634 21.53715 21.6109 21.68465 21.7584 21.83215 21.9059 21.97965 22.0534 22.12715 22.2009 22.27465 22.3484 22.42215

O2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0


900 925 950 975 1000 1025 1050 1075 1100 1125 1150 1175 1200 1298

3.691 3.3285 2.966 2.6035 2.241 1.8785 1.516 1.1535 0.791 0.4285 0.066 -0.2965 -0.659 -2.08

22.4959 22.56965 22.6434 22.71715 22.7909 22.86465 22.9384 23.01215 23.0859 23.15965 23.2334 23.30715 23.3809 23.67

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0


T vs G 1400

1200

1000

800

600

400

200

0 -5

0

5

10 NO2

15 NO

20

O2

b) Realizando el mismo procedimiento que en el inciso anterior obtenemos una tabla con los datos de temperatura y energía libre de GIBBS para cada compuesto a la temperatura dada. SO2: ∆G=-71.74+0.00255 (T-298)

25


SO2: ∆G=-88.52-0.0199 (T-298)

CO: ∆G=-32.81+0.0214 (T-298) CO2: ∆G=-94.26+0.0007 (T-298)

2SO3

O2



 2SO2 

2SO3

2CO2

O2





2SO2

 2CO 

2CO2



O2

O2

2CO

G T 298 300 325 350 375 400 425 450 475 500 525 550 575 600 625 650 675 700 725 750 775

SO2 -71.74 -71.7349 -71.67115 -71.6074 -71.54365 -71.4799 -71.41615 -71.3524 -71.28865 -71.2249 -71.16115 -71.0974 -71.03365 -70.9699 -70.90615 -70.8424 -70.77865 -70.7149 -70.65115 -70.5874 -70.52365

SO3 -88.52 -88.5598 -89.0573 -89.5548 -90.0523 -90.5498 -91.0473 -91.5448 -92.0423 -92.5398 -93.0373 -93.5348 -94.0323 -94.5298 -95.0273 -95.5248 -96.0223 -96.5198 -97.0173 -97.5148 -98.0123

CO -32.81 -32.7672 -32.2322 -31.6972 -31.1622 -30.6272 -30.0922 -29.5572 -29.0222 -28.4872 -27.9522 -27.4172 -26.8822 -26.3472 -25.8122 -25.2772 -24.7422 -24.2072 -23.6722 -23.1372 -22.6022

CO2 -94.26 -94.2586 -94.2411 -94.2236 -94.2061 -94.1886 -94.1711 -94.1536 -94.1361 -94.1186 -94.1011 -94.0836 -94.0661 -94.0486 -94.0311 -94.0136 -93.9961 -93.9786 -93.9611 -93.9436 -93.9261


800 825 850 875 900 925 950 975 1000 1025 1050 1075 1100 1125 1150 1175 1200 1298

-70.4599 -70.39615 -70.3324 -70.26865 -70.2049 -70.14115 -70.0774 -70.01365 -69.9499 -69.88615 -69.8224 -69.75865 -69.6949 -69.63115 -69.5674 -69.50365 -69.4399 -69.19

-98.5098 -99.0073 -99.5048 -100.0023 -100.4998 -100.9973 -101.4948 -101.9923 -102.4898 -102.9873 -103.4848 -103.9823 -104.4798 -104.9773 -105.4748 -105.9723 -106.4698 -108.42

-22.0672 -21.5322 -20.9972 -20.4622 -19.9272 -19.3922 -18.8572 -18.3222 -17.7872 -17.2522 -16.7172 -16.1822 -15.6472 -15.1122 -14.5772 -14.0422 -13.5072 -11.41

-93.9086 -93.8911 -93.8736 -93.8561 -93.8386 -93.8211 -93.8036 -93.7861 -93.7686 -93.7511 -93.7336 -93.7161 -93.6986 -93.6811 -93.6636 -93.6461 -93.6286 -93.56


1400

1200

1000

800 e l t i T s i x A

600

400

200

0 -120

-100

-80

-60

-40

-20

Axis Title SO2

SO3

CO

CO2

Linear (SO2)

Linear (SO3)

Linear (CO)

Linear (CO2)

0




Ejercicio 6 8.3. En la producción de varios hidrocarburos aromáticos a menudo se requiere obtener los aromáticos (una mezcla de benceno, tolueno y xileno) a partir de una mezcla de hidrocarburos saturados, no saturados y aromáticos de una gran variedad de pesos moleculares que salen de una planta de reformado de gasolina. La figura muestra cualitativamente la volatilidad relativa de varios compuestos saturados y aromáticos con respecto al n-pentano como una función del número de carbonos en el compuesto. La siguiente figura muestra el efecto de agregar un solvente para realizar una destilación extractiva. La tercera figura ilustra el efecto de agregar un solvente para llevar a cabo una operación de extracción liquidoliquido.

a) Discuta cualitativamente las posibilidades de efectuar la separación mediante estas alternativas b) Proponga un diagrama de flujo, basado en esta información que separe los componentes deseados.

S OL UC ION

Antes de efectuarse la separación de los aromáticos, la gasolina de pirólisis (procedente del craqueo con vapor para la obtención de olefinas) o el benzol bruto de coquerías, se somete a una hidrogenación para eliminar las olefinas polimerizables. La gasolina reformada se puede procesar directamente para la separación de aromáticos. Debido a la formación de mezclas azeotrópicas entre algunos aromáticos, nafténicos y parafínicos dentro de este intervalo, el paso siguiente es la separación de los aromáticos de los no aromáticos con el empleo de disolventes por destilación azeotrópica, extractiva o mediante extracción líquido-líquido.


En la destilación azeotrópica, la adición de un disolvente polar como acetona o metanol aumenta la volatilidad de los no aromáticos, que salen por cabeza, permaneciendo como colas los aromáticos; esta técnica resulta económica cuando el contenido de aromáticos es alto (> 90 %) y por tanto la cantidad de no aromáticos a separar es baja, como por ejemplo en la gasolina de pirólisis o en el benceno bruto obtenido en la coquización del carbón. En la destilación extractiva se emplea un disolvente selectivo de aromáticos (Nmetilpirrolidona, sulfolano, dimetilformamida, etc.) que disminuye la volatilidad r elativa de los aromáticos, separándose los no aromáticos por cabeza y como colas eldisolvente y los aromáticos. Se emplea principalmente cuando el contenido de aromáticos es del orden del 65 – 90 %, como en la gasolina de pirólisis y es de aplicación más restringida, aunque algunos disolventes permiten la separación conjunta de p.ej. benceno y tolueno. La extracción líquido-líquido es la técnica más extendida y la primera que se utilizó industrialmente, pudiéndose extraer simultáneamente los aromáticos de una mezcla en

concentraciones muy diferentes. Los disolventes empleados son prácticamente los mismos que en la destilación extractiva, pero debe evitarse la miscibilidad de las dos corrientes. La extracción líquido-líquido ha sido reemplazada en algunas aplicaciones


por la destilación extractiva, obteniéndose un ahorro de energía y de inversión, pero continúa siendo la técnica más utilizada para la separación de aromáticos de las gasolinas reformadas. En el siguiente diagrama de flujo se representa una extracción con sulfolano seguida de la recuperación del disolvente.

Ejercicio 7 8.4 Se tiene una mezcla de butano, pentano y hexano, la cual se quiere separar por destilación a 10 atmosferas. La alimentación es liquido saturado con composición. (A,B,C)= (0.35, 0.4, 0.25). Se desea efectuar el rompimiento A/BC, con un 98% de recuperación de los componentes clave. a) Calcule las temperaturas de alimentación, domo y fondo de la columna. b) Aplique la ecuación de Underwood para determinar la razón de reflujo mínima requerida para llevar a cabo c) Suponiendo una razón de reflujo de diseño igual a 1.2 veces la mínima, estime el número de etapas requeridas a partir de la relación de Gilliland. TABLA 1: TEMPERATURA DE BURBUJA componenete a b c

zi

(ki/T)^(1/3) ki 0.35 0.093875837 0.4 0.088783123 0.25 0.118625867

Suponer una temperatura = componente a1*10^2 A -0.000754 B -0.000688 C -0.001418

componente A B c

zi

    ∗ 

752.8363305 a2*10^5 0.0000206/10^5 0.0000426/10^5 0.00003687/10^5

(ki/T)^(1/3) ki 0.35 0.09903052 0.4 0.30362593 0.25 0.12349809

vol. Relativa ki*z i,j=aij 0.60312769 0.211094691 1 0.71625889 0.484658512 1.532321822 1.21698719 0.304246797 2.017793593 1

R a3*10^8 5.914/10^8 5.811/10^8 1.652/10^8

a4*10^12 -4.131E-12 -4.158E-12 -2.482E-12

ki*z 0.73115217 0.478696523 0.53773354 0.345000885 1.41801659 0.176302592 1

vol. Relativa i,j=aij 1 1.345771806 1.939427461


Suponer una temperatura T=

TABLA 2:

752.836331 R

Componenete a1*10^2 a2*10^5 a3*10^8 a4*10^12 A -0.000754 2.06E-10 5.914E-08 -4.131E-12 B -0.000455 6.26E-10 3.831E-08 -4.149E-12 C -0.001418 3.687E-09 1.652E-08 -2.482E-12 TEMPERATURA DE ROCIO

TABLA 3: BALANCE DE MATERIA

SE CONSIDERA UN 98%DE RECUPERCION DE COMPONENTES

Alimentación

895.7 KGMOL/H

TABLA 4: componentes XiD (KI/T)^1/3 Ki A 0.35 0.092315493 B 0.4 0.076917955 C 0.25 0.117134046

VOLATILIDAD XiD/Ki RELATIVA 0.568127265 0.616059151 0.489524402 0.32862836 1.217180404 0.283161206 1.160569855 0.21541142 1 2.048650975

T 722.1407483 R componentes a1*10^2 a2*10^5 a3*10^8 a4*10^12 A 0.000754 2.06E-10 5.914E-08 -4.131E-12 B 0.000455 1.26E-10 3.815E-08 -2.149E-12 C 0.001418 3.687E-09 1.652E-08 -2.482E-12


TABLA 5: CALCULO DE TEMPERATURA DE OPERACIÓN DEL REERVIDOR componente XiR A B C T

(KI/T)^1/3 Ki 0 0.107749396 0.015 0.311298573 0.98 0.131521611

VOLATILIDAD KI*ZiR RELATIVA 0.998479741 0 0.549861321 24.07831624 0.361174744 13.25989326 1.815875571 1.779558059 1 2.140732803

798.1687577 R

componente a1*10^2 a2*10^5 a3*10^8 a4*10^12 A -0.000754 2.06E-09 5.914E-08 -4.131E-12 B -0.000565 7.36E-10 3.831E-08 -2.149E-12 C -0.001418 3.687E-09 1.652E-08 -2.482E-12

ECUACION DE FENSKT(NUMERO DE PLATOS MINIMOS)

#           ത                CLACULO DE LA MEDIA ARITMETICA DE VOLATILIDADES MEDIA GEOMETRICA DE ALFA

6.771527232

RELACION LIGERO EN EL DESTILADO RESIDUO DESTILADO/RESIDUO

41.55952381 PRODUCTOS DE RELACION DESTILADO/RESIDUO


0.162935631 NUMERO DE ETAPAS sm f

58 1.51295E+48

Ecuacion de Underwood

∝]=1-0 ∝−0

∑[

TABLA 6: componente A B C

Zif

αi

0.35 0.4 0.25

[αi*zif/αi-6]=1-0

αi*zif/αi*0

1 1.3937 2.0178

-0.61565 -0.56565 -0.71565

TABLA 7: CALCULO DEL REFLUJO componente A B C

xiD 0.0107 0.12832 0.3828

Del problema R=1.2 Rmin R min 2.386945 calcular No. DE ETAPAS REQUERIDAS ECUACION DE GILLILAND FORMULAS:

sum R min

αij

1 1.56 2.042

0.0107 0.12832 0.3828

-6.61565 -6.56565 -1.71565


formulas formulas

R-Rmin/R+1

[S- Smin/S+1]

S=

˂ 0.125 ˃0.125

˂ 0.125=

0.064068061

0.5854

141.305837

141


Ejercicio 8 8.5 Repita el problema 8.4 para la separación AB/C. Propiedades de componentes a 10 atm.

Solución Utilizando la gráfica y una temperatura inicial de T= 237.5°F para todos los compuestos. T 697.17

Componente A B

Butano Pentano


C

Hexano

Tabla 1. Calculo del punto de Burbuja de la Mezcla. Separación AB/C Presión 10 atm Componente Zi Ki A 0.35 1.7 B 0.4 0.85 C 0.25 0.45

Ki*Zi 0.595 0.34 0.1125

Volatilidad Relativa(αij)

T 709.67 Tabla 2. Calculo del punto de Rocío de la Mezcla. Componente Zi Ki A 0.35 2 B 0.4 0.9 C 0.25 0.55

Ki/Zi 0.175 0.444444444 0.454545455


3.777777778 1.888888889 1

3.636363636 1.636363636 1

A Asumiendo una alimentación de 100 kgmol/h F 100

98% de recuperación

kgmol/h

Usando 98% de recuperación

B

Tabla 3. Balance de materia en la columna de la Mezcla. Corriente de alimentación. Corriente de Destilado. Corriente de Residuo. Fracción Fracción Componente kgmol/hr Fracción mol. kgmol/hr mol. kgmol/hr mol. A 35 0.35 35 0.35 -


B 40 0.4 40 0.4 0.8 C 25 0.25 25 0.25 24.5 Total 100 1 100 1 25.3 Tabla 4. Calculo de la Temperatura de operación del condensador. T 684.67 R Componente Xi D Ki Xi D/Ki Volatilidad Relativa(αij) A 0.35 1.52 0.230263158 3.04 B 0.4 0.75 0.533333333 1.5 C 0.25 0.5 0.5 1 Tabla 5. Calculo de la temperatura de operación del rehervidor. T 834.67 R Componente Xi R Ki ki*Xi R A 0 3.5 0 B 0.031620553 2.5 0.079051383 C 0.968379447 1.5 1.45256917

0.0316206 0.9683794 1


2.333333333 1.666666667 1

Calculo de la ecuación de Fewske (Numero Mínimo de etapas) Datos kgmol B-D kmol C-D Vol. Relativa - B

40 25

destilado destilado

Media geométrica

1.651515152



región ligera

50

destilado/residuo

región pesado

1.020408163

destilado/residuo

Producto de relaciones

49

destilado/residuo

Numero de etapas min. sm

7.75737196

1.636363636

kgmol B-R kgmol C-R

0.8 24.5

residuo residuo

Vol. Relativa B- R

1.666666667

    ln ln 


Tabla 6. Encontrar el valor de TETA ()

Ecuación de Underwood

  (∗  )  1   

TETA Componente A B C

1.303236456 zi f 0.35 0.4 0.25

Supuesto

alfa i sum(alfai*zi f/alfai-teta) 3.777777778 0.534330225 1.888888889 1.290109139 1 -0.824439129

((sum(alfai*zi f/alfai-teta)) = 1-fi -1.465669775 -0.709890861 -2.824439129

Tabla 7. Calculo del reflujo mínimo. TETA 1.303236456 Supuesto R

1.2 Rmin

Componente A B C

Xi D ** 0.35 0.4 0.25

Reflujo. alfa i ** 3.04 1.5 1

sum Rmin 0.612633772 3.049345365 -0.824439129

Calculo del número de tapas ideales S, (Ecuación de Gilliland) Si R-Rmin/R+1 < 0.125 usar 1)

R-Rmin/R+1

s-smin/s+1

0.520871261

0.114665366 Log(R-Rmin/R+1) -0.94056774

Rmin-1 1.837540008

R = 1.2Rmin 2.205048009


despejando S S

17.27770125

=

17

Dimensionamiento de la columna (Heaven)

Dc = diámetro de la columna en metros D = flujo de destilado en kgmol/h v = volumen TDV = temperatura de rocío del vapor en el condensador en K P = Presión P TDV D v

10 380.3722222 100 0.24064933

atm K kmol/h

Dc

1.207057067

m

Altura de la columna. Hc

17.44424721

Si no se especifica la eficiencia (n) será de 0.8

m

Numero de Etapas.


Ejercicio 9 8.6 Diseñe una columna de destilación para procesar 500 kgmol/hr de una mezcla de los siguientes componentes: COMPONENTES FRACCION MOL A 0.2 B 0.3 C 0.3 D 0.2 Existen 10 diferentes columnas de destilación que pueden considerarse a partir de esta mezcla: A/B, B/C, C/D, A/BC, AB/C, B/CB, BC/D, A/BCD, AB/CD, ABC/D. Escoja uno de estos casos y calcule el costo de operación en $/año de la columna para 2 valores de la razón de reflujo: a) R = 1.1 Rmin b) R = 1.2 Rmin Suponga una presión de diseño de 300 psia, para la cual se aplican las siguientes relaciones termodinámicas. SOLUCION













Ejercicio 10


Solución

COMPUESTO A B C D E F

CANTIDAD RELATIVA (en base de peso) PUNTO DE EBULLICIÓN 0.2 112 1.8 84 9.3 50 3 -34 105 -48 93 -85

SOLUBILIDAD EN AGUA (% en peso) Insoluble Insoluble 0.33 1.46 0.89 72

1.3 Dicloropropano Dicloruro de acroleina Cloruro de alilo Cloro Propileno Ácido Clorhídrico


f ) Ya que la reacción se lleva a cabo a una temperaturaa de 300° C el propileno se lleva un calentador para alcanzar esa temperatura ,para después pasar a un mezclado con el cloro. La mezcla posteriormente se conduce al reactor y se produce la cloración. La composición de salida del reactor se muestra en la tabla proporcionada, el esquema se obtuvo de acuerdo a las reglas Euristicas solicitadas, para separar primero los componenetes más abundantes, la corriente pasa por un enfriador debido al bajo punto de ebullición, ya que llevarlo a una torre de destilación implicaría más coste por las bajas temperturas. Al salir la corriente , se lleva al prefraccionador y se separan los componentes DEF tomando en cuenta otra regla que es separar los compuestos de bajo punto de ebullición, los compuestos ABC de alto punto de ebullición se dejan al final , ya que es la separación más dificil. La corriente DEF se lleva a la primera destilación para obtener el compuesto F que es el segundo más abundante y el tercero con más bajo punto de ebullición, la corriente que sale del destilado DE se lleva a una segunda destilación para así obtener E el cumpuesto con mayor abundancia y el segundo con menor punto de ebullición , esta corriente recircula al mezclador (cloro), y en la otra corriente se obtiene el compuesto E que es el compuesto con menor punto de ebullición, misma corriente que recircula al calentador ( propileno). La segunda corriente obtenida del enfriador ABC es la más díficil por su baja abundancia en la mezcla, esta se lleva a la última destilación donde se obtiene una mezcla AB que son las de más alto punto de ebullición y en la otra corriente finalmente se obtiene el compuesto de interés C (Cloruro de alilo puro). A diferemcia del proceso comercial presentado, aqui se llevan tres destilaciones, no se usa un evaporador pero se usa un mezclador y el cloro se recircula al reactor. Ya que


el esquema presentado fue sólo en base a las reglas Euristicas mencionadas (No todas las existentes).

g) Las diferencias de solubilidad en agua se pueden usar de manera efectiva en varios puntos del proceso, por ejemplo, la última destilación que obtiene los compuestos menos abundantes son los menos insolubles, incluso se deja una mezcla de AB que son compuestos copletamente insulubles en agua, por lo tanto no es preocupante que sufra alguna interferencia no deseada con algún fluído de calentamiento en la torre, además de que no se requiere la separación de ambos componentes ya que quedan como residuos. Otro ejemplo, es del compuesto F que es el que tiene mayor solubilidad con el agua por lo cual, fue necesario ser el primero en separar a pesar de ser el segundo en mayor abundancia, pero su punto de ebullición influye (regla) en su separación, al ser el primero en separar tiene menos probabilidades de sufrir alguna interferencia no deseada con agua en algun flujo de calentamiento.g

Ejercicio 11 8.9. Se tiene una mezcla de 4 componentes y se consideran dos opciones para diseñar una secuencia de separación, destilación (opción I) y destilación extractiva (opción II). Los datos del problema se dan a continuación: Flujo 1000 lbmol/hrs. Componente A B C D

Fracción mol 0.1 0.2 0.3 0.4

Opción I

Opción II

α AB = 2.00 α BC = 1.50 α CD = 1.02

α AB = 2.1 α BC = 1.5 α CD = 1.4

Los costos de operación anuales pueden aproximarse mediante los siguientes modelos reducidos: Opción I:

Costo = 50F/α

Opción II:

Costo = 60F/α

Donde F es la alimentación total a cada columna y α es la volatilidad relativa

entre componentes claves. Use programación dinámica y obtenga la secuencia de separación óptima.


SOLUCION




Ejercicio 12 8.10. Se desea separar una mezcla de tres componentes en sus compuestos puros el flujo de alimentación original es de 100 kgmol/hrs y la composición molar de la mezcla es (A = 0.4, B = 0.3, C = 0.3). Se consideran dos opciones de separación: Método I (Destilación Ordinaria), Método II (Destilación Extractiva con furfural). El método II consiste en agregar furfural, un nuevo compuesto, a la mezcla original para combinar el valor de las volatilidades relativas de los componentes para luego alimentarlos a una columna de destilación, el orden de volatilidad para cada método de separación es como sigue: Método I: ABC (p.e. A es el más volátil y C es el más pesado) Método II: ACB Los valores de volatilidad para cada método son: Método I: αAB = 1.1 αBC = 2.5 αAC = Método II: αAC = 3.0 αCB = 3.0 αAB = Los costos de operación para cada separador pueden estimarse mediante los siguientes modelos reducidos. Método I:

CI

= 1500 F/ αI

Método II:

CII = 2500 F/ αII

En estos modelos, C se obtienen en $/año, F es el flujo de alimentación a cada columna en kmol/h. y α es la volatilidad relativa entre los componentes claves para cada método de separación. Usando programación dinámica, encuentre la secuencia de separación óptima. Indique el diagrama de flujo de la secuencia óptima, así como su costo de separació


Solución

Blvd. Institutos Tecnológicos S/N Col. Buena vista Norte, C.P.96848, Minatitlán, Ver. Tel. (922) 22 514 20 Ext. 101, e-mail: [email protected] www.itmina.edu.mx




Ejercicio 13 8.11.

Se desea

separar una mezcla de cuatro componentes en productos esencialmente puros. La mezcla original consiste en 100 Kmol/hrs Con una composición molar de ABCD = (0.3, 0.2, 0.4, 0.1). se consideran dos métodos de separación, destilación ordinaria (1) y destilación extractiva (II). El orden de componentes volátiles para cada propiedad es:

I): ABCD

(II):ACBD

Los

valores de volatilidades relativas promedios componentes de la mezcla se dan a continuación: α α

I II

AB 2.0 2.5

AC 2.5 1.7

AD 3.5 3.5

BC 1.5 1.8

entre

los

diferentes

BD 2.0 1.5

CD 1.2 2.0

Suponga que los costos de operación para cada alternativa se describen mediante los siguientes modelos reducidos.

.   :=

   :=

Utilizando programación dinámica, obtenga la secuencia óptima de separación. SOLUCION







Ejercicio 14 8.14. Una mezcla de cuatro componentes, ABCD, se desea separar mediante destilación. El flujo de alimentación es de 100 kgmol/h y la composición de la mezcla es de (A, B, C, D) = (0.2, 0.2, 0.3, 0.3). Se desea encontrar la secuencia que minimice los flujos de alimentación a las columnas. Formule el caso como un problema de programación dinámica y encuentre esa secuencia de separación Solución





Ejercicio 15 8.15. Se desea separar la mezcla ABCD en sus componentes puros. E l flujo total de la mezcla es de 1,000 mol/hr, y la composición en fracción mol es como sigue: A: 0.1

B: 0.5

C: 0.3

D: 0.1

Se consideran dos propiedades para separar la mezcla: Método I : Destilación ordinaria Método II: Destilación extractiva Se tienen los siguientes valores de las volatilidades relativas: Método I : AB= 3.0 BC=2.5 CD=1.04 Método II: AB= 2.0

BC=2.5

CD=1.5

El costo de operación esta dado por los siguientes modelos reducidos: Método I : C1= 200F/1 Método II : CII= 250F/II Donde F es la alimentación total a cada columna y es la volatilidad relativa. Use el método combinado heuristico-evolutivo de Seader y Westerberg y encuentre la secuencia de separación óptima para el sistema.



Solución SECUENCIA 1


TECNOLÓGICO NACIONAL DE MÉXICO Instituto Tecnológico de Minatitlán "Año del Centenario de la Promulgación de la Constitución Política de los Estados Unidos Mexicanos" CT=(66666.66667+40000+144230.7692= CT=250897.4359 /año SECUENCIA 2

CT=192307.64+66666.66667+40000=298974.3067



SECUENCIA 4

C2=$240384.64/año Blvd. Institutos Tecnológicos S/N Col. Buena vista Norte, C.P.96848, Minatitlán, Ver. Tel. (922) 22 514 20 Ext. 101, e-mail: [email protected] www.itmina.edu.mx

TECNOLÓGICO NACIONAL DE MÉXICO Instituto Tecnológico de Minatitlán "Año del Centenario de la Promulgación de la Constitución Política de los Estados Unidos Mexicanos" C1=$60000/año C1.1=$64000/año CT=$3643384.61/año

SECUENCIA 5

C1.1=40000/año C1=72000/año Blvd. Institutos Tecnológicos S/N Col. Buena vista Norte, C.P.96848, Minatitlán, Ver. Tel. (922) 22 514 20 Ext. 101, e-mail: [email protected] www.itmina.edu.mx

TECNOLÓGICO NACIONAL DE MÉXICO Instituto Tecnológico de Minatitlán "Año del Centenario de la Promulgación de la Constitución Política de los Estados Unidos Mexicanos" C2=240384.61/año CT=352384.61/año

SECUENCIA 1

CT=250897.4359 /año

SECUENCIA 2

CT=$3643384.61/año

SECUENCIA 3

CT=298974.3067

SECUANCIA 4

CT=$3643384.61/año

SECUANCIA 5

CT=352384.61/año

 SECUENCIA

OPTIMA

Ejercicio 1 8.17 Aplicando algún método conveniente, encuentre la mejor secuencia de separación para una mezcla con los siguientes flujos de alimentación.

Los componentes D y E son reactivos que pueden recircularse junto a uno de los reactores que anteceden al tren de separación. El costo de separación para cada columna, en $/año, está dado por

Donde todos los flujos están en kmol/h. Reporte la mejor secuencia obtenida y su costo de operación correspondiente. Solución



Usando programacion dinamica costo total incluyendo SUBGRUPO AB BC CD DE EF ABC BCD CDE

SEPARACION A/B B/C C/D D/E E/F A/BC AB/C B/CD BC/D C/DE CD/E

FLUJO 250 250 400 250 350 450 450 450 450 450 450

COSTO 21740.2572 21338.489 29140.6836 12798.409 33863.2831 46488.4711 28442.2465 40442.2465 31148.627 34148.627 20178.2845

21740.2572 21338.489 29140.6836 12798.409 33863.2831 67826.9602 50182.5037 69582.9301 52487.116 46947.036 49318.9681

21740.2572 21338.489 29140.6836 12798.409 33863.2831 50182.5037 52487.116 46947.036


TECNOLÓGICO NACIONAL DE MÉXICO Instituto Tecnológico de Minatitlán "Año del Centenario de la Promulgación de la Constitución Política de los Estados Unidos Mexicanos" DEF ABCD

CDEF

BCDE

ABCDE

BCDEF

ABCDEF

D/EF DE/F A/BCD AB/CD ABC/D C/DEF CD/EF CDE/F B/CDE BC/DE BCD/E A/BCDE AB/CDE ABC/DE ABCD/E B/CDEF BC/DEF BCD/EF BCDE/F A/BCDEF AB/CDEF ABC/DEF ABCD/EF ABCDE/F

550 550 650 650 650 750 750 750 500 500 500 700 700 700 700 800 800 800 800 1000 1000 1000 1000 1000

41818.8235 42199.5694 70640.9817 47448.5689 39080.5998 64000.0581 49035.0853 50367.9126 45200.9953 36145.382 22001.7625 76615.4904 52189.7438 44043.6157 29237.8582 73662.094 65950.45 50828.3724 52390.783 112074.088 80573.2566 73699.7316 57967.4732 60421.5641

75682.1066 54997.9784 123128.098 98329.5098 89263.1035 118998.036 112039.052 97314.9486 92148.0313 70282.2801 74488.8785 146897.77 120877.037 107024.528 118500.962 170977.043 142286.917 137178.772 122673.063 234747.151 199628.462 178880.214 181093.86 167446.093

54997.9784

89263.1035

97314.9486 70282.2801

107024.528

122673.063

167446.093





Problema 16 8.20. Se tiene una mezcla de cuatro componentes ABCD que se desea separar en los productos A, BD y C. Se consideran dos propiedades con los valores que se dan en seguida.

A B C D

PI 100 40 20 10

PII 500 300 100 200

Notar el orden de los componentes para cada propiedad.

La cantidad de cada componente en l a alimentación en mol/hr es ABCD = (50, 40, 50, 10). Los costos de separación de cada método de separación, en USD/año, pueden estimarse mediante los siguientes modelos reducidos: Propiedad I

Propiedad II F

Costo = 500

 P I

Costo = 750

F  P II

donde F es la alimentación total a cada columna y ΔP es la diferencia de propiedad entre componentes clave sobre la cual se basa la separación. Usando programación dinámica, encuentre la secuencia de separación óptima.

Datos:

Resolución:

Compuesto A B C D

PI

PII 100 40 20 10

Para la propiedad I: Compuesto PI A B C D

500 300 100 200

Alim. (mol/h) 50 40 50 10

100 40 20 10

Alimentación 50 40 50 10

Usando programación dinámica Subgrupo (AB) (BC) (CD) (ABC)

Separación Flujo A/B B/C C/D A/BC AB/C

90 90 60 140 140

Costo de sep 750.00000 2250.00000 3000.00000 1166.66667 3500.00000


TECNOLÓGICO NACIONAL DE MÉXICO Instituto Tecnológico de Minatitlán "Año del Centenario de la Promulgación de la Constitución Política de los Estados Unidos Mexicanos" (BCD) (ABCD)

B/CD BC/D A/BCD AB/CD ABC/D

100 100 150 150 150

Análisis de posibles rutas Posibles rutas A/BCD B/CD A/BCD BC/D AB/CD A/B ABC/D A/BC ABC/D AB/C

C/D B/C C/D B/C A/B

Para la propiedad II: Compuesto PII A B D C

Alimentación 50 40 10 50

500 300 200 100

2500.00000 5000.00000 1250.00000 3750.00000 7500.00000

Costo mínimo de sep. 6750.00000 8500.00000 7500.00000 10916.66667 11750.00000

Usando programación dinámica Subgrupo (AB) (BD) (DC) (ABD) (BDC) (ABDC)

Separación Flujo A/B B/D D/C A/BD AB/D B/DC BD/C A/BDC AB/DC ABD/C

Análisis de posibles rutas Posibles rutas A/BDC BD/C ABD/C A/BD

90 50 60 100 100 100 100 150 150 150

Costo de sep 337.50000 375.00000 450.00000 375.00000 750.00000 750.00000 750.00000 562.50000 1125.00000 1125.00000

Costo mínimo de sep. 1312.50000 1500.00000 mínimo = 1312.5000 $/año



Resultados: Para la propiedad I

Para la propiedad II Secuencia de separación óptima (A, BD, C)

Costo = 1312.50000 $/año



Problema 17 8.21. Aplique el método que minimiza flujos para detectar la mejor secuencia de separación al ejemplo basado en la tabla 8.4. Construya una nueva tabla de programación dinámica para encontrar esa secuencia. Tabla 8.4. Especificación de mezcla a separar y ecuaciones para el análisis económico

Mezcla de alimentación: Propano (A), i-butano (B), n-butano(C), i-pentano (D), n-pentano (E)

Flujo = 907.2 kgmol/h Composición:

Componente

Fracción mol

A B C D E

0.05 0.15 0.25 0.2 0.35

Datos: Flujo =

907.2 mol/hr fracción alim. composición mol (mol/hr) A 0.05 45.3600 B 0.15 136.0800 C 0.25 226.8000 D 0.20 181.4400 E 0.35 317.5200

Resolución: Usando programación dinámica Subgrupo Separación Flujo (AB) A/B 181.4400 (BC) B/C 362.8800 (CD) C/D 408.2400 (DE) D/E 498.9600 (ABC) A/BC 408.2400 AB/C 408.2400 (BCD) B/CD 544.3200 BC/D 544.3200 (CDE) C/DE 725.7600 CD/E 725.7600 (ABCD) A/BCD 589.6800 Blvd. Institutos Tecnológicos S/N Col. Buena vista Norte, C.P.96848, Minatitlán, Ver. Tel. (922) 22 514 20 Ext. 101, e-mail: [email protected] www.itmina.edu.mx


(BCDE) (ABCDE)

AB/CD ABC/D B/CDE BC/DE BCD/E A/BCDE AB/CDE ABC/DE ABCD/E

Análisis de posibles rutas Posibles rutas A/BCDE B/CDE A/BCDE B/CDE A/BCDE BC/DE A/BCDE BCD/E A/BCDE BCD/E AB/CDE A/B AB/CDE A/B ABC/DE A/BC ABC/DE AB/C ABCD/E A/BCD ABCD/E A/BCD ABCD/E AB/CD ABCD/E ABC/D ABCD/E ABC/D

589.6800 589.6800 861.8400 861.8400 861.8400 907.2000 907.2000 907.2000 907.2000

C/DE CD/E B/C B/CD BC/D C/DE CD/E B/C A/B B/CD BC/D A/B A/BC AB/C

Flujos D/E 2993.7600 C/D 2903.0400 D/E 2630.8800 C/D 2721.6000 B/C 2676.2400 D/E 2313.3600 C/D 2222.6400 D/E 2177.2800 D/E 1995.8400 C/D 2449.4400 B/C 2404.0800 C/D 2086.5600 B/C 2268.0000 A/B 2086.5600 mínimo = 1995.8400 kgmol/h

Resultado: Secuencia de separación que minimiza flujos de alim.: Blvd. Institutos Tecnológicos S/N Col. Buena vista Norte, C.P.96848, Minatitlán, Ver. Tel. (922) 22 514 20 Ext. 101, e-mail: [email protected] www.itmina.edu.mx


Flujo =


1995.8400 kgmol/h


Problema 19 8.22. Obtenga la secuencia que minimiza los flujos de alimentación a las columnas del sistema para los datos del problema de la Tabla 8.7, que sirvió en este capítulo para mostrar el método heurísticoevolutivo. Compare la estructura resultante con la obtenida por el método heurístico-evolutivo. Tabla 8.7.

Datos:

Componentes y flujo de alimentación (kgmol/h): A: propano, 4.55 C: n-butano, 1.55 E: cis-buteno, 36.8 B: buteno-1, 45.5 D: trans-buteno-2, 48.2 F: n-pentano, 18.2 Productos deseados: a) A; b) BDE (butenos); c) C; d) F Métodos de separación: I. Destilación ordinaria II. Destilación extractiva con furfural Orden de los componentes: Método I: ABCDEF (A es el más volátil) Método II: ACBDEF Método I: α AB = 2.45 αBC = 1.18 αCD = 1.03 αEF = 2.5 α AC = 2.89 Método II: αCB = 1.17 αBD = 1.70

Método I compuesto A B C D E F

Método II alim kgmol/h 4.55 45.5 1.55 48.2 36.8 18.2

compuesto A C B D E F

alim kgmol/h 4.55 1.55 45.5 48.2 36.8 18.2 Flujo de alimentación total =

Resolución:

Para el método I (Orden: ABCDEF) Usando programación dinámica: Subgrupo Separación Flujo (AB) A/B 50.0500 (BC) B/C 47.0500 (CD) C/D 49.7500 (DE) D/E 85.0000 (EF) E/F 55.0000 (ABC) A/BC 51.6000 AB/C 51.6000 (BCD) B/CD 95.2500 BC/D 95.2500 Blvd. Institutos Tecnológicos S/N Col. Buena vista Norte, C.P.96848, Minatitlán, Ver. Tel. (922) 22 514 20 Ext. 101, e-mail: [email protected] www.itmina.edu.mx

154.8000 kgmol/

TECNOLÓGICO NACIONAL DE MÉXICO Instituto Tecnológico de Minatitlán "Año del Centenario de la Promulgación de la Constitución Política de los Estados Unidos Mexicanos" (CDE)

C/DE CD/E (DEF) D/EF DE/F (ABCD) A/BCD AB/CD ABC/D (BCDE) B/CDE BC/DE BCD/E CDEF C/DEF CD/EF CDE/F (ABCDE) A/BCDE AB/CDE ABC/DE ABCD/E (BCDEF) B/CDEF BC/DEF BCD/EF BCDE/F (ABCDEF) A/BCDEF AB/CDEF ABC/DEF ABCD/EF ABCDE/F Análisis de posibles rutas Posibles rutas A/BCDEF B/CDEF A/BCDEF B/CDEF A/BCDEF B/CDEF A/BCDEF B/CDEF A/BCDEF B/CDEF A/BCDEF BC/DEF A/BCDEF BC/DEF A/BCDEF BCD/EF A/BCDEF BCD/EF A/BCDEF BCDE/F A/BCDEF BCDE/F A/BCDEF BCDE/F A/BCDEF BCDE/F A/BCDEF BCDE/F AB/CDEF A/B AB/CDEF A/B AB/CDEF A/B

86.5500 86.5500 103.2000 103.2000 99.8000 99.8000 99.8000 132.0500 132.0500 132.0500 104.7500 104.7500 104.7500 136.6000 136.6000 136.6000 136.6000 150.2500 150.2500 150.2500 150.2500 154.8000 154.8000 154.8000 154.8000 154.8000

C/DEF C/DEF CD/EF CDE/F CDE/F B/C B/C B/CD BC/D B/CDE B/CDE BC/DE BCD/E BCD/E C/DEF C/DEF CD/EF

D/EF DE/F C/D C/DE CD/E D/EF DE/F C/D B/C C/DE CD/E B/C B/CD BC/D D/EF DE/F C/D

E/F D/E E/F D/E C/D E/F D/E E/F E/F D/E C/D D/E C/D B/C E/F D/E E/F


Flujos 568.0000 598.0000 514.5500 581.3500 546.1000 510.3000 522.1000 505.0500 502.3500 608.6500 573.4000 484.1500 582.1000 579.4000 467.8000 497.8000 414.3500

TECNOLÓGICO NACIONAL DE MÉXICO Instituto Tecnológico de Minatitlán "Año del Centenario de la Promulgación de la Constitución Política de los Estados Unidos Mexicanos" AB/CDEF AB/CDEF ABC/DEF ABC/DEF ABC/DEF ABC/DEF ABCD/EF ABCD/EF ABCD/EF ABCD/EF ABCD/EF ABCDE/F ABCDE/F ABCDE/F ABCDE/F ABCDE/F ABCDE/F ABCDE/F ABCDE/F ABCDE/F ABCDE/F ABCDE/F ABCDE/F ABCDE/F ABCDE/F

A/B A/B A/BC A/BC AB/C AB/C A/BCD A/BCD AB/CD ABC/D ABC/D A/BCDE A/BCDE A/BCDE A/BCDE A/BCDE AB/CDE AB/CDE ABC/DE ABC/DE ABCD/E ABCD/E ABCD/E ABCD/E ABCD/E

CDE/F CDE/F B/C B/C A/B A/B B/CD BC/D A/B A/BC AB/C B/CDE B/CDE BC/DE BCD/E BCD/E A/B A/B A/BC AB/C A/BCD A/BCD AB/CD ABC/D ABC/D

C/DE CD/E D/EF DE/F D/EF DE/F C/D B/C C/D B/C A/B C/DE CD/E B/C B/CD BC/D C/DE CD/E B/C A/B B/CD BC/D A/B A/BC AB/C

D/E C/D E/F D/E E/F D/E E/F E/F E/F E/F E/F D/E C/D D/E C/D B/C D/E C/D D/E D/E C/D B/C C/D B/C A/B mínimo =


481.1500 445.9000 411.6500 441.6500 414.6500 444.6500 454.6000 451.9000 409.4000 408.2500 411.2500 595.0000 559.7500 555.5000 568.4500 565.7500 513.0000 477.7500 475.0500 478.0500 536.2000 533.5000 491.0000 489.8500 492.8500 408.2500 kgmol/

SINTESIS EJERCICIOS

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