ANALISA STRUKTUR KANTOR PT. BAP
1
1. PERHITUNGAN PERHITUNGAN BALOK Beban-beban untuk perpustakaan berdasarkan Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung 1983 (PPIUG 1983) : 1. Beban Mati ( DL ) =
240
Kg/m2
Berat Plafond
=
7
Kg/m2
Berat Partisi
=
100
Kg/m2
Berat Plumbing
=
24
Kg/m2
Berat Tegel
=
24
Kg/m2 +
Berat Sendiri Pelat
= 0,1 x 2400 Kg/m2
=
1 x 24 Kg/m2 DL =
395
Kg/m2
2. Beban Hidup (LL)
Ruko/Kantor
LL
=
250 Kg/m2
Analisa Struktur Menggunakan SAP 2000 dengan Kombinasi Pembebanan Sesuai SNI 1726 dan SNI 03 2847 tahun 2002. Hasil Analisa Struktur
2
Hitung Tulangan
TUMP KIRI -
Mu(knm) Mu(nmm) Mn(nmm) b(mm) h(mm) dia(mm) sengkang(mm) selimut(mm) d(mm)=h-selimut-0.5*dia Rn=Mn/(bd^2) fy(mpa) fc(mpa) m=fy/(0,85*fc)
28648741 14502565 28648741 14502565 35810926.3 18128206.3 250 250 350 350 16 16 10 10 25 25 307 307 1.520 0.769 300 300 25 25 14.1176471 14.1176471 0.00526 0.00261 0.00467 0.00467 0.04014 0.04014 0.03010 0.03010 16 16 200.96 200.96 403.8 358.2 2.01 1.78 4 4 803.8 803.8 45.4 45.4 68560319 68560319 54.85 54.85 241152 241152 241152 241152
ρperlu=(1/m)*(1-sqrt(1-2*Rn*m/fy)) ρmin ρb ρmax
dia(mm) luas 1 tul As(mm2) n(jumlah tul) n(jumlah tul) As(mm2) a=fy*As/(0.85*fc*b) Mn Mu kap Cc=0.85xfcxb*a As=Asxfy
LAP
TUMP KANAN 28648741 28648741 35810926.25 250 350 16 10 25 307 1.520 300 25 14.11764706 0.00526 0.00467 0.04014 0.03010 16 200.96 403.8 2.01 4 803.8 45.4 68560319 54.85 241152 241152
Tul. Tumpuan
Tul. Lapangan
Momen Tumpuan Tulangan Terpasang pada tumpuan, As = 3D16 (As=602,9mm 2)
A s pas ang 1,25 f y
a
=
Mpr (-)
= As.(1,25. fy ) d
0,85 f c b '
602,9 x1, 25 x300 =42,55 mm 0,85 25 250
42,55 = 602,9 (1,25 x300) x 307 2 2
a
=64598850,94 Nmm Tulangan Terpasang pada tumpuan, As = 4D16 (As=803,8mm 2) a
=
A s pas ang 1,25 f y 0,85 f c b '
Mpr (+) = As.(1,25. fy ) d
803,8 x1,25 x300 =56,74mm 0,85 25 250
56,74 = 803,8 (1,25 x300) x 307 2 2
a
=83986047,75 Nmm
3
Gaya geser total pada muka tumpuan Vu
= 29,18 KN
Ln
= 5900 mm = 5,9 m
Vg 1
Mpr () Mpr () Ln
Ve, A Vg 1 Vu Vg 2
83,98 64,59 5,9
83,98 64,59 5,9
Mpr () Mpr () Ln
Ve, B Vg 2 Vu
29,18 4 KN
83,98 64,59 5,9
83,98 64,59 5,9
25,18 KN
25,18 KN
29,18 54,36 KN
Nilai Vc=0, jika
a.Gaya Aksial tekan
<
0 KN (Etabs)
Vs (Vc≠0) =
Vs (Vc=0) =
Vsmax
<
Ve, B
Ve, B
f ' c
6
Ag . fc' 20
(350 x 250) x 25
xbwxd
54360 0,75
20 54360 0,75
109375 N 109,37 KN ...OK
25 6
x 250 x307 8521,7 N
72480 N
2
2
3
3
bwxdx f ' c 250 x307 x 25 255833,3 N
Dipasang Tulangan Geser 2 kaki Ø 10 mm (Av = 157,08 mm 2) S
=
Avxfyxd Vs
157,08 x300 x307 72480
199,6mm
Kontrol Smax tidak boleh lebih besar dari : Smax
= 2h
= 2 . 350 = 700 mm
= d/4
= 307/4= 76,75 mm
= 8db Tul Longitudinal = 8 . 16 = 128 mm = 24 . Ø tul. Geser
= 24 . 10= 240 mm
= 300 mm Jadi dipasang 2 Ø10-150 sepanjang 2h (1000mm) dari muka kolom, dimana tulangan geser pertama dipasang 50 mm dari muka kolom.
4
Penulangan Geser Lapangan Untuk pemasangan tulangan geser diluar sendi plastis (diluar 2h = 700mm)
Syarat :
d
= 307 mm
Vu lapangan
= 9660,99 N
Vs
S
=
d/2
Vn
fc' 6
Avxfyxd Vs
.bw.d
9660,99 0,75
157,08 x300 x307 51077,01
25 6
x 250x307 -51077,011 N
283,24mm
= 307/2 = 153,5 mm
Maka dipasang sengkang praktis 2 Ø10-200 mm pada daerah luar sendi plastis (>2h=750mm)
5
2. PERHITUNGAN KOLOM
Dari hasil analisa Struktur menggunakan SAP 2000 didapat Output sebagai berikut : fc' (Mpa)
fy (Mpa)
b (mm)
h (mm)
25.0
240
250
400
0.8
K
-
fc' =
308
25.0
Mu (Ton.m) 1.3
Pu (Ton) 0.9
Mpa
h 400 Mn
Pn
b 250
Ag (mm2)
Pn/Ag
Mn/(Ag.h)
100000
0.940
1.340
P
V2
V3
T
M2
M3
Ton
Ton
Ton
Ton-m
Ton-m
Ton-m
0.94
1.1271
0.0619
0.00704
0.16137
1.34
6
Daerah sendi plastis ditentukan berdasarkan SNI 2847 Pasal 23.4(4(4)) yang menyatakan, panjang lo tidak kurang dari :
- h
= 400 mm
- 1/6 ln
= 1/6 (4320 – 350) = 661,67 mm
- 500 mm Digunakan daerah sendi plastis (l o) sepanjang 700 mm Jarak beugel sepanjang sendi plastis diatur dalam SNI 2847 Pasal 23.4(4(2)) yang menyatakan, spesi maksimum tulangan transversal :
- ¼ b terkecil
= ¼ x 250
= 62.5 mm
- 6db
= 6 x 16
= 96 mm
- Sx
= 100 350 - hx 3
= 100 350 - [0,5(250 - 2(20 10/2))] 3
= 183,33 mm nilai Sx tidak perlu lebih besar dari 200 mm dan tidak perlu lebih kecil dari 100 mm. Maka digunakan jarak beugel (S) = 150 mm (minimum).
8D16
7
3. PERHITUNGAN PELAT LANTAI Beban-beban untuk perpustakaan berdasarkan Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung 1983 (PPIUG 1983) : 4. Beban Mati ( DL ) =
312
Kg/m2
Berat Plafond
=
7
Kg/m2
Berat Penggantung
=
11
Kg/m2
Berat Sanitasi
=
20
Kg/m2
Berat Pasangan Dinding Setengah Bata
=
250
Kg/m2
Berat Partisi
=
100
Kg/m2
Berat Finishing (2 cm)
=
42
Kg/m2
Berat Plumbing
=
24
Kg/m2
Berat Tegel
=
24
Kg/m2 +
Berat Sendiri Pelat
= 0,13 x 2400 Kg/m2
=
=
2 x 21 Kg/m2
1 x 24 Kg/m2 DL =
766
Kg/m2
5. Beban Hidup (LL)
Ruko
LL
=
250 Kg/m2
6. Kombinasi Pembebanan ( qu ):
qu
= 1,4 DL = 1,4 x 766 = 1072,4 Kg/m2
qu
= 1,2 DL + 1,6 LL = 1,2 x 766 + 1,6 x 250 = 1319,2 Kg/m2
(Menentukan)
Tahapan yang digunakan dalam menentukan tulangan lentur plat adalah sebagai berikut: 1. Menentukan data- data d, fy, f’c, dan Mu 2.
Menentukan batasan harga tulangan dengan menggunakan rasio tulangan yang disyaratkan sebagai berikut :
b
0.85 1 f ' c fy
600 600 fy
……………..SNI 03-2847-2002
pasal 10.4(3)
8
max min
0.85 1 f ' c
……………..SNI 03-2847-2002
fy
0,0020
……………..SNI
pasal 12.3(3)
03-2847-2002 pasal 9.12.(2)
Hitung rasio tulangan yang dibutuhkan :
3.
1 1 1 2 xmxRn m fy
……………..Wang,
Chu Kia, 1994, hal. 55
Menentukan luas tulangan (AS) dari ῤ yang didapat
As
As
f ' c 4 xfy
1,4 fy
xbwxd
xbwxd
……………..SNI 03-2847-2002
pasal 12.5(1(20))
……………..SNI 03-2847-2002
pasal 12.5(1(21)
A. Penulangan Pelat Lantai Adapun data-data perencanaan untuk penulangan atap adalah :
35 25 35/25
35 25
Sn = 248 cm 25/20
Ln = 515 cm
Dimensi Pelat
: (5,15x 2,48) m2
Tebal Pelat
: 120
Tebal Decking
: 20
Diameter Tulangan Rencana
: 10
Mutu Tulangan Baja
: 300 MPa
Mutu Beton
: 25 MPa
β1 = 0,65
dx = 120 – 20 – ½ (10)
= 95 mm
dy = 120 – 20 – 10 – ½ (10)
= 85 mm
mm mm mm
9
Perhitungan Momen Plat : qu = 1319,2 Kg/m2 = 12928,16 N/m2 dx = 95 mm dy = 85 mm
b
0,85 1 f ' c
600 0,85 x0,65 x25 600 = = 0,0306 300 600 300 600 fy
fy
max 0,75 b = 0,75 x 0,0306 = 0,023 min
1,4
fy
1,4 300
fy
300
m
=
Ln
= 515 -
25 20 = 492,5 cm 2 2
Sn
= 248 -
25 25 = 223 cm 2 2
0,85 f ' c
Ln Sn
=
0,00467
492,25 223
0,85 x 25
= 14,12
2,21 < 2,5 (Pelat Satu Arah)
Dengan menggunakan koefisien momen PBI 1971 tabel 13.3.2 didapat persamaan momen sebagai berikut : Untuk Ly = 492,25 = 2,21 ( Terjepit Penuh ) Lx
223
Mlx = 0,001 x qu x Lx 2 x X = 0,001 x 12928,16 x 2,232 x 41 = 2635,91 Nm Mtx = -0,001 x qu x Lx2 x X = -0,001 x 12928,16 x 2,232 x 83 = -5336,11 Nm Mly = 0,001 x qu x Lx 2 x X = 0,001 x 12928,16 x 2,232 x 11 = 707,19 Nm Mty = -0,001 x qu x Lx 2 x X = -0,001 x 12928,16 x 2,232 x 57 = -3664,55 Nm
10
Dimana :
Mlx = Momen lapangan arah x Mly = Momen lapangan arah y Mtx = Momen tumpuan arah x Mty = Momen tumpuan arah y X
= Nilai konstanta dari perbandingan Ly/Lx
a. Perhitungan penulangan lapangan arah X Mu
Mn =
= 2635,91 = 2635910 Nmm = 2,635 KNm
Mu
=
2635910
φ
Rn =
Mn x b x dx
2
0,8 =
= 3294887,5 Nmm
3294887,5 0,8 x1.000 x 95
2
= 0,46 N/mm2
= 0,46 MPa
perlu
=
1 1 1 2m Rn = 1 1 1 2 14,12 0,46 = 0,0015 m fy 14,12 300
Syarat : min > perlu < max
Karena perlu < min, maka nilai yang dipakai adalah nilai perlu , sehingga nilai pakai = min = 0,002 Asperlu
= . b . dx = 0,002 x 1000 x 95 = 190 mm2
Berdasarkan Tabel kebutuhan tulangan, dipakai tulangan dengan diameter (Ø) 10 mm, dengan jarak 200 mm dan As pasang = 392,699 mm2. Syarat spasi tulangan : s 2h = 2 x 120 = 240 mm ........................... SNI 03-2847-2002 pasal 15.3(3) Sehingga digunakan spasi tulangan (s) = 200 mm
11
1000
Jumlah tulangan =
200
5buah
= 5x ¼ x x Ø2
As pasang
= 5 x ¼ x x 102 = 392,699 mm2 10 –200 ( As pasang = 392,699 mm2).
Dipasang Tulangan
Cek Kemampuan Penampang
a
As. fy 0.85. f ' c.b
392,699 x300 0,85 x 25 x1000
ϕ Mn = ϕ.f’c.a.b.(dx-a/2)
5,54
= 0,85 x 25 x 5,54x 1000 x (95 - (5,54/2)) = 10857776,75 Nmm =10,85 KNm
Syarat ϕ Mn
>
Mu
= 10,85 KNm > 2,635 KNm ...(OK)
b. Perhitungan penulangan tumpuan arah X Mu
Mn =
=
5336,11
Mu
Nm = 5336110
=
φ
Rn =
Mn x b x dx
2
=
Nmm = 5,336 KNm
5336110
= 6670137,5 Nmm
0,8 6670137,5 0,8 x1.000 x 95
2
= 0,92 N/mm2
= 0,92 MPa
perlu
=
1 1 1 2m Rn = 1 1 1 2 14,12 0,92 = 0,0031 m fy 14,12 300
Syarat : min < perlu < max
Karena perlu > min, maka nilai yang dipakai adalah nilai perlu , sehingga nilai pakai = erlu = 0,0031
12
As perlu = . b . dx = 0,0031x 1000 x 95 = 297,93 mm2 Berdasarkan Tabel kebutuhan tulangan, dipakai tulangan dengan diameter (Ø) 10 mm, dengan jarak 100 mm dan As = 785,398 mm2. Syarat spasi tulangan : s 2h = 2 x 120 = 240 mm ........................... SNI 03-2847-2002 pasal 15.3(3) Sehingga digunakan spasi tulangan (s) = 200 mm
Jumlah tulangan =
As pasang
1000 200
5buah
= 5x ¼ x x Ø2 = 5 x ¼ x x 102 = 392,699 mm2 10 –200 ( As pasang = 392,699 mm2).
Dipasang Tulangan
Cek Kemampuan Penampang
a
As. fy 0.85. f ' c.b
392,699 x300 0,85 x30 x1000
ϕ Mn = ϕ.f’c.a.b.(dx-a/2)
4,62
= 0,85 x 30 x 4,62x 1000 x (95 - (4,62/2)) = 10919808,9 Nmm =10,92 KNm
Sehingga digunakan spasi tulangan (s) = 200 mm
Jumlah tulangan =
As pasang
1000 200
5buah
= 5x ¼ x x Ø2 = 5 x ¼ x x 102 = 392,699 mm2
Dipasang Tulangan
10 –200 ( As pasang = 392,699 mm2).
13
Cek Kemampuan Penampang
a
As. fy
0.85. f ' c.b
392,699 x300 0,85 x 25 x1000
ϕ Mn = ϕ.f’c.a.b.(dx-a/2)
5,54
= 0,85 x 25 x 5,54x 1000 x (95 - (5,54/2)) = 10857776,75 Nmm =10,85 KNm
Syarat ϕ Mn
>
Mu = 10,85 KNm > 5,336 KNm ...(OK)
c. Perhitungan penulangan lapangan arah Y Mu
Mn =
=
707,19 Nm = 707190
Mu
=
φ
Rn =
Mn x b x dy
2
=
Nmm = 0,707 KNm
707190
= 883987,5 Nmm
0,8 883987,5 0,8 x1.000 x 85
2
= 0,15 N/mm2
= 0,15 MPa
perlu
=
1 1 1 2m Rn = 1 1 1 2 14,12 0,15 = 0,0005 m fy 14,12 300
Syarat : min > perlu < max
Karena perlu < min, maka nilai yang dipakai adalah nilai perlu , sehingga nilai pakai = erlu = 0,002
As perlu = . b . dy = 0,002 x 1000 x 85 = 170 mm2 Berdasarkan Tabel kebutuhan tulangan, dipakai tulangan dengan diameter (Ø) 10 mm, dengan jarak 200 mm dan As pasang = 392,699 mm2. Syarat spasi tulangan : s 2h = 2 x 120 = 240 mm ........................... SNI 03-2847-2002 pasal 15.3(3)
14
Sehingga digunakan spasi tulangan (s) = 200 mm
1000
Jumlah tulangan =
As pasang
200
5buah
= 5x ¼ x x Ø2 = 5 x ¼ x x 102 = 392,699 mm2 10 –200 ( As pasang = 392,699 mm2).
Dipasang Tulangan
Cek Kemampuan Penampang
a
As. fy
0.85. f ' c.b
392,699 x300 0,85 x 25 x1000
ϕ Mn = ϕ.f’c.a.b.(dx-a/2)
4,62
= 0,85 x 30 x 4,62x 1000 x (95 - (4,62/2)) = 10919808,9 Nmm =10,92 KNm
Sehingga digunakan spasi tulangan (s) = 200 mm
1000
Jumlah tulangan =
As pasang
200
5buah
= 5x ¼ x x Ø2 = 5 x ¼ x x 102 = 392,699 mm2 10 –200 ( As pasang = 392,699 mm2).
Dipasang Tulangan
Cek Kemampuan Penampang
a
As. fy 0.85. f ' c.b
392,699 x300 0,85 x30 x1000
ϕ Mn = ϕ.f’c.a.b.(dx-a/2)
5,54
= 0,85 x 25 x 5,54x 1000 x (85 - (5,54/2)) 9680526,75 Nmm = 9,68 KNm
Syarat ϕ Mn
>
Mu
= 9,68 KNm > 0,707 KNm ...(OK)
15
d. Perhitungan penulangan tumpuan arah Y Mu
Mn =
=
3664,55 Nm = 3664550 Nmm = 3,66 KNm
Mu
=
φ
Rn =
Mn x b x dy
=
2
3664550
= 4580687,5 Nmm
0,8 4580687,5 0,8 x1.000 x 85
2
= 0,79 N/mm2
= 0,79 MPa
perlu
=
1 1 1 2m Rn = 1 1 1 2 14,12 0,79 = 0,0027 m fy 14,12 300
Syarat : min < perlu < max
Karena perlu > min, maka nilai yang dipakai adalah nilai perlu , sehingga nilai pakai = erlu = 0,0027
As perlu = . b . dy = 0,0027 x 1000 x 85 = 228,89 mm2
Berdasarkan Tabel kebutuhan tulangan, dipakai tulangan dengan diameter (Ø) 10 mm, dengan jarak 200 mm dan As pasang = 392,699 mm2. Syarat spasi tulangan : s 2h = 2 x 120 = 240 mm ........................... SNI 03-2847-2002 pasal 15.3(3) Sehingga digunakan spasi tulangan (s) = 200 mm
Jumlah tulangan =
As pasang
1000 200
5buah
= 5x ¼ x x Ø2 = 5 x ¼ x x 102
16
= 392,699 mm2 10 –200 ( As pasang = 392,699 mm2).
Dipasang Tulangan
Cek Kemampuan Penampang
a
As. fy
0.85. f ' c.b
392,699 x300 0,85 x 25 x1000
ϕ Mn = ϕ.f’c.a.b.(dx-a/2)
5,54
= 0,85 x 30 x 4,62x 1000 x (95 - (4,62/2)) = 10919808,9 Nmm =10,92 KNm
Sehingga digunakan spasi tulangan (s) = 200 mm
Jumlah tulangan =
As pasang
1000 200
5buah
= 5x ¼ x x Ø2 = 5 x ¼ x x 102 = 392,699 mm2 10 –200 ( As pasang = 392,699 mm2).
Dipasang Tulangan
Cek Kemampuan Penampang
a
As. fy 0.85. f ' c.b
392,699 x300 0,85 x30 x1000
ϕ Mn = ϕ.f’c.a.b.(dx-a/2)
5,54
= 0,85 x 25 x 5,54x 1000 x (85 - (5,54/2))
9680526,75 Nmm = 9,68 KNm Syarat ϕ Mn No
>
Mu
= 9,68 KNm > 3,66 KNm ...(OK)
Jenis
Tulangan
Plat Lantai
Dia
1
Lapangan -x
Ø 10 - 200
2
Tumpuan - x
Ø 10 - 200
3
Lapangan - y
Ø 10 - 200
4
Tumpuan - y
Ø 10 - 200
17
4. PERHITUNGAN PONDASI Dari hasil analisa Struktur menggunakan SAP 2000 didapat Output sebagai berikut : Structural Properties : Column dimension - Width - Length
- Height
b = h = h pedestal =
Column type Foundation - Width - Length - Distance between colum
0.25 0.4 1.08
m m m
αs =
40
B = L = B' =
0.9 0.9 0
m m m
- Thickness
ht =
0.275
m
- clear cover
c =
70
mm
Concrete Stength
f c ' =
25.0
Mpa
Steel Strength
fy ' =
390
Mpa
Reinforcement
D =
16
mm
Concrete Unit Weight
γc =
24
KN/m
Su =
1500
KN/m
Unit Weight
γt =
18
KN/m
Soil height
ha =
0.6
m
qall =
250
KN/m
3
Soil Strength :
Soil Shear Strength
Allowable Compression
Working Load : Load on Structural Calculation - Vertical Load Pu =
2 3
2
162.65
kN 2
P u / (B ∙ L) = 200.80247 KN/m Mu = 0 kN/m
- Momen Weight of Foundation
= γc ∙ (V base + V pedestal)
P base
= B ∙ L ∙ ht
=
0.22275
m
P pedestal
= b ∙ l ∙ h pedestal
=
0.108
m
P foundation
= 24 kN/m ∙ (V base + V pedestal)
=
7.938
KN/m
=
0.6804
KN/m
Weight of Soil
3
Psoil = γsoil ∙ (ha ∙ B ∙ L - V pedestal)
3 3 2 2
Load Case : Compression Pult = Pstructure + Pfoundation + Psoil = 162.65 + 7.938 + 0.6804 = 171.27 kN
18
Foundation Analysis
q
= Foundation Weight + Soil Weight = ht x γc + ha x γt = 0.28 x 24 + 0.60 x 18.00 = 17.4 KN/m2
Check Soil Allowable Stress
σmaks
= = = =
σmin
= = = =
P ult B
x
+
L 162.65
0.90 x 200.8 + 218.202
x
x L2
1/6 B
+
q
≤ σt
0
+
2
0.90 1/6 0.90 x 0.90 0 + 17.4 → Save 1500 ≤
P ult B
Mult
L 162.65
0.90 x 200.8 218.202
-
Mult x L2
1/6 B
+
q
17.4
≤ 1500
+
17.4
≤
-
d 197
≤ σt
0
-
+
0.90 1/6 0.90 x 0.90 0 + 17.4 → Save 1500 ≤
2
1500
Control Shear Stress on1 Direction 0.400
ds = = =
70 70 78
d
= = =
ht 275 197 mm
a
= = = =
x
8 2 .
+ D/2 + 8 mm ds 78
0
0.90
0.25
B/2 - b/2 450 200 53 mm 0.053 m
0 9 .
4 . 0
0
0.90
σa =
= =
σmin
+
218.2 +
B 0.9
-
a
0.053 x
σmaks 218.2
-
σmin / b 218.2 / 0.9
2
218.2 KN/m
19
Negative Axial Force (Vu) Vu = = =
a
x 0.053 x 10.41 KN
σa / 2 x σmaks + x 218.20 + 218.20 /
B 0.9
0.099 0.400
2
Gaya ges er yang dap at ditahan oleh bet on (Ø.Vc)
0.099
0.152
0.152
Ø.Vc =
x fc' x B 6 = 0.75 x 25 x 6 = 110.813 KN Check : Ø.Vc > Vu 110.8 > 10.4
0.197 0.90
Ø
x
d
0.90
→
x 197.0
Save
σmin σa
218.2
σmaks
218.2 218.2
Control Shear Stress on 2 Direction Column Dimension b h
= 0.25 = 0.4
b h
+ 197.0 + 197.0
+ +
d d
= 0.25 = 0.4
= 197.3 mm = 197.4 mm
= 0.19725 = 0.1974
m m
Check Compression Force Vu =
B
2
- b
=
0.90
=
168.2
βc =
hk Bk
bo =
2
bo = =
2
+
2
=
0.20
-
0.4 0.25
b + x 0.25 x
789.3
d x
k
=
x
h
+
σmaks +
σmin
2
218.2 + 218.2 2
0.20 x
1.600
d + hk + +
d x
197 +
d
0.4
+ 197.00
mm
20
Check Punching Shear 0.099
0.40 0.099
0.099
1 = c1 1 c1
=
0.400
Vc 1 = 291547.69 N = 291.548 KN Vc 2 = 2
0.099
2 fc' bo d x βc 6 2 25 789.3 197.00 + x 1.600 6 +
Vc 2 = 2
+ +
x bo
Vc 3 =
1 3
0.90
Vc 3 =
1
x x
3 = 259153.5 = 259.1535
σmin 218.202
12 25.0
40 197.0 x 789.3
789.3 197.0 12
Vc 2 = 711605.04 N = 711.605 KN 0.197
fc' bo d
αs d
fc' bo d 25
789.3
197
N KN
σmaks
218.202
Vc 1
= 291.548
Vc 2
= 711.605
Vc 3
= 259.154
Vc Ø.Vc
= 259.154 KN = 1 x 259.154 = 194.365 KN
Ø.Vc
= 194.365
Take a smallest
> Vu = 168.248
....... Save!
21
Rebar Calculation 0.40
ds = = ≈ d 0.179 0.096
0.00
x
70.00
0.90
x x
σx =
σmin
σx
σmaks
218.202
218.202
218.202
+ B
σmin
-
0.90
σx = 218.202 +
x ∙ σmaks -
0.25
x
70 + 16 94 mm 0.096 m
= ht - ds = 0.28 = 0.179 m = 179 mm
= = = =
+
8
0.096
B h 2 2 900 400 2 2 250 mm 0.25 m
σmin / B
218.202
-
/
218.202
0.90
` = 218.202 Mu =
KN/m3
1
=
1
218.2 0
=
6.819 KNm
Mn = = a1 = =
σx
2
+ σmaks 3
x
2
2
+ 218.202 - 218.202 0 3
2
x
Mu 6.819 = = 0.8 0.8 8523534 Nmm Mn 0.9 x fy x d 8523533.951 0.9 x 390 x
σx
8.524 KNm
179
= 135.66242 a2 = =
a1 x fy 0.85 x fc x b 135.7 x 390 0.85 x 25 x
1000
= 2.4898043
22
Asreq
Mn
= fy x
d
-
a2 2
8523533.951
= 390
179
x
2.49 2
-
= 122.95127 mm2 fc' x
Asmin1 =
25
= = Asmin2 = = =
b x d 4 fy x 1000 4 ∙ 390
179
x
179
2
573.7 mm 1x b x d 4 fy 1.4 x 1000 4 ∙ 390 2
135.8 mm
if
Asmin1 > Asmin2
if
Asreq
Asd
x
< Asmin
= Asmin1 =
573.7 mm2
As = Asmin =
573.7 mm2
Asmin
→
→
2
=
0.25 x
π
x d
=
0.25 x
π
x 16
=
201.062 mm
2
2
Number of rebar n
=
As Asd
573.7 201.1 = 4 =
Deistance between rebar
Place rebar :
D 18
s
b n 1000 = 4 = 250 =
- 150
23
Result Foundation Check :
Shear stress result on Soil
=
σmaks
218.2025
=
σmin
250.00
<
250.00
218.2025
<
x B
d =
2
kN/m
2
kN/m
OK! OK!
fc'
Shear Force C Ø.Vc
Vu
= Ø
=
x
6
a×B×
σ
maks
x
σa
=
kN
110.813
10.408
kN
a
Vu < Ø.Vc 10.408 <
110.813
kN
OK!
Foundation Reinforcement Direction X = Y D
Pu
18
-
=
150
1487.5
kN
>
171.2684 kN
OK!
0.90
1
0.90
D
16 D16-150
0
DETAIL PONDASI Non Scale
0.4
D
275
16 D16-150
-
0
275
0 900
POTONGAN 1-1 Non Scale
24
