Pushover – Análisis No Lineal Estático en Edificios de Concreto Armado

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Pushover - Análisis No Lineal Estático en Edificios de Concreto Armado

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Pushover - Análisis No Lineal Estático en Edificios Concreto Armado de Libro III de la Colección: Ingeniería Sísmica Basada en Desempeño - PBEE Vlacev Toledo Espinoza

COMUNIDAD PARA LA INGENIERÍA CIVIL Perú www.cingcivil.com Primera Edición: Agosto 2011

Pushover - Análisis No Lineal Estático en Edificios de Concreto Armado con Sap2000 y Perform 3D Publicación Cingcivil: Ingeniería Sísmica y Estructural 01 © El Autor ISBN

Comunidad para la Ingeniería Civil Pushover - Análisis No Lineal Estático en Edificios de Concreto Armado

Prólogo

Prólogo a la Colección La presente publicación forma parte de la colección sobre la Ingeniería Sísmica Basada en Desempeño - PBEE, que se realizó para el curso del mismo nombre, curso desarrollado en el Centro Virtual de la Comunidad para la Ingeniería Civil. La colección consta de cinco libros en los que se cubre el cálculo y diseño de edificios de concreto armado, desde el cálculo lineal al cálculo no lineal, para obtener el desplazamiento máximo de un edificio y el punto de desempeño; se sigue la metodología planteada en el estándar ASCE/SEI 41-06 “Seismic Rehabilitation of Existing Buildings” y reportes como el FEMA 440 “Improvement of Nonlinear Static Seismic Analysis Procedures”, FEMA P440A “Effects of Strength and Stiffness Degradation on Seismic Response ”, FEMA P695 “Quantification of Building Seismic Performance Factors ”, PEER/ATC 72-1 “Modeling and Acceptance Criteria for Seismic Design and Analysis of Tall Buildings ”, por citar algunas referencias. Para el procedimiento de obtención de las cargas para el diseño, que incluyen las cargas por peso propio, sobrecargas y cargas laterales por sismo, se utilizó el estándar ASCE/SEI 710 “Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures”, así como los procedimientos de análisis. El diseño de los elementos estructurales se realizó de acuerdo al ACI 318-08 “Requisitos de Reglamento para Concreto Estructural y Comentario”. Los cinco libros que forman la colección son los siguientes: 1.

Ingeniería Sísmica Basada en Desempeño, se desarrollan los conceptos teóricos y actuales

de la PBBE, conceptos a aplicar posteriormente en un caso práctico en los siguientes libros de la colección. Los temas tratados son en su mayoría traducciones de los reportes y estándares actuales en la Ingeniería Sísmica. 2.

Cálculo de Edificios de Concreto Armado con Sap2000, se modela un edificio irregular de

quince pisos, se desarrollan los comandos básicos para el dibujo de la estructura y se indican parámetros del modelamiento a tener en cuenta para el análisis. Se realizan las comprobaciones al Sap2000 utilizando el Etabs y hojas de cálculo, indicando el proceso del análisis. Se desarrolla el cálculo por el procedimiento de la Fuerza Lateral Equivalente (FLE), y el procedimiento de Análisis Modal de Respuesta Espectral. 3.

Pushover - Análisis No Lineal Estático en Edificios de Concreto Armado, usando el Sap2000

y el Perform 3D se realiza el análisis no lineal estático al edificio de quince pisos para obtener el desplazamiento máximo y el punto de desempeño. Cada resultado de acuerdo al ATC-40, FEMA 440, y ASCE/SEI 41-06, como el uso de las curvas backbone y los contornos de capacidad, se explica mediante el uso de hojas de cálculo indicando todo el proceso como la formación de rótulas. 4.

Análisis Tiempo Historia en Edificios de Concreto Armado con Sap2000 y Perform 3D,

mediante el Sap2000 y el Perform 3D se desarrollan los Análisis Tiempo-Historia Modal y Tiempo-

vi

Comunidad para la Ingeniería Civil Pushover - Análisis No Lineal Estático en Edificios de Concreto Armado

Prólogo

Historia Lineal y No Lineal, con el objetivo de comparar los resultados de los procedimientos de análisis realizados en los libros anteriores de la colección. 5.

Colapso y Curvas de Fragilidad en Edificios de Concreto Armado, como último volumen de la

colección se desarrollará el estudio del colapso estructural y el uso de curvas de fragilidad para la evaluación económica y el daño en edificios de concreto armado, ante eventos sísmicos. Además de estas publicaciones, en el Centro Virtual se podrá encontrar los videos de cada uno, disponibles a los usuarios inscritos en el curso. Se pretende que esta colección sirva al investigador y a todo el interesado en conocer la metodología actual a aplicar en la Ingeniería Sísmica, cubriendo muchos vacíos ya sea por el uso del idioma o falta de bibliografía en estos temas. Se agradece la participación de los miembros y usuarios de la Comunidad para la ingeniería Civil en el Centro Virtual, ya que sin su apoyo no se podría realizar esta colección. Agosto de 2011, Vlacev Toledo Espinoza.

vii

Comunidad para la Ingeniería Civil Pushover - Análisis No Lineal Estático en Edificios de Concreto Armado Desplazamiento Máximo y Punto de Desempeño en Procedimientos Lineales

1.

Desplazamiento Máximo y Punto de Desempeño en Procedimientos Lineales Conocidos los métodos de análisis lineales se realizará la evaluación del desplazamiento máximo y

el punto de desempeño. Los valores que se obtendrán nos servirán para compararlos al procedimiento estático no lineal y posteriormente a los procedimientos tiempo-historia.

1.1.

Análisis por la Fuerza Lateral Equivalente o Procedimiento Estático Lineal Se trabajará con el edificio de quince pisos que se ha modelado y calculado en la publicación

“Cálculo de Edificios de Concreto Armado con Sap2000” . De acuerdo a las disposiciones del ASCE/SEI 46-01 “Seismic Rehabilitation of Existing Buildings”, se usará una carga pseudo-lateral para calcular las fuerzas y desplazamientos en el edificio y posteriormente deberá verificarse usando los criterios de aceptación. La carga pseudo-lateral aplicada al modelo elástico lineal, nos dará resultados de los desplazamientos de diseño aproximados al desplazamiento máximo esperado.

1.1.1.

Determinación del Periodo Se trabajará con la rigidez inicial del modelo, que se consigue analizando la estructura pero sin

considerar las secciones agrietadas. Del análisis modal realizado por el método de los Eigen Vectores con el Sap2000 se obtienen los periodos característicos, en la Tabla 1-1 se puede observar los periodos y los porcentajes de participación de masa modal para el modelo considerando las secciones agrietadas (rigidez efectiva) y secciones no agrietadas (rigidez inicial). Comparando ambos modelos se puede apreciar cómo se obtienen valores menores cuando se utilizan secciones no agrietadas, siendo el edificio más rígido para la misma distribución de masa. El periodo fundamental para el modelo con secciones no agrietadas en la dirección X es igual a 1.69s, y en la dirección Y el periodo fundamental correspondiente es de 1.56s. En la Tabla 1-2 se presentan los periodos, las frecuencias, y los valores de las aceleraciones espectrales para cada periodo.

1.1.2.

Espectro Sísmico de Diseño

 ⁄ 

Se trabajara directamente con el espectro elástico, es decir sin dividir por el factor (

) del

análisis modal de respuesta espectral (espectro inelástico). Entonces los desplazamientos se obtendrán



directamente del programa, sin la necesidad de usar el factor de multiplicación de deflexión (). En la Figura 1-1 se puede observar el espectro de diseño elástico, el cual se usará a lo largo de esta publicación.

2


Modo

PPMM Acumulado en UX (%)

Periodo (s)

PPMR Acumulado en UY (%)

Periodo (s)

PPMM Acumulado en UX (%) 69.765

PPMM Acumulado en UY (%)

1

2.1135

69.011

0.001

1.6873

2

1.9401

69.011

62.394

1.5576

69.789

62.836

3

1.4938

69.098

66.780

1.1839

69.816

67.485

4

0.8367

83.912

66.780

0.6833

84.701

67.485

5

0.7264

83.967

78.290

0.5950

84.791

79.745

6

0.6271

83.977

83.005

0.5140

84.828

84.060

7

0.4542

91.068

83.019

0.3785

91.832

84.071

8

0.3693

91.078

90.932

0.3120

91.833

91.788

9

0.2954

93.846

91.000

0.2465

94.966

91.823

10

0.2287

95.679

91.429

0.1863

95.737

94.461

11

0.1824

95.874

97.677

0.1445

97.248

97.626

12

0.1246

99.291

97.790

0.1002

99.435

98.527

A GRI E TA DO

0.019

N OA GRI ET A D O

Tabla 1-1: Periodos y porcentaje de participación de masa modal para el modelo con secciones agrietadas y no agrietadas. Modo

Periodo (s)

Frecuencia Eigenvalor o Frecuencia Circular, ω 2 Cíclica (1/S) Ritz valor, ω (rad/s)

Sa g

P e r io d o ( s )

Frecuencia Cíclica (1/S)

Frecuencia Eigenvalor o Circular, ω 2 Ritz valor, ω (rad/s)

Sa g

1

2.113

0.473

2.973

.838 8

0.054

1.687

0.593

3.724

3.867 1

0.068

2

1.940

0.515

3.239

0.489 1

0.059

1.558

0.642

4.034

6.272 1

0.073

3

1.494

0.669

4.206

7.692 1

0.077

1.184

0.845

5.307

8.164 2

0.097

4

0.837

1.195

7.509

6.388 5

0.137

0.683

1.463

9.195

4.556 8

0.168

5

0.726

1.377

8.650

4.819 7

0.158

0.595

1.681

10.560

11.515 1

0.192

6

0.627

1.595

10.020

100.402

0.183

0.514

1.946

12.224

49.438 1

0.223

7

0.454

2.202

13.835

191.408

0.229

0.378

2.642

16.601

75.584 2

0.229

8

0.369

2.707

17.012

289.396

0.229

0.312

3.205

20.139

05.592 4

0.229

9

0.295

3.385

21.268

452.340

0.229

0.247

4.056

25.488

49.614 6

0.229

10

0.229

4.373

27.477

754.977

0.229

0.186

5.368

33.730

137.699 1

0.229

11

0.182

5.482

34.442

1186.225

0.229

0.145

6.920

43.480

890.471 1

0.229

12

0.125

8.023

50.413

2541.480

0.229

0.100

9.977

62.689

929.901 3

0.229

A GR I E T A D O

N OA GRI E T A D O

Tabla 1-2: Periodos, frecuencias y aceleraciones espectrales del análisis modal. 1.1.3.

Carga Pseudo-Lateral La carga o fuerza pseudo-lateral en una dirección horizontal dada se determina con la siguiente

ecuación:

    En la Figura 1-2 se puede observar el concepto de la carga pseudo lateral. En el eje de



desplazamientos se tiene el desplazamiento máximo (

) que intersecta a la curva de la respuesta

inelástica actual (curva de capacidad) en el punto de desempeño, punto calculado para cualquier movimiento del suelo. Usando el concepto de iguales desplazamientos, se proyecta el desplazamiento máximo para intersectar a las rectas de respuesta elástica. Dichas rectas representan a la recta con rigidez elástica inicial



(que no considera el agrietamiento en los componentes del edificio), y a la recta con rigidez elástica

efectiva



(que considera el agrietamiento en los componentes del edificio) que puede usarse en un análisis

lineal o no lineal.

3


Figura 1-1: Espectro elástico según el ASCE/SEI 7-10.

Figura 1-2: Representación del procedimiento estático lineal. La carga pseudo-lateral nos dará el desplazamiento máximo utilizando la rigidez inicial del edificio. En la Figura 1-2 se puede observar la fuerza cortante de fluencia del edificio marcando el inicio del rango plástico, esta fuerza cortante y el desplazamiento que le corresponde, se pueden aproximar con un análisis modal de respuesta espectral considerando secciones agrietadas y usando el primer modo fundamental correspondiente a la dirección de análisis. Ubicado el punto de fluencia se puede trazar la curva bilineal de la respuesta inelástica. El uso de las normas de diseño nos asegura que el edificio se mantendrá en el rango elástico, por lo tanto, una vez que se tenga la curva de capacidad, con el procedimiento no lineal, se podrá verificar este comportamiento.

4


1.1.3.1.



, Factor de Modificación Relacionado al Desplazamiento Inelástico Máximo Esperado



Para periodos menores a 0.2s,

no necesita ser mayor que el valor que resulta para un periodo

  1.0   1+ −1

de T=0.2s. Para Periodos mayores a 1.0s, el valor de

. Para calcular



se usará:

donde a es un factor a la clase de sitio, siendo igual a 130 para las clases de sitio A y B, 90 para la clase de sitio C, y 60 para las clases de sitio D y E;R es la relación de resistencia con la capacidad elástica al



corte en la base sustituida por la resistencia de fluencia al corte, .

  1

Ya que los periodos para las dos direcciones principales son mayores a T=1.0s, el valor de

1.1.3.2.



.

, Factor de Modificación para Representar el Efecto de la Forma Histerética Apretada,

Degradación de la Rigidez Cíclica y el Deterioro de la Resistencia en la Respuesta de Desplazamiento Máximo

  1     1+ 8001  −1 

Para periodos mayores a T=0.7s,

. La ecuación para

es:

Ya que los periodos para las dos direcciones principales son mayores a T=0.7s, el valor de

1.1.3.3.



.

  1

, Factor de Masa Efectiva

El factor de masa efectiva toma en cuenta los efectos de participación de masa de los modos

  1

elevados. Si el periodo T es mayor a 1.0s,

1.1.3.4.



.

, Aceleración del Espectro de Respuesta

Este valor se obtiene directamente del espectro de respuesta usando los periodos fundamentales

  0.38

en cada dirección para las secciones no agrietadas. Para la dirección X y un periodo T=1.69s,

  0.41

para la dirección Y con un periodo T=1.56s,

;y

.

Por tanto, retomando la ecuación para la fuerza pseudo lateral, se tendrá para las dos direcciones:

     1.01.01.00.3813885.94  5273.09       1.01.01.00.4113885.94  5715.44 

5


1.1.4.

Distribución Vertical de la Carga Pseudo-Lateral



Según el ASCE/SEI 41-06 sección 3.3.1.3.2, la carga pseudo-lateral (), aplicada en cada piso será determinada por la siguiente ecuación:

   ℎ    ∑= ℎ

donde:

    ℎ ℎ 

=

=

nivel i o x.

factor de distribución vertical. fuerza pseudo-lateral.

y

=

la porción del peso efectivo sísmico total de la estructura localizada o asignada al

y

=

la altura desde la base al nivel i o x.

=

exponente relativo al periodo de la estructura.

periodo de 0.5s o menos;

 2

 1

para estructuras que tienen un

para estructuras que tienen un periodo 2.5s o más; para estructuras que

 2

tienen un periodo entre 0.5s y 2.5s,

, o deberá determinarse por interpolación lineal entre 1 y 2.

En la Tabla 1-3 se puede observar el cálculo de las cargas pseudo-laterales aplicadas a los pisos en la dirección X. Y en la Tabla 1-4 se tiene el cálculo de las cargas pseudo-laterales aplicadas a los pisos en la dirección Y. El valor de k para la distribución de las fuerzas pseudo-laterales en la dirección X es igual a 1.594, luego de evaluarse por interpolación lineal; en la dirección Y el valor de k es igual a 1.529. En el programa de cálculo, se puede ingresar las fuerzas pseudo-laterales para el análisis estático lineal de dos formas, bien por el cálculo del coeficiente sísmico (coeficientes de usuario) o ingresando directamente las fuerzas pseudo-laterales aplicadas a los centros de masas.

6


Nivel

h, Altu ra (m)

k

Cvx

F( Tn)

V(Tn)

15

513.69

61.00

359637.75

0.117

614.70

614.70

14

568.07

57.00

3 56964.52

0.116

610.13

1224.83

13

568.14

53.00

3 17922.70

0.103

543.40

1768.23

7358.11

12

568.27

49.00

2 80613.36

0.091

479.63

2247.86

14431.02

11

568.40

45.00

2 45059.34

0.079

418.86

2666.72

23422.44

10

568.56

41.00

2 11330.59

0.069

361.21

3027.92

34089.30

9

898.16

37.00

2 83460.60

0.092

484.50

3512.42

46201.00

8

927.12

33.00

2 43831.83

0.079

416.76

3929.18

60250.68

7

927.36

29.00

1 98505.83

0.064

339.29

4268.47

75967.41

6

1109.00

25.00

1 87384.74

0.061

320.28

4588.75

93041.29

5

1120.08

21.00

143344.82

0.046

245.01

4833.76

111396.30

4

1120.67

17.00

102414.77

0.033

175.05

5008.81

130731.34

3

1445.99

13.00

86175.17

0.028

147.29

5156.10

1 50766.57

2

1471.56

9.00

48807.82

0.016

83.42

5239.52

1 71390.97

1

1510.87

5.00

19639.41

0.006

33.57

5273.09

1 92349.07

Total

W, Peso (Tn)

13885.94

Wxh

3085093.26

5273.09

M( Tn-m )

2458.79

218714.53

Tabla 1-3: Fuerzas pseudo-laterales, y sus cortantes y momentos de volteo aplicados a cada piso en la dirección X. Nivel

Cvx

F( Tn)

V(Tn)

513.69

61.00

275512.36

0.113

645.92

645.92

14

568.07

57.00

2 74669.30

0.113

643.94

1289.86

13

568.14

53.00

2 45784.70

0.101

576.22

1866.09

7743.12

12

568.27

49.00

2 18047.28

0.089

511.20

2377.28

15207.47

11

568.40

45.00

1 91474.46

0.079

448.90

2826.18

24716.60

10

568.56

41.00

1 66120.23

0.068

389.46

3215.64

36021.33

9

898.16

37.00

2 24306.91

0.092

525.87

3741.51

48883.89

8

927.12

33.00

1 94384.26

0.080

455.72

4197.23

63849.93

7

927.36

29.00

1 59581.07

0.065

374.13

4571.36

80638.85

6

1109.00

25.00

1 52096.93

0.062

356.58

4927.94

98924.28

5

1120.08

21.00

117672.89

0.048

275.88

5203.81

118636.03

4

1120.67

17.00

85232.55

0.035

199.82

5403.63

1 39451.28

3

1445.99

13.00

72975.47

0.030

171.09

5574.72

1 61065.82

2

1471.56

9.00

42328.80

0.017

99.24

5673.96

1 83364.70

1510.87

5.00

17693.82

0.007

41.48

5715.44

2 06060.53

1 Total

W, Peso (Tn)

13885.94

h, Altu ra (m)

W x hk

15

2437881.02

5715.44

M( Tn-m )

2583.68

234637.73

Tabla 1-4: Fuerzas pseudo-laterales, y sus cortantes y momentos de volteo aplicados a cada piso en la dirección Y. En la Tabla 1-5 se tiene el formulario para usar el patrón de cargas laterales utilizando los coeficientes de usuario. El coeficiente de la cortante en la base en la dirección X es:

,    1.01.01.00.38  0.38 En la Tabla 1-6 se tiene el formulario para usar el patrón de cargas laterales utilizando los coeficientes de usuario. El coeficiente de la cortante en la base en la dirección X es:

,    1.01.01.00.41  0.41 En la segunda opción se deben de ingresar directamente las fuerzas a los centros de masas, por tanto se usará como patrón de cargas laterales las cargas de usuario “User Loads”. El formulario de entrada

7


para este tipo de patrón de carga lateral, en la dirección X, se puede apreciar en la Tabla 1-7; y en la Tabla 18, se tiene el formulario para las cargas de usuario en la dirección Y.

Tabla 1-5: Formulario de ingreso al Sap2000 para el cálculo por las fuerzas pseudo-laterales en la dirección X, por el coeficiente de usuario.

Tabla 1-6: Formulario de ingreso al Sap2000 para el cálculo por las fuerzas pseudo-laterales en la dirección Y, por el coeficiente de usuario.

Tabla 1-7: Formulario de ingreso al Sap2000 para el cálculo por las fuerzas pseudo-laterales en la dirección X, por las cargas de usuario.

8


Tabla 1-8: Formulario de ingreso al Sap2000 para el cálculo por las fuerzas pseudo-laterales en la dirección Y, por las cargas de usuario. 1.1.5.

Desplazamiento Máximo según el ASCE/SEI 41-06 para el Procedimiento Estático Lineal Analizando los casos de cargas creados, ya sea por los coeficientes de usuarios o por las cargas de

usuario en el Sap2000, se obtienen los desplazamientos máximos. En las Figuras 1-3 a la Figura 1-6, se pueden observar los desplazamientos máximos del techo. A continuación mostramos a manera de resumen los resultados obtenidos:

Sismo en la dirección X: Caso de carga Push-CU-X, Desplazamiento Máximo en el Techo

:

0.67 m (Coeficientes de Usuario).

Caso de carga Push-CL-X, Desplazamiento Máximo en el Techo

:

0.67 m (Cargas de Usuario).

Caso de carga Push-CU-Y, Desplazamiento Máximo en el Techo

:

0.68 m (Coeficientes de Usuario).

Caso de carga Push-CL-Y, Desplazamiento Máximo en el Techo

:

0.70 m (Cargas de Usuario).

Sismo en la dirección Y:

Cabe mencionar que no es necesario realizar el análisis tanto para casos de carga por coeficientes de usuarios y otro para cargas de usuarios, aquí se están presentando ambos casos como modo comparativo, se puede apreciar que los resultados son similares o muy cercanos.

9


Figura 1-3: Desplazamiento Máximo en el Techo para el caso de cargas por los coeficientes de usuario en la dirección X, elevación del Eje 5.

Figura 1-4: Desplazamiento Máximo en el Techo para el caso de cargas por cargas de usuario en la dirección X, elevación del Eje 5.

10


Figura 1-5: Desplazamiento Máximo en el Techo para el caso de cargas por los coeficientes de usuario en la dirección Y, elevación del Eje E.

Figura 1-6: Desplazamiento Máximo en el Techo para el caso de cargas por cargas de usuario en la dirección Y, elevación del Eje E. El concepto del máximo desplazamiento del ASCE/SEI 41-06 es similar al concepto del punto de desempeño del ATC, por lo tanto los valores obtenidos serían válidos para ambos procedimientos. La diferencia radica en que para evaluar el punto de desempeño del ATC-40 (y los procedimientos mejorados del FEMA 440), se debe de conocer la curva de capacidad. La curva de capacidad se podría aproximar conociendo el punto de fluencia del edificio, trabajando con el análisis modal espectral usando los primeros valores y vectores característicos en cada dirección de análisis (las primeras formas de modo), y el punto de desplazamiento máximo. Se grafica la curva bilineal con el primer segmento que partirá desde el srcen hasta

11


el punto de fluencia y el segmento en el rango plástico se puede aproximar graficándolo con una pendiente entre cero y 10%.

1.2.

Análisis Modal de Respuesta Espectral o Procedimiento Dinámico Lineal Para calcular el desplazamiento máximo y ubicación del punto de desempeño se usará el análisis

modal espectral, procedimiento similar al usado en ellibro “Cálculo de Edificios de Concreto Armado con Sap2000”, pero al igual que en la sección 1.1 se usará el espectro elástico (Figura 1.1). Posteriormente el desplazamiento obtenido del análisis modal de respuesta espectral, se multiplicará por los factores de modificación

  y

; el desplazamiento así calculado será el desplazamiento máximo según el ASCE/SEI 41-

06. Se deberá de calcular el punto de fluencia del edificio. Observando la Figura 1.2, el punto de fluencia corresponde a un punto sobre la recta del análisis lineal con rigideces efectivas; por tanto, se realizará un análisis modal de respuesta espectral pero con las rigideces efectivas (secciones agrietadas), el punto de fluencia se aproximará usando sólo los resultados para el primer modo de vibración.

1.2.1.

Determinación del Periodo En la Tabla 1-1 y la Tabla 1-2 se tienen los periodos, frecuencias y aceleraciones espectrales del

análisis modal, tanto para secciones agrietadas como para no agrietadas.

1.2.2.

Espectro Sísmico de Diseño Se trabajará con el espectro elástico presentado en la Figura 1-1.

1.2.3.

Factores de Modificación Los valores son similares para los calculados en la sección 1.1.3.

  1   1 1.2.4.

Desplazamiento Máximo según el ASCE/SEI 41-06 para el Procedimiento Estático Lineal En el programa Sap2000, se ingresa el espectro elástico (ver Figura 1-7).

12


Figura 1-7: Espectro elástico en el Sap2000. Luego se definen los casos para el análisis dinámico lineal en ambas direcciones (ver Figuras 1-8 y 1-9).

Figura 1-8: Caso de carga para el análisis dinámico lineal en la dirección X.

13


Figura 1-9: Caso de carga para el análisis dinámico lineal en la dirección Y. Luego de analizar el modelo se obtienen los desplazamientos al nivel de techo, ver las Figuras 1-10 y 1-11. Los desplazamientos calculados se deben de convertir a desplazamientos máximos, por lo que se deberán de multiplicar por los factores de modificación y cortantes en la base. Como los factores de modificación

. El mismo procedimiento se aplica para las

 

  1.0   1.0 y

, los desplazamientos del techo obtenidos

por el programa serán también los desplazamientos máximos según el ASCE/SEI 41-06.

Sismo en la dirección X: Caso de carga Push-DL-X, Desplazamiento Máximo en el Techo

 

Caso de carga Push-DL-X, Cortante en la Base

:

:

0.42 m. 4428.19 Tn.

Sismo en la dirección Y: Caso de carga Push-DL-Y, Desplazamiento Máximo en el Techo

 

Caso de carga Push-DL-Y, Cortante en la Base

1.2.5.

:

:

0.37 m. 4575.13 Tn.

Determinación del Punto de Fluencia Observando la Figura 1-2, el punto de fluencia pertenece a la recta del análisis lineal pero con

rigideces efectivas, por lo que se deberá realizar el análisis con secciones agrietadas (similar al realizado en el libro “Cálculo de Edificios de Concreto Armado con Sap2000”), pero usando el espectro de diseño elástico.

14


Figura 1-10: Desplazamiento Máximo en el Techo para el análisis dinámico lineal en la dirección X, elevación del Eje 5.

Figura 1-11: Desplazamiento Máximo en el Techo para el análisis dinámico lineal en la dirección Y elevación del Eje E. El punto de fluencia se aproximará usando los resultados de los primeros modos de vibración para ambas direcciones. Las formas modales serán las mismas a los calculados en el libro “Cálculo de Edificios de Concreto Armado con Sap2000”, los desplazamientos y las fuerzas variarán por la utilización del espectro elástico. Se usará nuevamente los valores del modelo calculado con las rigideces agrietadas en el Etabs, por la facilidad de obtener las formas de modo en la Tabla “Building Modes”. Según el ATC se tienen las siguientes ecuaciones básicas de la dinámica estructural:

FACTOR DE PARTICIPACIÓN MODAL:

15


  ∑∑==(/)/ donde:

 /  

=

factor de participación modal para el modo m.

=

masa asignada al nivel i.

= =

amplitud del modo m en el nivel i

nivel N.

El factor de participación modal de piso es:

    COEFICIENTE DE MASA EFECTIVA



:

  [∑=[∑=/]∑=(/])/ ACELERACIONES DE PISO MODALES:

     FUERZAS LATERALES DE PISO MODALES:

      CORTANTE EN LA BASE MODAL:

     DESPLAZAMIENTOS Y DERIVAS MODALES:

       

Las ecuaciones son similares a las ya usadas en el análisis modal, sólo presentan algunos arreglos de aplicación del ATC-40. El primer modo de vibración es un modo traslacional en la dirección X, por tanto usando el vector característico calculamos el desplazamiento del techo y la cortante en la base; estos valores nos indicarán el posible punto de fluencia cuando analizamos la estructura en la dirección X. De igual forma

16


se usará el modo 2 (modo traslacional en la dirección Y), para predecir el punto de fluencia para el análisis en la dirección Y. En la Tabla 1-9 y 1-10, se puede apreciar el cálculo del punto de fluencia en las direcciones X y Y respectivamente. Modo1 T = 2.113 Sa = 2.979 Sd = 0.337

Niv e l

Mas a

Pe s o

Masa x φ1

φ1

2

Masa x φ1

FPi

a1

1

154.013

1510.87

0.0021

0.323

0.001

0.066

0.195

30.061

2889.916

0.0221

2

150.006

1471.56

0.0052

0.780

0.004

0.162

0.483

F

72.500

2859.855

V

De s p .

0.0547

3

147.399

1445.99

0.0089

1.312

0.012

0.278

0.827

121.931

2787.355

0.0936

4

114.238

1120.67

0.0129

1.474

0.019

0.402

1.199

136.971

2665.423

0.1357

5

114.177

1120.08

0.0171

1.952

0.033

0.533

1.589

181.470

2528.452

6

113.048

1109.00

0.0212

2.397

0.051

0.661

1.970

222.755

2346.982

7

94.532

927.36

0.0254

2.401

0.061

0.792

2.361

223.173

2124.227

0.2671

8

94.508

927.12

0.0292

2.760

0.081

0.911

2.714

256.495

1901.054

0.3071

0.1798 0.2229

9

91.556

898.16

0.0327

2.994

0.098

1.020

3.039

278.267

1644.559

0.3439

10

57.957

568.56

0.0363

2.104

0.076

1.132

3.374

195.543

1366.292

0.3817

11

57.941

568.40

0.0396

2.294

0.091

1.235

3.681

213.261

1170.748

0.4164

12

57.928

568.27

0.0425

2.462

0.105

1.326

3.950

228.826

957.487

0.4469

13

57.915

568.14

0.0449

2.600

0.117

1.401

4.173

241.693

728.661

0.4722

14

57.908

568.07

0.0468

2.710

0.127

1.460

4.350

251.890

486.968

0.4922

15

52.364

513.69

0.0483

2.529

0.122

1.507

4.489

235.078

235.078

∑

1415.488

13885. 938

0.413

31.092

0. 997

0.5079

2889. 916

Fa ct or d e P ar ti cipa ción Mod al , F P =

31 .1 96

α m=

0 .6 8 5

Cortante Total en la BasemV =

2889.916

V m / W=

0.208

Tabla 1-9: Cálculo del punto de fluencia para el análisis en la dirección X, usando el valor y vector característico del modo 1 con secciones agrietadas. Modo 2 T = 1.940 Sa = 3.241 Sd = 0.309

N iv e l

Mas a

Masa x φ1

2

Masa x φ1

Pe s o

φ1

1

154.013

1510.87

0.0016

0.246

0.000

0.050

FPi

0.149

a1

2

150.006

1471.56

0.0042

0.630

0.003

0.131

3

147.399

1445.99

0.0074

1.091

0.008

0.231

4

114.238

1120.67

0.0110

1.257

0.014

0.343

5

114.177

1120.08

0.0146

1.667

0.024

6

113.048

1109.00

0.0184

2.080

7

94.532

927.36

0.0219

8

94.508

927.12

9

91.556

10

F

V

De s p .

22.904

2742.229

0.0168

0.390

58.558

2719.325

0.0442

0.688

101.381

2660.767

0.0778

1.022

116.797

2559.386

0.1157

0.455

1.357

154.940

2442.589

0.1535

0.038

0.574

1.710

193.334

2287.650

0.1935

2.070

0.045

0.683

2.036

192.421

2094.315

0.2303

0.0255

2.410

0.061

0.795

2.370

223.994

1901.895

0.2682

898.16

0.0292

2.673

0.078

0.911

2.714

248.483

1677.901

0.3071

57.957

568.56

0.0367

2.127

0.078

1.145

3.411

197.698

1429.417

0.3859

11

57.941

568.40

0.0406

2.352

0.096

1.267

3.774

218.647

1231.719

0.4270

12

57.928

568.27

0.0441

2.555

0.113

1.376

4.099

237.440

1013.072

0.4638

13

57.915

568.14

0.0471

2.728

0.128

1.469

4.378

253.536

775.632

0.4953

14

57.908

568.07

0.0498

2.884

0.144

1.554

4.629

268.037

522.096

0.5237

15

52.364

513.69

0.0522

2.733

0.143

1.628

4.852

254.059

∑

1415.488

13885. 938

0.404

29.504

0. 973

Fa ct or d e P ar ti cipa ción Mod al , F P = α m=

Cortante Total en la BasemV= V m / W=

254.059

0.5490

2742. 229

30 .3 10 0 .6 3 2 2 8 9 7 .8 2 3 0.209

Tabla 1-10: Cálculo del punto de fluencia para el análisis en la dirección Y, usando el valor y vector característico del modo 2 con secciones agrietadas.

1.3.

Comprobación de los Procedimientos Lineales

1.3.1.

Procedimiento Estático Lineal

17


Una primera conclusión se puede realizar comparando los desplazamientos máximos en el techo evaluados previamente (sección 1.2.4). En la dirección X se tiene un valor de 0.67m y el punto de fluencia se llega con un desplazamiento de 0.51m en el piso 15; por lo tanto, la estructura estará trabajando en el rango inelástico. La misma conclusión se llega analizando el movimiento en la dirección Y, ya que el desplazamiento máximo es de 0.70m y el punto de fluencia se produce a un desplazamiento de 0.55m en el techo. Se debería de rigidizar la estructura, ya que para el sismo y nivel de peligrosidad de diseño se espera que la estructura trabaje elásticamente. Los desplazamientos en el techo calculados por el procedimiento de la FHE en la publicación “Cálculo de Edificios de Concreto Armado con Sap2000” son: Despl. del Sap20 00

Des p. Inelásti co

FHE Elástico Lineal en X

0.133

0.585

FHE Elástico Lineal en Y

0.117

0.513

El punto de fluencia en la dirección X es de 0.51 m, y en la dirección Y es de 0.55m; por tanto en la dirección X se debería rigidizar la estructura ya que estaría fluyendo y trabajando inelásticamente. En la dirección Y el diseño estaría adecuado. Los procedimientos elásticos lineales siempre darán desplazamientos elevados, entonces no sería conveniente rigidizar el edificio sin antes realizar un procedimiento modal de respuesta espectral.

1.3.2.

Procedimiento Dinámico Lineal Los desplazamientos en el techo calculados por el procedimiento modal de respuesta espectral en

la publicación “Cálculo de Edificios de Concreto Armado con Sap2000” son: Despl. d el Sap20 00

Des p. Inelásti co

Modal de Resp. Espec. en X

0.074

0.324

Modal de Resp. Espec. en Y

0.067

0.294

El punto de fluencia en la dirección X es de 0.51 m, y en la dirección Y es de 0.55m; por tanto en ambas direcciones la estructura estará trabajando elásticamente (como se esperaba) de acuerdo a las metodologías de diseño. El punto de fluencia se verificará cuando se analice la estructura con métodos de análisis no lineal. Como se verá con un análisis no lineal el punto de fluencia que hemos calculado no será preciso, por lo que no es conveniente tomar decisiones.

18

Comunidad para la Ingeniería Civil Pushover - Análisis No Lineal Estático en Edificios de Concreto Armado Análisis por la Fuerza Lateral Equivalente Análisis

2.

Pushover – Procedimiento Estático No Lineal con Sap2000

2.1.

Descripción del Modelo Usado Debido a la necesidad de representar explícitamente la fluencia en las vigas, columnas y uniones

viga-columna, hace que se requiera un modelo más detallado al realizar un análisis no lineal. Se realizará un primer análisis considerando sólo la formación de rótulas en las vigas y columnas, el segundo análisis considerará los efectos P-Δ. En el Sap2000 no se podrá modelar explícitamente las uniones entre los elementos, a diferencia del Perform 3D.

2.1.1.

Diseño del Modelo En el archivo en formato “dwg” que acompaña a la publicación, se tiene la distribución en planta

de los elementos estructurales y el detalle del refuerzo a considerar en cada sección. Las secciones planteadas corresponden a secciones obtenidas de un diseño previo, por lo tanto cumplirán de acuerdo a los criterios del ACI 318. En el Sap2000 se elegirá, en los parámetros de diseñode concreto “Check/Design”, la opción “Reinforcement to be Checked” (reforzamiento a ser revisado). A continuación se presentan las imágenes de las vistas en planta y secciones a usar para el modelamiento no lineal (Figuras 2-1 a la 2-6).

Figura 2-1: Vista en planta del primer al tercer nivel.

20


Figura 2-2: Vista en planta del cuarto al sexto nivel.

Figura 2-3: Vista en planta del séptimo al noveno nivel.

Figura 2-4: Vista en planta del décimo al décimo quinto nivel.

21


Figura 2-5: Detalle del refuerzo en las secciones en columnas y vigas.

Figura 2-6: Detalle del refuerzo en las secciones en muros. Se trabajará con el modelo que considera las rigideces iniciales de los elementos (secciones no agrietadas), y con el espectro de diseño inelástico. En la Figura 2-7 y 2-8 se puede apreciar los parámetros de los casos dinámicos para el diseño de las secciones. Antes de proceder a realizar un análisis no lineal es necesario realizar el proceso de diseño de los elementos. Al analizar el modelo es necesario seleccionar la opción o realizarlo directamente desde “Model Alive”, así podremos asignar propiedades a los elementos sin necesidad de desbloquear el análisis.

22


Figura 2-7: Caso de carga de diseño para el análisis dinámico lineal en la dirección X.

Figura 2-8: Caso de carga de diseño para el análisis dinámico lineal en la dirección Y. Las combinaciones de diseño a utilizar serán:

.  1.4 +1.4  .  1.2 +1.2 +1.6 +0.5  .  1.2 +1.2 +1.0 +1.6  23


.  1.4564 +1.4564 +0.5  +1.3 − .  1.4564 +1.4564 +0.5 +1.3 − .  0.6436 +0.6436 +1.3 − .  0.6436 +0.6436 +1.3 −   . ,.  ,.  ,.  ,.  ,.  ,.  Una vez realizado el diseño y verificación de los elementos, se asignan las rótulas al modelo.

2.1.2.

Modelamiento de las Vigas De acuerdo al diseño por capacidad (columna fuerte/viga débil), se espera que las vigas fluyan

antes que las columnas. Para modelar cada rótula plástica se necesita la siguiente información: 

La rigidez inicial (momento por unidad de rotación).



El momento de fluencia efectivo.



La rigidez secundaria.



La ubicación de la rótula con respecto a la cara de la columna.

La determinación de las propiedades enumeradas, en particular la ubicación de la rótula, es complicada por el hecho que las rótulas crecen en longitud durante el aumento de la deriva de piso. Ya que no se tiene cómo representar este cambio de la longitud de rótula, se hará considerando una longitud y ubicación fija para las rótulas. Para las vigas se usarán dos rótulas en los extremos (se puede usar una rótula al centro del claro de la viga con la finalidad de mejorar la forma deflectada del elemento). Para determinar las propiedades de las rótulas es necesario desarrollar un análisis momentocurvatura de la sección transversal (función de la curva esfuerzo-deformación del material). Para fines de esta publicación, se trabajarán con los diagramas estándar del ASCE/SEI 41-06 y gráficas normalizadas que el Sap2000 utiliza en la opción de asignar rótulas automáticamente. Las rótulas se asignarán a una distancia de 0.15 de la longitud total de la viga, para así asegura que la formación esté cercana a la cara de la columna y no dentro de la unión, en ambos extremos del elemento. Para la asignación de las rótulas se seleccionan todas las vigas, y desde el menú: “Assign/Frame/Hinges…” se tendrá acceso al formulario “Frame Hinge Assignments”, en el cuadro de texto “Relative Distance” de la sección “Frame Hinge Assignment Data”, ingresamos 0.15 y luego presionamos el botón

. En el formulario “Auto Hinge Assignment Data”seleccionamos “From Tables In Fema 356”

de la sección “Auto Hinge Type”, y en la sección “Select a FEMA 356 Table” elegimos “Table-76 (Concrete Beams - Flexure) Item i”, el resto de parámetros se puede n observar en la Figura 2-9. Se hace click en el botón y se repite el procedimiento para una distancia relativa de 0.85.

24


Haciendo click al botón

se aceptan los cambios y se sale del formulario “Frame Hinge

Assignments”, de vuelta a la ventana principal del progr ama se podrán ver las rótulas asignadas a las vigas.

Figura 2-9: Parámetros para la asignación automática de rótulas a las vigas según el FEMA 356. En la Figura 2-10 se puede apreciar las rótulas asignadas en la vista en elevación del Eje 4.

Figura 2-10: Rótulas asignadas, vista en elevación del eje 4. Al asignar las rótulas de manera automática, el programa genera los parámetros necesarios de acuerdo al diseño de las secciones realizadas, de esta forma se ahorra tiempo en comparación a definir e ingresar las propiedades para cada sección.

25


En la Figura 2-11 se presentan los parámetros de una de las rótulas asignadas. En la sección “Displacement Control Parameters” se observa las coordenadas normalizadas de los puntos característicos de las relaciones fuerza-deformación (ver Figura 2-12). También se tienen los factores de escala que se obtienen de la curva momento-curvatura, y los criterios de aceptación de acuerdo al ASCE/SEI 41-06 (ver Tabla 2-1).

Figura 2-11: Parámetros de una rotula a momento asignada a una viga.

Figura 2-12: Relaciones generalizadas para elementos de concreto armado, según el ASCE/SEI 41-06. 2.1.3.

Modelamiento de las Columnas Para la asignación de las rótulas a las columnas se seleccionan todas las columnas, y desde el menú:

“Assign/Frame/Hinges…” se tendrá acceso al formulario “Frame Hinge Assignments”, en el cuadro de texto “Relative Distance” de la sección “Frame Hinge Assignment Data”, ingresamos 0.15 y luego presionamos el botón

. En el formulario “Auto Hinge Assignment Data” seleccionamos “From Tables In Fema 356”

de la sección “Auto Hinge Type”, y en la sección “Select a FEMA 356 Table” elegimos “Table-76 (Concrete Columns - Flexure) Item i”, el resto de parámetros se pueden observar en la Figura 2 -13. Se hace click en el botón

y se repite el procedimiento para una distancia relativa de 0.85.

26


Tabla 2-1: Parámetros de modelamiento y criterios de aceptación en vigas, según el ASCE/SEI 41-06. En el caso de las vigas se modelaron rótulas esperando una fluencia del acero longitudinal antes que se presente una falla por corte (el diseño conforme al ACI 318-08 nos asegura este comportamiento en edificios nuevos, de tenerse edificios existentes se debe de estudiar el tipo de falla que puede presentarse y seleccionar los parámetros de modelamiento adecuados), eligiendo el tipo M3 (teniendo en cuenta el momento flector en el eje local 3). En el caso de las columnas se elige una rótula del tipo P-M2-M3, esta rótula tiene un acoplamiento para la formación de rótulas debidas a flexión y carga axial, comportamiento propio de una columna. Haciendo click en el botón

se aceptan los cambios y se sale del formulario “Frame Hinge

Assignments”, de vuelta a la ventana principal del programa se podrán ver las rótulas asignadas a las columnas.

Figura 2-13: Parámetros para la asignación automática de rótulas a las columnas según el FEMA 356. En la Figura 2-14 se puede apreciar las rótulas asignadas en la vista en elevación del Eje 4.

27


Figura 2-14: Rótulas asignadas, vista en elevación del eje 4.

Figura 2-15: Parámetros de una rotula a momento asignada a una columna. En las Figuras 2-15 y 2-16 se presentan los parámetros de una de las rótulas asignadas. Entre el FEMA 356 y el ASCE/SEI se presentan algunas variaciones entre los parámetros de modelamiento y criterios de aceptación, por tanto de considerarse necesario se podrían editar las rótulas asignadas para usar con los valores del ASCE/SEI 41-06, ya que el programa está calculando automáticamente con los valores del FEMA 356. La comparación de estos valores se puede hacer en las Tablas 2-2 y 2-3. Para editar las rótulas a valores distintos al FEMA 356 o teniendo criterios que se obtienen de trabajos de investigación, se tienen que convertir a rótulas definidas por el usuario.

28


Figura 2-16: Diagrama de interacción normalizada para modelar la formación de rótulas en una columna.

Tabla 2-2: Parámetros de modelamiento y criterios de aceptación en columnas, según el FEMA 356.

Tabla 2-3: Parámetros de modelamiento y criterios de aceptación en columnas, según el ASCE/SEI 41-06.

29


2.2.

Consideraciones para el Análisis

2.2.1.

Nodo de Control El nodo de control se ubicará en el centro de masas del diafragma del techo, o en su defecto se

controlará un nodo que pertenezca a dicho diafragma. En la Figura 2-17 se pueden observar las etiquetas asignadas a los nodos en el techo del edificio, se escogerá como nudo de control el nodo 950. Del análisis modal de respuesta espectral se tienen desplazamientos en el techo cercanos a los 40 cm, por tanto el desplazamiento a controlar en el nodo de control será igual a un 200% de 40cm (80 centímetros).

Figura 2-17: Etiquetas de los nodos en el techo. 2.2.2.

Patrones de Carga Lateral Para realizar un análisis no lineal en edificios con múltiples grados de libertad, se requiere, en el

caso del FEMA, realizar dos análisis por separado usando vectores de carga diferentes; el primer grupo de vectores pueden ser: Distribución por Código, Primer Modo, SRSS de cargas de piso modales; el segundo grupo puede elegirse de los vectores de carga: Distribución Uniforme, Distribución de Carga Adaptativa. Los valores que son mayores son los que se comparan con los criterios de aceptabilidad. El ATC-40 recomienda usar el primer modo como vector de carga. Sin embargo, también se pueden usar los siguientes vectores en orden jerárquico: Carga Concentrada, Distribución por Código, Primer Modo, Adaptativa, Pushover Multimodal. Se usarán los siguientes vectores de carga: (1) Distribución por Código (la distribución es la que se usó para evaluar el desplazamiento máximo en el procedimiento lineal elástico, ya sea introduciendo los

30


coeficientes de usuario o las cargas de usuario, vistas en la sección 1.1.4 distribución de la carga PseudoLateral), (2) Primer Modo, y (3) Carga Uniforme.

2.2.2.1.

Vector de Carga para la Distribución por Código La Distribución del vector de cargas “Distribuciónpor Código” se puede ver en las Tablas 2-4 y 2-5.

Tabla 2-4: Vector de cargapara “distribución por código” en la dirección X, por las cargas de usuario, caso de carga Push-CL-X.

Tabla 2-5: Vector de carga para “distribución por código” en la dirección Y, por las cargas de usuario, caso de carga Push-CL-Y.

2.2.2.2.

Vector de Carga para el Primer Modo

31


De la sección 1.2.5 (Tablas 1-9 y 1-10) se tienen las fuerzas en el primer y segundo modo, que corresponden a las fuerzas a aplicar en las direcciones X e Y respectivamente. En las Tablas 2-6 y 2-7 se pueden observar las cargas a usar para considerar el vector de fuerzas en el primer modo.

Tabla 2-6: Vector de carga para el primer modo en la dirección X, por las cargas de usuario, caso de carga Push-CL1M-X.

Tabla 2-7: Vector de carga para el primer modo en la1M-Y. dirección Y, por las cargas de usuario, caso de carga Push-CLOtra forma de considerar las cargas del primer modo, sin la necesidad de usar el formulario de cargas de usuario, Es Por Medio De La Introducción De Un Caso De Carga No Lineal, Que Se Verá En La Sección 2.3.2.2.

2.2.2.3.

Vector de Carga Uniforme

32


En las Tablas 2-8 y 2-9 se pueden observar las cargas uniformes a usar.

Tabla 2-8: Vector de cargas uniformes en la dirección X, por las cargas de usuario, caso de carga Push-CL-U-X.

Tabla 2-9: Vector de cargas uniformes en la dirección Y, por las cargas de usuario, caso de carga Push-CL-U-Y. Si bien el modelo no logrará desplazarse los 60 centímetros necesarios utilizando el vector de cargas uniformes (10 toneladas en casa piso), si se realizara un análisis lineal, la distribución de las cargas sirve sólo como un patrón, ya que el Sap2000 irá incrementando las cargas hasta conseguir el desplazamiento esperado en el nodo de control.

2.3.

Análisis Estático No Lineal sin Asignación de Rótulas a los Muros de Corte

33


2.3.1.

Caso de Carga No Lineal Gravitacional El siguiente paso previo a realizar los casos de análisis no lineales para cargas laterales es realizar

un caso de carga no lineal para las cargas gravitacionales. Ya que no se considera por requerimientos del ASCE/SEI 7-10 un porcentaje de cargas vivas, en este caso sólo se considerarán las cargas por peso y cargas muertas. En la Figura 2-18 se presentan los parámetros para el caso de cargas gravitacionales no lineal.

Figura 2-18: Caso de carga no lineal para cargas gravitacionales. 2.3.2.

Casos de Carga No Lineales Laterales - Pushover Tomando como caso previo las deformaciones del caso de cargas gravitacionales no lineal, se

definirán los casos para el análisis estático no lineal en cada dirección.

2.3.2.1.

Caso de Carga No L ineal para el Vector de Carga para la Distribución por Código En las Figuras 2-19 a la 2-22 se pueden observar los casos de carga no lineal para la Distribución

por Código. Se están considerando los patrones de carga “Cargas de Usuario” y “Coeficientes de Usuario” sólo con la finalidad de compararlos, ya que por concepto deben de arrojar similares resultados. Entonces no es necesario considerar los cuatro patrones necesariamente.

34


Figura 2-19: Caso de carga no lineal para la distribución por código en la dirección X, usando los coeficientes de usuario.

Figura 2-20: Caso de carga no lineal para la distribución por código en la dirección Y, usando los coeficientes de usuario.

35


Figura 2-21: Caso de carga no lineal para la distribución por código en la dirección X, usando las cargas de usuario.

Figura 2-22: Caso de carga no lineal para la distribución por código en la dirección Y, usando las cargas de usuario.

2.3.2.2.

Caso de Carga No L ineal para el Vector de Carga para el Primer Modo De la sección 2.2.2.2 se tienen los vectores de fuerzas en el primer y segundo modo, que

corresponden a las fuerzas a aplicar en las direcciones X e Y respectivamente. En las Figuras 2-23 y 2-24 se puede observar los casos de carga no lineales usando los vectores de carga.

36


Figura 2-23: Caso de carga no lineal para el primer modo en la dirección X, usando las cargas de usuario.

Figura 2-24: Caso de carga no lineal para el primer modo en la dirección Y, usando las cargas de usuario. Otra manera de considerar el primer modo sin necesidad de usar un vector de cargas de usuario es eligiendo como tipo de carga los modos de vibración. En las Figuras 2-25 y 2-26 se presentan los casos de carga eligiendo directamente el primer modo y el segundo modo para las direcciones X y Y respectivamente.

37


Figura 2-25: Caso de carga no lineal para el primer modo en la dirección X, usando como tipo de carga el modo.

Figura 2-26: Caso de carga no lineal para el primer modo en la dirección Y, usando como tipo de carga el modo.

2.3.2.3.

Caso de Carga No L ineal para el Vector de Carga Uniforme En las Figuras 2-27 y 2-28 se pueden observar los casos de carga no lineales considerando los

vectores de carga uniforme.

38


Figura 2-27: Caso de carga no lineal para el vector de carga uniforme en la dirección X, usando las cargas de usuario.

Figura 2-28: Caso de carga no lineal para el vector de carga uniforme en la dirección X, usando las cargas de usuario. 2.3.3.

Control de la Carga Aplicada (Traducción del Manual de Referencia del Programa) A continuación se detallarán los parámetros a tomar en cuenta para un análisis no lineal en el

Sap2000. Se debe elegir entre un análisis estático no lineal de carga-controlada o de desplazamientocontrolado. Para ambas opciones, el patrón de cargas actuantes sobre la estructura es determinado por la combinación de cargas especificadas. Sólo la escala es diferente.

39


Normalmente se podría elegir el control de la carga. Es la situación física más común. El control del desplazamiento es una característica avanzada para propósitos especiales. Para especificar el tipo de control de la carga aplicada, en la sección “Other Parameters” de los casos de análisis no lineales, hacemos click en el botón

en “Load Aplication” y tendremos acceso

al formulario para modificar los parámetros (ver Figura 2-29).

Figura 2-29: Formulario para especificar el control de la carga aplicada.

2.3.3.1.

Control de Carga Se selecciona el control de carga cuando se conoce la magnitud de la carga que será aplicada y se

espere que la estructura pueda soportar aquella carga. Un ejemplo podría ser cuando se aplican cargas de gravedad, ya que son gobernadas por la naturaleza. Bajo el control de carga, todas las cargas son aplicadas incrementalmente desde cero hasta la magnitud total especificada. Se selecciona

en el formulario de la Figura 2-29, y se desactiva automáticamente la

opción de controlar el desplazamiento.

2.3.3.2.

Control de Desplazamiento Se selecciona el control de desplazamiento cuando se conoce cuán lejos se quiere que la estructura

se mueva, pero no se conoce cuanta carga es requerida. Es más útil para estructuras que serán inestables y pueden perder capacidad de trasportar carga durante el curso del análisis. Aplicaciones típicas incluyen el análisis pushover estático y análisis de pandeo snap-throught.

40


Para usar el control de desplazamiento, se debe de seleccionar un componente de desplazamiento a monitorear. Puede ser un simple grado delibertad en una unión, o undesplazamiento generalizado que se haya definido previamente. También se debe dar la magnitud del desplazamiento que el objetivo principal para el análisis. El programa intentará aplicar la carga hasta alcanzar aquel desplazamiento. La magnitud de la carga debe ser incrementada y disminuida durante el análisis. Se debe estar seguro de elegir un componente de desplazamiento que aumente monotónicamente durante la carga. Si esto no es posible, se necesitará dividir el análisis en dos o más casos secuenciales, cambiando el desplazamiento monitoreado en los diferentes casos. El uso del control de desplazamiento conjugado, descrito más adelante, debe resolver automáticamente este problema.

Nota Importante: ¡Usar el control de desplazamiento no es la misma cosa como aplicar una carga de desplazamiento sobre la estructura! El control de desplazamiento es simplemente usado para MEDIR el desplazamiento en un punto que resulte de las cargas aplicadas, y para ajustar la magnitud de las carga en un intento para alcanzar un cierto valor de desplazamiento medido. La forma desplazada total será diferente para distintos patrones de carga, incluso si el mismo desplazamiento es controlado. Se selecciona

en el formulario de la Figura 2-29, para activar las opciones

de este parámetro, como el tipo de desplazamiento y la magnitud del desplazamiento a monitorear.

2.3.3.3.

Control del Desplazamiento Conjugado Si el programa tiene problemas en converger, se puede elegir la opción para el programa para usar

el desplazamiento conjugado para el control. El desplazamiento conjugado es un promedio pesado de todos los desplazamientos en la estructura, cada grado de libertad desplazado siendo pesado por la carga actuante sobre el grado de libertad. En otras palabras, es la medida del trabajo realizado por la caga aplicada. Cuando son detectados cambios significativos en el patrón de deformación de la estructura, tales como cuando una rótula fluye o se descarga, el control del desplazamiento conjugado lo ajustará automáticamente para encontrar un aumento monotónico del componente desplazado para controlar. Esto sólo se aplica al modelo con elementos aporticados con rótulas o grandes desplazamientos. Si se elige usar el control del desplazamiento conjugado, esto será usado para determinar si la carga deberá ser aumentada o disminuida. El desplazamiento monitoreado especificado será aún usado para establecer el objetivo principal de desplazamiento, esto es, cuán lejos la estructura debería moverse. Sin embargo, este objetivo principal no será exactamente igualado.

2.3.4.

Condiciones Iniciales para el Análisis

41


Las condiciones iniciales describen el estado de la estructura al inicio de un Caso de Carga. Estos incluyen: 

Desplazamientos y velocidades.



Fuerzas y esfuerzos internos.



Estados internos variables para los elementos no lineales.



Valores de energía para la estructura.



Cargas externas.

Para un análisis estático, las velocidades son siempre tomadas como cero. Para análisis no lineales, se deben de especificar las condiciones iniciales en el inicio del análisis. Se tienen dos elecciones: 

Condiciones iniciales cero: la estructura tiene desplazamiento y velocidad cero, todos los

elementos no están esforzados, y no hay una historia de deformaciones no lineales. 

Continuando de un análisis no lineal previo: los desplazamientos, velocidades, esfuerzos,

cargas, energías, e historias de estados no lineales desde el final de un análisis previo son llevados adelante. Los casos estático no lineal y no lineal integración-directa tiempo-historia pueden ser encadenados juntos en una combinación, esto es, ambos tipos de análisis son compatibles uno con el otro. Se recomienda fuertemente que se seleccione los mismos parámetros de no linealidad geométrica para el paso actual como el caso previo. Cuando se continúa desde un paso previo, todas las cargas especificadas aplicadas para el presenta Caso de Carga son incrementales, esto es, ellas son agregadas a las cargas ya actuantes al final del caso previo. Los casos estáticos no lineales no pueden ser encadenados junto con casos modales no lineales tiempo-historia.

2.3.5.

Pasos de Salida Normalmente sólo el estado final es salvado para un análisis estático no lineal. Este es el resultado

luego que la carga total ha sido aplicada. Se puede elegir salvar resultados intermedios para ver cómo la estructura responde durante la carga. Esto es particularmente importante para el análisis estático pushover, donde se necesita desarrollar la curva de capacidad. Desde la sección “Other Parameters”, haciendo click en botón el

, podemos

indicarle al programa si sólo queremos salvar el estado final o salvar múltiples pasos, en la Figura 2-30 se presenta el formulario respectivo.

42


Figura 2-30: Formulario para especificar el control de la carga aplicada. Si el interés es sólo salvar el resultado final, se puede omitir el resto de este tópico.

2.3.5.1.

Salvando Múltiples Pasos Si se elige salvar múltiples estados, el estado en el inicio del análisis (paso 0) será salvado, así como

un número de pasos intermedios. Desde un punto de vista terminológico, salvar cinco pasos significa la misma cosa que salvar seis estados (paso 0 al 5): el paso es el incremento y el estado es el resultado. El número de pasos salvados es determinado por los parámetros siguientes: 

Mínimo Número de Pasos Salvados.



Máximo Número de Pasos Salvado.



Opción de salvar sólo incrementos positivos.

Estos son descritos a continuación. 

Mínimos y Máximos Pasos Salvados

El Mínimo Número de Pasos Salvados y el Máximo Número de Pasos Salvados proporcionan el control sobre el número de puntos actualmente salvados en el análisis. Si el mínimo número de pasos salvados es demasiado pequeño, se puede no tener suficientes puntos para representar adecuadamente una curva pushover. Si el mínimo y máximo número de pasos salvados es demasiado grande, entonces el análisis puede consumir una considerable cantidad de espacio en disco, y ello podía tomar una excesiva cantidad de tiempo para mostrar los resultados. El programa determinará automáticamente el espaciamiento de pasos a ser salvados como sigue. La máximo longitud el paso es igual a la fuerza total objetivo o al objetivo principal de desplazamiento total dividido por el Mínimo Número de Pasos Salvados especificado. El programa inicia salvando los pasos en este incremento. Si un evento significante ocurre en una longitud de paso menor que este incremento, entonces el programa salvará aquel paso también y continuará

43


con el máximo incremento desde ahí. Por ejemplo, suponer que el Mínimo Número de Pasos Salvados y el Máximo Número de Pasos Salvados se establecen en 20 y 30 respectivamente, y el objetivo principal está para ser un desplazamiento de 10 pulgadas. El máximo incremento de pasos salvados será 10/20 = 0.5 pulgadas. Así, los datos son salvados en 0.5, 1.0, 1.5, 2.0, 2.5 pulgadas. Suponer que un evento significativo ocurre en 2.7 pulgadas. Entonces el dato es salvado también en 2.7 pulgadas, y continua a partir de aquí salvando en 3.2, 3.7, 4.2, 4.7, 5.2, 5.7, 6.2, 6.7, 7.2, 7.7, 8.2, 8.7, 9.2, 9.7 y 10.00 pulgadas. El Máximo Número de Pasos Salvados controla el número de eventos significativos para los cuales los datos serán salvados. El programa siempre alcanzará el objetivo de fuerza o desplazamiento dentro del máximo número de pasos salvados especificados, sin embargo, al hacerlo podría tener que omitir salvar pasos en eventos posteriores. Por ejemplo, suponer que el Mínimo Número de Pasos Salvados es 20, el Máximo Número de Pasos Salvados es 21, y el pushover es realizado para un desplazamiento de 10 pulgadas. El máximo incremento de pasos salvados es 10/20 = 0.5 pulgadas, Así, los datos son salvados en 0.5, 1.0, 1.5, 2.0, 2.5 pulgadas. Suponiendo que un evento significativo ocurre en 2.7 pulgadas. Entonces el dato es también salvado en 2.7 pulgadas, y continúa desde aquí siendo salvados en 3.2 y 3.7 pulgadas. Suponer que otro evento significativo ocurre en 3.9 pulgadas. El programa no salvará el dato en 3.9 pulgadas ya que si lo hiciera no será capaz de limitar el máximo aumento a 0.5 pulgadas y aún así obtener el pushover total en no más de 21 pasos. Notar que si un segundo evento significativo ocurre en 4.1 pulgadas en lugar de 3.9 pulgadas, entonces el programa podría ser capaz de salvar el paso y aún cumplir el criterio especificado para el máximo incremento y el máximo número de pasos. 

Opción de salvar sólo incrementos positivos.

Esta opción primariamente de interés para el análisis pushover bajo control de desplazamiento. En el caso de no linealidad extrema, particularmente cuando un pórtico articulado pierde carga, la curva pushover puede mostrar incrementos negativos en el desplazamiento monitoreado mientras la estructura está intentando redistribuir la fuerza desde un componente averiado. Se debe elegir si se quiere o no salvar sólo los pasos teniendo incremento positivo. Los incrementos negativos a menudo hacen que la curva pushover se vea confusa. Sin embargo, puede proporcionar una visión en el desarrollo del análisis y la estructura. Se debe querer elegir Salvar Sólo Incrementos Positivos en muchos casos excepto cuando el análisis es teniendo problemas en converger.

44


2.4.

Análisis Estático No Lineal Incluyendo los Efectos de Segundo Orden Para considerar los efectos de segundo orden en el análisis no lineal, lo único que se debe de

modificar a los casos de carga no lineales es la opción “P -Delta” en la sección “Geometric Nonlinearity Parameters” (ver la Figura 2-31).

Figura 2-31: Caso de carga no lineal usando P-delta como parámetro de no linealidad.

2.5.

Cálculo de la Curva de Capacidad Una vez establecidos los casos de carga no lineales con los patrones que uno desee el siguiente

paso es correr el modelo. Dependiendo de los parámetros establecidos puede tomar mucho tiempo en completarse el análisis. El programa nos indicará si se logra la convergencia en los casos, no se llegó al máximo número de pasos salvados, etc. Una vez se haya completado el análisis podemos visualizar los resultados. Ingresamos desde el menú “Display/Show Static Pushover Curve”, para visualizar las curvas de capacidad para cada caso analizado se debe de elegir “Resultant Base Shear vs Monitored Displacement” (Curva en la Base Resultante vs el Desplazamiento Monitoreado). Los resultados entregados por el programa se pueden ver en las Figuras 2-32 hasta la 2-41. Eligiendo en “Static Nonlinear Case” los casos de carga, variamos a la curva de capacidad correspondiente. En el eje X “Displacement” se puede observar, en cada figura, el desplazamiento monitoreado de 80 cm.

45


Figura 2-32: Curva de Capacidad para el Caso de Carga NonLin-CL-X sin incluir P-delta.

Figura 2-33: Curva de Capacidad para el Caso de Carga NonLin-CL-Y sin incluir P-delta.

Figura 2-34: Curva de Capacidad para el Caso de Carga NonLin-CU-X sin incluir P-delta.

46


Figura 2-35: Curva de Capacidad para el Caso de Carga NonLin-CU-Y sin incluir P-delta.

Figura 2-36: Curva de Capacidad para el Caso de Carga NonLin-CL-1M-X sin incluir P-delta.

Figura 2-37: Curva de Capacidad para el Caso de Carga NonLin-CL-1M-Y sin incluir P-delta.

47


Figura 2-38: Curva de Capacidad para el Caso de Carga NonLin-1M-X sin incluir P-delta.

Figura 2-39: Curva de Capacidad para el Caso de Carga NonLin-1M-Y sin incluir P-delta.

Figura 2-40: Curva de Capacidad para el Caso de Carga NonLin-CL-U-X sin incluir P-delta.

48


Figura 2-41: Curva de Capacidad para el Caso de Carga NonLin-CL-U-Y sin incluir P-delta. Los casos anteriores son casos que no incluyeron la no linealidad geométrica P-delta. También se pueden visualizar los datos de la curva de capacidad en un formato de tabla, en la que se nos presenta los valores de la fuerza cortante en la base para cada nivel de desplazamiento en el techo y el número de rótulas formadas (ver la Figura 2-42), para ello se ingresa por el menú “File/Display Tables” desde el formulario “Pushover Curve”. Una vez dentro de la visualización de las tablas, se puede exportar a programas como el Access o el Excel desde el menú “File”.

Figura 2-42: Tabla de visualización de los parámetros de la curva de capacidad para el caso NonLin-CL-1M-Y. Exportando los datos de las curvas de capacidad obtenidas, se han graficado todas juntas para poder ver las variaciones entre ellas. En la Figura 2-43 y 2-44 se presentan las Figuras y los datos para las curvas de capacidades en la dirección X y en la dirección Y respectivamente. En la Figura 2-43 las curvas para los casos NonLin-Cl-X y NonLin-U-X prácticamente se sobreponen, así como en los casos NonLin-CL-1M-X y NonLin-1M-X; lo que confirma que el ingreso de los casos de carga que se suponen iguales, entregan

49


resultados casi similares, por lo tanto sólo se podría escoger uno de ellos sin ser necesario realizar el análisis del otro similar.

Figura 2-43: Comparación de las curvas de capacidad en la dirección X.

Figura 2-44: Comparación de las curvas de capacidad en la dirección Y.

50


2.6.

Cálculo del Desplazamiento Máximo según el ASCE/SEI 41-06 y el FEMA 440 Para el cálculo del Desplazamiento Máximo se deberá de trabajar con el espectro elástico. Se cierra

cualquier ventana que se tenga abierta en el programa e ingresamos desde el menúDefine/Pushover “ Parameters Sets/FEMA 356 Coeficcient Method ”, borramos cualquier parámetro definido seleccionándolo y haciendo click en el botón

, luego agregamos un nuevo parámetro haciendo click

en el botón . En el formulario “Parameters for FEMA 356 Coeficcient Method” modificamos los parámetros tal como se indica en la Figura 2-45 y hacemos click en el botón para aceptar los cambios. Generaremos parámetros tanto para la dirección X como para la dirección Y (ver Figura 2-45). Hacemos click en el botón

para aceptar los parámetros.

Figura 2-45: Parámetros ingresados para el cálculo del desplazamiento máximo por el FEMA 356. Nuevamente ingresamos desde el menú “Define/Pushover Parameters Sets/FEMA 440 Displacement Modification”, borramos cualquier parámetro definido seleccionándolo y haciendo click en el botón

, luego agregamos un nuevo parámetro haciendo click en el botón . En el formulario “Parameters for FEMA 440 Displacement Modification”

modificamos los parámetros tal como se indica en la Figura 2-46 y hacemos click en el botón

para

aceptar los cambios. Generaremos parámetros tanto para la dirección X como para la dirección Y (ver Figura 2-46). Hacemos click en el botón


De esta forma habremos generado lo necesario para realizar el cálculo de los desplazamientos máximos, tanto para el FEMA 356 como para el FEMA 440.

51


Figura 2-46: Parámetros ingresados para el cálculo del desplazamiento máximo por el FEMA 440. Para visualizar el cálculo de los desplazamientos máximos, ingresamos por el menú “Display/Show Static Pushover Curve”, elegimos “FEMA 356 Coefficient Method” o “FEMA 440 Displacement Modification” en “Plot Type”, ambos métodos toman en cuenta el Método por el Desplazamiento Máximo, siendo el FEMA 440 el método mejorado con respecto al FEMA 356. Desde el botón tenemos acceso a los valores calculados. Desde la Figura 2-47 a la 2-66 se pueden observar los desplazamientos máximos obtenidos.

Figura 2-47: Desplazamiento máximo para el caso NonLin-CL-X según el FEMA 356.

52


Figura 2-48: Desplazamiento máximo para el caso NonLin-CL-Y según el FEMA 356.

Figura 2-49: Desplazamiento máximo para el caso NonLin-CU-X según el FEMA 356.

Figura 2-50: Desplazamiento máximo para el caso NonLin-CU-Y según el FEMA 356.

53


Figura 2-51: Desplazamiento máximo para el caso NonLin-CL-1M-X según el FEMA 356.

Figura 2-52: Desplazamiento máximo para el caso NonLin-CL-1M-Y según el FEMA 356.

Figura 2-53: Desplazamiento máximo para el caso NonLin-1M-X según el FEMA 356.

54


Figura 2-54: Desplazamiento máximo para el caso NonLin-1M-Y según el FEMA 356.

Figura 2-55: Desplazamiento máximo para el caso NonLin-CL-U-X según el FEMA 356.

Figura 2-56: Desplazamiento máximo para el caso NonLin-CL-U-Y según el FEMA 356.

55


Figura 2-57: Desplazamiento máximo para el caso NonLin-CL-X según el FEMA 440.

Figura 2-58: Desplazamiento máximo para el caso NonLin-CL-Y según el FEMA 440.

Figura 2-59: Desplazamiento máximo para el caso NonLin-CU-X según el FEMA 440.

56


Figura 2-60: Desplazamiento máximo para el caso NonLin-CU-Y según el FEMA 440.

Figura 2-61: Desplazamiento máximo para el caso NonLin-CL-1M-X según el FEMA 440.

Figura 2-62: Desplazamiento máximo para el caso NonLin-CL-1M-Y según el FEMA 440.

57


Figura 2-63: Desplazamiento máximo para el caso NonLin-1M-X según el FEMA 440.

Figura 2-64: Desplazamiento máximo para el caso NonLin-1M-Y según el FEMA 440.

Figura 2-65: Desplazamiento máximo para el caso NonLin-CL-U-X según el FEMA 440.

58


Figura 2-66: Desplazamiento máximo para el caso NonLin-CL-U-Y según el FEMA 440. En las tablas 2-10 y 2-11, se puede observar el resumen de los parámetros obtenido tanto para el FEMA 356 como para el FEMA 440 en ambas direcciones respectivamente. F EM A 35 6 NonLin-CL-X

Sa Te

0.37 1.76

NonLin-CU -X

NonLin-CL-1M -X

F EM A 4 40 NonLin-1M -X

NonLin-CL-U-X

NonLin-CL-X

NonLin-CU -X

0.37

0.38

0.38

0.41

0.37

0.37

0.38

1.76

1.69

1.70

1.58

1.76

1.76

1.69

1.76

1.69

1.70

1.58

1.76

1.76

1.69

NonLin-CL-1M -X

NonLin-1M -X

0.38 1.70

1.58

Ti

1.76

Ki

7716.42

7733.24

8783.98

8986.47

10298.96

7716.42

7733.24

8783.98

8986.47

Ke

7716.42

7733.24

8783.98

8986.47

10298.96

7716.42

7733.24

8783.98

8986.47

1.70

1.58 10298.96 10298.96

Alfa

0.35

0.35

0.37

0.36

0.39

0.36

0.36

0.38

0.37

0.40

R

3.48

3.48

3.26

3.27

3.00

3.50

3.50

3.29

3.30

3.04

Vy

1455.69

1456.76

1615.84

1600.24

1875.35

V

2186.46

2185.62

2419.09

2462.31

2773.04

D

0.46

Dy

1448.72 0.19

0.46

0.43

0.44

0.41

1449.92 0.19

2090.49 0.42

1601.32 0.18

2089.51 0.42

1582.65 0.18

2294.78

1848.89 0.18

2359.60

0.39

NonLin-CL-U-X

0.41

2599.81

0.40

0.36

Tabla 2-10: Resumen del cálculo del desplazamiento máximo en la dirección X. F EM A 35 6 NonLin-CL-Y

Sa Te

0.40 1.59

NonLin-CU- Y

NonLin-CL-1M -Y

F EM A 4 40 NonLin-1M -Y

NonLin-CL-U-Y

NonLin-CL-Y

NonLin-CU -Y

0.40

0.40

0.42

0.45

0.40

0.40

1.59

1.59

1.59

NonLin-CL-1M -Y

0.40

NonLin-1M -Y

0.42

1.59

1.54

1.43

1.59

1.59

Ti

1.59

1.59

1.54

1.43

1.59

1.59

Ki

10479.63

9795.48

9795.48

11024.80

13816.47

10479.63

9795.48

9795.48

1.54

11024.80

Ke

10479.63

9795.48

9795.48

11024.80

13816.47

10479.63

9795.48

9795.48

11024.80

1.59

1.43

1.54

1.43 13816.47 13816.47

Alfa

0.26

0.23

0.23

0.25

0.30

0.28

0.24

0.24

0.27

0.33

R

3.65

3.57

3.57

3.51

3.19

3.69

3.59

3.59

3.56

3.27

Vy

1531.27

1568.81

1568.81

1645.48

1955.57

V

2027.14

2084.79

2084.79

2169.26

2612.11

D

0.33

Dy

1514.60 0.14

0.39

0.39

0.34

0.30

1962.53 0.30

1560.91 0.16

1560.91 0.16

2012.95 0.36

1623.26 0.15

2012.95 0.36

NonLin-CL-U-Y

0.45

1909.25 0.14

2080.14 0.30

2494.52 0.27

Tabla 2-11: Resumen del cálculo del desplazamiento máximo en la dirección Y.

2.7.

Cálculo del Punto de Desempeño según el ATC-40 y el FEMA 440 Para el cálculo del Punto de Desempeño se deberá de trabajar también con elespectro elástico.

Se cierra cualquier ventana que se tenga abierta en el programa e ingresamos desde el menú

59


“Define/Pushover Parameters Sets/ATC-40 Capacity Spectrum”, borramos cualquier parámetro definido seleccionándolo y haciendo click en el botón

, luego agregamos un nuevo

parámetro haciendo click en el botón

. En el formulario “Parameters for ATC-40

Capacity Spectrum” modificamos los parámetros tal como se indica en la Figura -67 2 y hacemos click en el botón

para aceptar los cambios. Hacemos click en el botón


Figura 2-67: Parámetros ingresados para el cálculo del espectro de respuesta por el ATC-40. Nuevamente ingresamos desde el menú “Define/Pushover Parameters Sets/FEMA 440 Equivalent Linearization”, borramos cualquier parámetro definido seleccionándolo y haciendo click en el botón ,

luego

agregamos

un

nuevo

parámetro

haciendo

click

en

el

botón

. En el formulario “Parameters for FEMA 440Equivalent Linearization” modificamos los parámetros tal como se indica en la Figura 2-68 y hacemos click en el botón cambios. Hacemos click en el botón

para aceptar los


De esta forma habremos generado lo necesario para realizar el cálculo de los puntos de desempeño, para cada caso, según el ATC-40 y el FEMA 440. Para visualizar el cálculo de los puntos de desempeño, ingresamos por el menú “Display/Show Static Pushover Curve”, elegimos “ATC -40 Capacity Spectrum” o “FEMA 440 Equivalent Linearization” en “Plot Type”, ambos métodos toman en cuenta elMétodo por el Espectro de Capacidad, siendo el FEMA 440 el método mejorado con respecto al ATC-40. Desde el botón

tenemos acceso a los

valores calculados. Desde la Figura 2-69 a la 2-88 se pueden observar los puntos de desempeño obtenidos.

60


Figura 2-68: Parámetros ingresados para el cálculo de linearización equivalente por el FEMA 440.

Figura 2-69: Punto de Desempeño para el caso NonLin-CL-X según el ATC-40.

Figura 2-70: Punto de Desempeño para el caso NonLin-CL-Y según el ATC-40.

61


Figura 2-71: Punto de Desempeño para el caso NonLin-CU-X según el ATC-40.

Figura 2-72: Punto de Desempeño para el caso NonLin-CU-Y según el ATC-40.

Figura 2-73: Punto de Desempeño para el caso NonLin-CL-1M-X según el ATC-40.

62


Figura 2-74: Punto de Desempeño para el caso NonLin-CL-1M-Y según el ATC-40.

Figura 2-75: Punto de Desempeño para el caso NonLin-1M-X según el ATC-40.

Figura 2-76: Punto de Desempeño para el caso NonLin-1M-Y según el ATC-40.

63


Figura 2-77: Punto de Desempeño para el caso NonLin-CL-U-X según el ATC-40.

Figura 2-78: Punto de Desempeño para el caso NonLin-CL-U-Y según el ATC-40.

Figura 2-79: Punto de Desempeño para el caso NonLin-CL-X según el FEMA 440.

64


Figura 2-80: Punto de Desempeño para el caso NonLin-CL-Y según el FEMA 440.

Figura 2-81: Punto de Desempeño para el caso NonLin-CU-X según el FEMA 440.

Figura 2-82: Punto de Desempeño para el caso NonLin-CU-Y según el FEMA 440.

65


Figura 2-83: Punto de Desempeño para el caso NonLin-CL-1M-X según el FEMA 440.

Figura 2-84: Punto de Desempeño para el caso NonLin-CL-1M-Y según el FEMA 440.

Figura 2-85: Punto de Desempeño para el caso NonLin-1M-X según el FEMA 440.

66


Figura 2-86: Punto de Desempeño para el caso NonLin-1M-Y según el FEMA 440.

Figura 2-87: Punto de Desempeño para el caso NonLin-CL-U-X según el FEMA 440.

Figura 2-88: Punto de Desempeño para el caso NonLin-CL-U-Y según el FEMA 440.

67


En las tablas 2-12 y 2-13, se puede observar el resumen de los parámetros obtenido tanto para el ATC-40 como para el FEMA 440 en ambas direcciones respectivamente. A T C- 4 0 NonLin-CL-X

V

1983.44

NonLin-CU-X

F EM A 44 0

NonLin-CL-1M-X

1982.52

NonLi n-1M-X

2176.99

2214.70

NonLin-CL-U -X 2462.22

NonLin-CL-X

2190.59

NonLin-CU-X

2184.89

NonLin-CL-1M-X

2428.20

NonL in-1M-X

2492.53

D

0.38

0.38

0.35

0.36

0.33

0.46

0.46

0.43

0.45

Sa

0.22

0.22

0.23

0.23

0.25

0.25

0.25

0.26

0.26

Sd

0.25

0.25

0.24

0.24

0.23

0.30

0.30

0.30

0.30

0.39 0.28 0.27

Tsec

2.22

2.22

2.14

2.16

1.96

Ductilidad

2.51

2.50

2.57

2.63

2.38

Teff

2.13

2.13

2.05

2.06

1.89

Beff

0.14

0.14

0.14

0.14

0.14

0.12

M

0.12

1.10

0.13

1.10

0.13

1.13

NonLin-CL-U -X

2689.10

0.11

1.16

1.07

Tabla 2-12: Resumen del cálculo del desplazamiento máximo en la dirección X. A T C- 4 0 NonLin-CL-Y

V

1868.76

NonLin-CU-Y

F EM A 44 0

NonLin-CL-1M-Y

1917.59

NonLin-1M-Y

1917.59

1978.40

NonLin-CL-U -Y 2363.86

NonLin-CL-Y

1948.22

NonLin-CU-Y

1383.99

NonLin-CL-1M-Y

1983.99

NonLin-1M-Y

2042.23

D

0.26

0.31

0.31

0.26

0.23

0.29

0.34

0.34

0.29

0.26

Sa

0.24

0.23

0.23

0.24

0.27

0.25

0.24

0.24

0.25

0.28

Sd

0.22

0.22

0.22

0.21

0.20

0.25

0.24

0.24

0.23

0.22

Tsec

2.01

2.03

2.03

1.93

1.77

Ductilidad

2.21

2.16

2.16

2.05

2.11

Teff

1.94

1.97

1.97

1.88

1.72

Beff

0.15

0.17

0.17

0.16

0.15

0.10

M

0.10

0.95

0.10

0.90

0.09

0.90

NonLin-CL-U -Y

2458.37

0.10

0.89

0.93

Tabla 2-13: Resumen del cálculo del desplazamiento máximo en la dirección Y.

2.8.

Comparación de Resultados entre el ATC-40, FEMA 356 y FEMA 440 El concepto de punto de desempeño y el de desplazamiento máximo son muy similares, por lo

tanto podremos compararlos. En la Tabla 2-14 se puede observar el resumen a manera de comparación de los resultados analizados. X

V (FEMA 356) D (FEMA 356) V (ATC-40)

NonLin-

NonLin-

NonLin-

NonLin-

CL-X

CU-X

CL-1M-X

1M-X

186.46 2 .46 0 1983.44

D (ATC-40)

0.38

V (FEMA 440-DM)

2090.49

D (FEMA 440-DM)

0.42

V (FEMA 440-EL)

2190.59

D (FEMA 440-EL)

0.46

2185.62 0 .46 1982.52 0 .38 2089.51 0 .42 2184.89 0 .46

2419.09 0 .43 2176.99 0 .35 2294.78 0 .39 2428.20 0 .43

2462.31 0 .44 2214.70 0 .36 2359.60 0 .40 2492.53 0 .45

Y NonLin- Push-CU- Push-CL- Push-DLCL-U-X

X

X

X

2773.04

0.33

2462.22

0.26

2599.81

0.30

2689.10

1M-Y

0.29 5715.44 0.67

4428.19 0.42

2084.79

0 .39

0 .34

0 .34

Y

Y

Y

2363.86

2494.52

0 .27

2042.23

0 .29

CL-U-Y

0 .23

2080.14

0 .30

1983.99

NonLin- Push-CU- Push-CL- Push-DL-

2612.11

0 .30

1978.40

0 .26

2012.95

0 .36

1383.99

2169.26

0 .34

1917.59

0 .31

2012.95

0 .36

2084.79

0 .39

1917.59

0 .31

1948.22

0 .39

0.67

NonLin-

CL-1M-Y

1962.53

0 .36

D Lineal

NonLin-

CU-Y

1868.76

0 .33

5715.44

NonLin-

CL-Y 2027.14

0 .41

V Lineal

NonLin-

2458.37

0 .26 5715.44 0.68

5715.44

0.70

4575.13

0.37

Tabla 2-14: Comparación de los desplazamientos máximos y puntos de desempeño obtenidos. Es necesario indicar que los resultados no tienen una variación significativa (hablando sólo de los casos no lineales), pero tampoco quiere decir que se puedan descartar algunos valores como erróneos, ya que los resultados corresponden a distintos métodos. Todos los valores son válidos, pero tal como sugiere el ASCE/SEI 41-06 se deben de analizar varios casos (como se ha hecho) y elegir el caso más crítico para tomar conclusiones. Si se desea, sólo se podría desarrollar un método que sea de preferencia los especificados en

68


el FEMA 440, pero con muchos casos de análisis. Comparando con los métodos lineales, se puede ver cómo el cálculo del desplazamiento máximo realizado con el análisis modal espectral da resultados casi similares a los casos de análisis no lineales. Lo que no pasa con el análisis por la fuerza lateral equivalente, que como siempre no es una buena aproximación del comportamiento estructural.

2.9.

Visualización del Proceso de Formación de Rótulas Si se desea se puede ver el proceso de formulación de las rótulas para cada caso de carga y pasos

salvados. Cerramos cualquier ventana que esté abierta e ingresamos a la visualización del modelo deformado, para lo que hacemos click en el botón

de la barra de herramientas o desde el menú

“Display/Show Deformed Shape”. En el formulario “Deformed Shape” elegimos un caso no lineal usado para el pushover y podremos indicarle al programa qué paso queremos que nos muestre, o que nos muestre el paso inicial (1), haciendo click en el botón

el programa nos mostrará en pantalla cuántas y el criterio

de aceptación alcanzado. En la Figura 2-89 hasta la 2-91, se puede apreciar las imágenes para el paso 1, paso 5 y el paso final (10) respectivamente, para el caso de carga pushover NonLin-CU-X.

Con las teclas de dirección ubicadas en la parte inferior derecha, podemos ir visualizando las rótulas formadas en cada paso. El programa irá mostrando con colores el estado de las rótulas, por ejemplo con color azul las que ingresaron dentro del rango de ocupación inmediata. El objetivo de este taller no es el de dar una interpretación exhaustiva sobre las distintas curvas entregadas por el programa, sino el de la obtención de ellas.

Figura 2-89: Visualización del paso 1 del análisis pushover para el caso NonLin-CU-X.

69


Figura 2-90: Visualización del paso 5 del análisis pushover para el caso NonLin-CU-X.

Figura 2-91: Visualización del paso final del análisis pushover para el caso NonLin-CU-X.

2.10.

Nivel de Desempeño Alcanzado En el video del curso se indica cómo evaluar el nivel de desempeño de la estructura.

70

Pushover – Análisis No Lineal Estático en Edificios de Concreto Armado

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