proje : Bloc 02 Bibliohèque Bibliohèque 6000 places pédagogiques pédagogiques B.a.r.t Intulé du proje Note de calcul
-tude d'un bament en R+4 Bloc 0
I. Descriptionde l'ouvrage: 1.1) Situation: Le projet qui fait l'objet de la note de calcul calcul est un bament en R+4. - Les étages courants sont à usage (Salles de lecture_ Bibliothèque) universitaires. universitaires.
Le projet est #loc /0 ibliot)que& projeté 1 ercice ercice -l 2seur 2seur éjaia qui est une o 1 mo*enne sismicité mo*enne sismicité 3one #.a&
1.2) Description architecturale: Les dimenons du bament sont: - La hauteur totale ……………………………. ……………………………. 20,4m Le bament comprend un RDC et étages courants dont les auteurs sont:
- La hauteur du R! …………………. …………………. 4,08m - La hauteur d"étage …………………. …………………. 4,08m
1.3) Description structurale: L'ossaure: 5ue la auteur auteur du projet( et d'apr)s d'apr)s l'arcle 3!"#a du $%"&&(2003 ( tou toutt o ou" u"rrag
san sant les les !4m !4m de de au autteur eur doi doitt etr etre e con consstué de po por rqu ques es et "oi "oilles en bét béton armé armé #con #contt ment mi%te& a"ec juscaon d'interacon "oiles$porques( ou a"ec "oiles porteurs #e ment contre"enté par "oiles&. Les planchers: Les plancers ulisés sont sont de t*pe dalle pleine et corps corps creu% #ourdis& #ourdis& a"ec a"ec une dalle
compress compression ion en béto béton n armé( armé( formant formant ainsi un diapr diapragme agme oriont oriontal al rigide( rigide( transme, transme, les carges oriontales au% éléments "ercau% tout en assurant la compabilité des d maons.
II. Règlements et normes de calculs: La présente note de calcul calcul est élaborée sui"ant les r)gles r)gles de calculs et de concepons vigueur actuellement en Algérie à savoir:
- Le R.#.$ R.#.$ %%&v' %%&v' - Le *R B! .'.'
- Le B.$.+.L %, - Le !.B.$ % III. Caractéristiques mécaniques des matériaux: 3.1) Le béton: 3.1.1_ A l'!L!": / ! 28 2)00 67a / t 28 0,6 (0,06 * / c 28 )
0 185 f c 28 bu b
8 9"ec:
2#
67a
b 1.5 b
pour situaons normales 1.15 7our situaons accidentelles #éisme&
Le diagramme de contraintes Déformaons adopté est : - #arabole-rectangle our les sections entièreent entièreent coriées. - Rectangulaire sili/ié our les autres cas. Contrainte limite ulme de cisaillement( cisailleme nt( elle est limitée 1 : u
/ c 28
b
/ c 28
b
u 2in 0.20 *
u 2in 2i n 0 .15 *
;4 2#a 2# a si 3 . # ou 3 .* . #
3.1.2_ A l'!L!S: La contrainte de compression dans le béton est : 3.1.3_ Dé#ormation longitudinale du béton: - #our les contraintes de courte durée 0 + i4 - #our les contraintes de longue durée 0
;52#a si Fissuratio n.P.P
+ v4
#)
bc 0,6 * / c 28
/ c 28
11 .000 *
1
3700 * / c 28
3
1 3
67a
II. Règlements et normes de calculs: La présente note de calcul calcul est élaborée sui"ant les r)gles r)gles de calculs et de concepons vigueur actuellement en Algérie à savoir:
- Le R.#.$ R.#.$ %%&v' %%&v' - Le *R B! .'.'
- Le B.$.+.L %, - Le !.B.$ % III. Caractéristiques mécaniques des matériaux: 3.1) Le béton: 3.1.1_ A l'!L!": / ! 28 2)00 67a / t 28 0,6 (0,06 * / c 28 )
0 185 f c 28 bu b
8 9"ec:
2#
67a
b 1.5 b
pour situaons normales 1.15 7our situaons accidentelles #éisme&
Le diagramme de contraintes Déformaons adopté est : - #arabole-rectangle our les sections entièreent entièreent coriées. - Rectangulaire sili/ié our les autres cas. Contrainte limite ulme de cisaillement( cisailleme nt( elle est limitée 1 : u
/ c 28
b
/ c 28
b
u 2in 0.20 *
u 2in 2i n 0 .15 *
;4 2#a 2# a si 3 . # ou 3 .* . #
3.1.2_ A l'!L!S: La contrainte de compression dans le béton est : 3.1.3_ Dé#ormation longitudinale du béton: - #our les contraintes de courte durée 0 + i4 - #our les contraintes de longue durée 0
;52#a si Fissuratio n.P.P
+ v4
#)
bc 0,6 * / c 28
/ c 28
11 .000 *
1
3700 * / c 28
3
1 3
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3.1.4_ Coe##icient de $oisson: - 5l est ris ris égal à 0 our le calcul des sollicitations1 sollicitations1 (+L6) - 5l est ris égal à 0 .' our le le calcul calcul des dé/orations1 dé/orations1 (+LS) 3.1.5_ Composition du béton: Le béton est composé de: - !ient ( n 5.. ) - Sable - 7ravillon ( n 25..) - +au de gachage (150
;
175 ) litres
( a"ec: + ! 0.5
3.2) Les armatures %l'acier&: Le module de déformaon déformaon longitudinale de l'acier est égal égal 1: Les aciers aciers ulisés dans cet cet ou"rage ou"rage sont: - 3e +8 9.$ t:e , - 3e + '8 ronds lisses
+ 200000 2#a
/e ; 8 2#a (liite d<élasticité garantie). /e ; '= 2#a (liite d<élasticité garantie)1
3.2.1_ A l'!L!": 7our le calcul 1 l'-.L.>:
s
f e
8 a"ec: s
s
& 1.15
#our !es situations n
s
& 1.00
#our !es situations
accidentelles 3.2.2_ A l'!L!S:
7our le calcul 1 l'-.L.: - !as de la 3issuration #eu #ré4udiciable0 aucune véri/ication n
s
2
0,5 * / ;0 * * /
2in
1
e
2
t4
Le diam)tre des armatures est au moins égal 1 =mm I'. valuation des charges et des surcharges:
4.1) Charges verticales: 4.1.1_ Charges permanentes %&:
$ -tage -tage courant courant #plancer Corps$creu% E0/+4E&: F))6 2gmG. $ Herrasse Herrasse inaccessible inaccessible #plancer Corps$creu% E0/+4E&: E0/+4E&: F66* 2gmG. $ Herrasse Herrasse inaccessible #plancer #plan cer Dalle pleine EeF!< cmE&: F+#3 2gmG. $ 5itrage 5itrage : F#)0 2gmG. $ Dalle pleine inclinée inclinée EeF!< cmE : F3+) 2gmG.
$ 6aconnerie 6aconnerie double cloison : F2*0 2gmG. 4.1.2_ Charges d'exploitations %(&:
$ 9 usage salle de lecture $ Herrasse inaccessible inacces sible $ -scalier
IF!00 2gmG. IF#00 2gmG. IF 2)0 2gmG.
4.2) Charges hori)ontales: #-tude ismique& 7our lAétude lAétude au séisme( on ulise la métode D*namique( Le spectre de réponse est
par le programme R79BB"0//; élaboré par le C.
'. Co##rage et prédimensionnement des éléments de la structure: 5.1) $rédimensionnement des planchers:
5.1.1_ Les planchers * corps+creux: L'épaisseur du plancer #t& est déterminée déterminée 1 parr parr de la condion de J)ce: L : la portée ma%imale entre nu d'appuis dans le sens de la disposion des poutrelles L ( L$a 30) 8 en #cm&
L$a :
la portée ma%imale dans le sens de la disposion des poutrelles.
L$a )+000 cm
04./
ht
cm
7lancer Corps$Creu% #0/+4& 5.1.2_ Les planchers dalles pleines: L'ép L'épai aiss sseu eurr des des dall dalles es #e& #e& est est déte déterm rmin inée ée 1 par parrr de la rési résist stan ance ce 1 la Je%i Je%ion: on: elle elle dé
des condions d'appuis: - !as de dalle reosant sur (,) un aui 0
L >
#6)00 cm e
=.0<
L e >
cm
#6)00 cm
4.
Kn prend une épaisseur L >
- !as de dalle reosant sur (') deu> auis 0
L >
20
35
e
e
e
50
!0.=
e
5.2) $rédimensionnement des poutres: 5.2.1_ Les poutres principales: Leur auteur auteur est donnée par la condion condion de J)ce:
L 6!000 cm
40.
h
!<
L 15
L > 40
h
cm
L 10
@4./
( b>h ) #;/%
cmG
5.2.2_ Les poutres secondaires: Leur auteur auteur est donnée par la condion condion de J)ce:
L
Kn prend une poutre de
cm
!@./
e
Kn prend une épaisseur
30
!< L >
- !as de dalle reosant sur () ou (8) auis 0
L > 6!000 cm
L >
<.<
e
Kn prend une épaisseur
e
15
et
h .o:enne
#4/%/& cmG
h
L 10
L Kn
)+0
cm
prend une poutre de
;=./
<./
h
( b>h ) #;/%4<&
et
h .o:enne
cmG
cmG
5.3) $rédimensionnement des voiles: L'épaisseur des "oiles est donnée par l'arcle ..! R.7.9BB"0//; en foncon de la
libre d'étage #e&:
5.3.1_ #aisseur $ini$a!e, e15c. 5.3.2_ +,#e e -oi!es, h - !as voiles siles 0 e e
20
he
000
cm
e
- !as voiles à une (,) e>tréité rigide 0
he
000
cm
e
/
e
#)0
cm
e
he
e
Kn prend une épais 0/ e
22
/.//
- !as voiles à deu> (') e>tréités rigides 0
he
cm
cm
he
!<
Kn prend une épais 0/ e
25 cm
Kn prend une épais 0/ e
Minalement8 on opte pour : - #our les voiles à tous les niveau> 0
e
0/
5.4) $rédimensionnement des escaliers: L'épaisseur de l'escalier est donnée par la condion de J)ce:
cm
L 30
- +scalier t:e , 0 escalier entre R..! et étage , 0 !B./ L )+000 cm e
Kn prend une épaisseur
e
- +scalier t:e ' 0 escalier entre étages courants0 !B./ L )+000 cm e
0=.< 0/
0=.<
e
et e .o:enne
L 20
00.=
00.=
cm
et e .o:enne
Kn prend une épaisseur
e
0/
cm
5.5) $rédimensionnement des poteaux: Kn opte pour : - les oteau> carrés 0 - les oteau> circulaire 0
50x50 cA
;50 c
'I. Les combinaisons d'actions: Les cas de carge sont : - G 0 charge eranente. - Q 0 charge d"e>loitation. - E 0 charge sisique.
Les diNérentes combinaisons 1 uliser sont les sui"antes : ? @is-à-vis des états liites ulties et de services 0 - E.L.U ………………….. ,.=?7 ,.=?C - E.L.S ………………….. 7 C ? @is-à-vis des situations accidentelles 0 elles sont données ar le R.#.$ %%&v' - $!! ……………….. G + Q + E - $!! ……………….. 0.8*G + E - $!! ……………….. G + Q + 1.2*E (our les oteau> seuleent) -tant donné que la structure est contre"entée par un s*st)me mi%te al
combinaison +I+!.0O- sera négligée.
'II. tude de la superstructure: 7.1) tude d-namique %Sismique&: 7.1.1_ stimation de la période #ondamentale expérimentale %.exp&: La période de la structure est esmée 1 parr de la formule empérique sui"ante :
* ! * * (h F )
! *
3
4
8 a"ec : ! * CoePcient qui est foncon du s*st)me de contre"entem du t*pe de remplissage h F La auteur de la structure en m)tres mesurée 1 parr du de base jusqu'au dernier ni"eau. 00)
et h F 2#)6 m
*
/.
elon l'arcle 4.0.4 #4& R.7.9BB"0//;( la période doit etre majorée de ;/Q Donc : * e# 1.3 * * * e# /.@
inférieure 1 la période empérique #He%p&. * nu.érique * e#
il faut que :
* nu.érique
0)0
s
* e#
06)0
s
La période est "éri S 7.1.2_ stimation de l'e##ort sismique * la base de la structure %/st&: L'eNort sismique 1 la base de la structure est esmé par la métode staque équi"al #6..-& 8 il est obtenu 1 parr de la formule empérique sui"ante :
A ) 0 - Le coe//icient d"accélération de Eone ( l est foncon #du proupe d'usage ( de la one sismique&:
? 7roue d"usage ,B.9 ? Done sisique 55.a
$
- 3acteur d"ali/ication d:naique o:en ( Dx,y ) 0
0#)
'st
$ * > , : * C R
*
l est foncon #de la catégorie du site ( du facteur de correcon d'amorssement et d la période de la structure&: (/ ) : ? Le ourcentage d"aortisseent critique l est foncon #des matériau% constufs ( du t*pe de la structure et de l'importance +00 des remplissages& (/ ) ? Le /acteur de correction d"aortisseent l est obtenu 1 parr de la formule sui"ante : /.==
:
7
(2 )
0.7
? La ériode caractéristique (*')0 -lle est foncon #de la cagorie du site !( 0( ; et 4& ,3 H*pe du site : s * 2 /.1:)0 * ! * * ( h F ) * >
3
4
*
( 0 . 0
* h
F
/.
second
)
8 a"ec : L%(* : dimensions du bament en m) dans le sens de l'acon sismiqu 7our le calcul selon les deu% direcons T et U8 on a : /.<@/ #200 m /.
L
> , :
H
H
H
L
I
#200 m
* I
*
s
/.<@/
D% F
0.0/4
D* F
0.0/4
I
Q=
- Le /acteur de qualité (C) 0
#20
- Le coe//icient de coorteent global (R) 0 l est foncon #du s*st)me de contre"entement&: R=
!00
W =
#0)2&& !4/B.0
Hon 2V
!;B@.;
2V
Contre"entement mi%te porques$"oiles
- Le oids de la structure (G) 0
Donc : '
$ * >, : * C
' *G
0
/.
R
il faut que :
'
!;B@.;
2V
@ d:na.ique 0 . 8 * @ statiqu e et cela dans les deu% sens. 'n ( JF )
ens T$T ens U$U
1
##*33! #3*3+)
Kbser"aon
0.8 * 'st ( JF )
!!!./B0!4<=0 !!!./B0!4<=0
"ériée "ériée
7.1.3_ $ériodes et taux de participation massique, 6asses 6asses 6asses modale cumulées modale >* >% #Q& >* #Q& #Q&
6odes
7ériode #s&
6asses cumulées >% #Q&
! 0 ; 4 < @ = B !/ !! !0
/.;4
@4.!
0.=B
@4.!
0.=B
!/;<.=!
/.!B
/.;
4./<
@.0
44.!@
!/;<.=!
/.!4
B.=B
<<.@4
B.
=.
!/;<.=!
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/./
B;.@
4.4
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!.40
!/;<.=!
/./
B;.@
<.@0
/
!.!<
!/;<.=!
6asse totale #ton&
7.1.4_ 0usti#icaton de l'interaction, 7.1.4.1_ Sous charges /erticales %* l'!L!S&, Les "oiles doi"ent reprendre au plus 0/ Q des carges "ercales. !"e#ux 6D$
$%#&'es &e(&!ses e) -&!ues
3!es
!0B<4.!B
@!4.!;
# 0/<@=.;0
-uce)#'es &e(&!s -&!ues
3!es
@0.B=
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E#'e 1
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E#'e 4
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!/=4.<;
0<;.<
<.0@
40.4
)) "
L'interacon sous carges "ercales est donc non "ériée.
7.1.4.2_ Sous charges hori)ontales % x et -&, a) ans !e sens ( ) , Les "oiles doi"ent reprendre au plus < Q de l'eNort trancant.
!"e#ux
$%#&'es &e(&!ses e) -&!ues
3!es
6D$
4/0.=;
!!.0
E#'e 1
0;.
E#'e 2
#
-uce)#'es &e(&!s
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-&!ues
3!es
1114.1
36.16
63.84
"7&!f!7e
@<.0;
913
26.04
3.96
"7&!f!7e
!=!./<
<0/.=
01.83
2!.80
4.20
"7&!f!7e
E#'e
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0!;.;@
464.23
!4.04
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"7&!f!7e
E#'e 4
!0!.
!0/.<<
242.32
!0.2!
49.!
"7&!f!7e
L'interacon sous carges orientales est donc "ériée dans le sens T$T .
) ans !e sens ( , ), Les "oiles doi"ent reprendre au plus < Q de l'eNort trancant. !"e#ux
$%#&'es &e(&!ses e) -&!ues
3!es
6D$
!;4.4=
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E#'e 1
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bse&"#!
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%8=.K%
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!.4
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,M.'M
'.M
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4B.B;
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'M.8
M'.K
"7&!f!7e
E#'e
!@<.4!
0=/.0;
88=.K8
M.,'
K'.
"7&!f!7e
E#'e 4
=.B<
!0.!B
'=,.,8
,.88
K.=K
"7&!f!7e
L'interacon sous carges orientales est donc "ériée dans le sens U$U .
7.1.5_ /éri#ication de l'e##ort normal réduit, L'eNort normal de compression de calcul sous sollicitaons dues au seisme est limité
condion sui"ante:
F B * / c 28
0.3
8 a"ec :
V : l'eNort normal de compression s'e%ercant sur la secon du poteau. : l'aire de la secon trans"ersale du poteau. 2)00 fc0= F 6pa !"e#ux
La secon adoptée #cmG&
0
!;B@./!
/.00;
"7&!f!7e
00
B40.
/.!@=
"7&!f!7e
!B@0.<
[email protected]@
/./B!
"7&!f!7e
b cm
% cm
#!&e cm
E)&e s
6D$,E1,E2
4<
( c!&cu#!&e
bse&"#!)
7.1.6_ /éri#ication des déplacements, Le déplacement oriontal 1 caque ni"eau #W& de la structure est calculé par: N R * eN
#arcle 4.4.; R.7.9BB"0//;& 3)0 RF Le déplacement relaf du ni"eau #W& par rapport au ni"eau #W$!& est égal 1: "l #aut $ue: #arcle <.!/ R.7.9BB"0//;& N 1 / * hauteur etage Dans le sens T$T !"e#ux
eN
N
N 1
N
cm
cm
cm
cm
hN cm
N
hN
N
bse&
E)&e s
/.0
/.
/
/./
;4/./
/.0/@
"7&!f!7e
6D$
/.4@
!.@!
/.
/.B!
;4/./
/.0@=
"7&!f!7e
E#'e 1
/.@B
0.4!<
!.@!
/.=!
;4/./
/.0;
"7&!f!7e
E#'e 2
/.=
0.=
0.4!<
/.;B
;4/./
/.!!;
"7&!f!7e
Dans le sens U$U hN
N
eN
N
N 1
N
cm
cm
cm
cm
cm
E)&e s
/.;!
!./=<
/
!./B
;4/./
/.;!B
"7&!f!7e
6D$
/.
0.@B<
!./=<
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E#'e 1
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!.;/
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/.;=!
"7&!f!7e
E#'e 2
!.;
4.B<
;.BB/
/.=!
;4/./
/.0;
"7&!f!7e
!"e#ux
hN
bse&
7.1.7_ /éri#ication de l'e##et $+Delta, ( # ) Les eNets de second ordre #ou eNet 7$Delta& peu"ent etre négligés si la condion sui"
est sasfaite 1 tous les ni"eau%: N
# N * N @ N * hN
0.1
8 #arcle <.B R79BB"0//;& Dans le sens T$T
hN
# N
N
@ N
cm
cm
E)&e s
;4/./
!44B.
/.==
!<4.0@
0.024
"7&!f!7e
6D$
;4/./
!/0/4.
!.0;
!4@;.!=
0.02!
"7&!f!7e
E#'e 1
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@!4=.
!./B
!!/!.;<
0.018
"7&!f!7e
E#'e 2
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0/;.!
/.;0
<=!.B
0.004
"7&!f!7e
!"e#ux
N
bse&"#!)
Dans le sens U$U hN
# N
N
@ N
cm
cm
E)&e s
;4/./
!44B.
!.4
!B4.4<
/./;0
"7&!f!7e
6D$
;4/./
!/0/4.
0./;
!;4.;;
/./;<
"7&!f!7e
E#'e 1
;4/./
@!4=.
!.4
!0;.B;
/./0!
"7&!f!7e
E#'e 2
;4/./
0/;.!
/.B!
@<.@;
/./!!
"7&!f!7e
!"e#ux
7.2) tude statique:
N
bse&"#!)
7.2.1_ /éri#ication du critère de résistance des poteaux %* l'!L!"&: Kn doit "érier que: bc
!"e#ux
F u B
ad.
La secon adoptée #cmG&
a"ec :
ad.
0.85 * / c 28
ad.
!4.!@
1.5 bc
u
bse&"#!)
b cm
% cm
#!&e cm
:(#
E)&e s
0
!@0./<
6.688
"7&!f!7e
6D$,E1,E2
4<
00
!00@./@
!.449
"7&!f!7e
- c!&cu#!&e
!B@0.<
;;<.B;
1.12
"7&!f!7e
7.2.2_ /éri#ication du critère de stabilité de #orme 1lambement %* l'!L!"&: Kn doit "érier que: acier fe-4// B * / $ * / 1.1* F $a F u * (
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"7&!f!7e
7.3) tude des éléments structuraux: 7.3.1_ tude des poteaux: Le ferraillage des poteau% se fait 1 la Je%ion composée selon les combinaisons de soll
taons les plus défa"orables et a"ec une ssuraon peu nuisible8 les armatures sont dé minées sui"ant le couple de sollicitaons sui"ants: F $a 2 corr F $in 2 corr 2 $a F corr Les combinaisons ulisées pour la déterminaon des sollicitaons sont: - E.L.U ………………….. ,.=?7 ,.=?C - E.L.S ………………….. 7 C - $!! ……………….. G + Q + E - $!! ……………….. 0.8*G + E
!"e#ux E)e s50*50
D=50
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D=50
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7.3.1.1_ Les armatures longitudinales : R#$ IIa La one sismique $$in
!"e#ux E&e s50*50
D=50
6D$ 45*50
D=50
E#'e 1 45*50
D=50
E#'e 2 45*50
D=50
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7.3.1.2_ Les armatures transversales : -lles sont calculées 1 l'aide de la formule sui"ante:
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7.3.1.3_ /éri#ication des sollicitations tangentes %Contrainte de Cisaillement& : La contrainte de cisaillement con"enonnelle de calcul dans le béton sous combinais bu bu ! d * / c28
sismique doit "érier la condion sui"ante: 2)00 fc0= F 67a
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7.3.2_ tude des poutres: Le ferraillage des poutres se fait 1 la Je%ion simple selon les combinaisons de sollici$
taons les plus défa"orables. Les combinaisons ulisées pour la déterminaon des sollicitaons sont: - E.L.U ………………….. ,.=?7 ,.=?C - E.L.S ………………….. 7 C - $!! ……………….. G + Q + E - $!! ……………….. 0.8*G + E 7.3.2.1_ Les sollicitations de calculs : Les sollicitaons de calcul les plus défa"orables sont: La nature -.L.>
!"e#ux
%oure
H*pe de poutre
2 travée
2 a--ui
La nature -.L.
2 travée
2 a--ui
La nature -.L.9
2 travée
2 a--ui
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7.3.2.2_ Les armatures longitudinales : / t 28 / ! 28 2)00 67a !"e#ux
%oure
H*pe de poutre
%oure
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67a
2# $travée
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0H!0
3 -#!
; H!0
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3 -#!
; H!0
3 -#6
; H0/
p(pali
7.3.2.3_ Les armatures transversales : !"e#ux
%oure
H*pe de poutre
La secon #cmG&
t Eone nodale
t Eone courante
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7.3.2.4_ /éri#ication des contraintes tangentielles : Kn "érie les poutres les plus défa"orables de caque t*pe. l faut que: u
@ $a b * d
!"e#ux
.age couran
u
H*pe de poutre
8 a"ec : u 2in(0.13 * / c 28 ;4 2#a) /issuration. -ré4udiciable / ! 28 2)00 67a La secon #cmG&
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7.3.4_ /éri#ication des )ones nodales: Dans le but de perme,re la formaon des rotules plasques dans les poutres et non
les poteau%. L'arcle [email protected] du R.7.9BB "0//; e%ige que:
2 n 2 s 1.25 * ( 2 O 2 e )
7.3.4.1_ Détermination des moments dans les poteaux: / 8 a"ec : E 0. * h 2 r E * $ s * s s e 3482#a s Le sens #U$U& sens de EE : principal !"e#ux
La secon #cmG& b cm
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7.3.4.2_ Détermination des moments dans les poutres: / 8 a"ec : E 0. * h 2 r E * $ s * s s e 3482#a s
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H*pe de poutre
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Le poteau Central circulaire Le sens #U$U& pour les poutres principales Vi"eau%
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Le sens #T$T& pour les poutres secondaires Vi"eau%
.re sol/ni(: 31!
$/ni(: 61*
. #/ni(: #012
. 2/ni(: #316
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7.3.5_ tude des voiles , 5oile 5! $$$$$ 5
Merraillage des "oiles : Merraillage en cmGml
9rmatures 5ercales
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Merraillage en cmGml
9rmatures 5ercales
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9rmatures ?oriontales
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Merraillage en cmGml
9rmatures 5ercales
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Merraillage en cmGml
9rmatures 5ercales
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Merraillage en cmGml
9rmatures ?oriontales
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9rmatures ?oriontales
Y$Z 9*
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Y+Z 9*
9 F $$$$$$$$$$9 ma% F ;(/0
H!0 #e F !<& + 7otelet H!4 #e F !
H!0 #e F !<&
7.3.6_ tude des dalles4 escaliers et mur de soutènement , Merraillage des dalles : Dalles[#epF!<&
Merraillage en cmGml
9rmatures ?oriontales
Y$Z 9%
9 ma% F S
Y+Z 9%
9 ma% F S
9rmatures ?oriontales
Y$Z 9*
9 ma% F S
Y+Z 9*
9 ma% F S
H!0 #e F 0/& Vappe supérieure \ i
H!0 #e F 0/& Vappe supérieure \ i
Merraillage des escaliers : -scalier[#epF/&
Merraillage en cmGml
9rmatures ?oriontales
Y$Z 9%
/.//
Y+Z 9%
/.//
9rmatures ?oriontales
Y$Z 9*
/.//
Y+Z 9*
/.//
/.//
/.//
Merraillage des mur de sout)nement : 6ur[sout)nement[#epF0/&
Merraillage en cmGml
9rmatures 5ercales
Y$Z 9%
9 ma% F S
Y+Z 9%
9 ma% F S
9rmatures ?oriontales
Y$Z 9*
9 ma% F S
Y+Z 9*
9 ma% F S
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H!0 #e F !<& Les deu% napp
01/09/2012
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